JPH06287342A - ポリオレフィン系樹脂発泡体 - Google Patents
ポリオレフィン系樹脂発泡体Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 成形性に優れ、且つ、表皮材との接着性に優
れたポリオレフィン系樹脂発泡体を提供すること。 【構成】 ポリプロピレン系樹脂とポリエチレン系樹脂
とからなり、１２０℃におけるキシレン抽出残分値が２
０〜６０重量％であり、上記１２０℃におけるキシレン
抽出残分が、ポリプロピレンの架橋部分５５〜９５重量
％とポリエチレンの架橋部分５〜４５重量％とからなる
ポリオレフィン系樹脂発泡体。
れたポリオレフィン系樹脂発泡体を提供すること。 【構成】 ポリプロピレン系樹脂とポリエチレン系樹脂
とからなり、１２０℃におけるキシレン抽出残分値が２
０〜６０重量％であり、上記１２０℃におけるキシレン
抽出残分が、ポリプロピレンの架橋部分５５〜９５重量
％とポリエチレンの架橋部分５〜４５重量％とからなる
ポリオレフィン系樹脂発泡体。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ポリオレフィン系樹脂
発泡体に関する。
発泡体に関する。
【０００２】
【従来の技術】ポリオレフィン系樹脂発泡体は、柔軟
性、断熱性に優れており、従来より、天井、ドア、イン
ストルメントパネル等の車両用内装材として用いられて
きた。これらの内装材は、真空成形、圧縮成形等により
成形されるが、成形温度が高温であるため、耐熱性に優
れたポリプロピレン系樹脂を含有するポリオレフィン系
樹脂を発泡させた発泡体が主に用いられてきた。
性、断熱性に優れており、従来より、天井、ドア、イン
ストルメントパネル等の車両用内装材として用いられて
きた。これらの内装材は、真空成形、圧縮成形等により
成形されるが、成形温度が高温であるため、耐熱性に優
れたポリプロピレン系樹脂を含有するポリオレフィン系
樹脂を発泡させた発泡体が主に用いられてきた。
【０００３】しかしながら、ポリプロピレン系樹脂は、
架橋、発泡時に使用される電離性放射線、過酸化物等に
より分子鎖が切れて劣化し易いため、ポリプロピレン系
樹脂の他にポリエチレン系樹脂を含有するポリオレフィ
ン系樹脂を発泡させた発泡体が用いられるようになって
きた。
架橋、発泡時に使用される電離性放射線、過酸化物等に
より分子鎖が切れて劣化し易いため、ポリプロピレン系
樹脂の他にポリエチレン系樹脂を含有するポリオレフィ
ン系樹脂を発泡させた発泡体が用いられるようになって
きた。
【０００４】上記ポリオレフィン系樹脂発泡体を製造す
る方法としては、例えば、特公昭４６−３８７１６号公
報において、ポリオレフィン系樹脂シートを電離性放射
線により架橋した後、特定の発泡剤を用いて発泡させる
方法が提案されたが、得られるポリオレフィン系樹脂発
泡体の成形性は未だ十分ではなかった。
る方法としては、例えば、特公昭４６−３８７１６号公
報において、ポリオレフィン系樹脂シートを電離性放射
線により架橋した後、特定の発泡剤を用いて発泡させる
方法が提案されたが、得られるポリオレフィン系樹脂発
泡体の成形性は未だ十分ではなかった。
【０００５】また、特開平２−１０２２３４号公報にお
いては、架橋度のほぼ等しい、ポリプロピレン系樹脂及
びポリエチレン系樹脂からなる樹脂を用いて得られるポ
リオレフィン系樹脂発泡体が提案されたが、未だ成形性
は十分ではなかった。
いては、架橋度のほぼ等しい、ポリプロピレン系樹脂及
びポリエチレン系樹脂からなる樹脂を用いて得られるポ
リオレフィン系樹脂発泡体が提案されたが、未だ成形性
は十分ではなかった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記欠点に
鑑み、成形性に優れ、且つ、表皮材との接着性に優れた
ポリオレフィン系樹脂発泡体を提供することを目的とす
る。
鑑み、成形性に優れ、且つ、表皮材との接着性に優れた
ポリオレフィン系樹脂発泡体を提供することを目的とす
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明のポリオレフィン
系樹脂発泡体は、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレ
ン系樹脂からなる。上記ポリプロピレン系樹脂として
は、例えば、プロピレン単独重合体、プロピレンとプロ
ピレン以外のα−オレフィンとの共重合体等が挙げら
れ、これらは、単独で用いられてもよいし併用されても
よい。
系樹脂発泡体は、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレ
ン系樹脂からなる。上記ポリプロピレン系樹脂として
は、例えば、プロピレン単独重合体、プロピレンとプロ
ピレン以外のα−オレフィンとの共重合体等が挙げら
れ、これらは、単独で用いられてもよいし併用されても
よい。
【０００８】上記プロピレン以外のα−オレフィンとし
ては、例えば、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、
１−ヘキセン、４−メチル−１ペンテン、１−ヘプテ
ン、１−オクテン等が挙げられる。上記α−オレフィン
の含有量は、少なくなっても多くなってもポリオレフィ
ン系樹脂発泡体の成形性が低下するため、ポリプロピレ
ン系樹脂中１〜１５重量％が好ましく、より好ましくは
２〜８重量％である。
ては、例えば、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、
１−ヘキセン、４−メチル−１ペンテン、１−ヘプテ
ン、１−オクテン等が挙げられる。上記α−オレフィン
の含有量は、少なくなっても多くなってもポリオレフィ
ン系樹脂発泡体の成形性が低下するため、ポリプロピレ
ン系樹脂中１〜１５重量％が好ましく、より好ましくは
２〜８重量％である。
【０００９】上記ポリプロピレン系樹脂のメルトインデ
ックス（ＭＩ）は、小さくなるとポリオレフィン系樹脂
発泡体の成形性が低下し、大きくなるとポリオレフィン
系樹脂発泡体の耐熱性が低下するため、０．０５〜１２
ｇ／１０分が好ましく、より好ましくは０．３〜８ｇ／
１０分である。
ックス（ＭＩ）は、小さくなるとポリオレフィン系樹脂
発泡体の成形性が低下し、大きくなるとポリオレフィン
系樹脂発泡体の耐熱性が低下するため、０．０５〜１２
ｇ／１０分が好ましく、より好ましくは０．３〜８ｇ／
１０分である。
【００１０】上記ポリプロピレン系樹脂の含有量は、少
なくなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下
し、多くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の成形性が
低下するため、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン
系樹脂の合計量中３０〜９０重量％が好ましく、より好
ましくは４５〜８５重量％である。
なくなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下
し、多くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の成形性が
低下するため、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン
系樹脂の合計量中３０〜９０重量％が好ましく、より好
ましくは４５〜８５重量％である。
【００１１】上記ポリエチレン系樹脂としては、例え
ば、エチレン単独重合体；エチレンと、エチレン以外の
α−オレフィン、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリ
ル酸の低級アルキルエステル又は酢酸ビニルとの共重合
体等が挙げられ、これらが単独で用いられてもよいし併
用されてもよい。上記エチレン以外のα−オレフィンと
しては、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテ
ン、１−ヘキセン、４−メチル−１ペンテン、１−ヘプ
テン、１−オクテン等が挙げられる。
ば、エチレン単独重合体；エチレンと、エチレン以外の
α−オレフィン、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリ
ル酸の低級アルキルエステル又は酢酸ビニルとの共重合
体等が挙げられ、これらが単独で用いられてもよいし併
用されてもよい。上記エチレン以外のα−オレフィンと
しては、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテ
ン、１−ヘキセン、４−メチル−１ペンテン、１−ヘプ
テン、１−オクテン等が挙げられる。
【００１２】上記エチレンの含有量は、少なくなるとポ
リオレフィン系樹脂発泡体の成形性が低下するため、ポ
リエチレン系樹脂中８０重量％以上であることが好まし
い。
リオレフィン系樹脂発泡体の成形性が低下するため、ポ
リエチレン系樹脂中８０重量％以上であることが好まし
い。
【００１３】上記ポリエチレン系樹脂のメルトインデッ
クス（ＭＩ）は、小さくなるとポリオレフィン系樹脂発
泡体の成形性が低下し、大きくなるとポリオレフィン系
樹脂発泡体の耐熱性が低下するため、２〜５０ｇ／１０
分が好ましく、より好ましくは３〜３０ｇ／１０分であ
る。
クス（ＭＩ）は、小さくなるとポリオレフィン系樹脂発
泡体の成形性が低下し、大きくなるとポリオレフィン系
樹脂発泡体の耐熱性が低下するため、２〜５０ｇ／１０
分が好ましく、より好ましくは３〜３０ｇ／１０分であ
る。
【００１４】上記ポリエチレン系樹脂の含有量は、少な
くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の成形性が低下
し、多くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が
低下するため、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン
系樹脂の合計量中１０〜７０重量％が好ましく、より好
ましくは１５〜５５重量％である。
くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の成形性が低下
し、多くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が
低下するため、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン
系樹脂の合計量中１０〜７０重量％が好ましく、より好
ましくは１５〜５５重量％である。
【００１５】本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体の１
２０℃におけるキシレン抽出残分値は、小さくなるとポ
リオレフィン系樹脂発泡体の強度が低下し、大きくなる
とポリオレフィン系樹脂発泡体の柔軟性が低下するた
め、２０〜６０重量％に限定される。
２０℃におけるキシレン抽出残分値は、小さくなるとポ
リオレフィン系樹脂発泡体の強度が低下し、大きくなる
とポリオレフィン系樹脂発泡体の柔軟性が低下するた
め、２０〜６０重量％に限定される。
【００１６】上記１２０℃におけるキシレン抽出残分値
は、ポリオレフィン系樹脂発泡体を所定量ａ（ｇ）採取
してその気泡を潰し、温度１２０℃のキシレン５０ｍｌ
中で２４時間保持した後、２００メッシュの金網を透過
させた残存物の乾燥重量ｂ（ｇ）を量り、次式（１）に
より計算される。 残分値（重量％）＝（ｂ／ａ）×１００ （１）
は、ポリオレフィン系樹脂発泡体を所定量ａ（ｇ）採取
してその気泡を潰し、温度１２０℃のキシレン５０ｍｌ
中で２４時間保持した後、２００メッシュの金網を透過
させた残存物の乾燥重量ｂ（ｇ）を量り、次式（１）に
より計算される。 残分値（重量％）＝（ｂ／ａ）×１００ （１）
【００１７】上記１２０℃におけるキシレン抽出残分
は、ポリプロピレンの架橋部分とポリエチレンの架橋部
分とからなる。上記ポリプロピレンの架橋部分は、少な
くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体と表皮材との接着
性が低下し、多くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の
柔軟性が低下するため、キシレン抽出残分中５５〜９５
重量％に限定される。
は、ポリプロピレンの架橋部分とポリエチレンの架橋部
分とからなる。上記ポリプロピレンの架橋部分は、少な
くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体と表皮材との接着
性が低下し、多くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の
柔軟性が低下するため、キシレン抽出残分中５５〜９５
重量％に限定される。
【００１８】上記ポリエチレンの架橋部分は、少なくな
るとポリオレフィン系樹脂発泡体の柔軟性が低下し、多
くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体と表皮材との接着
性が低下するため、キシレン抽出残分中５〜４５重量％
に限定される。
るとポリオレフィン系樹脂発泡体の柔軟性が低下し、多
くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体と表皮材との接着
性が低下するため、キシレン抽出残分中５〜４５重量％
に限定される。
【００１９】本発明２のポリオレフィン系樹脂発泡体
は、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン系樹脂から
なる。上記ポリプロピレン系樹脂としては、前記と同様
のものが挙げられる。
は、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン系樹脂から
なる。上記ポリプロピレン系樹脂としては、前記と同様
のものが挙げられる。
【００２０】上記ポリプロピレン系樹脂のメルトインデ
ックス（ＭＩ）は、小さくなるとポリオレフィン系樹脂
発泡体の成形性が低下し、大きくなるとポリオレフィン
系樹脂発泡体の耐熱性が低下するため、０．３〜１２ｇ
／１０分が好ましく、より好ましくは０．５〜５ｇ／１
０分である。
ックス（ＭＩ）は、小さくなるとポリオレフィン系樹脂
発泡体の成形性が低下し、大きくなるとポリオレフィン
系樹脂発泡体の耐熱性が低下するため、０．３〜１２ｇ
／１０分が好ましく、より好ましくは０．５〜５ｇ／１
０分である。
【００２１】上記ポリプロピレン系樹脂の含有量は、少
なくなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下
し、多くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の成形性が
低下するため、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン
系樹脂の合計量中１０〜９０重量％が好ましく、より好
ましくは２５〜８５重量％である。
なくなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の耐熱性が低下
し、多くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の成形性が
低下するため、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン
系樹脂の合計量中１０〜９０重量％が好ましく、より好
ましくは２５〜８５重量％である。
【００２２】上記ポリエチレン系樹脂としては、前記と
同様のものが挙げられる。上記ポリエチレン系樹脂の含
有量は、少なくなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の成
形性が低下し、多くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体
の耐熱性が低下するため、ポリプロピレン系樹脂及びポ
リエチレン系樹脂の合計量中１０〜９０重量％が好まし
く、より好ましくは１５〜７５重量％である。
同様のものが挙げられる。上記ポリエチレン系樹脂の含
有量は、少なくなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の成
形性が低下し、多くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体
の耐熱性が低下するため、ポリプロピレン系樹脂及びポ
リエチレン系樹脂の合計量中１０〜９０重量％が好まし
く、より好ましくは１５〜７５重量％である。
【００２３】上記ポリオレフィン系樹脂発泡体の１２０
℃におけるキシレン抽出残分値は、小さくなるとポリオ
レフィン系樹脂発泡体の強度が低下し、大きくなるとポ
リオレフィン系樹脂発泡体の柔軟性が低下するため、２
０〜６５重量％に限定される。
℃におけるキシレン抽出残分値は、小さくなるとポリオ
レフィン系樹脂発泡体の強度が低下し、大きくなるとポ
リオレフィン系樹脂発泡体の柔軟性が低下するため、２
０〜６５重量％に限定される。
【００２４】上記１２０℃におけるキシレン抽出残分中
のポリプロピレンの架橋部分の重量／ポリエチレンの架
橋部分の重量（比Ａ）と上記ポリプロピレン系樹脂の重
量／上記ポリエチレン系樹脂の重量（比Ｂ）との関係に
おいて、比Ａ／比Ｂは、小さくなるとポリオレフィン系
樹脂発泡体の成形性が低下し、大きくなるとポリオレフ
ィン系樹脂発泡体の柔軟性が低下するため、１〜５に限
定される。
のポリプロピレンの架橋部分の重量／ポリエチレンの架
橋部分の重量（比Ａ）と上記ポリプロピレン系樹脂の重
量／上記ポリエチレン系樹脂の重量（比Ｂ）との関係に
おいて、比Ａ／比Ｂは、小さくなるとポリオレフィン系
樹脂発泡体の成形性が低下し、大きくなるとポリオレフ
ィン系樹脂発泡体の柔軟性が低下するため、１〜５に限
定される。
【００２５】本発明及び本発明２のポリオレフィン系樹
脂発泡体は、ポリプロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹
脂、架橋助剤及び熱分解型発泡剤からなる樹脂組成物よ
り得られる。上記架橋助剤としては、例えば、ジビニル
ベンゼン、エチルビニルベンゼン、トリメチロールプロ
パントリ（メタ）アクリレート、１，６−ヘキサンジオ
ールジ（メタ）アクリレート、１，９−ノナンジオール
ジ（メタ）アクリレート、１，１０−デカンジオールジ
（メタ）アクリレート、１，２，４−トリメリット酸ト
リアリルエステル、トリアリルイソシアヌレート等が挙
げられ、これらは単独で用いられてもよいし併用されて
もよい。
脂発泡体は、ポリプロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹
脂、架橋助剤及び熱分解型発泡剤からなる樹脂組成物よ
り得られる。上記架橋助剤としては、例えば、ジビニル
ベンゼン、エチルビニルベンゼン、トリメチロールプロ
パントリ（メタ）アクリレート、１，６−ヘキサンジオ
ールジ（メタ）アクリレート、１，９−ノナンジオール
ジ（メタ）アクリレート、１，１０−デカンジオールジ
（メタ）アクリレート、１，２，４−トリメリット酸ト
リアリルエステル、トリアリルイソシアヌレート等が挙
げられ、これらは単独で用いられてもよいし併用されて
もよい。
【００２６】上記架橋助剤の添加量は、少なくなっても
多くなってもポリオレフィン系樹脂発泡体の成形性が低
下するため、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン系
樹脂の合計量１００重量部に対して０．５〜１０重量部
が好ましく、より好ましくは１．２〜１０重量部であ
る。
多くなってもポリオレフィン系樹脂発泡体の成形性が低
下するため、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン系
樹脂の合計量１００重量部に対して０．５〜１０重量部
が好ましく、より好ましくは１．２〜１０重量部であ
る。
【００２７】上記熱分解型発泡剤としては、例えば、ア
ゾジカルボンアミド、ベンゼンスルホニルヒドラジド、
ジニトロソペンタメチレンテトラミン、トルエンスルホ
ニルヒドラジド、４，４−オキシビス（ベンゼンスルホ
ニルヒドラジド）等が挙げられ、これらは単独で用いら
れてもよいし併用されてもよい。
ゾジカルボンアミド、ベンゼンスルホニルヒドラジド、
ジニトロソペンタメチレンテトラミン、トルエンスルホ
ニルヒドラジド、４，４−オキシビス（ベンゼンスルホ
ニルヒドラジド）等が挙げられ、これらは単独で用いら
れてもよいし併用されてもよい。
【００２８】上記熱分解型発泡剤の添加量は、少なくな
るとポリオレフィン系樹脂発泡体の発泡性が低下し、多
くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の強度が低下する
ため、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン系樹脂の
合計量１００重量部に対して１〜５０重量部が好まし
く、より好ましくは４〜２５重量部である。
るとポリオレフィン系樹脂発泡体の発泡性が低下し、多
くなるとポリオレフィン系樹脂発泡体の強度が低下する
ため、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン系樹脂の
合計量１００重量部に対して１〜５０重量部が好まし
く、より好ましくは４〜２５重量部である。
【００２９】本発明及び本発明２において使用される樹
脂組成物の構成は上述の通りであるが、ポリオレフィン
系樹脂発泡体の物性を損なわない範囲内で、フェノール
系、リン系、アミン系、イオウ系等の酸化防止剤、金属
害防止剤、難燃剤、充填剤、帯電防止剤、安定剤、顔料
等が添加されてもよい。
脂組成物の構成は上述の通りであるが、ポリオレフィン
系樹脂発泡体の物性を損なわない範囲内で、フェノール
系、リン系、アミン系、イオウ系等の酸化防止剤、金属
害防止剤、難燃剤、充填剤、帯電防止剤、安定剤、顔料
等が添加されてもよい。
【００３０】上記樹脂組成物は、例えば、所定量の、ポ
リプロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、架橋助剤及
び熱分解型発泡剤を溶融混練して得られる。上記溶融混
練に用いられる溶融混練機としては、例えば、単軸押出
機、２軸押出機、バンバリーミキサー、ニーダーミキサ
ー、ロール等が挙げられる。
リプロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、架橋助剤及
び熱分解型発泡剤を溶融混練して得られる。上記溶融混
練に用いられる溶融混練機としては、例えば、単軸押出
機、２軸押出機、バンバリーミキサー、ニーダーミキサ
ー、ロール等が挙げられる。
【００３１】本発明及び本発明２のポリオレフィン系樹
脂発泡体の製造方法としては、例えば、上記樹脂組成物
をシート状に成形して発泡性ポリオレフィン系樹脂シー
トを得、得られた発泡性ポリオレフィン系樹脂シートに
電子線を所定量照射し架橋させて発泡性ポリオレフィン
系樹脂架橋シートを得、得られた発泡性ポリオレフィン
系樹脂架橋シートを発泡炉に供給して加熱発泡させる方
法が挙げられる。上記電子線の照射量は、少なくなって
も多くなっても得られる発泡体の成形性が低下するた
め、０．５〜１０Ｍｒａｄが好ましく、より好ましくは
０．５〜５Ｍｒａｄである。
脂発泡体の製造方法としては、例えば、上記樹脂組成物
をシート状に成形して発泡性ポリオレフィン系樹脂シー
トを得、得られた発泡性ポリオレフィン系樹脂シートに
電子線を所定量照射し架橋させて発泡性ポリオレフィン
系樹脂架橋シートを得、得られた発泡性ポリオレフィン
系樹脂架橋シートを発泡炉に供給して加熱発泡させる方
法が挙げられる。上記電子線の照射量は、少なくなって
も多くなっても得られる発泡体の成形性が低下するた
め、０．５〜１０Ｍｒａｄが好ましく、より好ましくは
０．５〜５Ｍｒａｄである。
【００３２】
【実施例】次に、本発明の実施例につき説明する。な
お、「部」とあるのは「重量部」を意味する。 実施例１ （１）ポリオレフィン系樹脂発泡体の製造 ポリプロピレン系樹脂として、エチレン含有量が３．６
重量％であり、メルトインデックス（ＭＩ）が０．５ｇ
／１０分であるエチレン−プロピレン共重合体７０部、
ポリエチレン系樹脂として、密度が０．９２０ｇ／ｃｍ
3 であり、メルトインデックスが７ｇ／１０分であるポ
リエチレン３０部、架橋助剤としてジビニルベンゼン
１．５部、熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド
１４部、酸化防止剤として、２，６−ジ−ｔ−ブチル−
ｐ−クレゾール０．３部及びジラウリルチオプロピオネ
ート０．３部、金属害防止剤としてメチルベンゾトリア
ゾール０．５部を２軸押出機（池貝鉄工社製「ＰＣＭ８
７」）に供給し、温度１９０℃で溶融混練して押し出
し、厚さ１ｍｍの発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを
得た。得られた発泡性ポリオレフィン系樹脂シートに、
加速電圧７００ｋＶで電子線４．０Ｍｒａｄを照射し架
橋させて発泡性ポリオレフィン系樹脂架橋シートを得、
得られた発泡性ポリオレフィン系樹脂架橋シートを縦型
熱風発泡炉に供給し、炉内温度２５０℃で連続的に延伸
して発泡させてポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
お、「部」とあるのは「重量部」を意味する。 実施例１ （１）ポリオレフィン系樹脂発泡体の製造 ポリプロピレン系樹脂として、エチレン含有量が３．６
重量％であり、メルトインデックス（ＭＩ）が０．５ｇ
／１０分であるエチレン−プロピレン共重合体７０部、
ポリエチレン系樹脂として、密度が０．９２０ｇ／ｃｍ
3 であり、メルトインデックスが７ｇ／１０分であるポ
リエチレン３０部、架橋助剤としてジビニルベンゼン
１．５部、熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド
１４部、酸化防止剤として、２，６−ジ−ｔ−ブチル−
ｐ−クレゾール０．３部及びジラウリルチオプロピオネ
ート０．３部、金属害防止剤としてメチルベンゾトリア
ゾール０．５部を２軸押出機（池貝鉄工社製「ＰＣＭ８
７」）に供給し、温度１９０℃で溶融混練して押し出
し、厚さ１ｍｍの発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを
得た。得られた発泡性ポリオレフィン系樹脂シートに、
加速電圧７００ｋＶで電子線４．０Ｍｒａｄを照射し架
橋させて発泡性ポリオレフィン系樹脂架橋シートを得、
得られた発泡性ポリオレフィン系樹脂架橋シートを縦型
熱風発泡炉に供給し、炉内温度２５０℃で連続的に延伸
して発泡させてポリオレフィン系樹脂発泡体を得た。
【００３３】（２）積層体の製造 得られたポリオレフィン系樹脂発泡体の表面をコロナ放
電処理し、２液硬化型ポリエステル系接着剤〔ポリエス
テル（日立化成ポリマー社製「ハイボン」）、イソシア
ネート（住友バイエルウレタン社製「Ｄｅｓｍｏｄｕｒ
Ｒ」）〕を用い、厚さ０．６５ｍｍの塩化ビニル樹脂及
びアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合樹脂
の混合樹脂からなる表皮材と接着して積層体を得た。
電処理し、２液硬化型ポリエステル系接着剤〔ポリエス
テル（日立化成ポリマー社製「ハイボン」）、イソシア
ネート（住友バイエルウレタン社製「Ｄｅｓｍｏｄｕｒ
Ｒ」）〕を用い、厚さ０．６５ｍｍの塩化ビニル樹脂及
びアクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合樹脂
の混合樹脂からなる表皮材と接着して積層体を得た。
【００３４】実施例２〜５、比較例１〜５ 表１に示した所定量のエチレン−プロピレン共重合体、
ポリエチレン、架橋助剤を用い、表２に示した所定量の
電子線を照射した以外は実施例１と同様にしてポリオレ
フィン系樹脂発泡体及び積層体を得た。
ポリエチレン、架橋助剤を用い、表２に示した所定量の
電子線を照射した以外は実施例１と同様にしてポリオレ
フィン系樹脂発泡体及び積層体を得た。
【００３５】
【表１】
【００３６】
【表２】
【００３７】ポリオレフィン系樹脂発泡体の評価 上記実施例１〜５及び比較例１〜５において得られたポ
リオレフィン系樹脂発泡体について、１２０℃における
キシレン抽出残分値（重量％）、並びに、該キシレン抽
出残分中のポリプロピレン架橋部分（重量％）及びポリ
エチレン架橋部分（重量％）を測定することにより評価
し、得られた結果を表３に示した。
リオレフィン系樹脂発泡体について、１２０℃における
キシレン抽出残分値（重量％）、並びに、該キシレン抽
出残分中のポリプロピレン架橋部分（重量％）及びポリ
エチレン架橋部分（重量％）を測定することにより評価
し、得られた結果を表３に示した。
【００３８】上記ポリプロピレン架橋部分（重量％）及
びポリエチレン架橋部分（重量％）は、水素添加型熱分
解ガスクロマトグラフにより測定した。即ち、水素添加
型ガスクロマトグラフ装置（柳本製作所製「Ｇ−６８０
０」）を用い、１２０℃におけるキシレン抽出残分を７
００℃にて熱分解して水素ガスを導入し、熱分解ガスに
水素が添加された水素添加ガスを得、得られた水素添加
ガスをガスクロマトグラフにより測定した。
びポリエチレン架橋部分（重量％）は、水素添加型熱分
解ガスクロマトグラフにより測定した。即ち、水素添加
型ガスクロマトグラフ装置（柳本製作所製「Ｇ−６８０
０」）を用い、１２０℃におけるキシレン抽出残分を７
００℃にて熱分解して水素ガスを導入し、熱分解ガスに
水素が添加された水素添加ガスを得、得られた水素添加
ガスをガスクロマトグラフにより測定した。
【００３９】
【表３】
【００４０】更に、上記実施例１〜５及び比較例１〜５
において得られたポリオレフィン系樹脂発泡体につい
て、ＪＩＳ Ｋ ６７６７に準拠して引張試験を実施
し、温度８０℃、１２０℃、１４０℃及び１６０℃にお
ける伸び（％）を測定し、得られた結果を表４に示し
た。
において得られたポリオレフィン系樹脂発泡体につい
て、ＪＩＳ Ｋ ６７６７に準拠して引張試験を実施
し、温度８０℃、１２０℃、１４０℃及び１６０℃にお
ける伸び（％）を測定し、得られた結果を表４に示し
た。
【００４１】
【表４】
【００４２】積層体の評価 上記実施例１〜５及び比較例１〜５において得られた積
層体を用い、外観を観察して評価した後、Ｈ／Ｄ値を測
定して成形性を評価し、剥離強度を測定してポリオレフ
ィン系樹脂発泡体と表皮材との接着性を評価し、得られ
た結果を表５に示した。上記外観の観察は、目視にて、
膨れ、へこみ、表面荒れ等が観察されなかった場合は
○、１箇所でも観察された場合は×として示した。
層体を用い、外観を観察して評価した後、Ｈ／Ｄ値を測
定して成形性を評価し、剥離強度を測定してポリオレフ
ィン系樹脂発泡体と表皮材との接着性を評価し、得られ
た結果を表５に示した。上記外観の観察は、目視にて、
膨れ、へこみ、表面荒れ等が観察されなかった場合は
○、１箇所でも観察された場合は×として示した。
【００４３】上記Ｈ／Ｄ値は、得られた積層体を遠赤外
線ヒーターで加熱してポリオレフィン系樹脂発泡体の表
層部分の温度を１５０〜１６０℃に昇温し、直径１００
ｃｍの円柱状メス型金型を用いて真空成形し、得られた
成形品の深さＨ（ｃｍ）及び直径Ｄ（ｃｍ）を測定して
その比Ｈ／Ｄを計算した。
線ヒーターで加熱してポリオレフィン系樹脂発泡体の表
層部分の温度を１５０〜１６０℃に昇温し、直径１００
ｃｍの円柱状メス型金型を用いて真空成形し、得られた
成形品の深さＨ（ｃｍ）及び直径Ｄ（ｃｍ）を測定して
その比Ｈ／Ｄを計算した。
【００４４】上記剥離強度は、得られた積層体を切断し
て作製した幅２５ｍｍ、長さ１００ｍｍの寸法の試験片
を用い、オートグラフ（島津製作所製「ＤＣＳ−５００
０」）にて温度２０℃又は１２０℃で５分間保持した
後、表皮材を剥離させたときの強度（ｋｇ／２５ｍｍ）
をそれぞれ測定した。
て作製した幅２５ｍｍ、長さ１００ｍｍの寸法の試験片
を用い、オートグラフ（島津製作所製「ＤＣＳ−５００
０」）にて温度２０℃又は１２０℃で５分間保持した
後、表皮材を剥離させたときの強度（ｋｇ／２５ｍｍ）
をそれぞれ測定した。
【００４５】
【表５】
【００４６】実施例６〜９、比較例６〜１１ 表６に示した所定量のエチレン−プロピレン共重合体、
ポリエチレン、架橋助剤を用い、アゾジカルボンアミド
を１３部用い、表７に示した所定量の電子線を照射し、
単軸押出機を用いた以外は実施例１と同様にしてポリオ
レフィン系樹脂発泡体及び積層体を得た。
ポリエチレン、架橋助剤を用い、アゾジカルボンアミド
を１３部用い、表７に示した所定量の電子線を照射し、
単軸押出機を用いた以外は実施例１と同様にしてポリオ
レフィン系樹脂発泡体及び積層体を得た。
【００４７】
【表６】
【００４８】
【表７】
【００４９】ポリオレフィン系樹脂発泡体の評価 上記実施例６〜９及び比較例６〜１１において得られた
ポリオレフィン系樹脂発泡体について、１２０℃におけ
るキシレン抽出残分値（重量％）、並びに、該キシレン
抽出残分中の、ポリプロピレンの架橋部分の重量及びポ
リエチレンの架橋部分の重量を測定してポリプロピレン
の架橋部分の重量／ポリエチレンの架橋部分の重量（比
Ａ）を計算し、発泡前の樹脂組成物中の、ポリプロピレ
ン系樹脂の重量／ポリエチレン系樹脂の重量（比Ｂ）を
計算し、更に、比Ａ／比Ｂを計算して評価し、得られた
結果を表８に示した。
ポリオレフィン系樹脂発泡体について、１２０℃におけ
るキシレン抽出残分値（重量％）、並びに、該キシレン
抽出残分中の、ポリプロピレンの架橋部分の重量及びポ
リエチレンの架橋部分の重量を測定してポリプロピレン
の架橋部分の重量／ポリエチレンの架橋部分の重量（比
Ａ）を計算し、発泡前の樹脂組成物中の、ポリプロピレ
ン系樹脂の重量／ポリエチレン系樹脂の重量（比Ｂ）を
計算し、更に、比Ａ／比Ｂを計算して評価し、得られた
結果を表８に示した。
【００５０】
【表８】
【００５１】積層体の評価 上記実施例６〜９及び比較例６〜１１で得られた積層体
を用い、実施例１と同様にして、外観、成形性及び表皮
材との接着性を評価し、得られた結果を表９に示した。
を用い、実施例１と同様にして、外観、成形性及び表皮
材との接着性を評価し、得られた結果を表９に示した。
【００５２】
【表９】
【００５３】
【発明の効果】本発明のポリオレフィン系樹脂発泡体の
構成は上述の通りであるから、成形性に優れ、且つ、表
皮材との接着性に優れており、該ポリオレフィン系樹脂
発泡体を用いて、表面に膨れ、皺等のない成形品が得ら
れる。
構成は上述の通りであるから、成形性に優れ、且つ、表
皮材との接着性に優れており、該ポリオレフィン系樹脂
発泡体を用いて、表面に膨れ、皺等のない成形品が得ら
れる。
Claims (2)
- 【請求項１】 ポリプロピレン系樹脂とポリエチレン系
樹脂とからなり、１２０℃におけるキシレン抽出残分値
が２０〜６０重量％であり、上記１２０℃におけるキシ
レン抽出残分が、ポリプロピレンの架橋部分５５〜９５
重量％とポリエチレンの架橋部分５〜４５重量％とから
なることを特徴とするポリオレフィン系樹脂発泡体。 - 【請求項２】 ポリプロピレン系樹脂とポリエチレン系
樹脂とからなり、１２０℃におけるキシレン抽出残分値
が２０〜６５重量％であり、上記１２０℃におけるキシ
レン抽出残分が、ポリプロピレンの架橋部分とポリエチ
レンの架橋部分とからなり、上記抽出残分中の、ポリプ
ロピレンの架橋部分の重量／ポリエチレンの架橋部分の
重量（比Ａ）と、上記ポリプロピレン系樹脂の重量／上
記ポリエチレン系樹脂の重量（比Ｂ）との関係におい
て、比Ａ／比Ｂが、１〜５であることを特徴とするポリ
オレフィン系樹脂発泡体。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5075754A JP2918412B2 (ja) | 1993-04-01 | 1993-04-01 | ポリオレフィン系樹脂発泡体 |
| EP94115508A EP0704476B1 (en) | 1993-04-01 | 1994-09-30 | Plastic foam material composed of a polyolefin based resin composition and method for making same |
| CA002133385A CA2133385C (en) | 1993-04-01 | 1994-09-30 | Plastic foam material composed of a polyolefin based resin composition and method for making same |
| US08/316,566 US5543438A (en) | 1993-04-01 | 1994-09-30 | Plastic foam material composed of a polyolefin based resin composition and method for making same |
| DE69429348T DE69429348T2 (de) | 1993-04-01 | 1994-09-30 | Plastikschaum auf der Basis von Polyolefinharz und Verfahren zu seiner Herstellung |
| AU74355/94A AU682712B2 (en) | 1993-04-01 | 1994-09-30 | Plastic foam material composed of a polyolefin based resin composition and method for making same |
| ES94115508T ES2171427T3 (es) | 1993-04-01 | 1994-09-30 | Material de espuma de plastico compuesto de una composicion de resina basada en poliolefina y metodo para fabricacion del mismo. |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5075754A JP2918412B2 (ja) | 1993-04-01 | 1993-04-01 | ポリオレフィン系樹脂発泡体 |
| EP94115508A EP0704476B1 (en) | 1993-04-01 | 1994-09-30 | Plastic foam material composed of a polyolefin based resin composition and method for making same |
| CA002133385A CA2133385C (en) | 1993-04-01 | 1994-09-30 | Plastic foam material composed of a polyolefin based resin composition and method for making same |
| US08/316,566 US5543438A (en) | 1993-04-01 | 1994-09-30 | Plastic foam material composed of a polyolefin based resin composition and method for making same |
| AU74355/94A AU682712B2 (en) | 1993-04-01 | 1994-09-30 | Plastic foam material composed of a polyolefin based resin composition and method for making same |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06287342A true JPH06287342A (ja) | 1994-10-11 |
| JP2918412B2 JP2918412B2 (ja) | 1999-07-12 |
Family
ID=27507224
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5075754A Expired - Lifetime JP2918412B2 (ja) | 1993-04-01 | 1993-04-01 | ポリオレフィン系樹脂発泡体 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5543438A (ja) |
| EP (1) | EP0704476B1 (ja) |
| JP (1) | JP2918412B2 (ja) |
| AU (1) | AU682712B2 (ja) |
| CA (1) | CA2133385C (ja) |
| DE (1) | DE69429348T2 (ja) |
| ES (1) | ES2171427T3 (ja) |
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| JP2015145459A (ja) * | 2014-02-03 | 2015-08-13 | 東レ株式会社 | 発泡体 |
| JP2020163753A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 積水化学工業株式会社 | 積層体 |
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| DE19825939A1 (de) * | 1998-06-10 | 1999-12-16 | Huels Troisdorf | Verfahren zur Herstellung von geschäumten Kunststoffblöcken auf Polyolefinbasis |
| US6391379B1 (en) | 1998-09-04 | 2002-05-21 | Kemet Electronics Corporation | Process of preparing a solid electrolytic capacitor containing a conductive polymer counter electrode |
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| JP3760864B2 (ja) * | 2000-03-01 | 2006-03-29 | Ｊｓｒ株式会社 | 熱可塑性エラストマー組成物並びにこれを用いた発泡体及び発泡体の製造方法 |
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| US8158689B2 (en) | 2005-12-22 | 2012-04-17 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Hybrid absorbent foam and articles containing it |
| US20090064699A1 (en) * | 2007-09-10 | 2009-03-12 | Timothy Scott Miller | Drain pan liner, drain pan kit, and method of using the same |
| US8790567B2 (en) * | 2011-04-21 | 2014-07-29 | Sekisui Chemical Co., Ltd. | Electret sheet |
| CN104968724B (zh) * | 2013-01-31 | 2017-09-26 | 大日本印刷株式会社 | 电子束固化性树脂组合物、反射器用树脂框架、反射器、半导体发光装置、及成形体的制造方法 |
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| US20170020336A1 (en) * | 2015-07-06 | 2017-01-26 | ColBar LLC | Removable Grill Drain Pan Liner |
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| DE102017221414A1 (de) | 2017-11-29 | 2019-05-29 | Benecke-Kaliko Ag | Kunststofffolienlaminat mit Schaum mittlerer Dichte |
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| US11590677B2 (en) | 2019-03-29 | 2023-02-28 | Toray Plastics (America), Inc. | Method of making coextruded, crosslinked polyolefin foam with KEE cap layers |
| US11590730B2 (en) | 2019-03-29 | 2023-02-28 | Toray Plastics (America), Inc. | Coextruded, crosslinked polyolefin foam with KEE cap layers |
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|---|---|---|---|---|
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| GB1575961A (en) * | 1977-09-07 | 1980-10-01 | Sekisui Chemical Co Ltd | Foamable compositions and their use in preparing foams |
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| KR0157309B1 (ko) * | 1989-05-16 | 1998-12-01 | 마에다 가쯔노스케 | 연속 시트상 전자선 가교 발포체 |
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1993
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