JP2000355085A - 積層体及びオレフィン系樹脂架橋発泡体 - Google Patents
積層体及びオレフィン系樹脂架橋発泡体Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、耐熱性、機械的強度及び柔軟性に
優れているとともに、複雑な形状に成形可能な積層体を
提供する。 【解決手段】 本発明の積層体は、示差走査熱量分析に
よる融解吸熱ピークが１４０〜１７５℃、示差走査熱量
分析による融解吸熱量が１００〜２００μＶ．ｓ／ｍ
ｇ、ゲル分率が２５〜７５重量％及び比重が０．０３〜
０．２であるオレフィン系樹脂架橋発泡体の一面に、示
差走査熱量分析による融解吸熱ピークが１４０〜１７５
℃で且つ示差走査熱量分析による融解吸熱量が１００〜
２００μＶ．ｓ／ｍｇであるオレフィン系樹脂からなる
表面層を積層一体化してなることを特徴とする。
優れているとともに、複雑な形状に成形可能な積層体を
提供する。 【解決手段】 本発明の積層体は、示差走査熱量分析に
よる融解吸熱ピークが１４０〜１７５℃、示差走査熱量
分析による融解吸熱量が１００〜２００μＶ．ｓ／ｍ
ｇ、ゲル分率が２５〜７５重量％及び比重が０．０３〜
０．２であるオレフィン系樹脂架橋発泡体の一面に、示
差走査熱量分析による融解吸熱ピークが１４０〜１７５
℃で且つ示差走査熱量分析による融解吸熱量が１００〜
２００μＶ．ｓ／ｍｇであるオレフィン系樹脂からなる
表面層を積層一体化してなることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐熱性、機械的強
度及び柔軟性に優れているとともに、複雑な形状に成形
可能な積層体及びオレフィン系樹脂架橋発泡体に関す
る。
度及び柔軟性に優れているとともに、複雑な形状に成形
可能な積層体及びオレフィン系樹脂架橋発泡体に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】一般に、オレフィン系樹脂発泡体は柔軟
性及び断熱性に優れていることから、従来から天井、ド
ア、インストルメントパネル等の車両内装材として広く
用いられてきた。
性及び断熱性に優れていることから、従来から天井、ド
ア、インストルメントパネル等の車両内装材として広く
用いられてきた。
【０００３】このようなオレフィン系樹脂発泡体として
は、特公平２−３８１００号公報にプロピレン系樹脂を
主成分とするオレフィン系樹脂発泡体が開示されている
ものの柔軟性の点において不十分なものであった。
は、特公平２−３８１００号公報にプロピレン系樹脂を
主成分とするオレフィン系樹脂発泡体が開示されている
ものの柔軟性の点において不十分なものであった。
【０００４】又、一般に優れた柔軟性を有するエチレン
系樹脂を主成分とするオレフィン系樹脂発泡体は、耐熱
性が不十分であり、複雑な形状に成形できないといった
問題があった。
系樹脂を主成分とするオレフィン系樹脂発泡体は、耐熱
性が不十分であり、複雑な形状に成形できないといった
問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、耐熱性、機
械的強度及び柔軟性に優れているとともに、複雑な形状
に成形可能な積層体及びオレフィン系樹脂架橋発泡体を
提供する。
械的強度及び柔軟性に優れているとともに、複雑な形状
に成形可能な積層体及びオレフィン系樹脂架橋発泡体を
提供する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載のオレフ
ィン系樹脂架橋発泡体は、示差走査熱量分析による融解
吸熱ピークが１４０〜１７５℃、示差走査熱量分析によ
る融解吸熱量が１００〜２００μＶ．ｓ／ｍｇ、ゲル分
率が２５〜７５重量％及び比重が０．０３〜０．２であ
るオレフィン系樹脂架橋発泡体の一面に、示差走査熱量
分析による融解吸熱ピークが１４０〜１７５℃で且つ示
差走査熱量分析による融解吸熱量が１００〜２００μ
Ｖ．ｓ／ｍｇであるオレフィン系樹脂からなる表面層を
積層一体化してなることを特徴とする。
ィン系樹脂架橋発泡体は、示差走査熱量分析による融解
吸熱ピークが１４０〜１７５℃、示差走査熱量分析によ
る融解吸熱量が１００〜２００μＶ．ｓ／ｍｇ、ゲル分
率が２５〜７５重量％及び比重が０．０３〜０．２であ
るオレフィン系樹脂架橋発泡体の一面に、示差走査熱量
分析による融解吸熱ピークが１４０〜１７５℃で且つ示
差走査熱量分析による融解吸熱量が１００〜２００μ
Ｖ．ｓ／ｍｇであるオレフィン系樹脂からなる表面層を
積層一体化してなることを特徴とする。
【０００７】上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の示差走
査熱量分析による融解吸熱ピークは、高いと、オレフィ
ン系樹脂架橋発泡体の柔軟性が低下し、又、低いと、オ
レフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下するので、１
４０〜１７５℃に限定される。
査熱量分析による融解吸熱ピークは、高いと、オレフィ
ン系樹脂架橋発泡体の柔軟性が低下し、又、低いと、オ
レフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下するので、１
４０〜１７５℃に限定される。
【０００８】又、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の示
差走査熱量分析による融解吸熱量は、高いと、オレフィ
ン系樹脂架橋発泡体の常温での柔軟性が低下し、又、低
いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下する
ので、１００〜２００μＶ．ｓ／ｍｇに限定される。
差走査熱量分析による融解吸熱量は、高いと、オレフィ
ン系樹脂架橋発泡体の常温での柔軟性が低下し、又、低
いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下する
ので、１００〜２００μＶ．ｓ／ｍｇに限定される。
【０００９】なお、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の
示差走査熱量分析による融解吸熱量は、以下の方法によ
って測定、算出される。先ず、試料を１０ｍｇ用意し、
この試料を昇温速度２０℃／分で１０分間昇温し、−２
０℃／分で１０乃至１５分間維持した後、昇温速度５℃
／分で２１０℃まで昇温し、融解ピーク曲線を得る。
示差走査熱量分析による融解吸熱量は、以下の方法によ
って測定、算出される。先ず、試料を１０ｍｇ用意し、
この試料を昇温速度２０℃／分で１０分間昇温し、−２
０℃／分で１０乃至１５分間維持した後、昇温速度５℃
／分で２１０℃まで昇温し、融解ピーク曲線を得る。
【００１０】そして、この融解ピーク曲線と、該融解ピ
ーク曲線の融解開始温度部分と融解終了温度部分とを結
ぶ直線とによって囲まれた部分の面積、即ち、融解ピー
ク面積を算出し、この融解ピーク面積から融解吸熱量を
算出する。
ーク曲線の融解開始温度部分と融解終了温度部分とを結
ぶ直線とによって囲まれた部分の面積、即ち、融解ピー
ク面積を算出し、この融解ピーク面積から融解吸熱量を
算出する。
【００１１】上記示差走査熱量分析による融解吸熱量の
具体的な測定方法としては、セイコー電子株式会社製Ｔ
Ｇ／ＤＴＡ示差走査熱量計を用いることによって示差走
査熱量分析の融解ピーク曲線を測定して該融解ピーク曲
線から融解ピーク面積を算出し、この融解ピーク面積か
ら熱量値を得る方法が挙げられる。
具体的な測定方法としては、セイコー電子株式会社製Ｔ
Ｇ／ＤＴＡ示差走査熱量計を用いることによって示差走
査熱量分析の融解ピーク曲線を測定して該融解ピーク曲
線から融解ピーク面積を算出し、この融解ピーク面積か
ら熱量値を得る方法が挙げられる。
【００１２】又、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の比
重は、高いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の柔軟性が
低下し、又、低いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の成
形性が低下し、成形時に気泡（セル）が破壊されるの
で、０．０３〜０．２に限定される。
重は、高いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の柔軟性が
低下し、又、低いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の成
形性が低下し、成形時に気泡（セル）が破壊されるの
で、０．０３〜０．２に限定される。
【００１３】加えて、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体
のゲル分率は、高いと、発泡性樹脂組成物の発泡性が低
下し、得られるオレフィン系樹脂架橋発泡体の表面性が
低下し、又、低いと、得られるオレフィン系樹脂架橋発
泡体の耐熱性及び耐圧性が低下して成形加熱時に気泡
（セル）が破壊されるので、２５〜７５重量％に限定さ
れ、ゲル分率が上記範囲内となるように後述する架橋剤
及び架橋助剤の添加量が調整される。
のゲル分率は、高いと、発泡性樹脂組成物の発泡性が低
下し、得られるオレフィン系樹脂架橋発泡体の表面性が
低下し、又、低いと、得られるオレフィン系樹脂架橋発
泡体の耐熱性及び耐圧性が低下して成形加熱時に気泡
（セル）が破壊されるので、２５〜７５重量％に限定さ
れ、ゲル分率が上記範囲内となるように後述する架橋剤
及び架橋助剤の添加量が調整される。
【００１４】ここで、本発明においてゲル分率とは、オ
レフィン系樹脂架橋発泡体をＡｇ秤量し、これを１２０
℃のキシレン中に２４時間浸漬し、残差を２００メッシ
ュの金網で濾過し、金網上の不溶解分を真空乾燥し、そ
の時の重量を測定し（Ｂｇ）、下記式により算出された
ものである。 ゲル分率（重量％）＝１００×Ｂ／Ａ
レフィン系樹脂架橋発泡体をＡｇ秤量し、これを１２０
℃のキシレン中に２４時間浸漬し、残差を２００メッシ
ュの金網で濾過し、金網上の不溶解分を真空乾燥し、そ
の時の重量を測定し（Ｂｇ）、下記式により算出された
ものである。 ゲル分率（重量％）＝１００×Ｂ／Ａ
【００１５】上記オレフィン系樹脂としては、得られる
オレフィン系樹脂架橋発泡体の示差走査熱量分析による
融解吸熱ピーク及び示差走査熱量分析による融解吸熱量
が上記範囲内となるように選択されれば、特に限定され
ず、例えば、ホモポリプロピレン、プロピレンを主成分
とする他のモノマーとの共重合体、エチレン−プロピレ
ン−ブテン三元共重合体等のプロピレン系樹脂を含有す
るオレフィン系熱可塑性エラストマーが挙げられ、オレ
フィン系熱可塑性エラストマーが好ましく、重合段階で
プロピレン系樹脂を混合させて得られるリアクタータイ
プのオレフィン系熱可塑性エラストマーが、得られるオ
レフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が向上することから
更に好ましい。
オレフィン系樹脂架橋発泡体の示差走査熱量分析による
融解吸熱ピーク及び示差走査熱量分析による融解吸熱量
が上記範囲内となるように選択されれば、特に限定され
ず、例えば、ホモポリプロピレン、プロピレンを主成分
とする他のモノマーとの共重合体、エチレン−プロピレ
ン−ブテン三元共重合体等のプロピレン系樹脂を含有す
るオレフィン系熱可塑性エラストマーが挙げられ、オレ
フィン系熱可塑性エラストマーが好ましく、重合段階で
プロピレン系樹脂を混合させて得られるリアクタータイ
プのオレフィン系熱可塑性エラストマーが、得られるオ
レフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が向上することから
更に好ましい。
【００１６】上記プロピレンを主成分とする他のモノマ
ーとの共重合体としては、例えば、プロピレン−α−オ
レフィン共重合体が挙げられ、プロピレン−α−オレフ
ィン共重合体は、ブロック共重合体、ランダム共重合体
又はランダムブロック共重合体のいずれであってもよ
く、これらは、単独で用いられても併用されてもよい。
ーとの共重合体としては、例えば、プロピレン−α−オ
レフィン共重合体が挙げられ、プロピレン−α−オレフ
ィン共重合体は、ブロック共重合体、ランダム共重合体
又はランダムブロック共重合体のいずれであってもよ
く、これらは、単独で用いられても併用されてもよい。
【００１７】なお、上記α−オレフィンとしては、例え
ば、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセ
ン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オ
クテン等が挙げられ、プロピレン−α−オレフィン共重
合体中のα−オレフィンの含有量は、多いと、オレフィ
ン系樹脂架橋発泡体の表面性が低下することがあり、
又、少ないと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の柔軟性及
び伸びが低下して成形性が低下することがあるので、１
〜８重量％が好ましく、２〜５重量％がより好ましい。
ば、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセ
ン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オ
クテン等が挙げられ、プロピレン−α−オレフィン共重
合体中のα−オレフィンの含有量は、多いと、オレフィ
ン系樹脂架橋発泡体の表面性が低下することがあり、
又、少ないと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の柔軟性及
び伸びが低下して成形性が低下することがあるので、１
〜８重量％が好ましく、２〜５重量％がより好ましい。
【００１８】又、上記オレフィン系樹脂のメルトインデ
ックス（以下、「ＭＩ」という）は、大きいと、得られ
るオレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下すること
があり、又、小さいと、シート加工がし難く、綺麗な表
面を有するシートが得られないので、２〜２０ｇ／１０
分が好ましく、３〜１２ｇ／１０分が更に好ましい。な
お、本発明において、オレフィン系樹脂のＭＩは、ＪＩ
Ｓ Ｋ７２１０に準拠して測定されたものをいう。
ックス（以下、「ＭＩ」という）は、大きいと、得られ
るオレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下すること
があり、又、小さいと、シート加工がし難く、綺麗な表
面を有するシートが得られないので、２〜２０ｇ／１０
分が好ましく、３〜１２ｇ／１０分が更に好ましい。な
お、本発明において、オレフィン系樹脂のＭＩは、ＪＩ
Ｓ Ｋ７２１０に準拠して測定されたものをいう。
【００１９】次に、オレフィン系樹脂架橋発泡体の製造
方法を説明する。オレフィン系樹脂架橋発泡体の製造方
法としては、任意の公知の発泡体の製造方法を用いるこ
とができる。
方法を説明する。オレフィン系樹脂架橋発泡体の製造方
法としては、任意の公知の発泡体の製造方法を用いるこ
とができる。
【００２０】上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の製造方
法としては、例えば、上記オレフィン系樹脂と熱分解
型発泡剤とからなる発泡性樹脂組成物に、必要に応じて
架橋助剤を添加した上で、この発泡性樹脂組成物を押出
機に供給して溶融混練して発泡性樹脂成形体を押出し、
この得られた発泡性樹脂成形体に電離性放射線を所定量
照射して発泡性樹脂成形体に架橋構造を付与した後、こ
の架橋された発泡性樹脂成形体を上記熱分解型発泡剤の
分解温度以上に加熱してオレフィン系樹脂架橋発泡体を
製造する方法、上記オレフィン系樹脂と熱分解型発泡
剤とからなる発泡性樹脂組成物に、架橋剤及び必要に応
じて架橋助剤を添加した上で、この発泡性樹脂組成物を
押出機に供給して溶融混練して発泡性樹脂成形体を押出
し、この得られた発泡性樹脂成形体を押出しと同時に加
熱ロール等によって上記熱分解型発泡剤の分解温度以上
に加熱してオレフィン系樹脂架橋発泡体を製造する方法
等が挙げられる。
法としては、例えば、上記オレフィン系樹脂と熱分解
型発泡剤とからなる発泡性樹脂組成物に、必要に応じて
架橋助剤を添加した上で、この発泡性樹脂組成物を押出
機に供給して溶融混練して発泡性樹脂成形体を押出し、
この得られた発泡性樹脂成形体に電離性放射線を所定量
照射して発泡性樹脂成形体に架橋構造を付与した後、こ
の架橋された発泡性樹脂成形体を上記熱分解型発泡剤の
分解温度以上に加熱してオレフィン系樹脂架橋発泡体を
製造する方法、上記オレフィン系樹脂と熱分解型発泡
剤とからなる発泡性樹脂組成物に、架橋剤及び必要に応
じて架橋助剤を添加した上で、この発泡性樹脂組成物を
押出機に供給して溶融混練して発泡性樹脂成形体を押出
し、この得られた発泡性樹脂成形体を押出しと同時に加
熱ロール等によって上記熱分解型発泡剤の分解温度以上
に加熱してオレフィン系樹脂架橋発泡体を製造する方法
等が挙げられる。
【００２１】上記熱分解型発泡剤としては、従来から発
泡体製造に用いられているものであれば特に限定され
ず、例えば、アゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタ
メチレンテトラミン、ヒドラゾジカルボンアミド、アゾ
ジカルボン酸バリウム塩、ニトロソグアニジン、ｐ，ｐ
, −オキシビスベンゼンスルホニルセミカルバジド、ベ
ンゼンスルホニルヒドラジド、Ｎ，Ｎ, −ジニトロソペ
ンタメチレンテトラミン、トルエンスルホニルヒドラジ
ド、４，４−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジ
ド）、アゾビスイソブチロニトリル等が挙げられる。
泡体製造に用いられているものであれば特に限定され
ず、例えば、アゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタ
メチレンテトラミン、ヒドラゾジカルボンアミド、アゾ
ジカルボン酸バリウム塩、ニトロソグアニジン、ｐ，ｐ
, −オキシビスベンゼンスルホニルセミカルバジド、ベ
ンゼンスルホニルヒドラジド、Ｎ，Ｎ, −ジニトロソペ
ンタメチレンテトラミン、トルエンスルホニルヒドラジ
ド、４，４−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジ
ド）、アゾビスイソブチロニトリル等が挙げられる。
【００２２】上記熱分解型発泡剤の添加量は適宜調節さ
れるが、多いと破泡することがあり、又、少ないと、発
泡しないことがあるので、上記オレフィン系樹脂１００
重量部に対して、１〜５０重量部が好ましく、１〜３０
重量部が更に好ましい。
れるが、多いと破泡することがあり、又、少ないと、発
泡しないことがあるので、上記オレフィン系樹脂１００
重量部に対して、１〜５０重量部が好ましく、１〜３０
重量部が更に好ましい。
【００２３】上記架橋助剤としては、特に限定されず、
例えば、ジビニルベンゼン、トリメチロールプロパント
リメタクリレート、１，９−ノナンジオールジメタクリ
レート、１，１０−デカンジオールジメタクリレート、
トリメリット酸トリアリルエステル、トリアリルイソシ
アヌレート、エチルビニルベンゼン、ネオペンチルグリ
コールジメタクリレート、１，２，４−ベンゼントリカ
ルボン酸トリアリルエステル、１，６−ヘキサンジオー
ルジメタクリレート等が挙げられる。
例えば、ジビニルベンゼン、トリメチロールプロパント
リメタクリレート、１，９−ノナンジオールジメタクリ
レート、１，１０−デカンジオールジメタクリレート、
トリメリット酸トリアリルエステル、トリアリルイソシ
アヌレート、エチルビニルベンゼン、ネオペンチルグリ
コールジメタクリレート、１，２，４−ベンゼントリカ
ルボン酸トリアリルエステル、１，６−ヘキサンジオー
ルジメタクリレート等が挙げられる。
【００２４】上記架橋助剤の添加量は適宜調整される
が、多いと、発泡性樹脂成形体の架橋が進み過ぎ発泡を
阻害することがあり、又、少ないと、添加した効果が得
られないので、上記オレフィン系樹脂１００重量部に対
して、０．５〜３０重量部が好ましく、２．０〜１５重
量部がより好ましい。
が、多いと、発泡性樹脂成形体の架橋が進み過ぎ発泡を
阻害することがあり、又、少ないと、添加した効果が得
られないので、上記オレフィン系樹脂１００重量部に対
して、０．５〜３０重量部が好ましく、２．０〜１５重
量部がより好ましい。
【００２５】上記架橋剤としては、特に限定されず、例
えば、イソブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサ
イド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパー
オキシ）ヘキサン−３、１，３−ビス（ｔ−ブチルパー
オキシイソプロピル）ベンゼン、ｔ−ブチルクミルパー
オキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチ
ルパーオキシベンゾエート、シクロヘキサンパーオキサ
イド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘ
キサン、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）３，
３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，２−ビス（ｔ
−ブチルパーオキシ）オクタン、ｎ−ブチル−４，４−
ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ベルレート、ベンゾイル
パーオキサイド、クミルパーオキシネオデカネート、
２，５−ジメチル−２，５−ジ（ベンゾイルオパーオキ
シ）ヘキサン、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカー
ボネート、ｔ−ブチルパーオキシアリルカーボネート、
ｔ−ブチルパーオキシアセテート、２，２−ビス（ｔ−
ブチルパーオキシ）ブタン、ジ−ｔ−ブチルパーオキシ
イソフタレート、ｔ−ブチルパーオキシマレイン酸等が
挙げられる。
えば、イソブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサ
イド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパー
オキシ）ヘキサン−３、１，３−ビス（ｔ−ブチルパー
オキシイソプロピル）ベンゼン、ｔ−ブチルクミルパー
オキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチ
ルパーオキシベンゾエート、シクロヘキサンパーオキサ
イド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘ
キサン、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）３，
３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，２−ビス（ｔ
−ブチルパーオキシ）オクタン、ｎ−ブチル−４，４−
ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ベルレート、ベンゾイル
パーオキサイド、クミルパーオキシネオデカネート、
２，５−ジメチル−２，５−ジ（ベンゾイルオパーオキ
シ）ヘキサン、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカー
ボネート、ｔ−ブチルパーオキシアリルカーボネート、
ｔ−ブチルパーオキシアセテート、２，２−ビス（ｔ−
ブチルパーオキシ）ブタン、ジ−ｔ−ブチルパーオキシ
イソフタレート、ｔ−ブチルパーオキシマレイン酸等が
挙げられる。
【００２６】上記架橋剤の添加量は、多いと、架橋密度
が高くなりすぎて発泡しないことがあり、又、少ない
と、架橋密度が不足し発泡に必要な剪断粘度が得られな
いことがあるので、上記オレフィン系樹脂１００重量部
に対して、０．１〜１０重量部が好ましい。
が高くなりすぎて発泡しないことがあり、又、少ない
と、架橋密度が不足し発泡に必要な剪断粘度が得られな
いことがあるので、上記オレフィン系樹脂１００重量部
に対して、０．１〜１０重量部が好ましい。
【００２７】上記電離性放射線としては、従来から発泡
性樹脂成形体の架橋に用いられているものであれば、特
に限定されず、例えば、α線、β線、ガンマ線、電子線
等が挙げられる。
性樹脂成形体の架橋に用いられているものであれば、特
に限定されず、例えば、α線、β線、ガンマ線、電子線
等が挙げられる。
【００２８】なお、上記発泡性樹脂組成物には、発泡性
を阻害しない範囲で、上記架橋助剤の他に、２，６−ジ
−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール等のフェノール系、リン
系、アミン系、ジラウリルチオジプロピオネート等のイ
オウ系等の酸化防止剤；メチルベンゾトリアゾール等の
金属害防止剤、リン系、チッソ系、ハロゲン系、アンチ
モン系及びこれらを混合してなる難燃剤、充填剤、帯電
防止剤、顔料等が添加されてもよい。
を阻害しない範囲で、上記架橋助剤の他に、２，６−ジ
−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール等のフェノール系、リン
系、アミン系、ジラウリルチオジプロピオネート等のイ
オウ系等の酸化防止剤；メチルベンゾトリアゾール等の
金属害防止剤、リン系、チッソ系、ハロゲン系、アンチ
モン系及びこれらを混合してなる難燃剤、充填剤、帯電
防止剤、顔料等が添加されてもよい。
【００２９】更に、上記の如くして製造されたオレフィ
ン系樹脂架橋発泡体の一面には、示差走査熱量分析によ
る融解吸熱ピークが１４０〜１７５℃で且つ示差走査熱
量分析による融解吸熱量が１００〜２００μＶ．ｓ／ｍ
ｇであるオレフィン系樹脂からなる表面層が積層一体化
され、このように所定の表面層を積層一体化することに
よって、積層シートに優れた耐熱性及び成形性を付与す
ることができる。
ン系樹脂架橋発泡体の一面には、示差走査熱量分析によ
る融解吸熱ピークが１４０〜１７５℃で且つ示差走査熱
量分析による融解吸熱量が１００〜２００μＶ．ｓ／ｍ
ｇであるオレフィン系樹脂からなる表面層が積層一体化
され、このように所定の表面層を積層一体化することに
よって、積層シートに優れた耐熱性及び成形性を付与す
ることができる。
【００３０】上記表面層を構成するオレフィン系樹脂
は、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体を構成するオレフ
ィン系樹脂と同様のものが用いられる。そして、表面層
を構成するオレフィン系樹脂の示差走査熱量分析による
融解吸熱ピークは、高いと、結晶性が高くなり、常温付
近において破断し、又、低いと、高温に対する結晶が少
なく耐熱性が低下するので、１４０〜１７５℃に限定さ
れる。
は、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体を構成するオレフ
ィン系樹脂と同様のものが用いられる。そして、表面層
を構成するオレフィン系樹脂の示差走査熱量分析による
融解吸熱ピークは、高いと、結晶性が高くなり、常温付
近において破断し、又、低いと、高温に対する結晶が少
なく耐熱性が低下するので、１４０〜１７５℃に限定さ
れる。
【００３１】又、表面層を構成するオレフィン系樹脂の
示差走査熱量分析による融解吸熱量は、高いと、常温強
度が大きくなり発泡体の破断強度を越える結果、シート
の断絶が生じ、又、低いと、結晶量が少なく耐熱性が低
下し、発泡体まで熱が伝わり気泡（セル）破壊が生じる
ので、１００〜２００μＶ．ｓ／ｍｇが好ましい。
示差走査熱量分析による融解吸熱量は、高いと、常温強
度が大きくなり発泡体の破断強度を越える結果、シート
の断絶が生じ、又、低いと、結晶量が少なく耐熱性が低
下し、発泡体まで熱が伝わり気泡（セル）破壊が生じる
ので、１００〜２００μＶ．ｓ／ｍｇが好ましい。
【００３２】表面層の厚みは、厚いと、発泡体よりも強
度が高くなり破断することがあり、又、薄いと、耐熱性
が不足して発泡体の気泡（セル）が潰れることがあるの
で、０．１〜１．０ｍｍが好ましい。
度が高くなり破断することがあり、又、薄いと、耐熱性
が不足して発泡体の気泡（セル）が潰れることがあるの
で、０．１〜１．０ｍｍが好ましい。
【００３３】上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の一面に
表面層を積層一体化させる方法としては従来から用いら
れている方法を採用することができ、例えば、オレフ
ィン系樹脂架橋発泡体の一面に表面層を構成するオレフ
ィン系樹脂シートを熱ラミネート又は接着剤によって積
層一体化する方法、オレフィン系樹脂架橋発泡体の一
面に表面層を構成するオレフィン系樹脂シートを溶融押
出した後、両面から加圧、一体化する方法等が挙げられ
る。
表面層を積層一体化させる方法としては従来から用いら
れている方法を採用することができ、例えば、オレフ
ィン系樹脂架橋発泡体の一面に表面層を構成するオレフ
ィン系樹脂シートを熱ラミネート又は接着剤によって積
層一体化する方法、オレフィン系樹脂架橋発泡体の一
面に表面層を構成するオレフィン系樹脂シートを溶融押
出した後、両面から加圧、一体化する方法等が挙げられ
る。
【００３４】更に、上記積層体の一面に表皮材を積層一
体化させてもよく、このような表皮材としては、例え
ば、ポリエステル系、ポリアミド系、アクリル系等の合
成繊維やセルロース等の天然繊維から得られる不織布や
編布、ポリ塩化ビニル、熱可塑性エラストマー等の合成
樹脂シート等が挙げられ、上記表皮材の上記積層体の一
面への積層一体化の方法は従来から用いられている方法
が採用される。
体化させてもよく、このような表皮材としては、例え
ば、ポリエステル系、ポリアミド系、アクリル系等の合
成繊維やセルロース等の天然繊維から得られる不織布や
編布、ポリ塩化ビニル、熱可塑性エラストマー等の合成
樹脂シート等が挙げられ、上記表皮材の上記積層体の一
面への積層一体化の方法は従来から用いられている方法
が採用される。
【００３５】請求項２に記載のオレフィン系樹脂架橋発
泡体は、示差走査熱量分析による融解吸熱量が１７０〜
３００μＶ．ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析による１４０
℃以上の融解吸熱量が１５０〜２９０μＶ．ｓ／ｍｇ、
ゲル分率が５０〜７５重量％及び比重が０．０４〜０．
２であることを特徴とする。なお、請求項１と同様の部
分についてはその説明を省略し、異なっている部分につ
いてのみ以下に説明する。
泡体は、示差走査熱量分析による融解吸熱量が１７０〜
３００μＶ．ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析による１４０
℃以上の融解吸熱量が１５０〜２９０μＶ．ｓ／ｍｇ、
ゲル分率が５０〜７５重量％及び比重が０．０４〜０．
２であることを特徴とする。なお、請求項１と同様の部
分についてはその説明を省略し、異なっている部分につ
いてのみ以下に説明する。
【００３６】上記オレフィン系樹脂架橋発泡体に用いら
れるオレフィン系樹脂は、請求項１で用いられるのと同
様のオレフィン系樹脂が用いられるが、上記オレフィン
系樹脂架橋発泡体の示差走査熱量分析による融解吸熱量
が上記所定範囲内となるように選択される。
れるオレフィン系樹脂は、請求項１で用いられるのと同
様のオレフィン系樹脂が用いられるが、上記オレフィン
系樹脂架橋発泡体の示差走査熱量分析による融解吸熱量
が上記所定範囲内となるように選択される。
【００３７】上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の示差走
査熱量分析による融解吸熱量は、高いと、オレフィン系
樹脂架橋発泡体の常温での柔軟性が低下し、又、低い
と、オレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下するの
で、１７０〜３００μＶ．ｓ／ｍｇに限定される。
査熱量分析による融解吸熱量は、高いと、オレフィン系
樹脂架橋発泡体の常温での柔軟性が低下し、又、低い
と、オレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下するの
で、１７０〜３００μＶ．ｓ／ｍｇに限定される。
【００３８】又、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の示
差走査熱量分析による１４０℃以上の融解吸熱量は、高
いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の柔軟性が低下し、
又、低いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性や成
形性が不足し、例えば、スタンピング成形時において厚
みが薄くなり表面に凹凸が発生するので、１５０〜２９
０μＶ．ｓ／ｍｇに限定される。
差走査熱量分析による１４０℃以上の融解吸熱量は、高
いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の柔軟性が低下し、
又、低いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性や成
形性が不足し、例えば、スタンピング成形時において厚
みが薄くなり表面に凹凸が発生するので、１５０〜２９
０μＶ．ｓ／ｍｇに限定される。
【００３９】なお、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の
示差走査熱量分析による融解吸熱量の測定、算出方法
は、請求項１と同様の方法が用いられる。又、上記示差
走査熱量分析による１４０℃以上の融解吸熱量とは、上
記示差走査熱量分析の融解ピーク面積に対する１４０℃
以上部分の融解ピーク面積の百分率を算出し、上記示差
走査熱量分析の融解ピーク面積から得られる熱量値に上
記算出した百分率を掛けて得られるものをいう。
示差走査熱量分析による融解吸熱量の測定、算出方法
は、請求項１と同様の方法が用いられる。又、上記示差
走査熱量分析による１４０℃以上の融解吸熱量とは、上
記示差走査熱量分析の融解ピーク面積に対する１４０℃
以上部分の融解ピーク面積の百分率を算出し、上記示差
走査熱量分析の融解ピーク面積から得られる熱量値に上
記算出した百分率を掛けて得られるものをいう。
【００４０】上記示差走査熱量分析の融解ピーク面積に
対する１４０℃以上部分の融解ピーク面積の具体的な算
出方法の一例としては、示差走査熱量分析の融解ピーク
曲線を紙にコピーし、該融解ピーク曲線と、該融解ピー
ク曲線の融解開始温度部分と融解終了温度部分とを結ぶ
直線とによって囲まれた部分を切り取り、その切り取っ
た紙の重さを測定する一方、上記切り取った紙のうちの
１４０℃以上部分の紙の重さを測定し、１４０℃以上部
分の紙の重さを切り取った紙全体の重さで除すことによ
って算出することができる。
対する１４０℃以上部分の融解ピーク面積の具体的な算
出方法の一例としては、示差走査熱量分析の融解ピーク
曲線を紙にコピーし、該融解ピーク曲線と、該融解ピー
ク曲線の融解開始温度部分と融解終了温度部分とを結ぶ
直線とによって囲まれた部分を切り取り、その切り取っ
た紙の重さを測定する一方、上記切り取った紙のうちの
１４０℃以上部分の紙の重さを測定し、１４０℃以上部
分の紙の重さを切り取った紙全体の重さで除すことによ
って算出することができる。
【００４１】更に、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の
ゲル分率は、高いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の表
面性が低下し、又、低いと、オレフィン系樹脂架橋発泡
体の耐熱性が低下するので、５０〜７５重量％に限定さ
れる。
ゲル分率は、高いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の表
面性が低下し、又、低いと、オレフィン系樹脂架橋発泡
体の耐熱性が低下するので、５０〜７５重量％に限定さ
れる。
【００４２】又、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の比
重は、高いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の柔軟性が
低下し、又、低いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の耐
熱性及び成形性が低下するので、０．０４〜０．２に限
定される。
重は、高いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の柔軟性が
低下し、又、低いと、オレフィン系樹脂架橋発泡体の耐
熱性及び成形性が低下するので、０．０４〜０．２に限
定される。
【００４３】請求項３に記載のオレフィン系樹脂架橋発
泡体は、常温における２５％圧縮強度が０．５〜１．２
ｋｇ／ｃｍ2 、１２０℃における１００％引っ張り強度
が１．６〜３．０ｋｇ／ｃｍ2 、１６０℃における１０
０％引っ張り強度が０．４〜１．０ｋｇ／ｃｍ2 及び比
重が０．０４〜０．２であることを特徴とする。なお、
上記請求項１に記載のオレフィン系樹脂架橋発泡体と同
様の部分についてはその説明を省略し、異なる部分につ
いてのみ以下に説明する。
泡体は、常温における２５％圧縮強度が０．５〜１．２
ｋｇ／ｃｍ2 、１２０℃における１００％引っ張り強度
が１．６〜３．０ｋｇ／ｃｍ2 、１６０℃における１０
０％引っ張り強度が０．４〜１．０ｋｇ／ｃｍ2 及び比
重が０．０４〜０．２であることを特徴とする。なお、
上記請求項１に記載のオレフィン系樹脂架橋発泡体と同
様の部分についてはその説明を省略し、異なる部分につ
いてのみ以下に説明する。
【００４４】上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の常温に
おける２５％圧縮強度は、高いと、柔軟性が低下し、
又、低いと、結晶成分が少なく、１２０℃及び１６０℃
における１００％引っ張り強度が低下するとともに耐熱
性が低下するので、０．５〜１．２ｋｇ／ｃｍ2 に限定
される。
おける２５％圧縮強度は、高いと、柔軟性が低下し、
又、低いと、結晶成分が少なく、１２０℃及び１６０℃
における１００％引っ張り強度が低下するとともに耐熱
性が低下するので、０．５〜１．２ｋｇ／ｃｍ2 に限定
される。
【００４５】更に、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の
１２０℃における１００％引っ張り強度は、高いと、圧
縮強度が低下し、又、低いと、耐熱性が低下し、成形後
の厚みが薄くなり触感が堅くなるので、１．６〜３．０
ｋｇ／ｃｍ2 に限定される。
１２０℃における１００％引っ張り強度は、高いと、圧
縮強度が低下し、又、低いと、耐熱性が低下し、成形後
の厚みが薄くなり触感が堅くなるので、１．６〜３．０
ｋｇ／ｃｍ2 に限定される。
【００４６】加えて、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体
の１６０℃における１００％引っ張り強度は、高いと、
圧縮強度が低下し、又、低いと、耐熱性が低下するの
で、０．４〜１．０ｋｇ／ｃｍ2 に限定される。
の１６０℃における１００％引っ張り強度は、高いと、
圧縮強度が低下し、又、低いと、耐熱性が低下するの
で、０．４〜１．０ｋｇ／ｃｍ2 に限定される。
【００４７】上記を物性を満たすオレフィン系樹脂架橋
発泡体を得るためのオレフィン系樹脂としては、請求項
１に記載のオレフィン系樹脂架橋発泡体を構成するオレ
フィン系樹脂と同様のものを用いることができるが、下
記に示したように、異なる種類の樹脂を混合して用いる
のが好ましい。
発泡体を得るためのオレフィン系樹脂としては、請求項
１に記載のオレフィン系樹脂架橋発泡体を構成するオレ
フィン系樹脂と同様のものを用いることができるが、下
記に示したように、異なる種類の樹脂を混合して用いる
のが好ましい。
【００４８】即ち、示差走査熱量分析によるピーク温度
が１４０℃以上で且つ曲げ弾性率が３００〜２０００ｋ
ｇ／ｃｍ2 であるオレフィン系熱可塑性エラストマー
と、示差走査熱量分析によるピーク温度が１６０℃以上
で且つ曲げ弾性率が１５０００〜２５０００ｋｇ／ｃｍ
2 であるホモポリプロピレン又はプロピレンを主成分と
する他のモノマーとの共重合体とを混合して用いるのが
好ましい。
が１４０℃以上で且つ曲げ弾性率が３００〜２０００ｋ
ｇ／ｃｍ2 であるオレフィン系熱可塑性エラストマー
と、示差走査熱量分析によるピーク温度が１６０℃以上
で且つ曲げ弾性率が１５０００〜２５０００ｋｇ／ｃｍ
2 であるホモポリプロピレン又はプロピレンを主成分と
する他のモノマーとの共重合体とを混合して用いるのが
好ましい。
【００４９】上記オレフィン系熱可塑性エラストマーと
しては、請求項１に記載のオレフィン系樹脂架橋発泡体
と同様のものが用いられ、重合段階でプロピレン系樹脂
を混合させて得られるリアクタータイプのオレフィン系
熱可塑性エラストマーが、得られるオレフィン系樹脂架
橋発泡体の耐熱性が向上することから好ましい。
しては、請求項１に記載のオレフィン系樹脂架橋発泡体
と同様のものが用いられ、重合段階でプロピレン系樹脂
を混合させて得られるリアクタータイプのオレフィン系
熱可塑性エラストマーが、得られるオレフィン系樹脂架
橋発泡体の耐熱性が向上することから好ましい。
【００５０】上記オレフィン系熱可塑性エラストマーの
示差走査熱量分析によるピーク温度は、低いと、得られ
るオレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下するの
で、１４０℃以上が好ましい。
示差走査熱量分析によるピーク温度は、低いと、得られ
るオレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下するの
で、１４０℃以上が好ましい。
【００５１】又、上記オレフィン系熱可塑性エラストマ
ーの曲げ弾性率は、高いと得られるオレフィン系樹脂架
橋発泡体の柔軟性が低下し、低いと、得られるオレフィ
ン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下するので、３００〜
２０００ｋｇ／ｃｍ2 が好ましい。
ーの曲げ弾性率は、高いと得られるオレフィン系樹脂架
橋発泡体の柔軟性が低下し、低いと、得られるオレフィ
ン系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下するので、３００〜
２０００ｋｇ／ｃｍ2 が好ましい。
【００５２】上記ホモポリプロピレン又はプロピレンを
主成分とする他のモノマーとの共重合体も請求項１に記
載のオレフィン系樹脂架橋発泡体と同様のものが用いら
れるが、得られるオレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性
が向上することから、ホモポリプロピレンが好ましい。
主成分とする他のモノマーとの共重合体も請求項１に記
載のオレフィン系樹脂架橋発泡体と同様のものが用いら
れるが、得られるオレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性
が向上することから、ホモポリプロピレンが好ましい。
【００５３】上記ホモポリプロピレン又はプロピレンを
主成分とする他のモノマーとの共重合体の示差走査熱量
分析によるピーク温度は、低いと、得られるオレフィン
系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下するので、１６０℃以
上が好ましい。
主成分とする他のモノマーとの共重合体の示差走査熱量
分析によるピーク温度は、低いと、得られるオレフィン
系樹脂架橋発泡体の耐熱性が低下するので、１６０℃以
上が好ましい。
【００５４】又、上記ホモポリプロピレン又はプロピレ
ンを主成分とする他のモノマーとの共重合体の曲げ弾性
率は、高くても低くても、得られるオレフィン系樹脂架
橋発泡体の耐熱性が低下するので、１５０００〜２５０
００ｋｇ／ｃｍ2 が好ましい。
ンを主成分とする他のモノマーとの共重合体の曲げ弾性
率は、高くても低くても、得られるオレフィン系樹脂架
橋発泡体の耐熱性が低下するので、１５０００〜２５０
００ｋｇ／ｃｍ2 が好ましい。
【００５５】そして、上記示差走査熱量分析によるピー
ク温度が１４０℃以上で且つ曲げ弾性率が３００〜２０
００ｋｇ／ｃｍ2 であるオレフィン系熱可塑性エラスト
マーと、示差走査熱量分析によるピーク温度が１６０℃
以上で且つ曲げ弾性率が１５０００〜２５０００ｋｇ／
ｃｍ2 であるホモポリプロピレン又はプロピレンを主成
分とする他のモノマーとの共重合体とを混合してなる樹
脂組成物の曲げ弾性率は、高いと、圧縮強度が大きくな
り、柔軟性が低下し、又、低いと、結晶性が低くなり、
耐熱性が低下するので、２５００〜６０００ｋｇ／ｃｍ
2 が好ましい。
ク温度が１４０℃以上で且つ曲げ弾性率が３００〜２０
００ｋｇ／ｃｍ2 であるオレフィン系熱可塑性エラスト
マーと、示差走査熱量分析によるピーク温度が１６０℃
以上で且つ曲げ弾性率が１５０００〜２５０００ｋｇ／
ｃｍ2 であるホモポリプロピレン又はプロピレンを主成
分とする他のモノマーとの共重合体とを混合してなる樹
脂組成物の曲げ弾性率は、高いと、圧縮強度が大きくな
り、柔軟性が低下し、又、低いと、結晶性が低くなり、
耐熱性が低下するので、２５００〜６０００ｋｇ／ｃｍ
2 が好ましい。
【００５６】上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の比重
は、低いと、１２０℃及び１６０℃における１００％引
っ張り強度が低下するとともに耐熱性が低下し、又、高
いと、圧縮強度が低下するとともに柔軟性が低下するの
で、０．０４〜０．２に限定される。
は、低いと、１２０℃及び１６０℃における１００％引
っ張り強度が低下するとともに耐熱性が低下し、又、高
いと、圧縮強度が低下するとともに柔軟性が低下するの
で、０．０４〜０．２に限定される。
【００５７】
【作用】請求項１に記載の積層体は、示差走査熱量分析
による融解吸熱ピークが１４０〜１７５℃、示差走査熱
量分析による融解吸熱量が１００〜２００μＶ．ｓ／ｍ
ｇ、ゲル分率が２５〜７５重量％及び比重が０．０３〜
０．２であるオレフィン系樹脂架橋発泡体を基材として
用いている。
による融解吸熱ピークが１４０〜１７５℃、示差走査熱
量分析による融解吸熱量が１００〜２００μＶ．ｓ／ｍ
ｇ、ゲル分率が２５〜７５重量％及び比重が０．０３〜
０．２であるオレフィン系樹脂架橋発泡体を基材として
用いている。
【００５８】このように、オレフィン系樹脂架橋発泡体
の示差走査熱量分析による融解吸熱量を所定範囲内に限
定することによって、常温における結晶量を減少させて
柔軟性を向上させており、更に、示差走査熱量分析によ
る融解吸熱ピークを所定範囲内に限定するとともにゲル
分率を所定範囲内とすることによって耐熱性を向上させ
ている。
の示差走査熱量分析による融解吸熱量を所定範囲内に限
定することによって、常温における結晶量を減少させて
柔軟性を向上させており、更に、示差走査熱量分析によ
る融解吸熱ピークを所定範囲内に限定するとともにゲル
分率を所定範囲内とすることによって耐熱性を向上させ
ている。
【００５９】加えて、上記積層体では上記オレフィン系
樹脂架橋発泡体の一面に示差走査熱量分析による融解吸
熱ピークが１４０〜１７５℃で且つ示差走査熱量分析に
よる融解吸熱量が１００〜２００μＶ．ｓ／ｍｇである
オレフィン系樹脂からなる表面層を積層一体化してい
る。
樹脂架橋発泡体の一面に示差走査熱量分析による融解吸
熱ピークが１４０〜１７５℃で且つ示差走査熱量分析に
よる融解吸熱量が１００〜２００μＶ．ｓ／ｍｇである
オレフィン系樹脂からなる表面層を積層一体化してい
る。
【００６０】このように、示差走査熱量分析による融解
吸熱ピーク及び融解吸熱量が所定範囲内にあるオレフィ
ン系樹脂からなる表皮層を積層一体化することによっ
て、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性を更に向
上させている。従って、上記積層体は優れた耐熱性及び
柔軟性を有するとともに、美麗で且つ複雑な形状を含め
た所望形状の成形品を得ることができる優れた成形性を
有する。
吸熱ピーク及び融解吸熱量が所定範囲内にあるオレフィ
ン系樹脂からなる表皮層を積層一体化することによっ
て、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の耐熱性を更に向
上させている。従って、上記積層体は優れた耐熱性及び
柔軟性を有するとともに、美麗で且つ複雑な形状を含め
た所望形状の成形品を得ることができる優れた成形性を
有する。
【００６１】請求項２に記載のオレフィン系樹脂架橋発
泡体は、オレフィン系樹脂の示差走査熱量分析による融
解吸熱量を１７０〜３００μＶ．ｓ／ｍｇに限定するこ
とによって常温における結晶量を少なくして柔軟性を向
上させているとともに、示差走査熱量分析による１４０
℃以上の融解吸熱量を１５０〜２９０μＶ．ｓ／ｍｇに
限定することによって高温でも耐えられる結晶成分を多
くしゲル分率を５０〜７５重量％に限定することによっ
て高温下での圧縮、伸びを向上させている。
泡体は、オレフィン系樹脂の示差走査熱量分析による融
解吸熱量を１７０〜３００μＶ．ｓ／ｍｇに限定するこ
とによって常温における結晶量を少なくして柔軟性を向
上させているとともに、示差走査熱量分析による１４０
℃以上の融解吸熱量を１５０〜２９０μＶ．ｓ／ｍｇに
限定することによって高温でも耐えられる結晶成分を多
くしゲル分率を５０〜７５重量％に限定することによっ
て高温下での圧縮、伸びを向上させている。
【００６２】請求項３に記載のオレフィン系樹脂架橋発
泡体は、常温における２５％圧縮強度が０．５〜１．２
ｋｇ／ｃｍ2 、１２０℃における１００％引っ張り強度
が１．６〜３．０ｋｇ／ｃｍ2 、１６０℃における１０
０％引っ張り強度が０．４〜１．０ｋｇ／ｃｍ2 及び比
重が０．０４〜０．２であり、耐熱性、柔軟性及び成形
性に優れている。
泡体は、常温における２５％圧縮強度が０．５〜１．２
ｋｇ／ｃｍ2 、１２０℃における１００％引っ張り強度
が１．６〜３．０ｋｇ／ｃｍ2 、１６０℃における１０
０％引っ張り強度が０．４〜１．０ｋｇ／ｃｍ2 及び比
重が０．０４〜０．２であり、耐熱性、柔軟性及び成形
性に優れている。
【００６３】
【実施例】（実施例１）示差走査熱量分析による融解吸
熱ピークが１４３℃、示差走査熱量分析による融解吸熱
量が１８６μＶ．ｓ／ｍｇ、ＭＩが３．０ｇ／１０分で
あるリアクタータイプのオレフィン系熱可塑性エラスト
マー１００重量部、アゾジカルボンアミド７重量部、ト
リメチロールプロパントリメタクリレート１．０重量
部、１，１０−デカンジオールジメタクリレート２．５
重量部、有効量の２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾ
ールを、二軸押出機にてアゾジカルボンアミドの分解温
度未満の温度にて溶融混練した後、厚さ１．０ｍｍの発
泡性樹脂シートを連続的に押出した。
熱ピークが１４３℃、示差走査熱量分析による融解吸熱
量が１８６μＶ．ｓ／ｍｇ、ＭＩが３．０ｇ／１０分で
あるリアクタータイプのオレフィン系熱可塑性エラスト
マー１００重量部、アゾジカルボンアミド７重量部、ト
リメチロールプロパントリメタクリレート１．０重量
部、１，１０−デカンジオールジメタクリレート２．５
重量部、有効量の２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾ
ールを、二軸押出機にてアゾジカルボンアミドの分解温
度未満の温度にて溶融混練した後、厚さ１．０ｍｍの発
泡性樹脂シートを連続的に押出した。
【００６４】得られた発泡性樹脂シートの一面に加速電
圧が８００ｋＶの電子線を１．２Ｍｒａｄ照射して架橋
した後、熱風及び赤外線ヒーターによって２６０℃に保
持された縦型発泡炉に、発泡性樹脂シートを連続的に供
給し、発泡性樹脂シートを発泡させてオレフィン系樹脂
架橋発泡シートを得た。
圧が８００ｋＶの電子線を１．２Ｍｒａｄ照射して架橋
した後、熱風及び赤外線ヒーターによって２６０℃に保
持された縦型発泡炉に、発泡性樹脂シートを連続的に供
給し、発泡性樹脂シートを発泡させてオレフィン系樹脂
架橋発泡シートを得た。
【００６５】なお、得られたオレフィン系樹脂架橋発泡
シートの厚みは２ｍｍ、比重は０．０７、ゲル分率は４
５重量％、示差走査熱量分析による融解吸熱ピークは１
４２℃、示差走査熱量分析による融解吸熱量は１６５μ
Ｖ．ｓ／ｍｇ、ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して測定した
常温における２５％圧縮強度は０．５ｋｇ／ｃｍ2 であ
った。
シートの厚みは２ｍｍ、比重は０．０７、ゲル分率は４
５重量％、示差走査熱量分析による融解吸熱ピークは１
４２℃、示差走査熱量分析による融解吸熱量は１６５μ
Ｖ．ｓ／ｍｇ、ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して測定した
常温における２５％圧縮強度は０．５ｋｇ／ｃｍ2 であ
った。
【００６６】上記オレフィン系樹脂架橋発泡シートの一
面に、示差走査熱量分析による融解吸熱ピークが１４３
℃、示差走査熱量分析による融解吸熱量が１８６μＶ．
ｓ／ｍｇ、ＭＩが３．０ｇ／１０分であるリアクタータ
イプのオレフィン系熱可塑性エラストマーからなるオレ
フィン系樹脂シートを溶融、押出しラミネートすること
によって、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の一面に厚
さ０．３ｍｍの表面層を積層一体化して積層体を得た。
面に、示差走査熱量分析による融解吸熱ピークが１４３
℃、示差走査熱量分析による融解吸熱量が１８６μＶ．
ｓ／ｍｇ、ＭＩが３．０ｇ／１０分であるリアクタータ
イプのオレフィン系熱可塑性エラストマーからなるオレ
フィン系樹脂シートを溶融、押出しラミネートすること
によって、上記オレフィン系樹脂架橋発泡体の一面に厚
さ０．３ｍｍの表面層を積層一体化して積層体を得た。
【００６７】得られた積層体の２０℃における伸び率及
び引っ張り強さ並びにスタンピング成形性を下記に示し
た方法で測定し、その結果を表１に示した。
び引っ張り強さ並びにスタンピング成形性を下記に示し
た方法で測定し、その結果を表１に示した。
【００６８】（２０℃における伸び率）ＪＩＳ Ｋ６７
６７に準拠して測定した。
６７に準拠して測定した。
【００６９】（２０℃における引っ張り強さ）ＪＩＳ
Ｋ６７６７に準拠して測定した。
Ｋ６７６７に準拠して測定した。
【００７０】（スタンピング成形性）積層体を１５０ｍ
ｍ×１５０ｍｍの平面正方形状に成形した上で表面層を
上にした水平状態に載置する。しかる後、上記積層体の
表面層上に、ＭＩが１２ｇ／１０分で且つ温度が２１０
℃のプロピレン系樹脂を２０ｇ供給し、直ちに、２０℃
に保持した油圧プレスを用いて圧力５０ｋｇｆ／ｃｍ2
で６秒間上方から下方に向かって押圧し、続いて、圧力
１０ｋｇｆ／ｃｍ2 で５０秒間押圧するとともに油圧プ
レス内に通水することによって上記積層体を冷却した上
で油圧プレスを上方に変位させることによって上記積層
体への圧力を開放した。そして、上記オレフィン系樹脂
架橋発泡体の厚みをルーペにて測定した。
ｍ×１５０ｍｍの平面正方形状に成形した上で表面層を
上にした水平状態に載置する。しかる後、上記積層体の
表面層上に、ＭＩが１２ｇ／１０分で且つ温度が２１０
℃のプロピレン系樹脂を２０ｇ供給し、直ちに、２０℃
に保持した油圧プレスを用いて圧力５０ｋｇｆ／ｃｍ2
で６秒間上方から下方に向かって押圧し、続いて、圧力
１０ｋｇｆ／ｃｍ2 で５０秒間押圧するとともに油圧プ
レス内に通水することによって上記積層体を冷却した上
で油圧プレスを上方に変位させることによって上記積層
体への圧力を開放した。そして、上記オレフィン系樹脂
架橋発泡体の厚みをルーペにて測定した。
【００７１】（比較例１）示差走査熱量分析による融解
吸熱ピークが１４３℃、示差走査熱量分析による融解吸
熱量が１８６μＶ．ｓ／ｍｇ、ＭＩが０．４５ｇ／１０
分であるリアクタータイプのオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー１００重量部、アゾジカルボンアミド４重量
部、トリメチロールプロパントリメタクリレート１．０
重量部、１，１０−デカンジオールジメタクリレート
２．５重量部、有効量の２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−
クレゾールを、二軸押出機にてアゾジカルボンアミドの
分解温度未満の温度にて溶融混練した後、厚さ１．７ｍ
ｍの発泡性樹脂シートを連続的に押出した。
吸熱ピークが１４３℃、示差走査熱量分析による融解吸
熱量が１８６μＶ．ｓ／ｍｇ、ＭＩが０．４５ｇ／１０
分であるリアクタータイプのオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー１００重量部、アゾジカルボンアミド４重量
部、トリメチロールプロパントリメタクリレート１．０
重量部、１，１０−デカンジオールジメタクリレート
２．５重量部、有効量の２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−
クレゾールを、二軸押出機にてアゾジカルボンアミドの
分解温度未満の温度にて溶融混練した後、厚さ１．７ｍ
ｍの発泡性樹脂シートを連続的に押出した。
【００７２】得られた発泡性樹脂シートの一面に加速電
圧が８００ｋＶの電子線を２．０Ｍｒａｄ照射して架橋
した後、熱風及び赤外線ヒーターによって２６０℃に保
持された縦型発泡炉に、発泡性樹脂シートを連続的に供
給し、発泡性樹脂シートを発泡させてオレフィン系樹脂
架橋発泡シートを得た。
圧が８００ｋＶの電子線を２．０Ｍｒａｄ照射して架橋
した後、熱風及び赤外線ヒーターによって２６０℃に保
持された縦型発泡炉に、発泡性樹脂シートを連続的に供
給し、発泡性樹脂シートを発泡させてオレフィン系樹脂
架橋発泡シートを得た。
【００７３】なお、得られたオレフィン系樹脂架橋発泡
シートの厚みは３ｍｍ、比重は０．１、ゲル分率は５５
重量％、示差走査熱量分析による融解吸熱ピークは１４
２℃、示差走査熱量分析による融解吸熱量は１６５μ
Ｖ．ｓ／ｍｇ、ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して測定した
常温における２５％圧縮強度は０．８ｋｇ／ｃｍ2 であ
った。
シートの厚みは３ｍｍ、比重は０．１、ゲル分率は５５
重量％、示差走査熱量分析による融解吸熱ピークは１４
２℃、示差走査熱量分析による融解吸熱量は１６５μ
Ｖ．ｓ／ｍｇ、ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して測定した
常温における２５％圧縮強度は０．８ｋｇ／ｃｍ2 であ
った。
【００７４】得られたオレフィン系樹脂架橋発泡体の２
０℃における伸び率及び引っ張り強さ並びにスタンピン
グ成形性を実施例１と同様の方法で測定し、その結果を
表１に示した。
０℃における伸び率及び引っ張り強さ並びにスタンピン
グ成形性を実施例１と同様の方法で測定し、その結果を
表１に示した。
【００７５】
【表１】
【００７６】（実施例２）示差走査熱量分析による融解
吸熱量が１８６μＶ．ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析によ
る１４０℃以上の融解吸熱量が７６μＶ．ｓ／ｍｇ、Ｍ
Ｉが３．０ｇ／１０分であるオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー８０重量部、示差走査熱量分析による融解吸熱
量が７４６μＶ．ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析による１
４０℃以上の融解吸熱量が７０２μＶ．ｓ／ｍｇ、ＭＩ
が１５．０ｇ／１０分であるホモポリプロピレン２０重
量部、アゾジカルボンアミド７重量部、トリメチロール
プロパントリメタクリレート１．０重量部、１，１０−
デカンジオールジメタクリレート２．５重量部、有効量
の２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾールを、二軸押
出機にてアゾジカルボンアミドの分解温度未満の温度に
て溶融混練した後、厚さ１．５５ｍｍの発泡性樹脂シー
トを連続的に押出した。
吸熱量が１８６μＶ．ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析によ
る１４０℃以上の融解吸熱量が７６μＶ．ｓ／ｍｇ、Ｍ
Ｉが３．０ｇ／１０分であるオレフィン系熱可塑性エラ
ストマー８０重量部、示差走査熱量分析による融解吸熱
量が７４６μＶ．ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析による１
４０℃以上の融解吸熱量が７０２μＶ．ｓ／ｍｇ、ＭＩ
が１５．０ｇ／１０分であるホモポリプロピレン２０重
量部、アゾジカルボンアミド７重量部、トリメチロール
プロパントリメタクリレート１．０重量部、１，１０−
デカンジオールジメタクリレート２．５重量部、有効量
の２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾールを、二軸押
出機にてアゾジカルボンアミドの分解温度未満の温度に
て溶融混練した後、厚さ１．５５ｍｍの発泡性樹脂シー
トを連続的に押出した。
【００７７】得られた発泡性樹脂シートの一面に加速電
圧が８００ｋＶの電子線を２．０Ｍｒａｄ照射して架橋
した後、熱風及び赤外線ヒーターによって２６０℃に保
持された縦型発泡炉に、発泡性樹脂シートを連続的に供
給し、発泡性樹脂シートを発泡させてオレフィン系樹脂
架橋発泡シートを得た。
圧が８００ｋＶの電子線を２．０Ｍｒａｄ照射して架橋
した後、熱風及び赤外線ヒーターによって２６０℃に保
持された縦型発泡炉に、発泡性樹脂シートを連続的に供
給し、発泡性樹脂シートを発泡させてオレフィン系樹脂
架橋発泡シートを得た。
【００７８】なお、得られたオレフィン系樹脂架橋発泡
シートの厚みは３ｍｍ、比重は０．０７、ゲル分率は５
５重量％、示差走査熱量分析による融解吸熱量は２６０
μＶ．ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析による１４０℃以上
の融解吸熱量は１８０μＶ．ｓ／ｍｇ、ＪＩＳ Ｋ６７
６７に準拠して測定した常温における２５％圧縮強度は
１．２ｋｇ／ｃｍ2 であった。
シートの厚みは３ｍｍ、比重は０．０７、ゲル分率は５
５重量％、示差走査熱量分析による融解吸熱量は２６０
μＶ．ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析による１４０℃以上
の融解吸熱量は１８０μＶ．ｓ／ｍｇ、ＪＩＳ Ｋ６７
６７に準拠して測定した常温における２５％圧縮強度は
１．２ｋｇ／ｃｍ2 であった。
【００７９】得られたオレフィン系樹脂架橋発泡体の２
０℃における伸び率及び引っ張り強さを実施例１と同様
の方法で、並びに、１２０℃及び１６０℃における１０
０％引っ張り強度を下記に示した方法で測定し、その結
果を表２に示した。
０℃における伸び率及び引っ張り強さを実施例１と同様
の方法で、並びに、１２０℃及び１６０℃における１０
０％引っ張り強度を下記に示した方法で測定し、その結
果を表２に示した。
【００８０】（１２０℃及び１６０℃における１００％
引っ張り強度）恒温ボックスに５分間放置したこと、１
００％伸長した時の引っ張り強度を測定したこと以外
は、ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して測定した。
引っ張り強度）恒温ボックスに５分間放置したこと、１
００％伸長した時の引っ張り強度を測定したこと以外
は、ＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠して測定した。
【００８１】（比較例２）オレフィン系熱可塑性エラス
トマー８０重量部とホモポリプロピレン２０重量部の代
わりに、示差走査熱量分析による融解吸熱量が１８６μ
Ｖ．ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析による１４０℃以上の
融解吸熱量が７６μＶ．ｓ／ｍｇ、ＭＩが３．０ｇ／１
０分であるオレフィン系熱可塑性エラストマー７０重量
部、示差走査熱量分析による融解吸熱量が４８７μＶ．
ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析による１４０℃以上の融解
吸熱量が３１１μＶ．ｓ／ｍｇ、ＭＩが５．０ｇ／１０
分であるエチレン含有量が３．６重量％のエチレン−プ
ロピレンランダム共重合体３０重量部を用いたこと以外
は実施例２と同様にしてオレフィン系樹脂架橋発泡体を
得た。
トマー８０重量部とホモポリプロピレン２０重量部の代
わりに、示差走査熱量分析による融解吸熱量が１８６μ
Ｖ．ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析による１４０℃以上の
融解吸熱量が７６μＶ．ｓ／ｍｇ、ＭＩが３．０ｇ／１
０分であるオレフィン系熱可塑性エラストマー７０重量
部、示差走査熱量分析による融解吸熱量が４８７μＶ．
ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析による１４０℃以上の融解
吸熱量が３１１μＶ．ｓ／ｍｇ、ＭＩが５．０ｇ／１０
分であるエチレン含有量が３．６重量％のエチレン−プ
ロピレンランダム共重合体３０重量部を用いたこと以外
は実施例２と同様にしてオレフィン系樹脂架橋発泡体を
得た。
【００８２】得られたオレフィン系樹脂架橋発泡シート
の厚みは３ｍｍ、比重は０．０７、ゲル分率は６０重量
％、示差走査熱量分析による融解吸熱量は２６７μＶ．
ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析による１４０℃以上の融解
吸熱量は１１０μＶ．ｓ／ｍｇ、ＪＩＳ Ｋ６７６７に
準拠して測定した常温における２５％圧縮強度は１．２
ｋｇ／ｃｍ2 であった。
の厚みは３ｍｍ、比重は０．０７、ゲル分率は６０重量
％、示差走査熱量分析による融解吸熱量は２６７μＶ．
ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析による１４０℃以上の融解
吸熱量は１１０μＶ．ｓ／ｍｇ、ＪＩＳ Ｋ６７６７に
準拠して測定した常温における２５％圧縮強度は１．２
ｋｇ／ｃｍ2 であった。
【００８３】得られたオレフィン系樹脂架橋発泡体の２
０℃における伸び率及び引っ張り強さを実施例１と同様
の方法で、並びに、１２０℃及び１６０℃における１０
０％引っ張り強度を実施例２と同様の方法で測定し、そ
の結果を表２に示した。
０℃における伸び率及び引っ張り強さを実施例１と同様
の方法で、並びに、１２０℃及び１６０℃における１０
０％引っ張り強度を実施例２と同様の方法で測定し、そ
の結果を表２に示した。
【００８４】
【表２】
【００８５】（実施例３）示差走査熱量分析による融解
吸熱ピークが１４４℃、曲げ弾性率が９００ｋｇ／ｃｍ
2 、ＭＩが３．０ｇ／１０分、密度が０．８８ｇ／ｃｍ
3 であるオレフィン系熱可塑性エラストマー８０重量
％、示差走査熱量分析による融解吸熱ピークが１６９
℃、曲げ弾性率が２２１００ｋｇ／ｃｍ2 、ＭＩが１２
ｇ／１０分であるホモポリプロピレン２０重量％からな
る樹脂組成物１００重量部、アゾジカルボンアミド７重
量部、トリメチロールプロパントリメタクリレート１．
０重量部、１，１０−デカンジオールジメタクリレート
２．５重量部、有効量の２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−
クレゾールを、二軸押出機にてアゾジカルボンアミドの
分解温度未満の温度にて溶融混練した後、厚さ１．５５
ｍｍの発泡性樹脂シートを連続的に押出した。上記樹脂
組成物の曲げ弾性率は５１００ｋｇ／ｃｍ2 であった。
吸熱ピークが１４４℃、曲げ弾性率が９００ｋｇ／ｃｍ
2 、ＭＩが３．０ｇ／１０分、密度が０．８８ｇ／ｃｍ
3 であるオレフィン系熱可塑性エラストマー８０重量
％、示差走査熱量分析による融解吸熱ピークが１６９
℃、曲げ弾性率が２２１００ｋｇ／ｃｍ2 、ＭＩが１２
ｇ／１０分であるホモポリプロピレン２０重量％からな
る樹脂組成物１００重量部、アゾジカルボンアミド７重
量部、トリメチロールプロパントリメタクリレート１．
０重量部、１，１０−デカンジオールジメタクリレート
２．５重量部、有効量の２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−
クレゾールを、二軸押出機にてアゾジカルボンアミドの
分解温度未満の温度にて溶融混練した後、厚さ１．５５
ｍｍの発泡性樹脂シートを連続的に押出した。上記樹脂
組成物の曲げ弾性率は５１００ｋｇ／ｃｍ2 であった。
【００８６】得られた発泡性樹脂シートの一面に加速電
圧が８００ｋＶの電子線を２．０Ｍｒａｄ照射して架橋
した後、熱風及び赤外線ヒーターによって２６０℃に保
持された縦型発泡炉に、発泡性樹脂シートを連続的に供
給し、発泡性樹脂シートを発泡させてオレフィン系樹脂
架橋発泡シートを得た。
圧が８００ｋＶの電子線を２．０Ｍｒａｄ照射して架橋
した後、熱風及び赤外線ヒーターによって２６０℃に保
持された縦型発泡炉に、発泡性樹脂シートを連続的に供
給し、発泡性樹脂シートを発泡させてオレフィン系樹脂
架橋発泡シートを得た。
【００８７】なお、得られたオレフィン系樹脂架橋発泡
シートの厚みは３ｍｍ、比重は０．０７、ゲル分率は５
５重量％であった。
シートの厚みは３ｍｍ、比重は０．０７、ゲル分率は５
５重量％であった。
【００８８】得られたオレフィン系樹脂架橋発泡体の常
温における２５％圧縮強度をＪＩＳＫ６７６７に準拠
し、１２０℃及び１６０℃における１００％引っ張り強
度を実施例２と同様の方法で、スタンピング成形性を実
施例１と同様の方法で測定し、その結果を表３に示し
た。
温における２５％圧縮強度をＪＩＳＫ６７６７に準拠
し、１２０℃及び１６０℃における１００％引っ張り強
度を実施例２と同様の方法で、スタンピング成形性を実
施例１と同様の方法で測定し、その結果を表３に示し
た。
【００８９】（実施例４）樹脂組成物として、示差走査
熱量分析による融解吸熱ピークが１６５℃、曲げ弾性率
が１４００ｋｇ／ｃｍ2 、ＭＩが１．５ｇ／１０分、密
度が０．８８ｇ／ｃｍ3 であるオレフィン系熱可塑性エ
ラストマー９０重量％、示差走査熱量分析による融解吸
熱ピークが１６９℃、曲げ弾性率が２２１００ｋｇ／ｃ
ｍ2 、ＭＩが１２ｇ／１０分であるホモポリプロピレン
１０重量％からなる樹脂組成物を用いたこと以外は実施
例３と同様にしてオレフィン系樹脂架橋発泡体を得た。
なお、上記樹脂組成物の曲げ弾性率は３５００ｋｇ／ｃ
ｍ2 であった。
熱量分析による融解吸熱ピークが１６５℃、曲げ弾性率
が１４００ｋｇ／ｃｍ2 、ＭＩが１．５ｇ／１０分、密
度が０．８８ｇ／ｃｍ3 であるオレフィン系熱可塑性エ
ラストマー９０重量％、示差走査熱量分析による融解吸
熱ピークが１６９℃、曲げ弾性率が２２１００ｋｇ／ｃ
ｍ2 、ＭＩが１２ｇ／１０分であるホモポリプロピレン
１０重量％からなる樹脂組成物を用いたこと以外は実施
例３と同様にしてオレフィン系樹脂架橋発泡体を得た。
なお、上記樹脂組成物の曲げ弾性率は３５００ｋｇ／ｃ
ｍ2 であった。
【００９０】なお、得られたオレフィン系樹脂架橋発泡
シートの厚みは３ｍｍ、比重は０．０７、ゲル分率は５
８重量％であった。
シートの厚みは３ｍｍ、比重は０．０７、ゲル分率は５
８重量％であった。
【００９１】得られたオレフィン系樹脂架橋発泡体の常
温における２５％圧縮強度をＪＩＳＫ６７６７に準拠
し、１２０℃及び１６０℃における１００％引っ張り強
度を実施例２と同様の方法で、スタンピング成形性を実
施例１と同様の方法で測定し、その結果を表３に示し
た。
温における２５％圧縮強度をＪＩＳＫ６７６７に準拠
し、１２０℃及び１６０℃における１００％引っ張り強
度を実施例２と同様の方法で、スタンピング成形性を実
施例１と同様の方法で測定し、その結果を表３に示し
た。
【００９２】（比較例３）樹脂組成物として、示差走査
熱量分析による融解吸熱ピークが１４４℃、曲げ弾性率
が９００ｋｇ／ｃｍ2 、ＭＩが３ｇ／１０分、密度が
０．８８ｇ／ｃｍ3であるオレフィン系熱可塑性エラス
トマー７０重量％、示差走査熱量分析による融解吸熱ピ
ークが１５０℃、曲げ弾性率が１００００ｋｇ／ｃ
ｍ2 、ＭＩが０．５ｇ／１０分，密度が０．９ｇ／ｃｍ
3 であるエチレン−プロピレンランダム共重合体３０重
量％からなる樹脂組成物を用いたこと以外は実施例３と
同様にしてオレフィン系樹脂架橋発泡体を得た。なお、
上記樹脂組成物の曲げ弾性率は３７００ｋｇ／ｃｍ2 で
あった。
熱量分析による融解吸熱ピークが１４４℃、曲げ弾性率
が９００ｋｇ／ｃｍ2 、ＭＩが３ｇ／１０分、密度が
０．８８ｇ／ｃｍ3であるオレフィン系熱可塑性エラス
トマー７０重量％、示差走査熱量分析による融解吸熱ピ
ークが１５０℃、曲げ弾性率が１００００ｋｇ／ｃ
ｍ2 、ＭＩが０．５ｇ／１０分，密度が０．９ｇ／ｃｍ
3 であるエチレン−プロピレンランダム共重合体３０重
量％からなる樹脂組成物を用いたこと以外は実施例３と
同様にしてオレフィン系樹脂架橋発泡体を得た。なお、
上記樹脂組成物の曲げ弾性率は３７００ｋｇ／ｃｍ2 で
あった。
【００９３】なお、得られたオレフィン系樹脂架橋発泡
シートの厚みは３ｍｍ、比重は０．０７、ゲル分率は６
０重量％であった。
シートの厚みは３ｍｍ、比重は０．０７、ゲル分率は６
０重量％であった。
【００９４】得られたオレフィン系樹脂架橋発泡体の常
温における２５％圧縮強度をＪＩＳＫ６７６７に準拠
し、１２０℃及び１６０℃における１００％引っ張り強
度を実施例２と同様の方法で、スタンピング成形性を実
施例１と同様の方法で測定し、その結果を表３に示し
た。
温における２５％圧縮強度をＪＩＳＫ６７６７に準拠
し、１２０℃及び１６０℃における１００％引っ張り強
度を実施例２と同様の方法で、スタンピング成形性を実
施例１と同様の方法で測定し、その結果を表３に示し
た。
【００９５】
【表３】
【００９６】
【発明の効果】本発明の積層体及びオレフィン系樹脂架
橋発泡体は、上記の如き構成を有するので、耐熱性、機
械的強度及び柔軟性に優れているとともに、複雑な形状
に成形可能であり、自動車の内装材等の複雑な形状を有
する美麗な成形品を所望形状で得ることができるととも
に、得られた成形品も熱安定性に優れている。
橋発泡体は、上記の如き構成を有するので、耐熱性、機
械的強度及び柔軟性に優れているとともに、複雑な形状
に成形可能であり、自動車の内装材等の複雑な形状を有
する美麗な成形品を所望形状で得ることができるととも
に、得られた成形品も熱安定性に優れている。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4F074 AA16 AB02 AB03 BA13 BB25 CA22 CC06X CC22X CE02 CE46 CE86 DA02 DA04 DA08 DA35 4F100 AK03A AK03B AL09 BA02 CA01 DJ01A EH232 EJ021 EJ05A EJ421 GB33 JA20A JA20B JJ02 JK01 JK17 YY00A YY00B
Claims (3)
- 【請求項１】 示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク
が１４０〜１７５℃、示差走査熱量分析による融解吸熱
量が１００〜２００μＶ．ｓ／ｍｇ、ゲル分率が２５〜
７５重量％及び比重が０．０３〜０．２であるオレフィ
ン系樹脂架橋発泡体の一面に、示差走査熱量分析による
融解吸熱ピークが１４０〜１７５℃で且つ示差走査熱量
分析による融解吸熱量が１００〜２００μＶ．ｓ／ｍｇ
であるオレフィン系樹脂からなる表面層を積層一体化し
てなることを特徴とする積層体。 - 【請求項２】 示差走査熱量分析による融解吸熱量が１
７０〜３００μＶ．ｓ／ｍｇ、示差走査熱量分析による
１４０℃以上の融解吸熱量が１５０〜２９０μＶ．ｓ／
ｍｇ、ゲル分率が５０〜７５重量％及び比重が０．０４
〜０．２であることを特徴とするオレフィン系樹脂架橋
発泡体。 - 【請求項３】 常温における２５％圧縮強度が０．５〜
１．２ｋｇ／ｃｍ2、１２０℃における１００％引っ張
り強度が１．６〜３．０ｋｇ／ｃｍ2 、１６０℃におけ
る１００％引っ張り強度が０．４〜１．０ｋｇ／ｃｍ2
及び比重が０．０４〜０．２であることを特徴とするオ
レフィン系樹脂架橋発泡体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16847999A JP2000355085A (ja) | 1999-06-15 | 1999-06-15 | 積層体及びオレフィン系樹脂架橋発泡体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16847999A JP2000355085A (ja) | 1999-06-15 | 1999-06-15 | 積層体及びオレフィン系樹脂架橋発泡体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000355085A true JP2000355085A (ja) | 2000-12-26 |
Family
ID=15868869
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16847999A Withdrawn JP2000355085A (ja) | 1999-06-15 | 1999-06-15 | 積層体及びオレフィン系樹脂架橋発泡体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000355085A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004078832A1 (ja) * | 2001-09-14 | 2004-09-16 | Sekisui Chemical Co.,Ltd. | ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シート及び成形品 |
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1999
- 1999-06-15 JP JP16847999A patent/JP2000355085A/ja not_active Withdrawn
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