JP2006070206A - ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シート - Google Patents

Abstract

【課題】 本発明は、低密度であるにもかかわらず、耐熱性及び表皮強度に優れており、特に、スタンピング成形に好適に用いることができるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを提供する。
【解決手段】 本発明のポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度の少なくとも一つが１４０℃以上であるポリオレフィン系樹脂からなると共に、密度が０．０３０〜０．０４５ｇ／ｃｍ³ 、ゲル分率が３５〜５５重量％、常温における表皮強度が２８．０Ｎ／２５ｍｍ以上、１６０℃における１００％引張強度が０．０３〜０．０６ＭＰａであることを特徴とする。
【選択図】 なし

Description

本発明は、低密度であるにもかかわらず耐熱性及び表皮強度に優れており、優れた成形性を有するポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートに関する。

従来から、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、優れた耐熱性及び断熱性を有していることから、断熱材や雑貨製品の材料として汎用されており、最近では、車両用内装材として用いられることが多くなっている。

そして、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを用いて車両用内装材を製造するにあたってはスタンピング成形が用いられる。このスタンピング成形は、溶融状態の熱可塑性樹脂が直接、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表面に接触することから、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートに耐熱性が要求される。

そこで、特許文献１には、ポリオレフィン系樹脂及び熱分解型発泡剤を含有する発泡性樹脂組成物を架橋・発泡してなるポリオレフィン系樹脂架橋発泡体において、該ポリオレフィン系樹脂が、（Ａ）エチレンに炭素数４のα−オレフィンを共重合させた線状低密度ポリエチレン１０〜４０重量部、（Ｂ）エチレンに炭素数６のα−オレフィンを共重合させた線状低密度ポリエチレン１０〜４０重量部、及び（Ｃ）その他のポリオレフィン樹脂２０〜８０重量部を含有するものであることを特徴とするポリオレフィン系樹脂架橋発泡体が開示されている。

しかしながら、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、これを構成するポリオレフィン系樹脂に、特定の線状低密度ポリエチレンを含有させてなるものであるが、このような線状低密度ポリエチレンを含有させただけでは、スタンピング成形に充分に耐え得る耐熱性をポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートに付与することができない。

従って、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートをスタンピング成形すると、加熱状態にて加えられた剪断応力によってポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表面部の気泡が圧壊されて表面性が低下するといった問題点があった。

そして、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、その表面に表皮材を積層一体化させた上でスタンピング成形されるところ、上述したように、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表面性の低下に伴って、該ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表面に積層させた表皮材が発泡シート表面から剥離してしまうといった問題点があった。

特開平５−２４７２５７号公報

本発明は、低密度であるにもかかわらず、耐熱性及び表皮強度に優れており、特に、スタンピング成形に好適に用いることができるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを提供する。

本発明のポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度の少なくとも一つが１４０℃以上であるポリオレフィン系樹脂からなると共に、
密度が０．０３０〜０．０４５ｇ／ｃｍ³ 、ゲル分率が３５〜５５重量％、常温における表皮強度が２８．０Ｎ／２５ｍｍ以上、１６０℃における１００％引張強度が０．０３〜０．０６ＭＰａであることを特徴とする。

上記ポリオレフィン系樹脂としては、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度の少なくとも一つが１４０℃以上であれば、特に限定されず、例えば、プロピレン単独重合体、プロピレンを５０重量％以上含有する他のモノマーとの共重合体などのポリプロピレン系樹脂；ポリエチレン系樹脂；プロピレン単独重合体、プロピレンを５０重量％以上含有する他のモノマーとの共重合体、エチレン−プロピレン−ブテン三次元共重合体などを含有するポリオレフィン系熱可塑性エラストマーなどが挙げられ、単独で用いられても併用されてもよい。なお、プロピレンを５０重量％以上含有する他のモノマーとの共重合体は、ブロック共重合体、ランダム共重合体又はランダムブロック共重合体の何れであってもよい。

なお、プロピレンを５０重量％以上含有する他のモノマーとの共重合体を構成する他のモノマーとしては、例えば、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセンなどのα−オレフィンなどが挙げられ、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの耐熱性及び成形性が優れていることから、エチレンが好ましい。

又、上記ポリエチレン系樹脂としては、エチレン単独重合体、エチレンを５０重量％以上含有するα−オレフィンとの共重合体などが挙げられ、このような共重合体としては、具体的には、低密度ポリエチレン、超低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレンなどが挙げられ、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの耐熱性及び成形性が優れていることから、直鎖状低密度ポリエチレンが好ましい。なお、上記α−オレフィンとしては、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテンなどが挙げられ、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテンが好ましい。

そして、ポリプロピレン系樹脂のメルトインデックスは、小さいと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの原反を押出機から押出すのが困難となったり、或いは、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表面性が低下することがある一方、大きいと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表皮強度や耐熱性が低下することがあるので、メルトインデックスが０．１〜１．０ｇ／１０分のポリプロピレン系樹脂とメルトインデックスが２．０〜８．０ｇ／１０分のポリプロピレン系樹脂とを併用することによって、ポリプロピレン系樹脂のメルトインデックスを調整することが好ましい。

又、ポリエチレン系樹脂のメルトインデックスは、小さくても大きくても、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表皮強度や耐熱性が低下することがあるので、１．０〜５．０ｇ／１０分が好ましい。

なお、ポリプロピレン系樹脂のメルトインデックスは、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して２３０℃、荷重２．１２Ｎの条件下で測定されたものをいい、又、ポリエチレン系樹脂は、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して１９０℃、荷重２．１２Ｎの条件下で測定されたものをいう。

そして、ポリオレフィン系樹脂中、メルトインデックスが０．１〜１．０ｇ／１０分であるポリプロピレン系樹脂の含有量は、少ないと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表皮強度及び耐熱性が低下することがある一方、多いと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの原反を押出機から押出すのが困難となることがあるので、１０〜４０
重量％が好ましく、２０〜４０重量％がより好ましい。

又、ポリオレフィン系樹脂中、メルトインデックスが２．０〜８．０ｇ／１０分であるポリプロピレン系樹脂の含有量は、少ないと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの高温における伸長性が低下することがある一方、多いと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表皮強度や低温における機械的強度が低下することがあるので、２０〜５０重量％が好ましく、３５〜５０重量％がより好ましい。

更に、ポリオレフィン系樹脂中、メルトインデックスが１．０〜５．０ｇ／１０分であるポリエチレン系樹脂の含有量は、少ないと、表皮強度や低温における機械的強度が低下することがある一方、多いと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの耐熱性が低下することがあるので、２０〜４０重量％が好ましい。

そして、上記ポリオレフィン系樹脂は、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度の少なくとも一つが１４０℃以上であることが必要である。

これは、ポリオレフィン系樹脂における示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度の全てが１４０℃未満であると、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの耐熱性や機械的強度が低下するからである。

次に、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの製造方法について説明する。ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの製造方法としては、汎用の方法が用いられ、例えば、(1) ポリオレフィン系樹脂及び熱分解型発泡剤に必要に応じて架橋助剤を添加してなる発泡性樹脂組成物を押出機に供給して溶融混練して所望形状を有する発泡性樹脂シートを押出し、この発泡性樹脂シートに電離性放射線を照射して発泡性樹脂シートを架橋させた上で発泡性樹脂シートを加熱、発泡させてポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを製造する方法、(2) ポリオレフィン系樹脂、熱分解型発泡剤及び架橋剤に、必要に応じて架橋助剤を添加してなる発泡性樹脂組成物を押出機に供給して溶融混練して所望形状を有する発泡性樹脂シートを押出し、この発泡性樹脂シートを架橋剤及び熱分解型発泡剤の分解温度以上に加熱して発泡性樹脂シートを架橋しつつ発泡させてポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを製造する方法などが挙げられる。

ここで、上記熱分解型発泡剤としては、従来から発泡シートの製造に用いられているものであれば、特に限定されず、例えば、アゾジカルボンアミド、ベンゼンスルホニルヒドラジド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、トルエンスルホニルヒドラジド、４，４−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）などが挙げられ、これらは単独で用いられても二種類以上が併用されてもよい。

又、上記架橋助剤としては、従来から発泡シートの製造に用いられているものであれば、特に限定されず、例えば、ジビニルベンゼン、トリメチロールプロパントリメタクリレート、１，９−ノナンジオールジメタクリレート、１，１０−デカンジオールジメタクリレート、トリメリット酸トリアリルエステル、トリアリルイソシアヌレート、エチルビニルベンゼン、ネオペンチルグリコールジメタクリレート、１，２，４−ベンゼントリカルボン酸トリアリルエステル、１，６−ヘキサンジオールジメタクリレート、ラウリルメタクリレート、ステアリルメタクリレート、フタル酸ジアリル、テレフタル酸ジアリル、イソフタル酸ジアリルなどが挙げられ、これらは単独で用いられても二種類以上が併用されてもよい。

更に、上記架橋剤としては、従来から発泡シートの製造に用いられているものであれば、特に限定されず、例えば、２，４−ジクロロベンゾイルパーオキサイド、ベンゾイルパ
ーオキサイド、ｔ−ブチルパーベンゾエート、クミルハイドロパーオキサイド、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルヘキサン、ｎ−ブチル−４，４−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）バレレート、α， α′−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、ｔ−ブチルパーオキシクメンなどが挙げられる。

なお、発泡性樹脂シートの架橋度合いの目安としてゲル分率が挙げられ、このゲル分率を調整することによって、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの耐熱性及び表皮強度を向上させると共に、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの原反の発泡性を向上させることができ、具体的には、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートのゲル分率が、３５〜５５重量％となるように調整される。

ここで、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートのゲル分率は下記の要領で測定されたものをいう。即ち、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートをＡｇ秤量し、これを１２０℃のキシレン中に２４時間浸漬して不溶解分を２００メッシュの金網で濾過し、金網上の残渣を真空乾燥して乾燥残渣の重量を測定し（Ｂｇ）、下記式により算出した。
ゲル分率（重量％）＝（Ｂ／Ａ）×１００

このようにして得られたポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの密度は、小さいと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表皮強度及び耐熱性が低下し、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの成形時に気泡が破壊され、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表面性が低下する一方、大きいと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの軽量性が低下するので、０．０３０〜０．０４５ｇ／ｃｍ³ に限定され、０．０３２〜０．０４３ｇ／ｃｍ³ が好ましい。なお、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの密度は、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの重量を見掛けの体積で除したものをいう。具体的には、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの密度は、ミラージュ社から商品名「電子比重計ＥＤ２０Ｔ」で市販されている測定装置を用いて測定することができる。

又、得られたポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートにおける常温での表皮強度は、低いと、成形時にポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートに加えられる剪断応力によって発泡シートの表面部の気泡が圧壊されて表面性が低下するので、２８．０Ｎ／２５ｍｍ以上に限定され、２９〜４０Ｎ／２５ｍｍが好ましい。

なお、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートにおける常温での表皮強度は、下記の要領で測定されたものをいう。先ず、ＪＩＳ Ｚ０２３７に準拠して測定された１８０°引き剥がし粘着力が６．７Ｎ／２５ｍｍである、幅が２５ｍｍの粘着テープを用意し、この粘着テープをポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表面に圧着する。なお、上記粘着テープとしては、例えば、積水化学工業社から商品名「Ｎ５００」で市販されている粘着テープが挙げられる。

しかる後、常温にて１時間放置した後、２００ｍｍ／分の引き剥がし速度で１８０°引き剥がし試験を行い、その際に要した引き剥がし力を測定し、この引き剥がし力を表皮強度とする。

更に、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートにおける１６０℃での１００％引張強度は、低いと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの耐熱性が低下し、成形時に、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートに破れや表面荒れが発生する一方、高いと、成形時にポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの伸び性が低下し、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを複雑な形状に成形することができないので、０．０３〜０．０６ＭＰａに限定され、０
．０３１〜０．０４５ＭＰａが好ましい。

なお、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートにおける１６０℃での１００％引張強度は、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを１６０℃の恒温室内に５分間に亘って放置したこと以外はＪＩＳ Ｋ６７６７に準拠し、伸び率が１００％となった時に測定された引張強度をいう。

上記の如くして得られたポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、スタンピング成形や真空成形などの汎用の成形方法を用いて所望形状に成形することができ、通常、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、その一面に表皮材を積層した上で所望形状に成形加工される。特に、車両用内装材用途としては、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの一面に表皮材を積層一体化し、他面に骨材用の溶融状態の熱可塑性樹脂を供給した後、プレス成形するのが好ましい（このような成形方法は、一般に「スタンピング成形」と称される）。

上記スタンピング成形の形態としては、例えば、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの一面に表皮材を積層した複合シートを、凸型金型と凹型金型との間に配置して型を閉じ、複合シートのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シート側に、骨材用の溶融状態の熱可塑性樹脂を射出供給した後、凸型金型と凹型金型とを型締めしてプレス成形する方法、予め凹型金型に骨材用の溶融状態の熱可塑性樹脂を供給しておき、上記複合シートのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シート側が溶融状態の熱可塑性樹脂側になるように載置した後、凸型金型と凹型金型とを型締めしてプレス成形する方法、凸型金型と凹型金型との間に上記複合シートを配置し、型を閉じる前に、複合シートのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シート側に骨材用の溶融状態の熱可塑性樹脂を載せ、その後型締めしてプレス成形する方法などが挙げられる。

上記表皮材としては特には限定されず、例えば、ポリオレフィン系樹脂シート、軟質ポリ塩化ビニル系樹脂シート、熱可塑性エラストマーシートなどの合成樹脂シート；ポリエステル系、ポリアミド系、ポリアクリレート系などの合成繊維シート又は不織布；セルロース系などの天然繊維シート又は不織布などが挙げられる。

そして、上記表皮材は、溶融状態の熱可塑性樹脂を供給する前に、熱ラミネート、接着剤などにより上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートに積層一体化しておくのが好ましいが、後述する溶融状態の熱可塑性樹脂を供給した後、プレス成形加工する際に、その熱により積層一体化してもよい。又、上記熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリプロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂などが挙げられる。

本発明のポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度の少なくとも一つが１４０℃以上であるポリオレフィン系樹脂からなると共に、密度が０．０３０〜０．０４５ｇ／ｃｍ³ 、ゲル分率が３５〜５５重量％、常温における表皮強度が２８．０Ｎ／２５ｍｍ以上、１６０℃における１００％引張強度が０．０３〜０．０６ＭＰａであることを特徴とするので、優れた表皮強度及び耐熱性を有しており、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの成形時に加えられる剪断応力や熱によっても、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表面部の気泡が圧壊されにくい。

従って、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートによれば、優れた表面性及び複雑な形状を有する成形品を熱成形によって正確に得ることができると共に、表面に表皮材を積層させて用いる場合にあっても、熱成形時に発泡シート表面の荒れに起因した表皮材の剥離を抑えることができ、表面に表皮材を積層一体化させた外観性に優れた成形品を得ることが
できる。

そして、本発明のポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、上述のように、表皮強度及び耐熱性に優れていることから、溶融状態の熱可塑性樹脂が直接接触するスタンピング成形法に好適に用いることができ、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表面に熱可塑性樹脂からなる骨材が積層一体化され且つ所望形状に成形された成形品を得ることができる。

（実施例１〜３、比較例１〜４）
エチレン−プロピレン共重合体Ａ（トクヤマ社製 商品名「ＲＳ５１１Ｙ」、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度：１５０℃、曲げ弾性率：１０００ＭＰａ、メルトインデックス：２．５ｇ／１０分、密度：０．９０ｇ／ｃｍ³ ）、エチレン−プロピレン共重合体Ｂ（チッソ社製 商品名「ＸＫ０２３５」、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度：１４５℃、曲げ弾性率：７５０ＭＰａ、メルトインデックス：０．５ｇ／１０分、密度：０．９０ｇ／ｃｍ³ ）、炭素数が８である直鎖状低密度ポリエチレンＡ（出光社製 商品名「モアテック０２３８ＣＮ」、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度：１２０℃、メルトインデックス：２．０ｇ／１０分、密度：０．９２ｇ／ｃｍ³ ）、炭素数が６である直鎖状低密度ポリエチレンＢ（東ソー社製 商品名「ＺＦ２３０」、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度：１２０℃、メルトインデックス：２．０ｇ／１０分、密度：０．９２ｇ／ｃｍ³ ）及び炭素数が４である直鎖状低密度ポリエチレンＣ（東ソー社製 商品名「ＦＳ２４０」、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度：１２０℃、メルトインデックス：２．２ｇ／１０分、密度：０．９２ｇ／ｃｍ³ ）を表１及び表２に示した配合割合で混合してなるポリオレフィン系樹脂１００重量部、架橋助剤としてトリメチロールプロパントリメタクリレート３．８重量部、熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド１０重量部、並びに、抗酸化剤として２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール０．３重量部及びジラウリルチオジプロピオレート０．３重量部を二軸押出機に供給して溶融混練し、樹脂温度１９０℃にて押出して厚み１．３０ｍｍの発泡性樹脂シートを得た。なお、表１及び表２において「メルトインデックス」は単に「ＭＩ」と表記した。

得られた発泡性樹脂シートの両面に電子線を加速電圧８００ｋＶにて１．２Ｍｒａｄだけ照射し、発泡性樹脂シートを架橋した。しかる後、発泡性樹脂シートを２５０℃に加熱して５分間に亘って発泡させて、厚みが２．５０ｍｍのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを得た。

（比較例５）
アゾジカルボンアミドを１０重量部の代わりに１５重量部としたこと以外は実施例１と同様にして、厚みが２．５０ｍｍのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを得た。

（比較例６）
電子線を１．２Ｍｒａｄの代わりに１．０Ｍｒａｄとしたこと以外は実施例１と同様にして、厚みが２．５０ｍｍのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを得た。

得られたポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを構成しているポリオレフィン系樹脂の融解吸熱ピーク温度、並びに、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの密度、ゲル分率、常温における表皮強度及び１６０℃における１００％引張強度を上述の要領で、更に、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの成形性を下記の要領で測定し、その結果を表１及び表２に示した。

（成形性）
ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの一面に表皮材（積水フィルム社製 商品名「ハイトロン」）を加熱によって積層一体化した後、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートをその他面の表面温度が３５０℃となるまで赤外線ヒータで３５秒間に亘って加熱した。

しかる後、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを、三角錐状の凹部を有する雌型金型を用いて５秒間に亘って真空成形を行い、更に、この真空成形されたポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを上記雌型金型に嵌合し得る三角錐状の凸部を有する雄型金型を用いてプレス成形して成形品を得た。得られた成形品を目視観察して下記基準に基づいて判断した。なお、発泡シート内部の気泡破壊の有無は、成形品を任意の箇所にて発泡シートの厚み方向に切断し、その切断面を目視観察することにより判断した。

○・・・成形品表面に凹凸が発生していないと共に、発泡シートと表皮材との間におい
て界面剥離も発生しておらず、更に、発泡シート内部にも気泡破壊は発生して
おらず、成形品の外観は良好であった。
×・・・成形品表面の凹凸、発泡シートと表皮材との間における界面剥離又は発泡シー
ト内部の気泡破壊の何れか或いは複数が発生していた。

Claims (2)

1. 示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度の少なくとも一つが１４０℃以上であるポリオレフィン系樹脂からなると共に、密度が０．０３０〜０．０４５ｇ／ｃｍ³ 、ゲル分率が３５〜５５重量％、常温における表皮強度が２８．０Ｎ／２５ｍｍ以上、１６０℃における１００％引張強度が０．０３〜０．０６ＭＰａであることを特徴とするポリオレフィン系樹脂架橋発泡シート。
2. ポリオレフィン系樹脂が、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して２３０℃、荷重２．１２Ｎの条件下で測定されたメルトインデックスが０．１〜１．０ｇ／１０分であるポリプロピレン系樹脂１０〜４０重量％、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して２３０℃、荷重２．１２Ｎの条件下で測定されたメルトインデックスが２．０〜８．０ｇ／１０分であるポリプロピレン系樹脂２０〜５０重量％、及び、ＪＩＳ Ｋ７２１０に準拠して１９０℃、荷重２．１２Ｎの条件下で測定されたメルトインデックスが１．０〜５．０ｇ／１０分であるポリエチレン系樹脂２０〜４０重量％からなることを特徴とする請求項１に記載のポリオレフィン系樹脂架橋発泡シート。