JPH0577533B2 - - Google Patents
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- JPH0577533B2 JPH0577533B2 JP60172934A JP17293485A JPH0577533B2 JP H0577533 B2 JPH0577533 B2 JP H0577533B2 JP 60172934 A JP60172934 A JP 60172934A JP 17293485 A JP17293485 A JP 17293485A JP H0577533 B2 JPH0577533 B2 JP H0577533B2
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- JP
- Japan
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- vehicle
- rotational speed
- speed
- driving force
- detection means
- Prior art date
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- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 36
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 10
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 20
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 description 9
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 7
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000006870 function Effects 0.000 description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60K—ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PROPULSION UNITS OR OF TRANSMISSIONS IN VEHICLES; ARRANGEMENT OR MOUNTING OF PLURAL DIVERSE PRIME-MOVERS IN VEHICLES; AUXILIARY DRIVES FOR VEHICLES; INSTRUMENTATION OR DASHBOARDS FOR VEHICLES; ARRANGEMENTS IN CONNECTION WITH COOLING, AIR INTAKE, GAS EXHAUST OR FUEL SUPPLY OF PROPULSION UNITS IN VEHICLES
- B60K23/00—Arrangement or mounting of control devices for vehicle transmissions, or parts thereof, not otherwise provided for
- B60K23/08—Arrangement or mounting of control devices for vehicle transmissions, or parts thereof, not otherwise provided for for changing number of driven wheels, for switching from driving one axle to driving two or more axles
- B60K23/0808—Arrangement or mounting of control devices for vehicle transmissions, or parts thereof, not otherwise provided for for changing number of driven wheels, for switching from driving one axle to driving two or more axles for varying torque distribution between driven axles, e.g. by transfer clutch
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S477/00—Interrelated power delivery controls, including engine control
- Y10S477/903—Control signal is steering
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Transportation (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arrangement And Driving Of Transmission Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、４輪駆動車の前・後輪に対する駆動
力配分制御装置に関する。
力配分制御装置に関する。
（従来の技術）
この主の従来の装置としては、例えば「特開昭
58−26636号」公報に開示されたものがある。こ
れによると、回転センサで検出した前・後輪のそ
れぞれの回転速度の差によつてスリツプ率が制御
回路で演算され、スリツプ率が設定値以上になる
と、切換バルブを切り換えて、高い油圧でピスト
ンがクラツチプレートをスプリング力に加えて強
く圧接する。こうして、クラツチプレート同士を
一体化係合して、前・後輪に対して駆動力を均等
に配分することによつて、安定した４輪駆動走行
が確保されるとしている。
58−26636号」公報に開示されたものがある。こ
れによると、回転センサで検出した前・後輪のそ
れぞれの回転速度の差によつてスリツプ率が制御
回路で演算され、スリツプ率が設定値以上になる
と、切換バルブを切り換えて、高い油圧でピスト
ンがクラツチプレートをスプリング力に加えて強
く圧接する。こうして、クラツチプレート同士を
一体化係合して、前・後輪に対して駆動力を均等
に配分することによつて、安定した４輪駆動走行
が確保されるとしている。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、一般に前・後輪の回転速度差Ｎ
としては次式で表される。
としては次式で表される。
即ち、
Ｎ＝Nr−Nf＝f1（Ｒ，Ｖ）＋f2（Ｑ，μ） ……(1)
但し，Nr……後輪回転速度
Nf……前輪回転速度
Ｒ……旋回半径
Ｖ……車速
Ｑ……駆動力（トルク）
μ……路面とタイヤとの動摩擦係数
このように、回転速度差Ｎは旋回走行回転速度
差であるf1（Ｒ，Ｖ）と駆動回転速度差であるf2
（Ｑ，μ）の２つの回数成分から成り立つている。
このうち、一方のf1（Ｒ，Ｖ）成分は定常の旋回
時走行では前輪と後輪との旋回軌跡差により必然
的に発生するものであり、その発生は許容されな
くてはならない。他方のf2（Ｑ，μ）成分は駆動
トルクの損失になるばかりではなく車両のスピン
やドリフトなどのすべり現象の起因となるもの
で、本来、この発生を抑制するように制御するこ
とによつてより精度の高い駆動力配分を行うこと
ができる。
差であるf1（Ｒ，Ｖ）と駆動回転速度差であるf2
（Ｑ，μ）の２つの回数成分から成り立つている。
このうち、一方のf1（Ｒ，Ｖ）成分は定常の旋回
時走行では前輪と後輪との旋回軌跡差により必然
的に発生するものであり、その発生は許容されな
くてはならない。他方のf2（Ｑ，μ）成分は駆動
トルクの損失になるばかりではなく車両のスピン
やドリフトなどのすべり現象の起因となるもの
で、本来、この発生を抑制するように制御するこ
とによつてより精度の高い駆動力配分を行うこと
ができる。
ところが、前述の従来の装置においては、単に
回転センサによつて前・後輪のそれぞれの回転速
度Nf，Nrを検出して、両者の回転速度差Ｎ（Nr
−Nf）を定性的に算出しているに過ぎない。そ
のため、回転速度差の内、許容されるべき旋回走
行回転速度差f1（Ｒ，Ｖ）に対してもそれを抑制
するよう制御されることになり、駆動回転速度差
f2（Ｑ，μ）のみに基づいた、車両のスピンやド
リフトの発生を抑制するための正確な制御を実行
するまでに至つていない。
回転センサによつて前・後輪のそれぞれの回転速
度Nf，Nrを検出して、両者の回転速度差Ｎ（Nr
−Nf）を定性的に算出しているに過ぎない。そ
のため、回転速度差の内、許容されるべき旋回走
行回転速度差f1（Ｒ，Ｖ）に対してもそれを抑制
するよう制御されることになり、駆動回転速度差
f2（Ｑ，μ）のみに基づいた、車両のスピンやド
リフトの発生を抑制するための正確な制御を実行
するまでに至つていない。
尚、旋回走行に伴う前・後輪の回転速度差に着
目し、旋回時には、これを許容すべく制御したも
のとして、特開昭58−12827号公報に示されるよ
うなものがあるが、これは極低車速時のタイトブ
レーキング現象の発生を防止するためのものであ
り、前輪及び後輪の各プロペラシヤフトには回転
数センサ以外にトルクセンサを設け、該トルクセ
ンサの検出トルクからタイトコーナブレーキング
による内部循環トルクの発生を防止している。そ
の為、新たにトルクセンサを設ける必要があり高
価なものとなつてしまう。また、前・後輪の回転
速度差が一定値以下の時のみ上記制御を実施する
ため高速旋回走行により発生する大なる回転速度
差は許容されないことになる。
目し、旋回時には、これを許容すべく制御したも
のとして、特開昭58−12827号公報に示されるよ
うなものがあるが、これは極低車速時のタイトブ
レーキング現象の発生を防止するためのものであ
り、前輪及び後輪の各プロペラシヤフトには回転
数センサ以外にトルクセンサを設け、該トルクセ
ンサの検出トルクからタイトコーナブレーキング
による内部循環トルクの発生を防止している。そ
の為、新たにトルクセンサを設ける必要があり高
価なものとなつてしまう。また、前・後輪の回転
速度差が一定値以下の時のみ上記制御を実施する
ため高速旋回走行により発生する大なる回転速度
差は許容されないことになる。
本発明は、このような従来の装置の問題点を解
消すべくなされたものであり、旋回半径を車速と
に基づいて求めた定常旋回走行による回転速度差
に相当する関数成分f1（Ｒ，Ｖ）を考慮して駆動
力配分を制御することによつて行う４輪駆動車の
駆動力配分制御装置の提供を目的としている。
消すべくなされたものであり、旋回半径を車速と
に基づいて求めた定常旋回走行による回転速度差
に相当する関数成分f1（Ｒ，Ｖ）を考慮して駆動
力配分を制御することによつて行う４輪駆動車の
駆動力配分制御装置の提供を目的としている。
（問題点を解決するための手段）
上記の目的を達成するために、本発明による４
輪駆動車の駆動力配分制御装置は、クラツチを有
して前後輪に所定の割合で駆動力を配分する駆動
力配分手段と、前輪と後輪の各回転速度を検出す
る第１および第２の回転速度検出手段と、これら
両回転速度検出手段からの検出信号に基づいて前
記前輪と前記後輪の回転速度差を算出し、該回転
速度差に対応する前記クラツチの目標伝達トルク
を算出する電気制御ユニツトと、該電気制御ユニ
ツトからの制御信号によつて前記駆動力配分手段
を作動させて該駆動力配分手段のクラツチ圧を変
更する駆動装置と、を備えた４輪駆動車の駆動力
配分制御装置において、車速を検出する車速検出
手段と、車両の旋回変形を検出する旋回半径検出
手段と、車速検出手段および旋回半径検出手段か
らの検出信号に基づき、車速が、車両諸元により
決定し、旋回走行に伴ない発生する前後輪回転速
度差の値N′が零となる速度値V0よりも大の高速
旋回走行領域で車速の増加に応じて増加する特性
および旋回半径の増加に応じて減少する特性を有
する高速旋回走行時回転速度差許容値を設定する
許容値設定手段と、を設け、前記電気制御ユニツ
トは、前記算出された回転速度差から前記高速旋
回走行時回転速度差の許容値分を除去して得られ
る駆動回転速度差に基づき前記クラツチの目標伝
達トルクを算出するようにしたことを特徴として
いる。
輪駆動車の駆動力配分制御装置は、クラツチを有
して前後輪に所定の割合で駆動力を配分する駆動
力配分手段と、前輪と後輪の各回転速度を検出す
る第１および第２の回転速度検出手段と、これら
両回転速度検出手段からの検出信号に基づいて前
記前輪と前記後輪の回転速度差を算出し、該回転
速度差に対応する前記クラツチの目標伝達トルク
を算出する電気制御ユニツトと、該電気制御ユニ
ツトからの制御信号によつて前記駆動力配分手段
を作動させて該駆動力配分手段のクラツチ圧を変
更する駆動装置と、を備えた４輪駆動車の駆動力
配分制御装置において、車速を検出する車速検出
手段と、車両の旋回変形を検出する旋回半径検出
手段と、車速検出手段および旋回半径検出手段か
らの検出信号に基づき、車速が、車両諸元により
決定し、旋回走行に伴ない発生する前後輪回転速
度差の値N′が零となる速度値V0よりも大の高速
旋回走行領域で車速の増加に応じて増加する特性
および旋回半径の増加に応じて減少する特性を有
する高速旋回走行時回転速度差許容値を設定する
許容値設定手段と、を設け、前記電気制御ユニツ
トは、前記算出された回転速度差から前記高速旋
回走行時回転速度差の許容値分を除去して得られ
る駆動回転速度差に基づき前記クラツチの目標伝
達トルクを算出するようにしたことを特徴として
いる。
（実施例）
以下、本発明による４輪駆動車の駆動力配分制
御装置の一実施例について図を参照しつつ説明す
る。
御装置の一実施例について図を参照しつつ説明す
る。
初めに、本発明による４輪駆動車の駆動力配分
制御装置の基礎となる制御理論について説明す
る。第５図で示されるように車両が高速で旋回走
行をすると、車体の重心点Ｇにはすべり角度が生
じ、これに伴い旋回中心Ｏが車両前方に移動し、
前輪27Fの旋回半径Rfよりも後輪27Rの旋回半径
Rrの方が大となる。その時の前記旋回半径Rf，
Rrの旋回半径差ΔRは、 ΔR＝Rr−Rf ＝ｌ／Ｒ（ｍ・V2・ａ／Cr・ｌ−ｌ／２ ……(2) と表される。
制御装置の基礎となる制御理論について説明す
る。第５図で示されるように車両が高速で旋回走
行をすると、車体の重心点Ｇにはすべり角度が生
じ、これに伴い旋回中心Ｏが車両前方に移動し、
前輪27Fの旋回半径Rfよりも後輪27Rの旋回半径
Rrの方が大となる。その時の前記旋回半径Rf，
Rrの旋回半径差ΔRは、 ΔR＝Rr−Rf ＝ｌ／Ｒ（ｍ・V2・ａ／Cr・ｌ−ｌ／２ ……(2) と表される。
これにより、旋回走行に伴う前・後輪回転速度
差N′は、 N′＝Nr−Nf＝Vr／ｒ−Vf／ｒ＝Ｖ／Ｒ・ｒ（Rr−Rf
）＝Ｖ・ｌ／R2・ｒ（ｍ・V2・ａ／Cr・ｌ−ｌ／２）＝
Ｃ（Ｖ）・１／R2……(3) で近似される。但し、 Ｃ（ｖ）＝Ｖ・ｌ／ｒ（ｍ・V2・ａ／Cr・ｌ−ｌ／２
） であり、前・後輪のタイヤ径は等しくｒと仮定し
前輪位置での車速をVf、後輪位置での車速をVr
と仮定している。また、上式(2)，(3)および第５図
中、CfおよびCrは前輪と後輪のコーナリングパ
ワー、Ｖは車両重心Ｇでの車速、δは前輪１のス
テアリング操舵角、Ｇは車両重心、Ｏは旋回中
心、Ｒは重心位置における旋回半径、ｌおよび
ａ，ｂは車軸間距離と前後輪各車軸から車両重心
Ｇまでの距離、そしてｍは車両質量、−βは重心
横すべり角を表している。
差N′は、 N′＝Nr−Nf＝Vr／ｒ−Vf／ｒ＝Ｖ／Ｒ・ｒ（Rr−Rf
）＝Ｖ・ｌ／R2・ｒ（ｍ・V2・ａ／Cr・ｌ−ｌ／２）＝
Ｃ（Ｖ）・１／R2……(3) で近似される。但し、 Ｃ（ｖ）＝Ｖ・ｌ／ｒ（ｍ・V2・ａ／Cr・ｌ−ｌ／２
） であり、前・後輪のタイヤ径は等しくｒと仮定し
前輪位置での車速をVf、後輪位置での車速をVr
と仮定している。また、上式(2)，(3)および第５図
中、CfおよびCrは前輪と後輪のコーナリングパ
ワー、Ｖは車両重心Ｇでの車速、δは前輪１のス
テアリング操舵角、Ｇは車両重心、Ｏは旋回中
心、Ｒは重心位置における旋回半径、ｌおよび
ａ，ｂは車軸間距離と前後輪各車軸から車両重心
Ｇまでの距離、そしてｍは車両質量、−βは重心
横すべり角を表している。
即ち、上式(3)より、旋回走行に伴う前・後輪回
転速度差N′は車両重心Ｇ位置における車速Ｖと
旋回半径Ｒとの関数として、 N′＝f1（Ｖ，Ｒ） ……(4) によつて近似的に表すことができる。
転速度差N′は車両重心Ｇ位置における車速Ｖと
旋回半径Ｒとの関数として、 N′＝f1（Ｖ，Ｒ） ……(4) によつて近似的に表すことができる。
第６図は上式(4)による特性線図であり、前後回
転速度差N′は、車速が、 V0＝ｌ（Cr／2m・ａ）1/2 以下では負の値であるが、車速がV0を越える
と、車速Ｖの増加に伴い増加することを示し、且
つ、旋回半径ＲがR0からR1に漸次増大するに従
い減少することを示している。即ち、上式(3)か
ら、旋回半径ＲがR0及びR1のときのそれぞれの
旋回走行に伴う前・後輪回転速度差をN0′，
N1′とすると、 N0′＝Ｃ（Ｖ）・１／R0 2 ……(5) N1′＝Ｃ（Ｖ）・１／R1 2 ……(6) である。車速ＶがV0以上の領域で車速Ｖの単位
当たりの増加量ΔVに対する旋回走行に伴う回転
速度差N′の単位当たりの増加量ΔN′との関係は、
増加率をＫとすると、 ΔN′＝KΔV ……(7) であり、また、上式(5)，(6)により、旋回半径Ｒが
R0及びR1のときのそれぞれの前記増加率をK0，
K1とすると、 K0＝ΔN′／ΔV＝Ｃ（Ｖ）／R0 2 K1＝ΔN′／ΔV＝Ｃ（Ｖ）／R1 2 ……(8) である。故に、 K1／K0＝（R1／R0）2 ……(9) となる。そこで、スピンやドリフトの発生する領
域は一般に第６図における車速度V0以上の領域
であり、これは車両諸元により決定し、旋回走行
に伴ない発生する前後輪回転速度差の値N′が零
となる速度値V0よりも大の高速旋回走行領域を
意味する。本発明は、この車速度V0以上の領域
を制御の対象とし、本領域での旋回走行に伴う
前・後回転速度差N′を許容しつつ駆動回転速度
差の発生を防止するものである。即ち、旋回半径
ＲがR0からR1に増大したときの、伝達トルクＴ
と回転速度差Ｎとの特性を第７図および第８図に
比較して示すように、上式(7)より、車速度Ｖの増
加に伴つて、この増加量のＫ倍となる割合で、回
転速度差Ｎの増加方向に許容量値設定ラインＬを
移動させるべく制御し、定常旋回で必然的に発生
する前・後輪の回転差N′を許容するのである。
但し、増加率Ｋは上式(9)のように変化するため、
R0＜R1の場合にΔN0＞ΔN1であることは勿論で
ある。
転速度差N′は、車速が、 V0＝ｌ（Cr／2m・ａ）1/2 以下では負の値であるが、車速がV0を越える
と、車速Ｖの増加に伴い増加することを示し、且
つ、旋回半径ＲがR0からR1に漸次増大するに従
い減少することを示している。即ち、上式(3)か
ら、旋回半径ＲがR0及びR1のときのそれぞれの
旋回走行に伴う前・後輪回転速度差をN0′，
N1′とすると、 N0′＝Ｃ（Ｖ）・１／R0 2 ……(5) N1′＝Ｃ（Ｖ）・１／R1 2 ……(6) である。車速ＶがV0以上の領域で車速Ｖの単位
当たりの増加量ΔVに対する旋回走行に伴う回転
速度差N′の単位当たりの増加量ΔN′との関係は、
増加率をＫとすると、 ΔN′＝KΔV ……(7) であり、また、上式(5)，(6)により、旋回半径Ｒが
R0及びR1のときのそれぞれの前記増加率をK0，
K1とすると、 K0＝ΔN′／ΔV＝Ｃ（Ｖ）／R0 2 K1＝ΔN′／ΔV＝Ｃ（Ｖ）／R1 2 ……(8) である。故に、 K1／K0＝（R1／R0）2 ……(9) となる。そこで、スピンやドリフトの発生する領
域は一般に第６図における車速度V0以上の領域
であり、これは車両諸元により決定し、旋回走行
に伴ない発生する前後輪回転速度差の値N′が零
となる速度値V0よりも大の高速旋回走行領域を
意味する。本発明は、この車速度V0以上の領域
を制御の対象とし、本領域での旋回走行に伴う
前・後回転速度差N′を許容しつつ駆動回転速度
差の発生を防止するものである。即ち、旋回半径
ＲがR0からR1に増大したときの、伝達トルクＴ
と回転速度差Ｎとの特性を第７図および第８図に
比較して示すように、上式(7)より、車速度Ｖの増
加に伴つて、この増加量のＫ倍となる割合で、回
転速度差Ｎの増加方向に許容量値設定ラインＬを
移動させるべく制御し、定常旋回で必然的に発生
する前・後輪の回転差N′を許容するのである。
但し、増加率Ｋは上式(9)のように変化するため、
R0＜R1の場合にΔN0＞ΔN1であることは勿論で
ある。
次に、第１図〜第４図は上記制御理論に基づい
た本発明による一実施例の装置を示し、FR車を
ベースとして４輪駆動車に適用された一例であ
る。
た本発明による一実施例の装置を示し、FR車を
ベースとして４輪駆動車に適用された一例であ
る。
第１図において、２１はエンジン（機関）、２
２はエンジン２１に一体に組み付けられたトラン
スミツシヨン（変速機）であり、トランスミツシ
ヨン２２の出力軸は駆動力の配分比を変更するト
ランスフア２３を介して後輪プロペラシヤフト２
４Ｒおよび前輪プロペラシヤフト２４Ｆに連結さ
れている。後輪プロペラシヤフト２４Ｒは後輪差
動装置２５Ｒおよび左右のアクスル２６RL，２
６RRを介して左右の後輪２７RL，２７RRに連
結され、同様に、前輪プロペラシヤフト２４Ｆ
は、前輪差動装置２５Ｆおよび左右のアクスル２
４FL，２６FRを介して左右の前輪２７FL，２
７FRに連結されている。
２はエンジン２１に一体に組み付けられたトラン
スミツシヨン（変速機）であり、トランスミツシ
ヨン２２の出力軸は駆動力の配分比を変更するト
ランスフア２３を介して後輪プロペラシヤフト２
４Ｒおよび前輪プロペラシヤフト２４Ｆに連結さ
れている。後輪プロペラシヤフト２４Ｒは後輪差
動装置２５Ｒおよび左右のアクスル２６RL，２
６RRを介して左右の後輪２７RL，２７RRに連
結され、同様に、前輪プロペラシヤフト２４Ｆ
は、前輪差動装置２５Ｆおよび左右のアクスル２
４FL，２６FRを介して左右の前輪２７FL，２
７FRに連結されている。
トランスフア２３は、第３図に示すように、２
つの部材２８ａ，２８ｂをボルト２９により接合
して成り立つトランスフアケース２８内に、トラ
ンスミツシヨン２２の出力軸と連結した入力軸３
０が回転自在に収納され、また、後輪プロペラシ
ヤフト２４Ｒと連結した後輪出力軸３１がベアリ
ング３２により回転自在に支持されている。これ
ら入力軸３０および後輪出力軸３１はそれぞれが
管状の継手部材３３に同軸的にスプライン結合し
て、該継手部材３３を介し一体回転するように接
続している。継手部材３３は、その外周部に後述
する油圧式の摩擦多板クラツチ４９のドラム４４
が設けられ、また、トランスフアケース２８内に
ボルト３４ａにより固定された筒状のベアリング
ホルダ３４に回転自在に挿通している。
つの部材２８ａ，２８ｂをボルト２９により接合
して成り立つトランスフアケース２８内に、トラ
ンスミツシヨン２２の出力軸と連結した入力軸３
０が回転自在に収納され、また、後輪プロペラシ
ヤフト２４Ｒと連結した後輪出力軸３１がベアリ
ング３２により回転自在に支持されている。これ
ら入力軸３０および後輪出力軸３１はそれぞれが
管状の継手部材３３に同軸的にスプライン結合し
て、該継手部材３３を介し一体回転するように接
続している。継手部材３３は、その外周部に後述
する油圧式の摩擦多板クラツチ４９のドラム４４
が設けられ、また、トランスフアケース２８内に
ボルト３４ａにより固定された筒状のベアリング
ホルダ３４に回転自在に挿通している。
入力軸３０には図中左方に第１中空軸３８が回
転自在に外挿し、また、図中右方に第１中空軸３
８とスプライン結合した第２中空軸３９がニード
ルベアリング４３を介して回転自在に外挿してい
る。第１中空軸３８は、その外周上にカウンタギ
ア４０ａと噛合したドライブギア３８ａが一体に
形成されている。このカウンタギア４０ａは、ト
ランスフアケース２８にベアリング４１を介し回
転自在に支持されたカウンタシヤフト４０に一体
に形成され、前輪プロペラシヤフト２４Ｆと連結
した前輪出力軸に設けられたドリブンギア４２と
噛合している。第２中空軸３９は一体に形成され
て径方向外方へ突出するハブ３９ａを有し、この
ハブ３９ａと前述したドラム４４との間に摩擦多
板クラツチ４９が取り付けられている。
転自在に外挿し、また、図中右方に第１中空軸３
８とスプライン結合した第２中空軸３９がニード
ルベアリング４３を介して回転自在に外挿してい
る。第１中空軸３８は、その外周上にカウンタギ
ア４０ａと噛合したドライブギア３８ａが一体に
形成されている。このカウンタギア４０ａは、ト
ランスフアケース２８にベアリング４１を介し回
転自在に支持されたカウンタシヤフト４０に一体
に形成され、前輪プロペラシヤフト２４Ｆと連結
した前輪出力軸に設けられたドリブンギア４２と
噛合している。第２中空軸３９は一体に形成され
て径方向外方へ突出するハブ３９ａを有し、この
ハブ３９ａと前述したドラム４４との間に摩擦多
板クラツチ４９が取り付けられている。
摩擦多板クラツチ４９は、ドラム４４の内周壁
にスプライン結合した複数のドライブプレート４
５と、第２中空軸３９のハブ３９ａにスプライン
結合してドライブプレート４５と軸方向交互に配
列された複数のドリブンプレート４６と、ドラム
４４および継手部材３３にそれぞれ内外の両周面
が液密的かつ軸方向の摺動自在に摺接して油室４
７を画成する略環状のピストン４８と、継手部材
３３に取付けられたリテーナ５２とピストン４８
との間に縮装されてピストン４８を油室４７側へ
付勢するスプリング５３と、を備えている。油室
４７側は、継手部材３３に形成された第１油路３
５ａ、ベアリングホルダ３４に形成された第２油
路３５ｂおよびトランスフアケース２８に形成さ
れた第３油路３５ｃを介してトランスフアケース
２８の油圧ポート３５ｄに連通している。この摩
擦多板クラツチ４９は、後述する制御装置Ｕから
油圧ポート３５ｄおよび第１、第２、第３油路３
５ａ，３５ｂ，３５ｃを経て油室４７に高圧の圧
油が供給されると、ピストン４８がスプリング５
３の弾性力に抗し図中左動してドライブプレート
４５とドリブンプレート４６とを摩擦接触させ、
継手部材３３と第２中空軸３９との間すなわち入
力軸と前輪出力軸との間を接続する。
にスプライン結合した複数のドライブプレート４
５と、第２中空軸３９のハブ３９ａにスプライン
結合してドライブプレート４５と軸方向交互に配
列された複数のドリブンプレート４６と、ドラム
４４および継手部材３３にそれぞれ内外の両周面
が液密的かつ軸方向の摺動自在に摺接して油室４
７を画成する略環状のピストン４８と、継手部材
３３に取付けられたリテーナ５２とピストン４８
との間に縮装されてピストン４８を油室４７側へ
付勢するスプリング５３と、を備えている。油室
４７側は、継手部材３３に形成された第１油路３
５ａ、ベアリングホルダ３４に形成された第２油
路３５ｂおよびトランスフアケース２８に形成さ
れた第３油路３５ｃを介してトランスフアケース
２８の油圧ポート３５ｄに連通している。この摩
擦多板クラツチ４９は、後述する制御装置Ｕから
油圧ポート３５ｄおよび第１、第２、第３油路３
５ａ，３５ｂ，３５ｃを経て油室４７に高圧の圧
油が供給されると、ピストン４８がスプリング５
３の弾性力に抗し図中左動してドライブプレート
４５とドリブンプレート４６とを摩擦接触させ、
継手部材３３と第２中空軸３９との間すなわち入
力軸と前輪出力軸との間を接続する。
なお、３０ａは入力軸３０に形成された第１潤
滑油路、３１ａは後輪出力軸３１に形成された第
２潤滑油路、３９ｂは第２中空軸３９に形成され
た第１クラツチ潤滑油路、３９ｃは第２中空軸３
９のハブ３９ａに形成された第２クラツチ潤滑油
路、４４ａはドラム４４に形成された第３クラツ
チ潤滑油路であり、第１および第２潤滑油路３０
ａ，３１ａはニードルベアリング４３等への潤滑
油を供給し、また、第１、第２および第３クラツ
チ潤滑油路３９ｂ，３９ｃ，４４ａは摩擦多板ク
ラツチ４９のドライブプレート４５とドリブンプ
レート４６との摺接部へ潤滑油を供給する。ま
た、３６は速度検出用のピニオンである。
滑油路、３１ａは後輪出力軸３１に形成された第
２潤滑油路、３９ｂは第２中空軸３９に形成され
た第１クラツチ潤滑油路、３９ｃは第２中空軸３
９のハブ３９ａに形成された第２クラツチ潤滑油
路、４４ａはドラム４４に形成された第３クラツ
チ潤滑油路であり、第１および第２潤滑油路３０
ａ，３１ａはニードルベアリング４３等への潤滑
油を供給し、また、第１、第２および第３クラツ
チ潤滑油路３９ｂ，３９ｃ，４４ａは摩擦多板ク
ラツチ４９のドライブプレート４５とドリブンプ
レート４６との摺接部へ潤滑油を供給する。ま
た、３６は速度検出用のピニオンである。
再び、第２図において、Ｕは制御装置であり、
この制御装置Ｕには、前輪２７FR，２７FLの回
転速度を検出する前輪回転センサ（第１の回転速
度検出手段）５４と、後輪２７RR，２７RLの回
転速度を検出する後輪回転センサ（第２の回転速
度検出手段）５５と、が結線されている。前輪回
転センサ５４は、例えば、トランスフア２３の前
輪出力軸に設けられたピニオンギアの両側に配置
されたフオトトランジスタ等を有し、前輪２７
FR，２７FLの回転速度に比例した周波数のパル
ス信号を制御装置Ｕへ出力する。同様に、後輪回
転センサ５５は、例えば、トランスフア２３の後
輪出力軸３１に設けられたピニオンギアの両側に
配置されたフオトトランジスタ等を有し、後輪２
７RR，２７RLの回転速度に比例した周波数のパ
ルス信号を制御装置Ｕへ出力する。また、制御装
置Ｕは、第１図および第２図に示されるように、
摩擦多板クラツチ４９の油室４７へ圧油を供給す
る油圧回路（駆動装置）７０と、この油圧回路７
０によつて発生する油圧を次に述べる前・後輪各
回転センサ５４，５５等からの各種検出信号に基
づいて制御するマイコンによる電気制御ユニツト
５９とによつて構成されている。油圧回路７０
は、吐出ポートが摩擦多板クラツチ４９の油室４
７とともにリザーバタンク７１に連結されたポン
プ７２と、ポンプ７２の吐出ポートとリザーバタ
ンク７１との間に介装された電磁弁７３と、を有
している。ポンプ７２は、エンジン２１により駆
動されリザーバタンク７１内の油を加圧して吐出
する。電磁弁７３は、そのソレノイド７４が電気
制御ユニツト５９に結線され、この電気制御ユニ
ツト５９からソレノイド７４へ通電される電流値
およびポンプ７２の吐出圧に応じた開度で油室４
７をリザーバタンク７１に開放し、油室４７へ供
給される油圧（クラツチ圧Ｐとしての）を変更す
る。すなわち、この電磁弁７３は、例えばポンプ
７２の吐出圧とソレノイド７４の電磁力とに応動
するスプールを有し、クラツチ圧Ｐをソレノイド
７４へ通電される電流値に応じた値に維持する。
この制御装置Ｕには、前輪２７FR，２７FLの回
転速度を検出する前輪回転センサ（第１の回転速
度検出手段）５４と、後輪２７RR，２７RLの回
転速度を検出する後輪回転センサ（第２の回転速
度検出手段）５５と、が結線されている。前輪回
転センサ５４は、例えば、トランスフア２３の前
輪出力軸に設けられたピニオンギアの両側に配置
されたフオトトランジスタ等を有し、前輪２７
FR，２７FLの回転速度に比例した周波数のパル
ス信号を制御装置Ｕへ出力する。同様に、後輪回
転センサ５５は、例えば、トランスフア２３の後
輪出力軸３１に設けられたピニオンギアの両側に
配置されたフオトトランジスタ等を有し、後輪２
７RR，２７RLの回転速度に比例した周波数のパ
ルス信号を制御装置Ｕへ出力する。また、制御装
置Ｕは、第１図および第２図に示されるように、
摩擦多板クラツチ４９の油室４７へ圧油を供給す
る油圧回路（駆動装置）７０と、この油圧回路７
０によつて発生する油圧を次に述べる前・後輪各
回転センサ５４，５５等からの各種検出信号に基
づいて制御するマイコンによる電気制御ユニツト
５９とによつて構成されている。油圧回路７０
は、吐出ポートが摩擦多板クラツチ４９の油室４
７とともにリザーバタンク７１に連結されたポン
プ７２と、ポンプ７２の吐出ポートとリザーバタ
ンク７１との間に介装された電磁弁７３と、を有
している。ポンプ７２は、エンジン２１により駆
動されリザーバタンク７１内の油を加圧して吐出
する。電磁弁７３は、そのソレノイド７４が電気
制御ユニツト５９に結線され、この電気制御ユニ
ツト５９からソレノイド７４へ通電される電流値
およびポンプ７２の吐出圧に応じた開度で油室４
７をリザーバタンク７１に開放し、油室４７へ供
給される油圧（クラツチ圧Ｐとしての）を変更す
る。すなわち、この電磁弁７３は、例えばポンプ
７２の吐出圧とソレノイド７４の電磁力とに応動
するスプールを有し、クラツチ圧Ｐをソレノイド
７４へ通電される電流値に応じた値に維持する。
電気制御ユニツト５９には、前輪２７FR，２
７FLの回転速度を検出する前輪回転センサ（第
１の回転速度検出手段）５４と、後輪２７RR，
２７RLの回転速度を検出する後輪回転センサ
（第２の回転速度検出手段）５５と、車速度Ｖの
検出手段５７およびステアリング操舵角に応じた
旋回半径検出手段５８の都合４つの検出センサが
結線されている。前輪回転センサ５４は、例え
ば、トランスフア２３の前輪出力軸に設けられた
ピニオンギアの両側の配置されたフオトトタンジ
スタ等を有し、前輪２７FR，２７FLの回転速度
に比例した周波数のパルス信号を電気制御ユニツ
ト５９へ出力する。同様に、後輪回転センサ５５
は、例えば、トランスフア２３の後輪出力軸３１
に設けられたピニオンギアの両側に配置されたフ
オトトランジスタ等を有し、後輪２７RR，２７
RLの回転速度に比例した周波数のパルス信号を
電気制御ユニツト５９へ出力する。
７FLの回転速度を検出する前輪回転センサ（第
１の回転速度検出手段）５４と、後輪２７RR，
２７RLの回転速度を検出する後輪回転センサ
（第２の回転速度検出手段）５５と、車速度Ｖの
検出手段５７およびステアリング操舵角に応じた
旋回半径検出手段５８の都合４つの検出センサが
結線されている。前輪回転センサ５４は、例え
ば、トランスフア２３の前輪出力軸に設けられた
ピニオンギアの両側の配置されたフオトトタンジ
スタ等を有し、前輪２７FR，２７FLの回転速度
に比例した周波数のパルス信号を電気制御ユニツ
ト５９へ出力する。同様に、後輪回転センサ５５
は、例えば、トランスフア２３の後輪出力軸３１
に設けられたピニオンギアの両側に配置されたフ
オトトランジスタ等を有し、後輪２７RR，２７
RLの回転速度に比例した周波数のパルス信号を
電気制御ユニツト５９へ出力する。
電気制御ユニツト５９の構成は、前輪回転セン
サ５４が出力するパルス信号を計数する第１カウ
ンタ６０と、後輪回転センサ５５が出力するパル
ス信号を計数する第２カウンタ６１と、これら第
１および第２カウンタ６０，６１からのデイジタ
ル信号が入力され、更に上式(7)に基づいて増加率
Ｋによる比例定数を乗じる比例乗算器５６等を有
して、これらの各信号に基づいて演算を行なう中
央処理部CPU６３とを備えている。その他、デ
ータメモリとして使われるRAM６４、読出し専
用メモリのROM６５等を備えている。
サ５４が出力するパルス信号を計数する第１カウ
ンタ６０と、後輪回転センサ５５が出力するパル
ス信号を計数する第２カウンタ６１と、これら第
１および第２カウンタ６０，６１からのデイジタ
ル信号が入力され、更に上式(7)に基づいて増加率
Ｋによる比例定数を乗じる比例乗算器５６等を有
して、これらの各信号に基づいて演算を行なう中
央処理部CPU６３とを備えている。その他、デ
ータメモリとして使われるRAM６４、読出し専
用メモリのROM６５等を備えている。
次に、実施例の装置の作用について第４図のフ
ローチヤートを参照しつつ説明する。
ローチヤートを参照しつつ説明する。
前・後輪の各回転センサ５４，５５によつて検
出された回転速度Nf，Nrの検出信号がそれぞれ
第１および第２カウンタ６０，６１によってカウ
ントされてCPU６３に入力される。一方、車速
検出手段５７および旋回半径検出手段５８からの
各検出信号が入力ポート６６からCPU６３に入
力され（ステツプ１）、CPU６３においてはこれ
ら各検出信号に基づいて制御された制御値に、増
加率Ｋを上記制御理論に基づいて乗算するなどし
て許容値に対応する回転速度差N′を検索し、こ
の旋回走行に伴う回転速度差N′を、前記前・後
の各回転センサ５４，５５で検出した回転速度
Nf，Nrの差Ｎ（＝Nr−Nf）から除去した値に基
づいた摩擦束引クラツチ４９の目標伝達トルクＴ
を算出する（ステツプ２）。この目標伝達トルク
Ｔに対応した差動信号が出力ポート６６から出力
回路６７を介して電磁弁７３のソレノイド７４へ
送られる（ステツプ３）。こうして、ソレノイド
７４へ通電される電流値Ｉとポンプ７２の吐出圧
に応じた開度で摩擦多板クラツチ４９の油室４７
をリザーバタンク７１に開放し、油室４７へ付与
されるクラツチ圧Ｐを変更する（ステツプ４）。
このクラツチ圧Ｐの可変制御によつて、前・後輪
に対する適正な駆動力の配分がなされる。尚、本
実施例では車速度検出手段は前輪回転センサ５４
及び後輪回転センサ５５とは別に設けたが、通常
は非駆動である前輪の回転センサ５４と共用する
こともできる。
出された回転速度Nf，Nrの検出信号がそれぞれ
第１および第２カウンタ６０，６１によってカウ
ントされてCPU６３に入力される。一方、車速
検出手段５７および旋回半径検出手段５８からの
各検出信号が入力ポート６６からCPU６３に入
力され（ステツプ１）、CPU６３においてはこれ
ら各検出信号に基づいて制御された制御値に、増
加率Ｋを上記制御理論に基づいて乗算するなどし
て許容値に対応する回転速度差N′を検索し、こ
の旋回走行に伴う回転速度差N′を、前記前・後
の各回転センサ５４，５５で検出した回転速度
Nf，Nrの差Ｎ（＝Nr−Nf）から除去した値に基
づいた摩擦束引クラツチ４９の目標伝達トルクＴ
を算出する（ステツプ２）。この目標伝達トルク
Ｔに対応した差動信号が出力ポート６６から出力
回路６７を介して電磁弁７３のソレノイド７４へ
送られる（ステツプ３）。こうして、ソレノイド
７４へ通電される電流値Ｉとポンプ７２の吐出圧
に応じた開度で摩擦多板クラツチ４９の油室４７
をリザーバタンク７１に開放し、油室４７へ付与
されるクラツチ圧Ｐを変更する（ステツプ４）。
このクラツチ圧Ｐの可変制御によつて、前・後輪
に対する適正な駆動力の配分がなされる。尚、本
実施例では車速度検出手段は前輪回転センサ５４
及び後輪回転センサ５５とは別に設けたが、通常
は非駆動である前輪の回転センサ５４と共用する
こともできる。
（発明の効果）
上記したことから理解されるように、本発明に
よる４輪駆動車の駆動力配分制御装置は、前・後
輪に回転速度差の検出に加えて、車速度とステア
リング操舵角に対応した旋回半径の各検出信号に
基づき、車速が、車両諸元により決定し、旋回走
行に伴ない発生する前後輪回転速度差の値N′が
零となる速度値V0よりも大の高速旋回走行領域
で車速の増加に応じて増加する特性および旋回半
径の増加に応じて減少する特性を有する高速旋回
走行時回転速度差を許容するよう制御することに
よつて、前・後輪に伝達されるトルクＴと回転速
度差Ｎとの特性が自動的に変化してステア特性が
向上するように構成したので、安価な構成で前・
後輪に対する適正な駆動力の配分が走行状況に対
応して得られ、その結果高速旋回走行時の車両の
スピンやドリフト等のすべり現象の発生を押える
ことができる。
よる４輪駆動車の駆動力配分制御装置は、前・後
輪に回転速度差の検出に加えて、車速度とステア
リング操舵角に対応した旋回半径の各検出信号に
基づき、車速が、車両諸元により決定し、旋回走
行に伴ない発生する前後輪回転速度差の値N′が
零となる速度値V0よりも大の高速旋回走行領域
で車速の増加に応じて増加する特性および旋回半
径の増加に応じて減少する特性を有する高速旋回
走行時回転速度差を許容するよう制御することに
よつて、前・後輪に伝達されるトルクＴと回転速
度差Ｎとの特性が自動的に変化してステア特性が
向上するように構成したので、安価な構成で前・
後輪に対する適正な駆動力の配分が走行状況に対
応して得られ、その結果高速旋回走行時の車両の
スピンやドリフト等のすべり現象の発生を押える
ことができる。
第１図は本発明による４輪駆動車の駆動力配分
制御装置の構成図であり、第２図は実施例の制御
装置Ｕの構成図、第３図はトランスフア機構要部
の断面図、第４図は装置の作用を示すフローチヤ
ートである。第５図及び第６図は本発明の制御理
論のベースとなる各々特性線図、第７図及び第８
図は実施例の装置で得られた伝達トルクＴと前・
後輪回転速度差ＮとのＴ−Ｎ特性線図である。 ２１……エンジン、２３……トランスフア（駆
動力配分手段）、４９……摩擦多板クラツチ、５
４……前輪回転センサ（第１回転速度検出手段）、
５５……後輪回転センサ（第２回転速度検出手
段）、５７……車速検出手段、５８……旋回半径
検出手段、５９……電気制御ユニツト（許容値設
定手段を兼用）、７０……油圧回路（駆動装置）。
制御装置の構成図であり、第２図は実施例の制御
装置Ｕの構成図、第３図はトランスフア機構要部
の断面図、第４図は装置の作用を示すフローチヤ
ートである。第５図及び第６図は本発明の制御理
論のベースとなる各々特性線図、第７図及び第８
図は実施例の装置で得られた伝達トルクＴと前・
後輪回転速度差ＮとのＴ−Ｎ特性線図である。 ２１……エンジン、２３……トランスフア（駆
動力配分手段）、４９……摩擦多板クラツチ、５
４……前輪回転センサ（第１回転速度検出手段）、
５５……後輪回転センサ（第２回転速度検出手
段）、５７……車速検出手段、５８……旋回半径
検出手段、５９……電気制御ユニツト（許容値設
定手段を兼用）、７０……油圧回路（駆動装置）。
Claims (1)
- １ クラツチを有して前後輪に所定の割合で駆動
力を配分する駆動力配分手段と、前輪と後輪の各
回転速度を検出する第１および第２の回転速度検
出手段と、これら両回転速度検出手段からの検出
信号に基づいて前記前輪と前記後輪の回転速度差
を算出し、該回転速度差に対応する前記クラツチ
の目標伝達トルクを算出する電気信号ユニツト
と、該電気制御ユニツトからの制御信号によつて
前記駆動力配分手段を作動させて該駆動力配分手
段のクラツチ圧を変更する駆動装置と、を備えた
４輪駆動車の駆動力配分制御装置において、車速
を検出する車速検出手段と、車両の旋回半径を検
出する旋回半径検出手段と、車速検出手段および
旋回半径検出手段からの検出信号に基づき、車速
が、車両諸元により決定し、旋回走行に伴ない発
生する前後輪回転速度差の値N′が零となる速度
値V0よりも大の高速旋回走行領域で車速の増加
に応じて増加する特性および旋回半径の増加に応
じて減少する特性を有する高速旋回走行時回転速
度差許容値を設定する許容値設定手段と、を設
け、前記電気制御ユニツトは、前記算出された回
転速度差から前記高速旋回走行時回転速度差の許
容値分を除去して得られる駆動回転速度差に基づ
き前記クラツチの目標伝達トルクを算出するよう
にしたことを特徴とする４輪駆動車の駆動力配分
制御装置。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60172934A JPS6231529A (ja) | 1985-08-05 | 1985-08-05 | ４輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| DE19863626025 DE3626025A1 (de) | 1985-08-05 | 1986-08-01 | Antriebseinrichtung zur steuerung und verteilung der antriebskraft fuer ein kraftfahrzeug mit allradantrieb |
| US06/893,245 US4776424A (en) | 1985-08-05 | 1986-08-05 | Driving force distribution control system for 4WD vehicle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60172934A JPS6231529A (ja) | 1985-08-05 | 1985-08-05 | ４輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6231529A JPS6231529A (ja) | 1987-02-10 |
| JPH0577533B2 true JPH0577533B2 (ja) | 1993-10-26 |
Family
ID=15951061
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60172934A Granted JPS6231529A (ja) | 1985-08-05 | 1985-08-05 | ４輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4776424A (ja) |
| JP (1) | JPS6231529A (ja) |
| DE (1) | DE3626025A1 (ja) |
Families Citing this family (68)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0637144B2 (ja) * | 1985-08-30 | 1994-05-18 | マツダ株式会社 | ４輪駆動車の伝達トルク制御装置 |
| JPS6250229A (ja) * | 1985-08-30 | 1987-03-04 | Mazda Motor Corp | ４輪駆動車の伝達トルク制御装置 |
| JPH0635261B2 (ja) * | 1986-12-03 | 1994-05-11 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| DE3714330A1 (de) * | 1987-04-29 | 1988-11-10 | Porsche Ag | Anordnung zur steuerung der kraftuebertragung eines allradangetriebenen fahrzeugs |
| JPS644530A (en) * | 1987-06-26 | 1989-01-09 | Toyota Motor Corp | Control device in differential operation limiting device in four-wheel-drive vehicle |
| DE3722205A1 (de) * | 1987-07-04 | 1989-01-12 | Bayerische Motoren Werke Ag | Antriebsanordnung fuer ein kraftfahrzeug |
| JPS6432955A (en) * | 1987-07-30 | 1989-02-02 | Mazda Motor | Slip preventing device for vehicle |
| JPH0729555B2 (ja) * | 1987-10-14 | 1995-04-05 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| JP2583910B2 (ja) * | 1987-10-20 | 1997-02-19 | 本田技研工業株式会社 | 前後輪駆動車の駆動力配分制御方法 |
| JPH01112164A (ja) * | 1987-10-26 | 1989-04-28 | Fuji Heavy Ind Ltd | スリップ検出装置 |
| JPH01114523A (ja) * | 1987-10-27 | 1989-05-08 | Fuji Heavy Ind Ltd | ４輪駆動車の駆動力制御装置 |
| JP2646590B2 (ja) * | 1987-11-20 | 1997-08-27 | スズキ株式会社 | ４輪駆動車制御装置 |
| JPH01136830A (ja) * | 1987-11-20 | 1989-05-30 | Honda Motor Co Ltd | 前後輪駆動力配分制御装置 |
| JP2528485B2 (ja) * | 1987-11-30 | 1996-08-28 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| JP2528484B2 (ja) * | 1987-11-30 | 1996-08-28 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| JP2612734B2 (ja) * | 1988-02-16 | 1997-05-21 | 富士重工業株式会社 | ４輪駆動車の動力分配装置 |
| JPH0829670B2 (ja) * | 1988-02-18 | 1996-03-27 | 日産自動車株式会社 | 前後輪駆動力配分制御車両の補助操舵方法 |
| DE3811214C2 (de) * | 1988-04-02 | 1994-04-21 | Porsche Ag | Anordnung zur Steuerung der Kraftübertragung auf wenigstens zwei Achsen eines Kraftfahrzeuges |
| JPH01154021U (ja) * | 1988-04-15 | 1989-10-24 | ||
| EP0339617B1 (en) * | 1988-04-27 | 1993-09-22 | Nissan Motor Co., Ltd. | Fail-safe vehicle control system |
| JP2509299B2 (ja) * | 1988-06-22 | 1996-06-19 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車のアンチスキッド制御装置 |
| JP2638990B2 (ja) * | 1988-08-31 | 1997-08-06 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| FR2638401B1 (fr) * | 1988-10-28 | 1992-08-14 | Peugeot | Procede et dispositif de pilotage d'un differentiel commande notamment pour vehicule automobile |
| JP2780717B2 (ja) * | 1989-01-24 | 1998-07-30 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| JPH0729557B2 (ja) * | 1989-04-10 | 1995-04-05 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| JPH0729558B2 (ja) * | 1989-04-10 | 1995-04-05 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| JPH0794207B2 (ja) * | 1989-04-19 | 1995-10-11 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| JPH02290737A (ja) * | 1989-04-28 | 1990-11-30 | Fuji Heavy Ind Ltd | ４輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| US5132908A (en) * | 1989-04-28 | 1992-07-21 | Nissan Motor Co., Ltd. | Driving force distribution control system for a fourwheel drive vehicle |
| JP3004283B2 (ja) * | 1989-08-28 | 2000-01-31 | 富士重工業株式会社 | ４輪駆動車の不等トルク配分制御装置 |
| JP2934457B2 (ja) * | 1989-08-28 | 1999-08-16 | 富士重工業株式会社 | ４輪駆動車の不等トルク配分制御装置 |
| JPH0386625A (ja) * | 1989-08-28 | 1991-04-11 | Fuji Heavy Ind Ltd | ４輪駆動車の不等トルク配分制御装置 |
| US5035158A (en) * | 1989-09-25 | 1991-07-30 | Automotive Products (Usa) Inc. | Electric shift and transfer case apparatus with control system therefore |
| GB2239921B (en) * | 1989-11-15 | 1993-07-21 | Honda Motor Co Ltd | Power transmission apparatus for a four-wheel drive vehicle |
| US5105901A (en) * | 1989-12-09 | 1992-04-21 | Mazda Motor Corporation | Four wheel drive system |
| JP2623905B2 (ja) * | 1990-04-20 | 1997-06-25 | 日産自動車株式会社 | 車両用駆動系クラッチ制御装置 |
| JP2851385B2 (ja) * | 1990-06-14 | 1999-01-27 | マツダ株式会社 | ４輪駆動車のトルク配分制御装置 |
| US5388046A (en) * | 1990-11-22 | 1995-02-07 | Mazda Motor Corporation | Traction controller for a vehicle |
| JP2903720B2 (ja) * | 1991-01-11 | 1999-06-14 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| US5215160A (en) * | 1991-07-02 | 1993-06-01 | New Venture Gear, Inc. | Part-time on-demand transfer case and method |
| ES2067118T3 (es) * | 1991-10-21 | 1995-03-16 | Steyr Daimler Puch Ag | Procedimiento para controlar el embrague hidraulico de friccion de un sistema para la distribucion de la fuerza de accionamiento de un automovil con accionamiento a todas las ruedas y sistema de embrague hidraulico de friccion. |
| DE4202026A1 (de) * | 1992-01-25 | 1993-07-29 | Deere & Co | Antriebsanordnung zur steuerung und verteilung der antriebskraft fuer ein fahrzeug |
| JP2768134B2 (ja) * | 1992-05-20 | 1998-06-25 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| JP2903867B2 (ja) * | 1992-06-08 | 1999-06-14 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| US5407024A (en) * | 1992-06-24 | 1995-04-18 | Borg-Warner Automotive, Inc. | On demand vehicle drive system |
| US6000488A (en) * | 1992-06-24 | 1999-12-14 | Borg-Warner Automotive, Inc. | Motor vehicle transfer case |
| JP2936913B2 (ja) * | 1992-09-22 | 1999-08-23 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| JP2914040B2 (ja) * | 1992-09-22 | 1999-06-28 | 日産自動車株式会社 | 四輪駆動車の駆動力配分制御装置 |
| US5363938A (en) * | 1993-03-09 | 1994-11-15 | New Venture Gear, Inc. | Power transfer system for a four-wheel drive vehicle |
| US5411110A (en) * | 1993-03-09 | 1995-05-02 | New Venture Gear, Inc. | Power transfer system for a four-wheel drive vehicle |
| US5330030A (en) * | 1993-03-09 | 1994-07-19 | New Venture Gear, Inc. | Two-speed transfer case with electronic torque modulation |
| US6071207A (en) * | 1993-03-10 | 2000-06-06 | New Venture Gear, Inc. | Full-time transfer case with mode shift arrangement |
| US5582263A (en) * | 1993-03-10 | 1996-12-10 | New Venture Gear, Inc. | Full-time four wheel drive transfer case |
| US5323871A (en) * | 1993-03-10 | 1994-06-28 | New Venture Gear, Inc. | Rotary actuation mechanism for torque modulated transfer case |
| US5400866A (en) * | 1993-03-10 | 1995-03-28 | New Venture Gear, Inc. | Torque modulated transfer case |
| US5332060A (en) * | 1993-03-10 | 1994-07-26 | New Venture Gear, Inc. | Linear actuation mechanism for electronically-controlled torque modulated transfer case |
| US5492194A (en) * | 1993-12-23 | 1996-02-20 | Borg-Warner Automotive, Inc. | On demand vehicle drive system |
| JP3275563B2 (ja) * | 1994-09-21 | 2002-04-15 | 日産自動車株式会社 | 車両の四輪駆動制御装置 |
| US5702319A (en) * | 1995-10-13 | 1997-12-30 | Dana Corporation | Hydromechanical system for limiting differential speed between differentially rotating members |
| US6498975B1 (en) * | 2000-07-18 | 2002-12-24 | Ford Global Technologies, Inc. | Method for controlling a transfer case which reacts to steering wheel angle position |
| US6511397B2 (en) * | 2001-01-30 | 2003-01-28 | Ford Global Technologies, Inc. | Method and apparatus for controlling a transfer case which reacts to rate of change of throttle position |
| JP4223255B2 (ja) * | 2002-09-24 | 2009-02-12 | 富士重工業株式会社 | ４輪駆動車のスリップ制御装置 |
| DE10346671A1 (de) * | 2003-10-08 | 2005-05-12 | Bayerische Motoren Werke Ag | Steuersystem für ein zumindest zeitweise vierradgetriebenes Kraftfahrzeug |
| DE10346673A1 (de) * | 2003-10-08 | 2005-05-12 | Bayerische Motoren Werke Ag | Steuersystem für ein zumindest zeitweise vierradgetriebenes Kraftfahrzeug |
| ES2258889A1 (es) * | 2004-04-01 | 2006-09-01 | Automoviles Utilitarios, S.A. | Mecanismo de transmision de vehiculos. |
| US7491145B2 (en) | 2006-06-19 | 2009-02-17 | Magna Powertrain Usa, Inc. | Dynamic traction control system |
| US10065501B2 (en) | 2012-09-05 | 2018-09-04 | Magna Powertrain Ag & Co Kg | Control system for an all-wheel clutch |
| DE102017212650B4 (de) | 2017-07-24 | 2019-02-28 | Magna powertrain gmbh & co kg | Steuersystem in einem vierradangetriebenen Kraftfahrzeug sowie Verfahren zur Steuerung |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5812827A (ja) * | 1981-07-15 | 1983-01-25 | Hitachi Ltd | 電子式四輪駆動制御装置 |
| JPS61155027A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-14 | Mazda Motor Corp | ４輪駆動車 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS588434A (ja) * | 1981-07-07 | 1983-01-18 | Fuji Heavy Ind Ltd | ４輪駆動車の切換制御装置 |
| JPS5826636A (ja) * | 1981-08-10 | 1983-02-17 | Fuji Heavy Ind Ltd | フルタイム式４輪駆動車 |
| JPS5856921A (ja) * | 1981-09-29 | 1983-04-04 | Fuji Heavy Ind Ltd | ４輪駆動車 |
| JPS58177722A (ja) * | 1982-04-09 | 1983-10-18 | Fuji Heavy Ind Ltd | ４輪駆動車の切換制御装置 |
| DE3317247A1 (de) * | 1983-05-11 | 1984-11-15 | Volkswagenwerk Ag, 3180 Wolfsburg | Kraftfahrzeug mit allradantrieb |
| JPS59216766A (ja) * | 1983-05-24 | 1984-12-06 | Nissan Motor Co Ltd | ４輪駆動車 |
| JPS6064033A (ja) * | 1983-09-19 | 1985-04-12 | Fuji Heavy Ind Ltd | ４輪駆動車の自動切換制御方法 |
| DE3342574A1 (de) * | 1983-11-25 | 1985-06-05 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Fahrzeug mit einer einkoppelbaren sperre fuer die angetriebenen raeder |
| JPS61122032A (ja) * | 1984-11-17 | 1986-06-10 | Nissan Motor Co Ltd | ４輪駆動車の駆動力配分装置 |
| JPS61101034U (ja) * | 1984-12-10 | 1986-06-27 |
-
1985
- 1985-08-05 JP JP60172934A patent/JPS6231529A/ja active Granted
-
1986
- 1986-08-01 DE DE19863626025 patent/DE3626025A1/de active Granted
- 1986-08-05 US US06/893,245 patent/US4776424A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5812827A (ja) * | 1981-07-15 | 1983-01-25 | Hitachi Ltd | 電子式四輪駆動制御装置 |
| JPS61155027A (ja) * | 1984-12-26 | 1986-07-14 | Mazda Motor Corp | ４輪駆動車 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4776424A (en) | 1988-10-11 |
| JPS6231529A (ja) | 1987-02-10 |
| DE3626025A1 (de) | 1987-03-19 |
| DE3626025C2 (ja) | 1988-11-10 |
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