JPH05319816A - 菱面体晶系炭酸カルシウム及びその製造のための加速熱熟成方法 - Google Patents
菱面体晶系炭酸カルシウム及びその製造のための加速熱熟成方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ブロック状六面の菱面体晶系炭酸カルシウム
及びその製法を提供すること。 【構成】 約３〜約１５ｍ2 ／ｇの表面積、約０．２〜
約０．９ミクロンの平均個別粒子寸法を有するブロック
状六面の菱面体結晶形態の特徴を示す炭酸カルシウムで
あって：個別の粒子が、２より小さなアスペクト比と；
少なくとも約６０重量％に相当する粒子が個別粒子の平
均球体相当直径値の５０％の範囲内に入るような粒子寸
法分布と；を有し、製紙において充填剤として用いて製
品紙の光学的性質を改善するのに適当な上記炭酸カルシ
ウムを開示する。上記の如き形の炭酸カルシウム及び、
柱状の最終結晶形態をもつ類縁形の炭酸カルシウムを、
製紙工業の需要に応えるような大量で迅速に生産するた
めの水熱技法を利用する加速熱熟成方法（その具体的態
様を含む）、ならびにそのような炭酸カルシウム材料を
製紙において使用する方法も開示される。
及びその製法を提供すること。 【構成】 約３〜約１５ｍ2 ／ｇの表面積、約０．２〜
約０．９ミクロンの平均個別粒子寸法を有するブロック
状六面の菱面体結晶形態の特徴を示す炭酸カルシウムで
あって：個別の粒子が、２より小さなアスペクト比と；
少なくとも約６０重量％に相当する粒子が個別粒子の平
均球体相当直径値の５０％の範囲内に入るような粒子寸
法分布と；を有し、製紙において充填剤として用いて製
品紙の光学的性質を改善するのに適当な上記炭酸カルシ
ウムを開示する。上記の如き形の炭酸カルシウム及び、
柱状の最終結晶形態をもつ類縁形の炭酸カルシウムを、
製紙工業の需要に応えるような大量で迅速に生産するた
めの水熱技法を利用する加速熱熟成方法（その具体的態
様を含む）、ならびにそのような炭酸カルシウム材料を
製紙において使用する方法も開示される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、特定の結晶形態、平均
粒子寸法、粒子寸法分布及び表面積値を有する炭酸カル
シウム；この形態の炭酸カルシウム製品を製造する方
法；及び例えば製紙に際して製品紙の光学的性質を改善
するために、充填剤として上記炭酸カルシウムを使用す
る方法；に関する。
粒子寸法、粒子寸法分布及び表面積値を有する炭酸カル
シウム；この形態の炭酸カルシウム製品を製造する方
法；及び例えば製紙に際して製品紙の光学的性質を改善
するために、充填剤として上記炭酸カルシウムを使用す
る方法；に関する。
【０００２】
【従来の技術】製紙における現在の傾向は、より高い白
色度及び不透明度をもつ紙シートの製造に向かってい
る。このタイプの紙は現在のところ、ほとんど、焼成ク
レー及び二酸化チタンのような体質顔料（エキステンダ
ー）の使用により製造されている。しかし、これらの材
料は、可成り高価であり、しかも大量の製紙用需要を満
たす充分な供給量で入手できないというような数多くの
欠点を示す。入手できる制限された量についての競合に
より、これらの材料の価格は高い水準に維持され、ある
いはさらに上昇する。従って、これらの材料の使用は、
普通一層限定された量で製造される高級高価格紙にほと
んど限られている。
色度及び不透明度をもつ紙シートの製造に向かってい
る。このタイプの紙は現在のところ、ほとんど、焼成ク
レー及び二酸化チタンのような体質顔料（エキステンダ
ー）の使用により製造されている。しかし、これらの材
料は、可成り高価であり、しかも大量の製紙用需要を満
たす充分な供給量で入手できないというような数多くの
欠点を示す。入手できる制限された量についての競合に
より、これらの材料の価格は高い水準に維持され、ある
いはさらに上昇する。従って、これらの材料の使用は、
普通一層限定された量で製造される高級高価格紙にほと
んど限られている。
【０００３】製紙業界では、低価格で、大量に入手で
き、しかも製品紙に所望の性質を与える充填剤・体質顔
料材料の開発を必要としてきている。
き、しかも製品紙に所望の性質を与える充填剤・体質顔
料材料の開発を必要としてきている。
【０００４】沈降炭酸カルシウムは多年にわたって紙用
充填剤として使用されてきている。沈降炭酸カルシウム
は、比較的低コストで大量に製造されうるという利点を
有する。従って、紙において充填剤ないし体質顔料（エ
キステンダー）として使用されたときに、より高価な焼
成クレー及び二酸化チタン充填紙と同等な高水準の白色
度及び不透明度を紙製品に与える結晶形態を有する状態
の沈降炭酸カルシウムを開発することが決定された。
充填剤として使用されてきている。沈降炭酸カルシウム
は、比較的低コストで大量に製造されうるという利点を
有する。従って、紙において充填剤ないし体質顔料（エ
キステンダー）として使用されたときに、より高価な焼
成クレー及び二酸化チタン充填紙と同等な高水準の白色
度及び不透明度を紙製品に与える結晶形態を有する状態
の沈降炭酸カルシウムを開発することが決定された。
【０００５】性質を変化させるために、沈降炭酸カルシ
ウムのような、結晶性物質の形態を変える一方法は、オ
ストワイド熟成または熱熟成によるものである。
ウムのような、結晶性物質の形態を変える一方法は、オ
ストワイド熟成または熱熟成によるものである。
【０００６】従来の熱熟成（オストワイド熟成とも称さ
れる）は、初期により高い内部エネルギー状態にあり、
そして比較的小さい平均粒子寸法及び比較的高い相溶解
度を有する結晶（例えば沈降炭酸カルシウム）が、より
低い内部エネルギー状態において結晶上での溶解及び再
析出により相転移を受ける過程（プロセス）である。か
かる過程により、一層大きなその結晶粒子構造の完成、
より狹い粒子寸法分布、より高度の粒子離散（個別）性
及び、より低い表面エネルギーによって特徴付けられる
最終結晶生成物がもたらされる。
れる）は、初期により高い内部エネルギー状態にあり、
そして比較的小さい平均粒子寸法及び比較的高い相溶解
度を有する結晶（例えば沈降炭酸カルシウム）が、より
低い内部エネルギー状態において結晶上での溶解及び再
析出により相転移を受ける過程（プロセス）である。か
かる過程により、一層大きなその結晶粒子構造の完成、
より狹い粒子寸法分布、より高度の粒子離散（個別）性
及び、より低い表面エネルギーによって特徴付けられる
最終結晶生成物がもたらされる。
【０００７】水酸化カルシウムと二酸化炭素との反応に
より製造される沈降炭酸カルシウムの慣用熱熟成のため
の操作は、ｐＨ８．０で沈降炭酸カルシウム合成を終了
し、反応物をスクリーンに掛けて不純物を除去し、そし
て１０重量％固形分スラリーを熟成温度（普通８０℃）
に加熱することである。系のｐＨ値は、スラリー中の未
反応Ｃａ（ＯＨ）2 のために約１０．５に上昇する。熟
成反応は時間間隔を置いて炭酸カルシウムの表面積を時
々測定することにより追跡できる。
より製造される沈降炭酸カルシウムの慣用熱熟成のため
の操作は、ｐＨ８．０で沈降炭酸カルシウム合成を終了
し、反応物をスクリーンに掛けて不純物を除去し、そし
て１０重量％固形分スラリーを熟成温度（普通８０℃）
に加熱することである。系のｐＨ値は、スラリー中の未
反応Ｃａ（ＯＨ）2 のために約１０．５に上昇する。熟
成反応は時間間隔を置いて炭酸カルシウムの表面積を時
々測定することにより追跡できる。
【０００８】しかしながら、従来の熱熟成は遅く、時間
を消費し、高度の投資を要する過程（プロセス）であ
る。より大きな表面積及びより小さな平均粒子寸法を有
する初期形態の炭酸カルシウムを、約３〜約１５ｍ2 ／
ｇの表面積及び約０．２〜約０．９ミクロンの平均個別
粒子寸法を有する終期形態とする熱熟成は、典型的に
は、出発物質の純度及び熟成温度に部分的に依存して数
百時間にまでわたる範囲の時間で生じる。熱熟成に必要
とされる時間は、出発物質の純度値に逆比例的に依存
し、純度が高ければ高いほど、所要熟成時間は短い。数
重量％のような低い濃度で炭酸マグネシウムのような不
純物を含む炭酸カルシウムは、その形態を再配列するの
に可成り長い時間を要する。熟成のために必要とされる
時間は、熟成温度にも逆比例的に依存し、低い温度では
より長い時間が必要とされ、そして高い温度ではより短
い時間が必要とされる。慣用熱熟成法により商業的規模
で製品を製造するには、大きな設備容積が必要とされ、
かくしてこの方法は不経済である。
を消費し、高度の投資を要する過程（プロセス）であ
る。より大きな表面積及びより小さな平均粒子寸法を有
する初期形態の炭酸カルシウムを、約３〜約１５ｍ2 ／
ｇの表面積及び約０．２〜約０．９ミクロンの平均個別
粒子寸法を有する終期形態とする熱熟成は、典型的に
は、出発物質の純度及び熟成温度に部分的に依存して数
百時間にまでわたる範囲の時間で生じる。熱熟成に必要
とされる時間は、出発物質の純度値に逆比例的に依存
し、純度が高ければ高いほど、所要熟成時間は短い。数
重量％のような低い濃度で炭酸マグネシウムのような不
純物を含む炭酸カルシウムは、その形態を再配列するの
に可成り長い時間を要する。熟成のために必要とされる
時間は、熟成温度にも逆比例的に依存し、低い温度では
より長い時間が必要とされ、そして高い温度ではより短
い時間が必要とされる。慣用熱熟成法により商業的規模
で製品を製造するには、大きな設備容積が必要とされ、
かくしてこの方法は不経済である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明の主要な目的
は、製紙機の湿潤部門、サイズプレスまたはコーティン
グ段階において適用しうる高白色度、高不透明度材料で
あって、焼成クレー及び二酸化チタンのような従前の高
価格材料に負けない材料、ならびにそのような材料を大
量に迅速かつ経済的に製造するための方法にある。
は、製紙機の湿潤部門、サイズプレスまたはコーティン
グ段階において適用しうる高白色度、高不透明度材料で
あって、焼成クレー及び二酸化チタンのような従前の高
価格材料に負けない材料、ならびにそのような材料を大
量に迅速かつ経済的に製造するための方法にある。
【００１０】約３〜約１５ｍ2 ／ｇの表面積、約０．２
〜約０．９ミクロンの平均個別粒子寸法を有し、個別粒
子が２より小さいアスペクト比と、少なくとも約６０重
量％に相当する粒子が個別粒子平均球体相当直径値の５
０％の範囲内に入るような粒子寸法分布とを有する、熱
熟成した菱面体晶形態の炭酸カルシウムは、製紙に際し
て充填剤として使用されるときに、充填剤としてその他
の形態の炭酸カルシウムを用いて従来製造されたいずれ
の紙よりも、紙の光学的性質に関しての性能において著
しい改善を示す紙製品をもたらす。
〜約０．９ミクロンの平均個別粒子寸法を有し、個別粒
子が２より小さいアスペクト比と、少なくとも約６０重
量％に相当する粒子が個別粒子平均球体相当直径値の５
０％の範囲内に入るような粒子寸法分布とを有する、熱
熟成した菱面体晶形態の炭酸カルシウムは、製紙に際し
て充填剤として使用されるときに、充填剤としてその他
の形態の炭酸カルシウムを用いて従来製造されたいずれ
の紙よりも、紙の光学的性質に関しての性能において著
しい改善を示す紙製品をもたらす。
【００１１】このような性質を有する熱熟成炭酸カルシ
ウムの大量の需要に応えるためには、熱熟成に必要とさ
れる時間を大幅に短縮する方法を決定することが望まれ
た。
ウムの大量の需要に応えるためには、熱熟成に必要とさ
れる時間を大幅に短縮する方法を決定することが望まれ
た。
【課題を解決するための手段】従って本発明は、製紙に
おいて予想外のすぐれた充填剤となりうる性質を有する
大量の熱熟成炭酸カルシウムを製造するための特に適用
される熱熟成のための加速方法を提供する。本発明の加
速熱熟成法で製造される製品は、ゴム、プラスチック、
ペイント、食品、合成樹脂等のための充填剤としても有
用である。
おいて予想外のすぐれた充填剤となりうる性質を有する
大量の熱熟成炭酸カルシウムを製造するための特に適用
される熱熟成のための加速方法を提供する。本発明の加
速熱熟成法で製造される製品は、ゴム、プラスチック、
ペイント、食品、合成樹脂等のための充填剤としても有
用である。
【００１２】本発明の加速熱熟成方法は、熟成温度にお
いて炭酸カルシウムのｐＨ値を約６．５に調節し、次い
でアルカリ金属水酸化物、好ましくは水酸化ナトリウム
を、その炭酸カルシウムに加えてそのｐＨを約９．５〜
約１２．０の値に上昇される工程が包含される。
いて炭酸カルシウムのｐＨ値を約６．５に調節し、次い
でアルカリ金属水酸化物、好ましくは水酸化ナトリウム
を、その炭酸カルシウムに加えてそのｐＨを約９．５〜
約１２．０の値に上昇される工程が包含される。
【００１３】図１は、本発明の加速熱熟成方法及び慣用
熱熟成法の両者により調製された超微細沈降炭酸カルシ
ウム試料の時間経過に対する比表面積の変化を示すグラ
フである。
熱熟成法の両者により調製された超微細沈降炭酸カルシ
ウム試料の時間経過に対する比表面積の変化を示すグラ
フである。
【００１４】図２は、狹い寸法分布を示す菱面体晶系炭
酸カルシウムの粒子寸法分布曲線である。
酸カルシウムの粒子寸法分布曲線である。
【００１５】図３は、加速熱熟成法により熱熟成された
沈降炭酸カルシウムの粒子の結晶形態の電子顕微鏡写真
である。
沈降炭酸カルシウムの粒子の結晶形態の電子顕微鏡写真
である。
【００１６】図４は、偏三角面体ロゼット構造を有する
工業的標準非熱熟成沈降炭酸カルシウムの電子顕微鏡写
真である。
工業的標準非熱熟成沈降炭酸カルシウムの電子顕微鏡写
真である。
【００１７】図５は、種々の形の熱熟成超微粒炭酸カル
シウム及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤について
の、充填剤含量に対する手抄紙中の顔料比拡散係数の比
較グラフである。
シウム及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤について
の、充填剤含量に対する手抄紙中の顔料比拡散係数の比
較グラフである。
【００１８】図６は、種々の形の熱熟成超微粒沈降炭酸
カルシウム及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤につ
いての、充填剤含量に対する手抄紙中の白色度の比較グ
ラフである。
カルシウム及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤につ
いての、充填剤含量に対する手抄紙中の白色度の比較グ
ラフである。
【００１９】図７は、種々の形の熱熟成超微粒沈降炭酸
カルシウム及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤につ
いての、充填剤含量に対する手抄紙不透明度の比較グラ
フである。
カルシウム及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤につ
いての、充填剤含量に対する手抄紙不透明度の比較グラ
フである。
【００２０】図８は、種々の熱熟成超微粒炭酸カルシウ
ム及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤についての比
表面積に対する手抄紙不透明度のグラフである。
ム及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤についての比
表面積に対する手抄紙不透明度のグラフである。
【００２１】図９は、熱熟成超微粒沈降炭酸カルシウム
及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤についての比表
面積に対する顔料比拡散係数のグラフである。
及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤についての比表
面積に対する顔料比拡散係数のグラフである。
【００２２】図１０は、熱熟成前の初期結晶形態を示す
非熱熟成超微粒沈降炭酸カルシウムの透過電子顕微鏡写
真である。
非熱熟成超微粒沈降炭酸カルシウムの透過電子顕微鏡写
真である。
【００２３】図１１は、菱面体晶系形態を示す熱熟成超
微粒沈降炭酸カルシウムの透過電子顕微鏡写真である。
微粒沈降炭酸カルシウムの透過電子顕微鏡写真である。
【００２４】図１２は、非熱熟成偏三角面体晶系沈降炭
酸カルシウムの透過電子顕微鏡写真である。
酸カルシウムの透過電子顕微鏡写真である。
【００２５】図１３は、柱状形態を示す熱熟成偏三角面
体晶系沈降炭酸カルシウムの透過電子顕微鏡写真であ
る。
体晶系沈降炭酸カルシウムの透過電子顕微鏡写真であ
る。
【００２６】図１４は、種々の形の熱熟成沈降炭酸カル
シウム及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤について
の、手抄紙中の充填剤含量に対する顔料比拡散係数のグ
ラフである。
シウム及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤について
の、手抄紙中の充填剤含量に対する顔料比拡散係数のグ
ラフである。
【００２７】図１５は、種々の形の熱熟成沈降炭酸カル
シウム及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤について
の、手抄紙中の充填剤含量に対する不透明度のグラフで
ある。
シウム及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤について
の、手抄紙中の充填剤含量に対する不透明度のグラフで
ある。
【００２８】図１６は、種々の形の熱熟成沈降炭酸カル
シウム及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤について
の手抄紙中の充填剤含量に対する白色度のグラフであ
る。
シウム及び非熱熟成沈降炭酸カルシウム充填剤について
の手抄紙中の充填剤含量に対する白色度のグラフであ
る。
【００２９】図１７は、種々の温度で熱熟成された種々
の熱熟成超微物についての時間に対する比表面積のグラ
フである。
の熱熟成超微物についての時間に対する比表面積のグラ
フである。
【００３０】図１８は、水熱的に熟成された出発物質及
び水熱的に熟成されなかった出発物質を用いての加速熱
熟成法について８０℃及び２００℃の間の熟成速度の比
較を示すグラフである。
び水熱的に熟成されなかった出発物質を用いての加速熱
熟成法について８０℃及び２００℃の間の熟成速度の比
較を示すグラフである。
【００３１】図１９は菱面体系形態を示す水熱的熱熟成
超微粒沈降炭酸カルシウムの電子顕微鏡写真である。
超微粒沈降炭酸カルシウムの電子顕微鏡写真である。
【００３２】本発明の方法による熱熟成のために必要と
される時間についての著しい改善についての基礎を説明
するために、特定の理論に限定されることは意図しない
ところであるが、熱熟成時間の短縮は、ｐＨを上昇させ
るために添加されたアルカリ金属水酸化物の解離によっ
て生じた高濃度の水酸化物イオンの存在によるものと考
えられる。解離アルカリ金属水酸化物によって供給され
る水酸化物イオンは、「フラッシュバック」と称される
現象を抑制するように作用する。「フラッシュバック」
は、水酸化カルシウムの解離であり、これらあらゆる形
の炭酸カルシウム中に（高純度の炭酸カルシウム中でさ
えも）ある濃度水準で随伴される。水酸化カルシウムの
解離で生じるカルシウムイオンは、慣用の炭酸カルシウ
ム熱熟成再結晶プロセスを妨害しその進行速度を抑制
し、かくして慣用の熱熟成のための必要時間を長くする
原因となる。カルシウムイオンは炭酸カルシウムの解離
を防ぎ、かくして熱熟成過程の再結晶段階を妨害する。
本発明の加速熱熟成法においては、炭酸カルシウムに添
加されたアルカリ金属水酸化物の解離によって供給され
る高濃度の水酸化物イオンの存在は、逆方向への平衡シ
フトを生じさせて、炭酸カルシウム中に随伴された水酸
化カルシウムの解離を抑制し、かくして、再結晶混合物
中のカルシウムイオン及び炭酸塩イオンの一層等しい濃
度をもたらし、これにより熱熟成再結晶過程の速度が著
しく向上される。
される時間についての著しい改善についての基礎を説明
するために、特定の理論に限定されることは意図しない
ところであるが、熱熟成時間の短縮は、ｐＨを上昇させ
るために添加されたアルカリ金属水酸化物の解離によっ
て生じた高濃度の水酸化物イオンの存在によるものと考
えられる。解離アルカリ金属水酸化物によって供給され
る水酸化物イオンは、「フラッシュバック」と称される
現象を抑制するように作用する。「フラッシュバック」
は、水酸化カルシウムの解離であり、これらあらゆる形
の炭酸カルシウム中に（高純度の炭酸カルシウム中でさ
えも）ある濃度水準で随伴される。水酸化カルシウムの
解離で生じるカルシウムイオンは、慣用の炭酸カルシウ
ム熱熟成再結晶プロセスを妨害しその進行速度を抑制
し、かくして慣用の熱熟成のための必要時間を長くする
原因となる。カルシウムイオンは炭酸カルシウムの解離
を防ぎ、かくして熱熟成過程の再結晶段階を妨害する。
本発明の加速熱熟成法においては、炭酸カルシウムに添
加されたアルカリ金属水酸化物の解離によって供給され
る高濃度の水酸化物イオンの存在は、逆方向への平衡シ
フトを生じさせて、炭酸カルシウム中に随伴された水酸
化カルシウムの解離を抑制し、かくして、再結晶混合物
中のカルシウムイオン及び炭酸塩イオンの一層等しい濃
度をもたらし、これにより熱熟成再結晶過程の速度が著
しく向上される。
【００３３】本発明の加速熱熟成法によれば、炭酸カル
シウムの結晶形態は、約１５ｍ2 ／ｇより大きな表面積
及び約０．０１〜約０．８ミクロンの個別平均粒子寸法
を有する初期形態から、約３〜約１５ｍ2 ／ｇの表面積
及び約０．２〜約０．９ミクロンの平均個別粒子寸法を
有する終期形態にまで再配列される。
シウムの結晶形態は、約１５ｍ2 ／ｇより大きな表面積
及び約０．０１〜約０．８ミクロンの個別平均粒子寸法
を有する初期形態から、約３〜約１５ｍ2 ／ｇの表面積
及び約０．２〜約０．９ミクロンの平均個別粒子寸法を
有する終期形態にまで再配列される。
【００３４】ここに平均個別粒子寸法とは、個々の粒子
として、あるいはクラスターまたは凝集体の部分とし
て、存在しうる個々の粒子の相当球体直径を意味するも
のであり、クラスターまたは凝集体自体の相当球体直径
ではない。
として、あるいはクラスターまたは凝集体の部分とし
て、存在しうる個々の粒子の相当球体直径を意味するも
のであり、クラスターまたは凝集体自体の相当球体直径
ではない。
【００３５】本発明方法は、炭酸カルシウムを常圧にお
いて約４０〜約１００℃の熟成温度に加熱することによ
り炭酸カルシウムの熱熟成を開始し；その熟成温度にお
いて炭酸カルシウムのｐＨ値を約６．５に調節し；その
熟成温度において炭酸カルシウムに対してアルカリ金属
水酸化物を添加してｐＨ値を約９．５〜約１２．０に上
げ；炭酸カルシウムの形態が上記終期形態にまで再配列
するのに足る時間にわたって炭酸カルシウムを熟成温度
に維持し；そして、熱熟成を終了して炭酸カルシウムの
形態を上記終期形態に固定させる；各工程からなる。
いて約４０〜約１００℃の熟成温度に加熱することによ
り炭酸カルシウムの熱熟成を開始し；その熟成温度にお
いて炭酸カルシウムのｐＨ値を約６．５に調節し；その
熟成温度において炭酸カルシウムに対してアルカリ金属
水酸化物を添加してｐＨ値を約９．５〜約１２．０に上
げ；炭酸カルシウムの形態が上記終期形態にまで再配列
するのに足る時間にわたって炭酸カルシウムを熟成温度
に維持し；そして、熱熟成を終了して炭酸カルシウムの
形態を上記終期形態に固定させる；各工程からなる。
【００３６】本発明の方法は、沈降炭酸カルシウムまた
は微粉砕天然石灰石のいずれに対しても応用できる。
は微粉砕天然石灰石のいずれに対しても応用できる。
【００３７】炭酸カルシウムは、乾燥粉末の形であって
も（このものは次いでスラリー化される）、あるいは水
性スラリーの形であってもよい。炭酸カルシウムが水性
スラリーの形で使用されるときには、約１０重量％の炭
酸カルシウム固形分のスラリーが好ましいことが判明し
た。
も（このものは次いでスラリー化される）、あるいは水
性スラリーの形であってもよい。炭酸カルシウムが水性
スラリーの形で使用されるときには、約１０重量％の炭
酸カルシウム固形分のスラリーが好ましいことが判明し
た。
【００３８】アルカリ金属水酸化物は、周期律表の第Ｉ
Ａ族のいずれの金属の水酸化物でもよい。水酸化ナトリ
ウムが好ましい。水酸化カルシウムは、熟成温度におい
て炭酸カルシウムのｐＨを調節するのに使用するために
は有効でない。このことは、水酸化カルシウムの解離で
生成されるカルシウムイオンの存在が炭酸カルシウムの
解離を抑制し、かくして熟成の進行を遅れさせることに
よるものと信じられる。
Ａ族のいずれの金属の水酸化物でもよい。水酸化ナトリ
ウムが好ましい。水酸化カルシウムは、熟成温度におい
て炭酸カルシウムのｐＨを調節するのに使用するために
は有効でない。このことは、水酸化カルシウムの解離で
生成されるカルシウムイオンの存在が炭酸カルシウムの
解離を抑制し、かくして熟成の進行を遅れさせることに
よるものと信じられる。
【００３９】炭酸カルシウムに対して添加されるアルカ
リ金属水酸化物の量は、炭酸カルシウムの乾燥重量に基
き約０．１〜約１５重量％である。ｐＨを調節するため
に添加されるアルカリ金属水酸化物は、それ自体であっ
ても、あるいは水性溶液の形であってもよい。水酸化ナ
トリウムは、好ましいアルカリ金属水酸化物である。炭
酸カルシウムが、新たな形態に再結晶するために熟成温
度において保持されなければならない時間の長さは、炭
酸カルシウムの初期の結晶形態、及び炭酸カルシウム中
に存在する不純物の種類及び量、によって左右される。
リ金属水酸化物の量は、炭酸カルシウムの乾燥重量に基
き約０．１〜約１５重量％である。ｐＨを調節するため
に添加されるアルカリ金属水酸化物は、それ自体であっ
ても、あるいは水性溶液の形であってもよい。水酸化ナ
トリウムは、好ましいアルカリ金属水酸化物である。炭
酸カルシウムが、新たな形態に再結晶するために熟成温
度において保持されなければならない時間の長さは、炭
酸カルシウムの初期の結晶形態、及び炭酸カルシウム中
に存在する不純物の種類及び量、によって左右される。
【００４０】炭酸カルシウム出発物質が約０．０１〜約
０．５ミクロンの初期平均粒子寸法を有しそして高純度
である場合には、熟成時間は約６０分程と短かい。約
０．５〜約２ミクロンのより大きい初期凝集体粒子寸法
を有し、及び／または約５重量％までの不純物、殊に炭
酸マグネシウムのような不純物を含む炭酸カルシウム出
発物質については、熱熟成時間は２４時間程と長くなり
うる。
０．５ミクロンの初期平均粒子寸法を有しそして高純度
である場合には、熟成時間は約６０分程と短かい。約
０．５〜約２ミクロンのより大きい初期凝集体粒子寸法
を有し、及び／または約５重量％までの不純物、殊に炭
酸マグネシウムのような不純物を含む炭酸カルシウム出
発物質については、熱熟成時間は２４時間程と長くなり
うる。
【００４１】炭酸カルシウムが充分に長く熱熟成され
て、炭酸カルシウムの結晶形態の転移が完全であるとき
には、熱熟成はその形態を所望の状態に固定し、そして
さらなる再結晶を防止するために終了停止されなければ
ならない。熱熟成は温度を約４０℃以下にまで低減させ
ことにより；ｐＨ値を低減することにより；あるいは濃
度及びｐＨの両者を低減させることにより終了停止でき
る。
て、炭酸カルシウムの結晶形態の転移が完全であるとき
には、熱熟成はその形態を所望の状態に固定し、そして
さらなる再結晶を防止するために終了停止されなければ
ならない。熱熟成は温度を約４０℃以下にまで低減させ
ことにより；ｐＨ値を低減することにより；あるいは濃
度及びｐＨの両者を低減させることにより終了停止でき
る。
【００４２】熱熟成は、温度が約４０℃またはそれ以下
にまで低減されると、生じないか、または極めて低速度
で進行するにすぎないことが判明した。熱熟成プロセス
は、ｐＨ値に対して非常に感受性であり、ｐＨ値が約
８．５以下にまで低減すると、炭酸カルシウムの熱熟成
及びさらなる再結晶は、ほとんど抑制される。
にまで低減されると、生じないか、または極めて低速度
で進行するにすぎないことが判明した。熱熟成プロセス
は、ｐＨ値に対して非常に感受性であり、ｐＨ値が約
８．５以下にまで低減すると、炭酸カルシウムの熱熟成
及びさらなる再結晶は、ほとんど抑制される。
【００４３】温度低減による熱熟成の停止は、炭酸カル
シウムを、例えば氷浴中に浸漬することによる、急冷に
より迅速に行なわれる。
シウムを、例えば氷浴中に浸漬することによる、急冷に
より迅速に行なわれる。
【００４４】ｐＨ低減による熱熟成の停止は、炭酸カル
シウムにＣＯ2 を添加するか、または多塩基酸を添加す
ることにより行なうことができる。多塩基酸は、好まし
くはリン酸である。
シウムにＣＯ2 を添加するか、または多塩基酸を添加す
ることにより行なうことができる。多塩基酸は、好まし
くはリン酸である。
【００４５】また炭酸カルシウムは、水熱法を利用する
本発明方法の別の態様により熱熟することもできる。
本発明方法の別の態様により熱熟することもできる。
【００４６】約３００℃までの高温度及び約７５０ｐｓ
ｉまでの昇圧での水熱条件下に水熱ボンベ中での熱熟成
は、熟成プロセスを加速させ、慣用熱熟成について必要
とされた時間よりも所要熟成時間を短縮させ、そしてよ
り低温度及び常圧の条件での非水熱加速熱熟成について
必要とされる時間よりも所要熟成時間を短縮することさ
えもある。
ｉまでの昇圧での水熱条件下に水熱ボンベ中での熱熟成
は、熟成プロセスを加速させ、慣用熱熟成について必要
とされた時間よりも所要熟成時間を短縮させ、そしてよ
り低温度及び常圧の条件での非水熱加速熱熟成について
必要とされる時間よりも所要熟成時間を短縮することさ
えもある。
【００４７】出発炭酸カルシウムの初期ｐＨの調節なし
で水熱熟成のみを行なうと、本発明方法の別の態様の初
期ｐＨ調節、低温、常圧、加速熱熟成条件下よりも、炭
酸カルシウム結晶形態のより迅速な再配列を生じさせ
る。
で水熱熟成のみを行なうと、本発明方法の別の態様の初
期ｐＨ調節、低温、常圧、加速熱熟成条件下よりも、炭
酸カルシウム結晶形態のより迅速な再配列を生じさせ
る。
【００４８】さらには、熱熟成結晶形態再配列プロセス
は、熱熟成を約４０〜約１００℃の温度で開始し、そし
て出発炭酸カルシウムの初期ｐＨを約６．５に調節し、
次いでその熱熟成温度においてアルカリ金属水酸化物
（好ましくは水酸化ナトリウム）を炭酸カルシウムに加
えてｐＨを約９．５〜約１２．０まで上昇させ（本発明
の非水熱加速熱熟成法と同様）、次いで炭酸カルシウム
を水熱ボンベ中で水熱条件下に水熱熟成すると、さらに
加速されることが判明した。その際の水熱条件は、ボン
ベを約７５０ｐｓｉまで加圧し、そしてボンベ中の温度
をそのボンベ圧力で約３００℃までの水熱温度に上昇さ
せる。かかる条件においては、炭酸カルシウム結晶形態
のさらに迅速な再配列が生じて、熱熟成時間の全体がよ
り短縮される。
は、熱熟成を約４０〜約１００℃の温度で開始し、そし
て出発炭酸カルシウムの初期ｐＨを約６．５に調節し、
次いでその熱熟成温度においてアルカリ金属水酸化物
（好ましくは水酸化ナトリウム）を炭酸カルシウムに加
えてｐＨを約９．５〜約１２．０まで上昇させ（本発明
の非水熱加速熱熟成法と同様）、次いで炭酸カルシウム
を水熱ボンベ中で水熱条件下に水熱熟成すると、さらに
加速されることが判明した。その際の水熱条件は、ボン
ベを約７５０ｐｓｉまで加圧し、そしてボンベ中の温度
をそのボンベ圧力で約３００℃までの水熱温度に上昇さ
せる。かかる条件においては、炭酸カルシウム結晶形態
のさらに迅速な再配列が生じて、熱熟成時間の全体がよ
り短縮される。
【００４９】紙の光学的性質、殊に白色度は、約３〜約
１５ｍ2 ／ｇの表面積、約０．２〜約０．９ミクロンの
平均個別粒子（離散粒子）寸法を有し、かつ個別（離
散）粒子が２より小さなアスペクト比と；少なくとも約
６０重量％の粒子が個別（離散）粒子の平均球体相当直
径値の５０％の範囲内に入るような粒子寸法分布と；を
有する、熱熟成炭酸カルシウムを、製紙中に充填剤とし
て使用することにより、極めて改善されることを発見し
た。上記のような望ましい物理的性質を有するいずれの
熱熟成炭酸カルシウムも有効であるが、本発明の加速熱
熟成法及び水熱熟成法により製造されたものは、製紙の
ために必要とされる量で大規模に生産することが迅速か
つ経済的である点で著しく望ましい。
１５ｍ2 ／ｇの表面積、約０．２〜約０．９ミクロンの
平均個別粒子（離散粒子）寸法を有し、かつ個別（離
散）粒子が２より小さなアスペクト比と；少なくとも約
６０重量％の粒子が個別（離散）粒子の平均球体相当直
径値の５０％の範囲内に入るような粒子寸法分布と；を
有する、熱熟成炭酸カルシウムを、製紙中に充填剤とし
て使用することにより、極めて改善されることを発見し
た。上記のような望ましい物理的性質を有するいずれの
熱熟成炭酸カルシウムも有効であるが、本発明の加速熱
熟成法及び水熱熟成法により製造されたものは、製紙の
ために必要とされる量で大規模に生産することが迅速か
つ経済的である点で著しく望ましい。
【００５０】
【実施例】本発明の形質及び範囲は下記の実施例により
さらに明瞭に理解されよう。ただし本発明はこれらの実
施例に限定されるものではない。
さらに明瞭に理解されよう。ただし本発明はこれらの実
施例に限定されるものではない。
【００５１】下記の実施例において言及されているすべ
ての炭酸カルシウムは、米国マサチュセッツ州アダムス
のファイザー採掘場で産出した切開から沈降されたもの
である。すべての反応は、４ｌまたは３０ｌの規模で実
施した。
ての炭酸カルシウムは、米国マサチュセッツ州アダムス
のファイザー採掘場で産出した切開から沈降されたもの
である。すべての反応は、４ｌまたは３０ｌの規模で実
施した。
【００５２】
【実施例１】 加速熱熟成 典型的には、沈降炭酸カルシウムを作る場合の反応は、
系のｐＨが８．０に達するときに完結させる。この終点
の後、系のｐＨは、系中の未反応Ｃａ（ＯＨ）2 のため
に（ただしこれは部分的理由）、約９．８まで上昇す
る。しかし高ｐＨ値における炭酸カルシウムの溶解及び
沈澱に及ぼすＣａ（ＯＨ）2 の影響を調べるために行な
われた溶解積の計算は、溶液中のＣａ（ＯＨ）2 が熟成
を妨害することを明かにする。さらには、溶解積の計算
は、炭酸カルシウムの熟成のために最適のｐＨは１０．
２〜１１．５であることも示す（ただし、これ以外の塩
基性ｐＨにおいても熟成は生じる）。
系のｐＨが８．０に達するときに完結させる。この終点
の後、系のｐＨは、系中の未反応Ｃａ（ＯＨ）2 のため
に（ただしこれは部分的理由）、約９．８まで上昇す
る。しかし高ｐＨ値における炭酸カルシウムの溶解及び
沈澱に及ぼすＣａ（ＯＨ）2 の影響を調べるために行な
われた溶解積の計算は、溶液中のＣａ（ＯＨ）2 が熟成
を妨害することを明かにする。さらには、溶解積の計算
は、炭酸カルシウムの熟成のために最適のｐＨは１０．
２〜１１．５であることも示す（ただし、これ以外の塩
基性ｐＨにおいても熟成は生じる）。
【００５３】ここで「超微粒」と称される０．１ミクロ
ンより小さい粒子寸法及び約２５〜約４０ｍ2 ／ｇの表
面積を有する沈降炭酸カルシウムは、ｐＨ６．７で終点
としてＣａ（ＯＨ）2 をできるだけ排除するようにし
た。生成物をスクリーンに掛けて不純物を除去し、そし
て１０重量％スラリー中の生成物２４００ｇを８０℃加
熱した。８０℃において、スラリーのｐＨを、二酸化炭
素で再び６．７に下げ、そして４８ｇの水酸化ナトリウ
ムをスラリーに加え（２重量％）、ｐＨを１０．９〜１
１．１の最適熟成ｐＨ値に上げた。１時間で、粘度がほ
ぼ４０倍に増加した。一時間毎に試料を採取し、表面積
を測定した。この熟成反応は加速された速度で進行する
ことが観察された。この過程（プロセス）によって、８
ｍ2 ／ｇの範囲の生成物表面積は４〜８時間で達成され
た。これと比較して通常熟成過程（プロセス）では２２
時間以上を要した。図１はこの加速プロセス及び慣用熟
成プロセスで熟成された「超微粒」炭酸カルシウムの比
較を示す。
ンより小さい粒子寸法及び約２５〜約４０ｍ2 ／ｇの表
面積を有する沈降炭酸カルシウムは、ｐＨ６．７で終点
としてＣａ（ＯＨ）2 をできるだけ排除するようにし
た。生成物をスクリーンに掛けて不純物を除去し、そし
て１０重量％スラリー中の生成物２４００ｇを８０℃加
熱した。８０℃において、スラリーのｐＨを、二酸化炭
素で再び６．７に下げ、そして４８ｇの水酸化ナトリウ
ムをスラリーに加え（２重量％）、ｐＨを１０．９〜１
１．１の最適熟成ｐＨ値に上げた。１時間で、粘度がほ
ぼ４０倍に増加した。一時間毎に試料を採取し、表面積
を測定した。この熟成反応は加速された速度で進行する
ことが観察された。この過程（プロセス）によって、８
ｍ2 ／ｇの範囲の生成物表面積は４〜８時間で達成され
た。これと比較して通常熟成過程（プロセス）では２２
時間以上を要した。図１はこの加速プロセス及び慣用熟
成プロセスで熟成された「超微粒」炭酸カルシウムの比
較を示す。
【００５４】
【実施例２】 加速熱熟成による粒子形態の特色 消化、炭酸化または後炭酸化中に添加物を用いなかった
新鮮な超微粒沈降炭酸カルシウムの３０ｌのバッチ（複
数）を実施例１に記載の加速熱熟成法によって熟成し
た。熟成温度は８０℃であり、ｐＨは１０．５であっ
た。１８．２〜７．４ｍ2 ／ｇの表面積をもつ、熟成さ
れた各生成物を手抄紙において評価した。超微粒沈降炭
酸カルシウム粒子の最終粒子形態は、菱面体晶であり、
最終粒子寸法は約０．３〜０．５ミクロンであった。こ
のものの粒子寸法分布は、狹い寸法分布を示し、粒子の
うちの少なくとも約６０重量％のものが、個別（離散）
粒子球状体相当平均直径の５０％内であり、これは図２
に示されている。図３は、本発明の加速熱熟成法により
熱熟成された粒子の結晶形態の顕微鏡写真である。図３
を図４と比較すると差異が明かである。図４は、従来紙
の光学的性質の向上のために最も良く知られた充填剤で
ある偏三角面体ロゼット構造を有する非熱熟成沈降炭酸
カルシウムの結晶形態の顕微鏡写真である。
新鮮な超微粒沈降炭酸カルシウムの３０ｌのバッチ（複
数）を実施例１に記載の加速熱熟成法によって熟成し
た。熟成温度は８０℃であり、ｐＨは１０．５であっ
た。１８．２〜７．４ｍ2 ／ｇの表面積をもつ、熟成さ
れた各生成物を手抄紙において評価した。超微粒沈降炭
酸カルシウム粒子の最終粒子形態は、菱面体晶であり、
最終粒子寸法は約０．３〜０．５ミクロンであった。こ
のものの粒子寸法分布は、狹い寸法分布を示し、粒子の
うちの少なくとも約６０重量％のものが、個別（離散）
粒子球状体相当平均直径の５０％内であり、これは図２
に示されている。図３は、本発明の加速熱熟成法により
熱熟成された粒子の結晶形態の顕微鏡写真である。図３
を図４と比較すると差異が明かである。図４は、従来紙
の光学的性質の向上のために最も良く知られた充填剤で
ある偏三角面体ロゼット構造を有する非熱熟成沈降炭酸
カルシウムの結晶形態の顕微鏡写真である。
【００５５】手抄紙による実験検討の結果は、熱熟成品
は、従来工業的に最良であった非熱熟成偏三角面体沈降
炭酸カルシウムよりもすぐれた光学的性質を有すること
を明かにした。図５，６及び７にこのことは示されてい
る。上記の実験検討は、マサチューセッツ石灰（アダム
ス産）から作った熱熟成沈降超微粒炭酸カルシウムにつ
いて、光学的性能のために最良の表面積は、図８及び９
に示されるように１０〜５ｍ2 ／ｇであることも明かに
した。
は、従来工業的に最良であった非熱熟成偏三角面体沈降
炭酸カルシウムよりもすぐれた光学的性質を有すること
を明かにした。図５，６及び７にこのことは示されてい
る。上記の実験検討は、マサチューセッツ石灰（アダム
ス産）から作った熱熟成沈降超微粒炭酸カルシウムにつ
いて、光学的性能のために最良の表面積は、図８及び９
に示されるように１０〜５ｍ2 ／ｇであることも明かに
した。
【００５６】
【実施例３】 異なる前駆物質についての粒子形態の比較：超微粒沈降
炭酸カルシウム及び偏三角面体炭酸カルシウムのような
種々の物質を、実施例１の加速熱熟成法により熱熟成し
て、表面積を８〜１２ｍ2 ／ｇとしそして粒子寸法を約
０．４０〜約０．５５ミクロンとした。表１には出発物
質及び熟成物質の性質が示されている。
炭酸カルシウム及び偏三角面体炭酸カルシウムのような
種々の物質を、実施例１の加速熱熟成法により熱熟成し
て、表面積を８〜１２ｍ2 ／ｇとしそして粒子寸法を約
０．４０〜約０．５５ミクロンとした。表１には出発物
質及び熟成物質の性質が示されている。
【００５７】
【表１】 超微粒炭酸カルシウムのような前駆物質の熟成は菱面体
晶系形態をもつ最終生成物をもたらした。偏三角面体前
駆物質の熟成は、柱状形態をもつ最終生成物をもたらし
た。これは、図１０，１１，１２及び１３に明かに示さ
れている。これらの図は、前駆物質及び熟成生成物の間
の比較を示している。表１に示されたすべての物質は、
実験手抄紙において評価された。この実験研究の結果
は、両生成物の表面積及び粒子寸法が前駆物質の如何に
かかわらず同様であったけれども、生成物の形態が粒子
の光学的性質に著しい影響を与えることを示した。菱面
体晶系粒子は柱状粒子よりもすぐれた光学的性質を示し
た。柱状粒子の光学的性状は、現在工業的標準の偏三角
面体炭酸カルシウムのそれと同等またはそれ以下であっ
た。しかし、すべての場合に、熟成は白色度を向上させ
た。手抄紙実験の結果は、図１４，１５及び１６に示さ
れている。
晶系形態をもつ最終生成物をもたらした。偏三角面体前
駆物質の熟成は、柱状形態をもつ最終生成物をもたらし
た。これは、図１０，１１，１２及び１３に明かに示さ
れている。これらの図は、前駆物質及び熟成生成物の間
の比較を示している。表１に示されたすべての物質は、
実験手抄紙において評価された。この実験研究の結果
は、両生成物の表面積及び粒子寸法が前駆物質の如何に
かかわらず同様であったけれども、生成物の形態が粒子
の光学的性質に著しい影響を与えることを示した。菱面
体晶系粒子は柱状粒子よりもすぐれた光学的性質を示し
た。柱状粒子の光学的性状は、現在工業的標準の偏三角
面体炭酸カルシウムのそれと同等またはそれ以下であっ
た。しかし、すべての場合に、熟成は白色度を向上させ
た。手抄紙実験の結果は、図１４，１５及び１６に示さ
れている。
【００５８】
【実施例４】 最適な加速熱熟成温度：炭酸カルシウムの熱熟成速度に
対する温度の影響を調べるために三つの異なる熱熟成温
度４０℃、６０℃及び８０℃を比較した。熟成反応のｐ
Ｈは１０．５であった。予期された通り、熟成速度は、
熟成物質の表面積で測定した場合に、熟成温度と正の相
関をなした。すなわち、熟成速度はより高い温度におい
て一層高かった。６０℃で熟成された試料は、８０℃の
場合よりも約１０〜１５時間遅れたことを除き、生成物
の最終表面積に関し、８０℃熟成の試料と同様であっ
た。４０℃熟成の生成物の表面積は、４５時間にわたる
熟成後でさえもそれ程には変化しなかった。三つの温度
についての熱熟成時間と熱熟成超微粒炭酸カルシウム表
面積の関係を図１７に示す。
対する温度の影響を調べるために三つの異なる熱熟成温
度４０℃、６０℃及び８０℃を比較した。熟成反応のｐ
Ｈは１０．５であった。予期された通り、熟成速度は、
熟成物質の表面積で測定した場合に、熟成温度と正の相
関をなした。すなわち、熟成速度はより高い温度におい
て一層高かった。６０℃で熟成された試料は、８０℃の
場合よりも約１０〜１５時間遅れたことを除き、生成物
の最終表面積に関し、８０℃熟成の試料と同様であっ
た。４０℃熟成の生成物の表面積は、４５時間にわたる
熟成後でさえもそれ程には変化しなかった。三つの温度
についての熱熟成時間と熱熟成超微粒炭酸カルシウム表
面積の関係を図１７に示す。
【００５９】
【実施例５】 水熱プロセス：熟成反応は高温でより速く進行するか
ら、水熱的に熟成される試料が８０℃常圧で熟成される
試料よりもはるかに大きな速度で小表面積を得ることが
想定された。
ら、水熱的に熟成される試料が８０℃常圧で熟成される
試料よりもはるかに大きな速度で小表面積を得ることが
想定された。
【００６０】超微粒沈降炭酸カルシウム（表面積３８ｍ
2 ／ｇ）のバッチを、添加剤なしでｐＨ８．０を終点と
して合成した。この物質の試料を１０重量％固形分含量
のスラリーとし、このスラリーの１８００ｍｌを４ｌ容
のＰＡＲＲ水熱ボンベに入れた。温度を１時間以内に５
００ｐｓｉの圧力で２００℃まで上昇させ、２００℃に
１時間保持し、そして合計２．５時間の熟成時間の間に
冷却した。生成物の表面積は１５．７ｍ2 ／ｇであっ
た。慣用熱熟成条件下ではこの表面積を達成するのに７
時間を要するであろう。
2 ／ｇ）のバッチを、添加剤なしでｐＨ８．０を終点と
して合成した。この物質の試料を１０重量％固形分含量
のスラリーとし、このスラリーの１８００ｍｌを４ｌ容
のＰＡＲＲ水熱ボンベに入れた。温度を１時間以内に５
００ｐｓｉの圧力で２００℃まで上昇させ、２００℃に
１時間保持し、そして合計２．５時間の熟成時間の間に
冷却した。生成物の表面積は１５．７ｍ2 ／ｇであっ
た。慣用熱熟成条件下ではこの表面積を達成するのに７
時間を要するであろう。
【００６１】
【実施例６】 「水熱熟成」対「加速熟成」：超微粒沈降炭酸カルシウ
ム（表面積３８ｍ2 ／ｇ）のバッチを、二つの部分Ａ及
びＢに分割した。部分Ａは実施例１の方法により熟成し
た。部分Ｂは、実施例１の方法において、試料を８０℃
にまで加熱しそしてＮａＯＨを添加した時点まで（その
時点を含めて）は、部分Ａと同様に処理した。この時点
で、部分Ｂを４ｌ容のＰＡＲＲ水熱ボンベに入れ、温度
を５００ｐｓｉの圧力で２００℃まで上昇させた。部分
Ｂをこのような条件に１〜１．５時間維持し、この時点
で内容物を室温まで急冷してさらに熟成が進行しないよ
うにした。図１８は８０℃及び２００℃での熟成速度の
比較を示すものであり、表面積の低減が、出発物質を水
熱的に熟成した場合にはるかに大きな速度で生じること
が判る。
ム（表面積３８ｍ2 ／ｇ）のバッチを、二つの部分Ａ及
びＢに分割した。部分Ａは実施例１の方法により熟成し
た。部分Ｂは、実施例１の方法において、試料を８０℃
にまで加熱しそしてＮａＯＨを添加した時点まで（その
時点を含めて）は、部分Ａと同様に処理した。この時点
で、部分Ｂを４ｌ容のＰＡＲＲ水熱ボンベに入れ、温度
を５００ｐｓｉの圧力で２００℃まで上昇させた。部分
Ｂをこのような条件に１〜１．５時間維持し、この時点
で内容物を室温まで急冷してさらに熟成が進行しないよ
うにした。図１８は８０℃及び２００℃での熟成速度の
比較を示すものであり、表面積の低減が、出発物質を水
熱的に熟成した場合にはるかに大きな速度で生じること
が判る。
【００６２】水熱的に熟成された生成物の形態を図１９
に示す。
に示す。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の加速熱熟成方法及び慣用熱熟成法によ
り調製された超微粒沈降炭酸カルシウム試料の時間経過
に対する比表面積の変化を示すグラフである。
り調製された超微粒沈降炭酸カルシウム試料の時間経過
に対する比表面積の変化を示すグラフである。
【図２】菱面体晶系炭酸カルシウムの粒子寸法分布曲線
である。
である。
【図３】加速熱熟成法により熱熟成された沈降炭酸カル
シウムの粒子の結晶形態の顕微鏡写真である。
シウムの粒子の結晶形態の顕微鏡写真である。
【図４】偏三角面体ロゼット構造を有する工業的標準非
熱熟成沈降炭酸カルシウムの顕微鏡写真である。
熱熟成沈降炭酸カルシウムの顕微鏡写真である。
【図５】熱熟成超微粒炭酸カルシウム及び非熱熟成沈降
炭酸カルシウム充填剤についての、充填剤含量に対する
手抄紙中の顔料比拡散係数の比較グラフである。
炭酸カルシウム充填剤についての、充填剤含量に対する
手抄紙中の顔料比拡散係数の比較グラフである。
【図６】熱熟成超微粒沈降炭酸カルシウム及び非熱熟成
沈降炭酸カルシウム充填剤についての、充填剤含量に対
する手抄紙中の白色度の比較グラフである。
沈降炭酸カルシウム充填剤についての、充填剤含量に対
する手抄紙中の白色度の比較グラフである。
【図７】熱熟成超微粒沈降炭酸カルシウム及び非熱熟成
沈降炭酸カルシウム充填剤についての、充填剤含量に対
する手抄紙不透明度の比較グラフである。
沈降炭酸カルシウム充填剤についての、充填剤含量に対
する手抄紙不透明度の比較グラフである。
【図８】熱熟成超微粒炭酸カルシウム及び非熱熟成沈降
炭酸カルシウム充填剤についての比表面積に対する手抄
紙不透明度のグラフである。
炭酸カルシウム充填剤についての比表面積に対する手抄
紙不透明度のグラフである。
【図９】熱熟成超微粒沈降炭酸カルシウム及び非熱熟成
沈降炭酸カルシウム充填剤についての比表面積に対する
顔料比拡散係数のグラフである。
沈降炭酸カルシウム充填剤についての比表面積に対する
顔料比拡散係数のグラフである。
【図１０】熱熟成前の初期結晶形態を示す非熱熟成超微
粒沈降炭酸カルシウムの透過電子顕微鏡写真である。
粒沈降炭酸カルシウムの透過電子顕微鏡写真である。
【図１１】菱面体晶系形態を示す熱熟成超微粒沈降炭酸
カルシウムの透過電子顕微鏡写真である。
カルシウムの透過電子顕微鏡写真である。
【図１２】非熱熟成偏三角面体晶系沈降炭酸カルシウム
の透過電子顕微鏡写真である。
の透過電子顕微鏡写真である。
【図１３】柱状形態を示す熱熟成偏三角面体晶系沈降炭
酸カルシウムの透過電子顕微鏡写真である。
酸カルシウムの透過電子顕微鏡写真である。
【図１４】熱熟成沈降炭酸カルシウム及び非熱熟成沈降
炭酸カルシウム充填剤についての、手抄紙中の充填剤含
量に対する顔料比拡散係数のグラフである。
炭酸カルシウム充填剤についての、手抄紙中の充填剤含
量に対する顔料比拡散係数のグラフである。
【図１５】熱熟成沈降炭酸カルシウム及び非熱熟成沈降
炭酸カルシウム充填剤についての、手抄紙中の充填剤含
量に対する不透明度のグラフである。
炭酸カルシウム充填剤についての、手抄紙中の充填剤含
量に対する不透明度のグラフである。
【図１６】熱熟成沈降炭酸カルシウム及び非熱熟成沈降
炭酸カルシウム充填剤についての手抄紙中の充填剤含量
に対する白色度のグラフである。
炭酸カルシウム充填剤についての手抄紙中の充填剤含量
に対する白色度のグラフである。
【図１７】種々の温度で熱熟成された種々の熱熟成超微
粒物についての時間に対する比表面積のグラフである。
粒物についての時間に対する比表面積のグラフである。
【図１８】水熱的に熟成された出発物質及び水熱的に熟
成されなかった出発物質を用いての加速熱熟成法につい
て８０℃及び２００℃の間の熟成速度の比較を示すグラ
フである。
成されなかった出発物質を用いての加速熱熟成法につい
て８０℃及び２００℃の間の熟成速度の比較を示すグラ
フである。
【図１９】菱面体系形態を示す水熱的熱熟成超微粒沈降
炭酸カルシウムの電子顕微鏡写真である。
炭酸カルシウムの電子顕微鏡写真である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ジューン・ディー・パサレッティ アメリカ合衆国ニュージャージー州07938, リバティー・コーナー，リヨンズ・ロード 480
Claims (15)
- 【請求項１】 約３〜約１５ｍ2 ／ｇの表面積、約０．
２〜約０．９ミクロンの平均個別粒子寸法を有するブロ
ック状六面の菱面体結晶形態の特徴を示す炭酸カルシウ
ムであって：個別粒子が、２より小さなアスペクト比
と；少なくとも約６０重量％に相当する粒子が個別粒子
の平均球体相当直径値の５０％の範囲内に入るような粒
子寸法分布と；を有する上記炭酸カルシウム。 - 【請求項２】 炭酸カルシウムの結晶形態を、約１５ｍ
2 ／ｇよりも大きな表面積及び約０．０１〜約０．８ミ
クロンの個別平均粒子寸法を有する初期形態から、約３
〜約１５ｍ2 ／ｇの表面積及び約０．２〜約０．９ミク
ロンの平均粒子寸法を有する終期形態へ再配列する方法
であって： ａ）炭酸カルシウムを常圧において約４０〜約１００℃
の熟成温度に加熱することにより炭酸カルシウムの熱熟
成を開始し； ｂ）その熟成温度において炭酸カルシウムのｐＨ値を約
６．５に調節し； ｃ）その熟成温度において炭酸カルシウムに対してアル
カリ金属水酸化物を添加してｐＨ値を約９．５〜約１
２．０に上げ； ｄ）炭酸カルシウムの形態が上記終期形態にまで再配列
するのに足る時間にわたって炭酸カルシウムを熟成温度
に維持し；そして、 ｅ）熱熟成を終了して炭酸カルシウムの形態を上記終期
形態に固定させる；各工程からなる上記方法。 - 【請求項３】 炭酸カルシウムが、乾燥粉末及び水性ス
ラリーからなる群より選択される状態である請求項２の
方法。 - 【請求項４】 水性スラリーが約１０重量％の炭酸カル
シウム固形分を含む請求項３の方法。 - 【請求項５】 アルカリ金属水酸化物が水酸化ナトリウ
ムである請求項２の方法。 - 【請求項６】 熟成時間は、約０．０１〜約０．５ミク
ロンの初期平均個別粒子寸法及び高純度を有する炭酸カ
ルシウムについての数分間から、約０．５〜約２ミクロ
ンの初期平均凝集粒子寸法を少なくとも１つ有しそして
約５重量％の不純物を含む炭酸カルシウムについての数
百時間の、範囲である請求項２の方法。 - 【請求項７】 熱熟成は、４０℃以下への温度低減及び
炭酸カルシウムのｐＨ値低減のうちの少なくとも１つの
手段で終了される請求項２の方法。 - 【請求項８】 温度低減は急冷によってなされる請求項
７の方法。 - 【請求項９】 ｐＨ値低減はＣＯ2 添加または多塩基酸
の添加によってなされる請求項７の方法。 - 【請求項１０】 多塩基酸はリン酸である請求項９の方
法。 - 【請求項１１】 工程（ｃ）及び（ｄ）の間で、工程
（ｃ）まで〔工程（ｃ）を含む〕処理された炭酸カルシ
ウムを、水熱ボンベに入れることによりさらに加速熱熟
成する工程を含み、その際にボンベを約７５０ｐｓｉま
での圧力に加圧しそしてボンベ内の温度をそのボンベ圧
において約３００℃までの水熱熟成温度にまで上昇さ
せ、そして工程（ｄ）での熟成温度が上記水熱熟成温度
であることを特徴とする請求項２の方法。 - 【請求項１２】 炭酸カルシウムの結晶形態を、約１５
ｍ2 ／ｇより大きな表面積及び約０．０１〜約０．８ミ
クロンの個別平均粒子寸法を有する初期形態から、約３
〜約１５ｍ2 ／ｇの表面積及び約０．２〜約０．９ミク
ロンの平均粒子寸法を有する終期形態にまで再配列する
方法であって： ａ）炭酸カルシウムを水熱ボンベに入れ； ｂ）ボンベを約７５０ｐｓｉまでの圧力に加圧し； ｃ）ボンベ中の温度を、上記ボンベ圧において約３００
℃までの水熱熟成温度にまで上昇させ； ｄ）炭酸カルシウムを、上記終期形態まで炭酸カルシウ
ムの形態が再配列するに足る時間にわたり、上記水熱熟
成温度に維持し；そして ｅ）水熱熟成を終了して炭酸カルシウムの形態を上記終
期形態に固定させる；各工程からなる上記方法。 - 【請求項１３】 初期結晶形態が小さな球状個別粒子で
あるときに終期結晶形態が菱面体晶系である請求項２の
方法により製造された炭酸カルシウム。 - 【請求項１４】 初期結晶形態が偏三角面体であるとき
に終期結晶形態が柱状である請求項２の方法により製造
された炭酸カルシウム。 - 【請求項１５】 約３〜約１５ｍ2 ／ｇの表面積、約
０．２〜約０．９ミクロンの平均個別粒子寸法を有し、
個別粒子が２より小さいアスペクト比と、少なくとも約
６０重量％に相当する粒子が個別粒子平均球体相当直径
値の５０％の範囲内に入るような粒子寸法分布とを、有
する、ブロック状六面の菱面体結晶形態の炭酸カルシウ
ムを；製紙に際して充填剤として使用することを特徴と
する紙の光学的性質を改善する方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/493,075 US5269818A (en) | 1990-03-13 | 1990-03-13 | Rhombohedral calcium carbonate and accelerated heat-aging process for the production thereof |
| US493075 | 1990-03-13 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05319816A true JPH05319816A (ja) | 1993-12-03 |
| JP3417954B2 JP3417954B2 (ja) | 2003-06-16 |
Family
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|---|---|---|---|
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| Country | Link |
|---|---|
| US (3) | US5269818A (ja) |
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| KR (1) | KR930001214B1 (ja) |
| AU (2) | AU7283891A (ja) |
| BR (1) | BR9100979A (ja) |
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| DE (3) | DE69129377T2 (ja) |
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