JPH05297274A - ケプラー式ズームファインダー光学系 - Google Patents
ケプラー式ズームファインダー光学系Info
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- JPH05297274A JPH05297274A JP4096642A JP9664292A JPH05297274A JP H05297274 A JPH05297274 A JP H05297274A JP 4096642 A JP4096642 A JP 4096642A JP 9664292 A JP9664292 A JP 9664292A JP H05297274 A JPH05297274 A JP H05297274A
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- lens
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- G02B23/14—Viewfinders
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- G—PHYSICS
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- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/143—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only
- G02B15/1435—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being negative
- G02B15/143507—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having three groups only the first group being negative arranged -++
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Abstract
(57)【要約】
【目的】簡単な構成でファインダー視野でのゴミが目立
ちにくいケプラー式ズームファインダー。 【構成】物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１
と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レ
ンズ群Ｇ３とからなる全体として正屈折力の対物レンズ
と、対物レンズの焦点像を拡大観察するための正屈折力
の接眼レンズＧ４を有し、第１レンズ群Ｇ１と第２レン
ズ群Ｇ２との間の空気間隔を変化させることによってフ
ァインダー倍率を変化させ、かつ諸条件を満足する構成
である。
ちにくいケプラー式ズームファインダー。 【構成】物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１
と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第３レ
ンズ群Ｇ３とからなる全体として正屈折力の対物レンズ
と、対物レンズの焦点像を拡大観察するための正屈折力
の接眼レンズＧ４を有し、第１レンズ群Ｇ１と第２レン
ズ群Ｇ２との間の空気間隔を変化させることによってフ
ァインダー倍率を変化させ、かつ諸条件を満足する構成
である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、小型で倍率可変のケプ
ラー式ファインダー光学系に関する。
ラー式ファインダー光学系に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年レンズシャッターカメラにおいて
も、焦点距離可変の撮影レンズを内蔵したものが主流に
なっており、それにともなってファインダーも連続変倍
可能なものが求められている。とくにケプラー式のファ
インダーは、視野枠によってファインダー視野が明快に
区切られることやゴーストやフレヤの少ないことから、
高級カメラのファインダーとしての需要が高まってい
る。このため、近年では倍率可変のケプラー式ファイン
ダー光学系として様々な提案がなされており、例えば特
開昭６１−１５６０１８号公報や特開平１−１１６６１
６号公報が知られている。
も、焦点距離可変の撮影レンズを内蔵したものが主流に
なっており、それにともなってファインダーも連続変倍
可能なものが求められている。とくにケプラー式のファ
インダーは、視野枠によってファインダー視野が明快に
区切られることやゴーストやフレヤの少ないことから、
高級カメラのファインダーとしての需要が高まってい
る。このため、近年では倍率可変のケプラー式ファイン
ダー光学系として様々な提案がなされており、例えば特
開昭６１−１５６０１８号公報や特開平１−１１６６１
６号公報が知られている。
【０００３】
【発明の解決しようとする課題】ところが、ケプラー式
ファインダー光学系は、対物レンズによって形成される
実像を接眼レンズで拡大観察する方式であるため、本質
的に視野枠やその近傍に配置されたレンズに付着したゴ
ミやレンズ内部の泡や欠陥も同時に拡大されて見えてし
まう欠点を有していた。この欠点を克服するためには、
対物レンズの焦点面近傍に何も配置しなければ良いので
あるが、それでは視野枠によって視野が明快に区切られ
るというケプラー式ファインダーの特徴が活かされなく
なってしまう。このような観点に立って従来の簡単な構
成の実像式ファインダーを見てみると、いずれのファイ
ンダーにおいても対物レンズの焦点面の近傍に、いわゆ
る視野レンズを必要としており、何等の配慮もなされて
いなかった。
ファインダー光学系は、対物レンズによって形成される
実像を接眼レンズで拡大観察する方式であるため、本質
的に視野枠やその近傍に配置されたレンズに付着したゴ
ミやレンズ内部の泡や欠陥も同時に拡大されて見えてし
まう欠点を有していた。この欠点を克服するためには、
対物レンズの焦点面近傍に何も配置しなければ良いので
あるが、それでは視野枠によって視野が明快に区切られ
るというケプラー式ファインダーの特徴が活かされなく
なってしまう。このような観点に立って従来の簡単な構
成の実像式ファインダーを見てみると、いずれのファイ
ンダーにおいても対物レンズの焦点面の近傍に、いわゆ
る視野レンズを必要としており、何等の配慮もなされて
いなかった。
【０００４】さらに、近年においてプラスチックの成形
技術は飛躍的な進歩をみせ、現在、非球面レンズはもと
より、複雑な形状のプリズムに至るまで、ファインダー
の光学部品のほとんどをプラスチック成形品で賄うこと
ができるまでに至っている。しかしながらプラスチック
の成形部品は、加工する上で微細なゴミや泡の混入を避
けることが困難であり、焦点面近くに配置される視野レ
ンズ等をプラスチック成形品とした場合、その視野レン
ズ内部のゴミが目立って観察されてしまうため、ファイ
ンダーの良品率を著しく落としてしまっていた。
技術は飛躍的な進歩をみせ、現在、非球面レンズはもと
より、複雑な形状のプリズムに至るまで、ファインダー
の光学部品のほとんどをプラスチック成形品で賄うこと
ができるまでに至っている。しかしながらプラスチック
の成形部品は、加工する上で微細なゴミや泡の混入を避
けることが困難であり、焦点面近くに配置される視野レ
ンズ等をプラスチック成形品とした場合、その視野レン
ズ内部のゴミが目立って観察されてしまうため、ファイ
ンダーの良品率を著しく落としてしまっていた。
【０００５】また収差補正上の問題点を挙げれば、例え
ば特開昭６１−１５６０１８号公報のような特に構成枚
数の少ないファインダーの場合、歪曲収差の変動の補正
に難点があり、広角端における視野が５０度以上のファ
インダーには、歪曲収差が良好に補正されたものは皆無
であった。そこで本発明においては、簡単な構成であり
ながら収差補正が良好で、かつファインダー視野でのゴ
ミが目立ちにくいファインダーの提供を目的としてい
る。
ば特開昭６１−１５６０１８号公報のような特に構成枚
数の少ないファインダーの場合、歪曲収差の変動の補正
に難点があり、広角端における視野が５０度以上のファ
インダーには、歪曲収差が良好に補正されたものは皆無
であった。そこで本発明においては、簡単な構成であり
ながら収差補正が良好で、かつファインダー視野でのゴ
ミが目立ちにくいファインダーの提供を目的としてい
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め本発明は、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群
Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第
３レンズ群Ｇ３とからなる全体として正屈折力の対物レ
ンズと、対物レンズの焦点像を拡大観察するための正屈
折力の接眼レンズＧ４を有し、第１レンズ群Ｇ１と第２
レンズ群Ｇ２との間の空気間隔を変化させることによっ
てファインダー倍率を変化させるケプラー式ファインダ
ー光学系を基本構成とし、さらに以下の条件を満足する
ものである。
め本発明は、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群
Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第
３レンズ群Ｇ３とからなる全体として正屈折力の対物レ
ンズと、対物レンズの焦点像を拡大観察するための正屈
折力の接眼レンズＧ４を有し、第１レンズ群Ｇ１と第２
レンズ群Ｇ２との間の空気間隔を変化させることによっ
てファインダー倍率を変化させるケプラー式ファインダ
ー光学系を基本構成とし、さらに以下の条件を満足する
ものである。
【０００７】 ０．４４ ＜ Ｄ／ｆW ＜ ０．８０ （１） −２．４ ＜ ｆ1 ／ｆW ＜ −１．８ （２） −１．７ ＜ ｆ1 ／ｆ2 ＜ −１．１ （３） １．２ ＜ ｆ3 ／ｆ2 ＜ １．５ （４） −１．２ ＜ ｒB ／ｒA ＜ ０ （５） ３０ ＜ ν1 ＜ ４０ （６） 但し、 Ｄ ：対物レンズ全体のバックフォーカス、 ｆW ：広角端における対物レンズの焦点距離、 ｆ1 ：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、 ｆ2 ：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、 ｆ3 ：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、 ｒA ：第３レンズ群Ｇ３の物体側面の曲率半径、 ｒB ：第３レンズ群Ｇ３の像側面の曲率半径、 ν1 ：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の負レンズのアッ
ベ数、 である。
ベ数、 である。
【０００８】
【作用】本発明のファインダーは例えば図１に示すよう
に、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、
少なくとも１面を非球面とした正屈折力の第２レンズ群
Ｇ２と、いわゆる視野レンズの役割を果たす正屈折力の
第３レンズ群Ｇ３とからなる３群構成の対物レンズと、
視野枠Ａと、接眼レンズである正屈折力の第４レンズ群
Ｇ４を有する構成である。そして、第２レンズ群Ｇ２が
光軸上を物体側に移動しつつ、第１レンズ群Ｇ１が対物
レンズの像面を一定に保つように非線形の軌道上を移動
することによって、低倍率から高倍率への倍率の連続的
な変化を得ることが出来る。更に本発明は、従来では対
物レンズの結像面近くにあった第３レンズ群Ｇ３を、よ
り物体側に配置し、結像面である視野枠Ａから離した。
その結果、第３レンズ群Ｇ３の表面上のゴミや内部の欠
陥は、接眼レンズＧ４を通して観察したとき大きなプラ
スの視度を持つため、ボケて目立たなくなり、第３レン
ズ群Ｇ３をプラスチック材料で構成しても、良品率は低
化することがない。ところが第３レンズ群Ｇ３を視野枠
Ａから離して物体側に配置すると、第３レンズ群Ｇ３の
視野レンズとしての効果を弱めるため、対物レンズ群全
体の有効径の増大と諸収差の悪化を招きかねない。そこ
で本発明は、第３レンズ群Ｇ３の最適な位置を条件式
（１）によって設定している。条件式（１）の上限を越
えると、第３レンズ群Ｇ３の視野レンズとしての効果が
弱まるため好ましくない。逆に条件式（１）の下限を越
えると、第３レンズ群Ｇ３の欠陥が目立ち易く、ファイ
ンダー全体の良品率を低下させてしまうため好ましくな
い。
に、物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１と、
少なくとも１面を非球面とした正屈折力の第２レンズ群
Ｇ２と、いわゆる視野レンズの役割を果たす正屈折力の
第３レンズ群Ｇ３とからなる３群構成の対物レンズと、
視野枠Ａと、接眼レンズである正屈折力の第４レンズ群
Ｇ４を有する構成である。そして、第２レンズ群Ｇ２が
光軸上を物体側に移動しつつ、第１レンズ群Ｇ１が対物
レンズの像面を一定に保つように非線形の軌道上を移動
することによって、低倍率から高倍率への倍率の連続的
な変化を得ることが出来る。更に本発明は、従来では対
物レンズの結像面近くにあった第３レンズ群Ｇ３を、よ
り物体側に配置し、結像面である視野枠Ａから離した。
その結果、第３レンズ群Ｇ３の表面上のゴミや内部の欠
陥は、接眼レンズＧ４を通して観察したとき大きなプラ
スの視度を持つため、ボケて目立たなくなり、第３レン
ズ群Ｇ３をプラスチック材料で構成しても、良品率は低
化することがない。ところが第３レンズ群Ｇ３を視野枠
Ａから離して物体側に配置すると、第３レンズ群Ｇ３の
視野レンズとしての効果を弱めるため、対物レンズ群全
体の有効径の増大と諸収差の悪化を招きかねない。そこ
で本発明は、第３レンズ群Ｇ３の最適な位置を条件式
（１）によって設定している。条件式（１）の上限を越
えると、第３レンズ群Ｇ３の視野レンズとしての効果が
弱まるため好ましくない。逆に条件式（１）の下限を越
えると、第３レンズ群Ｇ３の欠陥が目立ち易く、ファイ
ンダー全体の良品率を低下させてしまうため好ましくな
い。
【０００９】そして本発明の目的を達成するためには、
条件式（２）〜（６）を満足する必要がある。以下に、
各条件式の説明をする。条件式（２）は、第２レンズ群
Ｇ２の結像倍率を規定するものである。ファインダー
は、一般に、カメラボディに内蔵されるものであり、フ
ァインダー光学系の大きさは望遠端から広角端の間の最
大の全長で決まるものと考えられる。そのため、たとえ
広角端で非常にコンパクトでも、望遠端で全長が伸びて
しまうファインダーでは広角端でのコンパクトさは活か
されず、その逆もまたしかりである。それゆえ本発明の
ような望遠端もしくは広角端において全長が最大になる
ファインダーの場合、望遠端と広角端の全長が等しいと
きが、ファインダーの実質的な全長が最小になると考え
られる。すなわち条件式（２）の上限を越えた場合、望
遠端における全長が長く、逆に下限を越えた場合には、
広角端における全長が長いため、いずれに場合もファイ
ンダーの総合的な小型化に支障を来し好ましくない。
条件式（２）〜（６）を満足する必要がある。以下に、
各条件式の説明をする。条件式（２）は、第２レンズ群
Ｇ２の結像倍率を規定するものである。ファインダー
は、一般に、カメラボディに内蔵されるものであり、フ
ァインダー光学系の大きさは望遠端から広角端の間の最
大の全長で決まるものと考えられる。そのため、たとえ
広角端で非常にコンパクトでも、望遠端で全長が伸びて
しまうファインダーでは広角端でのコンパクトさは活か
されず、その逆もまたしかりである。それゆえ本発明の
ような望遠端もしくは広角端において全長が最大になる
ファインダーの場合、望遠端と広角端の全長が等しいと
きが、ファインダーの実質的な全長が最小になると考え
られる。すなわち条件式（２）の上限を越えた場合、望
遠端における全長が長く、逆に下限を越えた場合には、
広角端における全長が長いため、いずれに場合もファイ
ンダーの総合的な小型化に支障を来し好ましくない。
【００１０】条件式（３）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点
距離を規定している。この下限を越えると、第２レンズ
群Ｇ２の焦点距離が短すぎるため群間隔が小さく、変倍
比の確保が困難である。また上限を越える場合には、第
２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長すぎるため、小型化が図
れない。条件式（４）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
を規定している。この上限を越えると、第３レンズ群Ｇ
３の焦点距離が長すぎるため、視野レンズとしての効果
が弱く、各レンズの有効径の増大を招き易くなる。逆
に、下限を越えた場合には、第３レンズ群Ｇ３の結像倍
率が小さくなるため、必然的にファインダー倍率の低下
が避けられない。
距離を規定している。この下限を越えると、第２レンズ
群Ｇ２の焦点距離が短すぎるため群間隔が小さく、変倍
比の確保が困難である。また上限を越える場合には、第
２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長すぎるため、小型化が図
れない。条件式（４）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
を規定している。この上限を越えると、第３レンズ群Ｇ
３の焦点距離が長すぎるため、視野レンズとしての効果
が弱く、各レンズの有効径の増大を招き易くなる。逆
に、下限を越えた場合には、第３レンズ群Ｇ３の結像倍
率が小さくなるため、必然的にファインダー倍率の低下
が避けられない。
【００１１】条件式（５）は、第３レンズ群Ｇ３の形状
を規定するものである。従来、多くのファインダーは、
第３レンズ群Ｇ３を物体側に凸面を向けた平凸形状のレ
ンズにしていた。物体側に凸面を向けた平凸形状のレン
ズを用いれば、確かに広角端における負の歪曲収差の補
正には有効であるが、同時に望遠端における大きな正の
歪曲収差発生の原因となっていた。そこで本発明におい
ては、歪曲収差の変動を抑えるため、両凸形状ないしは
眼側に凸面を向けた平凸レンズとしたものである。条件
式（５）の上限を越えた場合には歪曲収差の変動が抑え
られず、逆に下限を越えた場合は、広角端の負の歪曲収
差の補正が難しい。従って、この範囲が好ましい。ま
た、第３レンズ群Ｇ３が非球面を含む場合のレンズ形状
は近軸曲率半径で規定されているものとし、基準の曲率
半径をＲ、円錐係数をｋ、２次の非球面係数をＣ2 とし
たとき、近軸曲率半径ｒは、ｒ＝１／（２・Ｃ2 ＋１／
Ｒ）によって定義されるものである。
を規定するものである。従来、多くのファインダーは、
第３レンズ群Ｇ３を物体側に凸面を向けた平凸形状のレ
ンズにしていた。物体側に凸面を向けた平凸形状のレン
ズを用いれば、確かに広角端における負の歪曲収差の補
正には有効であるが、同時に望遠端における大きな正の
歪曲収差発生の原因となっていた。そこで本発明におい
ては、歪曲収差の変動を抑えるため、両凸形状ないしは
眼側に凸面を向けた平凸レンズとしたものである。条件
式（５）の上限を越えた場合には歪曲収差の変動が抑え
られず、逆に下限を越えた場合は、広角端の負の歪曲収
差の補正が難しい。従って、この範囲が好ましい。ま
た、第３レンズ群Ｇ３が非球面を含む場合のレンズ形状
は近軸曲率半径で規定されているものとし、基準の曲率
半径をＲ、円錐係数をｋ、２次の非球面係数をＣ2 とし
たとき、近軸曲率半径ｒは、ｒ＝１／（２・Ｃ2 ＋１／
Ｒ）によって定義されるものである。
【００１２】条件式（６）は、色収差の補正に関する条
件式である。ファインダー光学系を小型化するためには
各レンズの屈折力を大きくしなければならないが、この
とき軸上の色収差が発生しがちである。これを補正する
ためには各レンズの中でも、特に第２レンズ群Ｇ２を接
合レンズとし、色消しをすれば良いのであるが、それで
は構成の簡素化を図る本発明の主旨に反することにな
る。そこで本発明では、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１の
分散を、第２レンズ群Ｇ２のそれより大きくとることに
よって、軸上色収差を打ち消す構成にした。但し、この
方法は限度を越えると、第１レンズ群Ｇ１が広角端の軸
外光線に対しての寄与が大きいことから、広角端におい
て視野周辺部の色ズレ、いわゆる倍率色収差を大きく拡
大してしまう危険がある。即ち、この上限を越えた場
合、望遠端における軸上色収差の補正が不十分であり、
下限を越えた場合には、広角端における倍率の色収差が
甚大となってしまい好ましくない。
件式である。ファインダー光学系を小型化するためには
各レンズの屈折力を大きくしなければならないが、この
とき軸上の色収差が発生しがちである。これを補正する
ためには各レンズの中でも、特に第２レンズ群Ｇ２を接
合レンズとし、色消しをすれば良いのであるが、それで
は構成の簡素化を図る本発明の主旨に反することにな
る。そこで本発明では、負屈折力の第１レンズ群Ｇ１の
分散を、第２レンズ群Ｇ２のそれより大きくとることに
よって、軸上色収差を打ち消す構成にした。但し、この
方法は限度を越えると、第１レンズ群Ｇ１が広角端の軸
外光線に対しての寄与が大きいことから、広角端におい
て視野周辺部の色ズレ、いわゆる倍率色収差を大きく拡
大してしまう危険がある。即ち、この上限を越えた場
合、望遠端における軸上色収差の補正が不十分であり、
下限を越えた場合には、広角端における倍率の色収差が
甚大となってしまい好ましくない。
【００１３】
【実施例】以下、本発明による実施例について説明す
る。図１は、第１実施例のレンズ構成図であり、レンズ
構成図中の上段から順に、広角端、中間距離状態、望遠
端を示している。物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１
と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とからなる
対物レンズと、視野枠Ａと、接眼レンズ群Ｇ４とからな
り、各群とも単レンズによって構成されている。そし
て、視野枠Ａ上の物体の倒立像は、第２レンズ群Ｇ２か
ら第４レンズ群Ｇ４の間の光路上に設置された不図示の
４枚の反射鏡によって正立化される。反射鏡による正立
化は、プリズムによる成立化に比べて、プリズム（反射
物）内部の光学的欠陥が見えない有利点がある。
る。図１は、第１実施例のレンズ構成図であり、レンズ
構成図中の上段から順に、広角端、中間距離状態、望遠
端を示している。物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１
と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とからなる
対物レンズと、視野枠Ａと、接眼レンズ群Ｇ４とからな
り、各群とも単レンズによって構成されている。そし
て、視野枠Ａ上の物体の倒立像は、第２レンズ群Ｇ２か
ら第４レンズ群Ｇ４の間の光路上に設置された不図示の
４枚の反射鏡によって正立化される。反射鏡による正立
化は、プリズムによる成立化に比べて、プリズム（反射
物）内部の光学的欠陥が見えない有利点がある。
【００１４】図５は、第２実施例のレンズ構成図であ
り、レンズ構成図中の上段から順に、広角端、中間距離
状態、望遠端を示している。物体側から順に、第１レン
ズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と
からなる対物レンズと、視野枠Ａと、プリズムと、接眼
レンズＧ４とからなり、対物レンズを構成している第１
レンズ群Ｇ１、第２レンズ群２、第３レンズ群Ｇ３は各
群とも単レンズである。前述したように、視野枠Ａとプ
リズムの入射面との間が近い場合、プリズム内部の欠陥
が見えてしまい好ましくない。そのため第２実施例は、
視野枠Ａとプリズムの入射面の間に十分な間隔をとり、
プリズム内部の欠陥を目立たなくしている。そして、不
図示の第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に設
置された１枚の反射鏡と、プリズム内部の３つの反射面
によって像を正立化している。
り、レンズ構成図中の上段から順に、広角端、中間距離
状態、望遠端を示している。物体側から順に、第１レン
ズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と
からなる対物レンズと、視野枠Ａと、プリズムと、接眼
レンズＧ４とからなり、対物レンズを構成している第１
レンズ群Ｇ１、第２レンズ群２、第３レンズ群Ｇ３は各
群とも単レンズである。前述したように、視野枠Ａとプ
リズムの入射面との間が近い場合、プリズム内部の欠陥
が見えてしまい好ましくない。そのため第２実施例は、
視野枠Ａとプリズムの入射面の間に十分な間隔をとり、
プリズム内部の欠陥を目立たなくしている。そして、不
図示の第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に設
置された１枚の反射鏡と、プリズム内部の３つの反射面
によって像を正立化している。
【００１５】図９は、第３実施例のレンズ構成図であ
り、レンズ構成図中の上段から順に、広角端、中間距離
状態、望遠端を示している。物体側から順に、それぞれ
２枚のレンズからなる第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群
Ｇ２と、単レンズの第３レンズ群Ｇ３とからなる対物レ
ンズと、視野枠Ａと、プリズムと、接眼レンズＧ４とか
ら構成している。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２
を各々２枚のレンズで構成することで歪曲収差の変動を
非常に小さく抑えている。像は、第２レンズ群Ｇ２から
接眼レンズＧ４の間の光路上に設置された不図示の４枚
の反射鏡によって正立化している。
り、レンズ構成図中の上段から順に、広角端、中間距離
状態、望遠端を示している。物体側から順に、それぞれ
２枚のレンズからなる第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群
Ｇ２と、単レンズの第３レンズ群Ｇ３とからなる対物レ
ンズと、視野枠Ａと、プリズムと、接眼レンズＧ４とか
ら構成している。第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２
を各々２枚のレンズで構成することで歪曲収差の変動を
非常に小さく抑えている。像は、第２レンズ群Ｇ２から
接眼レンズＧ４の間の光路上に設置された不図示の４枚
の反射鏡によって正立化している。
【００１６】以下に、本発明の各実施例の諸元の値及び
条件対応数値を掲げる。実施例の諸元表中左端の数字は
面番号、ｒは曲率半径、ｄは面間隔、νはアッベ数、Ｎ
はｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、EPはア
イポイント、Ｘは視度、ｍは倍率、ωは入射角、ｈは光
線の入射高を表している。また非球面を＊印にて、視野
枠面をＡにて面番号の右に記した。
条件対応数値を掲げる。実施例の諸元表中左端の数字は
面番号、ｒは曲率半径、ｄは面間隔、νはアッベ数、Ｎ
はｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、EPはア
イポイント、Ｘは視度、ｍは倍率、ωは入射角、ｈは光
線の入射高を表している。また非球面を＊印にて、視野
枠面をＡにて面番号の右に記した。
【００１７】尚、非球面は、以下の式で表す。Ｓ（ｙ）
を光軸からの高さｙにおける非球面形状とし、Ｒを基準
の曲率半径、ｋを円錐係数、Ｃn をｎ次の非球面係数と
したとき、
を光軸からの高さｙにおける非球面形状とし、Ｒを基準
の曲率半径、ｋを円錐係数、Ｃn をｎ次の非球面係数と
したとき、
【００１８】
【数１】
【００１９】であり、近軸曲率半径ｒをｒ＝１／（２・
Ｃ2 ＋１／Ｒ）と定義している。 （表１） 第１実施例の諸元の値 Ｘ＝−０．７０Ｄｐｔｒ ｍ＝０．３８×〜０．６９× ２ω＝５４．２°〜２８．０°
Ｃ2 ＋１／Ｒ）と定義している。 （表１） 第１実施例の諸元の値 Ｘ＝−０．７０Ｄｐｔｒ ｍ＝０．３８×〜０．６９× ２ω＝５４．２°〜２８．０°
【００２０】
【表１】
【００２１】第１面（非球面） 円錐係数；ｋ＝ -1.500 非球面係数； Ｃ2 ＝ 0.0000 Ｃ4 ＝ 0.0000 Ｃ6 ＝ 0.0000 Ｃ8 ＝ 2.6134×10-7 Ｃ10＝ 0.0000 第４面（非球面） 円錐係数；ｋ＝ -7.120 非球面係数； Ｃ2 ＝ 0.0000 Ｃ4 ＝ -2.2770×10-4 Ｃ6 ＝ 4.2695×10-6 Ｃ8 ＝ 1.4023×10-7 Ｃ10＝ -2.6744×10-9 第６面（非球面） 円錐係数；ｋ＝ -1.230 非球面係数； Ｃ2 ＝ 0.0000 Ｃ4 ＝ 0.0000 Ｃ6 ＝ 0.0000 Ｃ8 ＝ -9.9216×10-10 Ｃ10＝ 0.0000 第９面（非球面） 円錐係数；ｋ＝ -.970 非球面係数； Ｃ2 ＝ 0.0000 Ｃ4 ＝ 0.0000 Ｃ6 ＝ 0.0000 Ｃ8 ＝ -1.0000×10-9 Ｃ10＝ 0.0000 （変倍における可変間隔） ｍ 0.3827 0.5144 0.6930 ｄ２ 8.8790 4.2680 0.8180 ｄ４ 7.7950 11.2310 15.8860 （条件対応数値） （１） Ｄ／ｆW ＝ ０．７８０ （２）ｆ1 ／ｆW ＝ −２．３１１ （３）ｆ1 ／ｆ2 ＝ −１．５５２ （４）ｆ3 ／ｆ2 ＝ １．２６３ （５）ｒB ／ｒA ＝ −０．０３０ （６） ν1 ＝ ３５．０９ （表２） 第２実施例の諸元の値 Ｘ＝−０．７０Ｄｐｔｒ ｍ＝０．４２×〜０．６６× ２ω＝５２．４°〜３１．２°
【００２２】
【表２】
【００２３】第３面（非球面） 円錐係数；ｋ＝ -9.515 非球面係数； Ｃ2 ＝ 0.0000 Ｃ4 ＝ 0.0000 Ｃ6 ＝ 0.0000 Ｃ8 ＝ 9.9973×10-7 Ｃ10＝ -7.7249×10-8 第５面（非球面） 円錐係数；ｋ＝-10.878 非球面係数； Ｃ2 ＝ 0.0000 Ｃ4 ＝ 0.0000 Ｃ6 ＝ 0.0000 Ｃ8 ＝ 3.1355×10-9 Ｃ10＝ 0.0000 （変倍における可変間隔） ｍ 0.4195 0.5266 0.6636 ｄ２ 6.3925 3.3400 0.8696 ｄ４ 10.6011 13.0065 16.0853 （条件対応数値） （１） Ｄ／ｆW ＝ ０．４４８ （２）ｆ1 ／ｆW ＝−１．８８８ （３）ｆ1 ／ｆ2 ＝−１．５５５ （４）ｆ3 ／ｆ2 ＝ １．４２９ （５）ｒB ／ｒA ＝−０．９８４ （６） ν1 ＝３５．０９ （表３） 第３実施例の諸元の値 Ｘ＝−０．７０Ｄｐｔｒ ｍ＝０．３４×〜０．６１× ２ω＝５５．５°〜３０．８°
【００２４】
【表３】
【００２５】第２面（非球面） 円錐係数；ｋ＝ 0.668 非球面係数； Ｃ2 ＝ 0.0000 Ｃ4 ＝ 0.0000 Ｃ6 ＝ 0.0000 Ｃ8 ＝ 2.2084×10-7 Ｃ10＝ 0.0000 第８面（非球面） 円錐係数；ｋ＝ 0.257 非球面係数； Ｃ2 ＝ 0.0000 Ｃ4 ＝ 0.0000 Ｃ6 ＝ 0.0000 Ｃ8 ＝ 5.7063×10-7 Ｃ10＝ 0.0000 第１３面（非球面） 円錐係数；ｋ＝ -0.740 非球面係数； Ｃ2 ＝ 0.0000 Ｃ4 ＝ 0.0000 Ｃ6 ＝ 0.0000 Ｃ8 ＝ -5.0000×10-10 Ｃ10＝ 0.0000 （変倍における可変間隔） ｍ 0.3365 0.4543 0.6134 ｄ４ 9.2281 4.5364 1.0614 ｄ８ 12.5820 16.0569 20.7486 （条件対応数値） （１） Ｄ／ｆW ＝ ０．４６６ （２）ｆ1 ／ｆW ＝−１．８７６ （３）ｆ1 ／ｆ2 ＝−１．１９１ （４）ｆ3 ／ｆ2 ＝ １．３４８ （５）ｒB ／ｒA ＝−１．０００ （６） ν1 ＝３５．０９ 以上の各実施例における視野枠は、ガラス基盤上に光を
透過しない物質を印刷もしくは金属蒸着する事によって
形成されている。しかもプリズムや第３レンズ群に付着
したゴミが、ほとんど目立たない構造であるため、ガラ
ス基盤上にゴミが付着しない限り、観察時において視野
内のゴミが目立たない。
透過しない物質を印刷もしくは金属蒸着する事によって
形成されている。しかもプリズムや第３レンズ群に付着
したゴミが、ほとんど目立たない構造であるため、ガラ
ス基盤上にゴミが付着しない限り、観察時において視野
内のゴミが目立たない。
【００２６】そして、第１実施例の広角端、中間、望遠
端における収差図をそれぞれ図２、図３、図４に示し、
第２実施例２の広角端、中間、望遠端における収差図を
それぞれ図６、図７、図８に示し、第３実施例の広角
端、中間、望遠端における収差図をそれぞれ図１０、図
１１、図１２に示す。そして各実施例の各諸収差図から
明らかな様に、広角端から望遠端に至るまで諸収差が良
好に補正されていることがわかる。
端における収差図をそれぞれ図２、図３、図４に示し、
第２実施例２の広角端、中間、望遠端における収差図を
それぞれ図６、図７、図８に示し、第３実施例の広角
端、中間、望遠端における収差図をそれぞれ図１０、図
１１、図１２に示す。そして各実施例の各諸収差図から
明らかな様に、広角端から望遠端に至るまで諸収差が良
好に補正されていることがわかる。
【００２７】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、簡単な構
成にも係わらず諸収差が良好に補正され、観察時におけ
る視野内のゴミや埃の目立たない見やすいケプラー式ズ
ームファインダーを得ることができる。
成にも係わらず諸収差が良好に補正され、観察時におけ
る視野内のゴミや埃の目立たない見やすいケプラー式ズ
ームファインダーを得ることができる。
【図１】実施例１のレンズ断面図。
【図２】実施例１の広角端における諸収差図。
【図３】実施例１の中間距離状態における諸収差図。
【図４】実施例１の望遠端における諸収差図。
【図５】実施例２のレンズ断面図。
【図６】実施例２の広角端における諸収差図。
【図７】実施例２の中間距離状態における諸収差図。
【図８】実施例２の望遠端における諸収差図。
【図９】実施例３のレンズ断面図。
【図10】実施例３の広角端における諸収差図。
【図11】実施例３の中間距離状態における諸収差図。
【図12】実施例３の望遠端における諸収差図。
Ｇ１：第１レンズ群 Ｇ２：第２レンズ群 Ｇ３：第３レンズ群 Ｇ４：第４レンズ群
Claims (1)
- 【請求項１】物体側より順に、負屈折力の第１レンズ群
Ｇ１と、正屈折力の第２レンズ群Ｇ２と、正屈折力の第
３レンズ群Ｇ３とからなり全体として正屈折力の対物レ
ンズと、該対物レンズの焦点像を拡大観察するための正
屈折力の接眼レンズＧ４を有し、前記第１レンズ群Ｇ１
と前記第２レンズ群Ｇ２との間の空気間隔を変化させる
ことによってファインダー倍率を変化させ、さらに以下
の条件を満足することを特徴とするケプラー式ズームフ
ァインダー光学系。 ０．４４ ＜ Ｄ／ｆW ＜ ０．８０ （１） −２．４ ＜ ｆ1 ／ｆW ＜ −１．８ （２） −１．７ ＜ ｆ1 ／ｆ2 ＜ −１．１ （３） １．２ ＜ ｆ3 ／ｆ2 ＜ １．５ （４） −１．２ ＜ ｒB ／ｒA ＜ ０ （５） ３０ ＜ ν1 ＜ ４０ （６） 但し、 Ｄ ：対物レンズ全体のバックフォーカス、 ｆW ：広角端における対物レンズの焦点距離、 ｆ1 ：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、 ｆ2 ：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、 ｆ3 ：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離、 ｒA ：第３レンズ群Ｇ３の物体側面の曲率半径、 ｒB ：第３レンズ群Ｇ３の像側面の曲率半径、 ν1 ：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の負レンズのアッ
ベ数、 である。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4096642A JPH05297274A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | ケプラー式ズームファインダー光学系 |
| US08/044,600 US5381265A (en) | 1992-04-16 | 1993-04-09 | Keplerian zoom finder optical system |
| US08/329,320 US5646777A (en) | 1992-04-16 | 1994-10-26 | Keplerian zoom finder optical system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4096642A JPH05297274A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | ケプラー式ズームファインダー光学系 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05297274A true JPH05297274A (ja) | 1993-11-12 |
Family
ID=14170484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4096642A Pending JPH05297274A (ja) | 1992-04-16 | 1992-04-16 | ケプラー式ズームファインダー光学系 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5381265A (ja) |
| JP (1) | JPH05297274A (ja) |
Cited By (2)
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| US5784204A (en) * | 1995-10-11 | 1998-07-21 | Samsung Aerospace Industries, Ltd. | Variable magnification viewfinder |
| US5920428A (en) * | 1996-11-26 | 1999-07-06 | Samsung Aerospace Industries, Ltd. | Real image finder |
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|---|---|---|---|---|
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| EP0730180B1 (en) | 1995-02-28 | 2002-09-04 | Canon Kabushiki Kaisha | Reflecting type of zoom lens |
| US6166866A (en) * | 1995-02-28 | 2000-12-26 | Canon Kabushiki Kaisha | Reflecting type optical system |
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| JP2003050352A (ja) * | 2001-08-07 | 2003-02-21 | Canon Inc | ズームレンズ及びそれを用いた光学機器 |
| US6853498B2 (en) * | 2003-06-18 | 2005-02-08 | Samsung Techwin Co., Ltd. | Zoom lens |
| JP4382413B2 (ja) * | 2003-07-31 | 2009-12-16 | 日東光学株式会社 | レンズシステムおよびカメラ |
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| US4526444A (en) * | 1984-04-02 | 1985-07-02 | Polaroid Corporation | Viewfinder apparatus |
| JP2538525B2 (ja) * | 1984-12-27 | 1996-09-25 | キヤノン株式会社 | 変倍フアインダ− |
| JPH0658454B2 (ja) * | 1985-07-03 | 1994-08-03 | キヤノン株式会社 | 変倍フアインダ− |
| JPS63135913A (ja) * | 1986-11-27 | 1988-06-08 | Canon Inc | バツクフオ−カスの長い広角ズ−ムレンズ |
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| JPH0229723A (ja) * | 1988-07-20 | 1990-01-31 | Minolta Camera Co Ltd | カメラの実像式フアインダー |
| JP2859275B2 (ja) * | 1988-10-26 | 1999-02-17 | 旭光学工業株式会社 | ズームファインダー |
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-
1992
- 1992-04-16 JP JP4096642A patent/JPH05297274A/ja active Pending
-
1993
- 1993-04-09 US US08/044,600 patent/US5381265A/en not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-10-26 US US08/329,320 patent/US5646777A/en not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5646777A (en) | 1997-07-08 |
| US5381265A (en) | 1995-01-10 |
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