JPH05175023A - 磁石粒子、磁石粉末ならびにボンディッド磁石 - Google Patents
磁石粒子、磁石粉末ならびにボンディッド磁石Info
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- JPH05175023A JPH05175023A JP3356922A JP35692291A JPH05175023A JP H05175023 A JPH05175023 A JP H05175023A JP 3356922 A JP3356922 A JP 3356922A JP 35692291 A JP35692291 A JP 35692291A JP H05175023 A JPH05175023 A JP H05175023A
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- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
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- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
- H01F1/059—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and Va elements, e.g. Sm2Fe17N2
- H01F1/0596—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5 and Va elements, e.g. Sm2Fe17N2 of rhombic or rhombohedral Th2Zn17 structure or hexagonal Th2Ni17 structure
Abstract
(57)【要約】
【構成】本発明の磁石粒子は、磁石粒子間の共ズリ等の
加工によりその表面が平滑化されている。 【効果】本発明の磁石粒子は、共ズリ等の加工により、
突起等の表面欠陥が平滑化されて表面粗さが減少するた
め逆磁区発生の核が減少し、高い保磁力が得られる。こ
の平滑化の加工は、保磁力が１０ｋOe以上となるまで行
うことが望ましい。
加工によりその表面が平滑化されている。 【効果】本発明の磁石粒子は、共ズリ等の加工により、
突起等の表面欠陥が平滑化されて表面粗さが減少するた
め逆磁区発生の核が減少し、高い保磁力が得られる。こ
の平滑化の加工は、保磁力が１０ｋOe以上となるまで行
うことが望ましい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、磁石粒子、磁石粉末な
らびにボンディッド磁石に関する。
らびにボンディッド磁石に関する。
【０００２】
【従来の技術】高性能希土類磁石としては、Ｓｍ−Ｃｏ
系磁石やＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石が知られているが、近
年、新規な希土類磁石の開発が盛んに行なわれている。
例えば。Ｓｍ2 Ｆｅ17とＮとの化合物であるＳｍ2 Ｆｅ
17Ｎ2.3 付近の組成で、４πＩｓ＝１５．４kG、Ｔｃ＝
４７０℃、Ｈｓ＝１４Ｔの基本物性が得られること、Ｚ
ｎをバインダとする金属ボンディッド磁石として１０．
５MGOeの（ＢＨ）max が得られると、また、Ｓｍ2 Ｆｅ
17金属間化合物へのＮの導入により、キュリー温度が大
幅に向上して熱安定性が改良されたことが報告されてい
る(PaperNo.S1.3 at the Sixth International Symposi
um on Magnetic Anisotropy andCoercivity in Rare Ea
rth-Transition Metal Alloys,Pittsburgh,PA,October2
5,1990.(Prcceedings Book;Carnegie Mellon Universit
y,Mellon Institute,Pittsburgh,PA 15213 USA)) 。
系磁石やＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石が知られているが、近
年、新規な希土類磁石の開発が盛んに行なわれている。
例えば。Ｓｍ2 Ｆｅ17とＮとの化合物であるＳｍ2 Ｆｅ
17Ｎ2.3 付近の組成で、４πＩｓ＝１５．４kG、Ｔｃ＝
４７０℃、Ｈｓ＝１４Ｔの基本物性が得られること、Ｚ
ｎをバインダとする金属ボンディッド磁石として１０．
５MGOeの（ＢＨ）max が得られると、また、Ｓｍ2 Ｆｅ
17金属間化合物へのＮの導入により、キュリー温度が大
幅に向上して熱安定性が改良されたことが報告されてい
る(PaperNo.S1.3 at the Sixth International Symposi
um on Magnetic Anisotropy andCoercivity in Rare Ea
rth-Transition Metal Alloys,Pittsburgh,PA,October2
5,1990.(Prcceedings Book;Carnegie Mellon Universit
y,Mellon Institute,Pittsburgh,PA 15213 USA)) 。
【０００３】この報告では、Ｓｍ2 Ｆｅ17Ｎ2.3 の粉末
をＺｎ粉末と混合してコールドプレスした場合、μ0 Ｈ
ｃ＝０．２Ｔであるが、さらに磁場プレスしてＺｎの融
点付近の温度で熱処理して焼結磁石すなわち金属ボンデ
ィッド磁石とした場合、μ0 Ｈｃ＝０．６Ｔが得られて
いる。
をＺｎ粉末と混合してコールドプレスした場合、μ0 Ｈ
ｃ＝０．２Ｔであるが、さらに磁場プレスしてＺｎの融
点付近の温度で熱処理して焼結磁石すなわち金属ボンデ
ィッド磁石とした場合、μ0 Ｈｃ＝０．６Ｔが得られて
いる。
【０００４】上記報告の金属ボンディッド磁石に用いら
れている磁石粒子は、ほぼ単結晶粒子となる程度の粒径
を有し、保磁力発生機構はニュークリエーションタイプ
である。このため、磁気特性が粒子の表面状態の影響を
受け易い。すなわち、粉砕時の機械的衝撃や粒子の酸化
等により磁石粒子表面には微小突起等の欠陥が生じ、磁
化方向と反対側に磁界が印加されたときに前記欠陥が逆
磁区発生の核となって粒内に磁壁が発生するが、ニュー
クリエーションタイプの磁石では結晶粒内に磁壁のピン
ニングサイトがないため容易に磁壁移動が起こるので、
保磁力は低い。上記報告では、金属ボンディッド磁石と
する際に、溶融もしくは融点直下の高温のバインダに磁
石粒子を接触させ、これにより磁石粒子に表面粗さを減
少させて磁壁の発生を抑制し、高い保磁力を得ていると
考えられる。
れている磁石粒子は、ほぼ単結晶粒子となる程度の粒径
を有し、保磁力発生機構はニュークリエーションタイプ
である。このため、磁気特性が粒子の表面状態の影響を
受け易い。すなわち、粉砕時の機械的衝撃や粒子の酸化
等により磁石粒子表面には微小突起等の欠陥が生じ、磁
化方向と反対側に磁界が印加されたときに前記欠陥が逆
磁区発生の核となって粒内に磁壁が発生するが、ニュー
クリエーションタイプの磁石では結晶粒内に磁壁のピン
ニングサイトがないため容易に磁壁移動が起こるので、
保磁力は低い。上記報告では、金属ボンディッド磁石と
する際に、溶融もしくは融点直下の高温のバインダに磁
石粒子を接触させ、これにより磁石粒子に表面粗さを減
少させて磁壁の発生を抑制し、高い保磁力を得ていると
考えられる。
【０００５】しかし、低融点金属を選択して用いた場合
であっても、高密度化のために高温にしたとき、Ｎが系
外に出てしまうという問題がある。更に、金属ボンディ
ッド磁石は、樹脂バインダを用いた樹脂ボンディッド磁
石に比べ成形性に劣り、また、比重が大きいため、適用
分野が限定されてしまう。
であっても、高密度化のために高温にしたとき、Ｎが系
外に出てしまうという問題がある。更に、金属ボンディ
ッド磁石は、樹脂バインダを用いた樹脂ボンディッド磁
石に比べ成形性に劣り、また、比重が大きいため、適用
分野が限定されてしまう。
【０００６】また、Ｓｍ2 Ｆｅ17磁石の（ＢＨ）max の
理論値である約５９MGOeから予測されるボンディッド磁
石の（ＢＨ）max が約４０MGOeであるのに比べ、上記報
告に示される金属ボンディッド磁石の（ＢＨ）max は低
く、特に保磁力が低い。
理論値である約５９MGOeから予測されるボンディッド磁
石の（ＢＨ）max が約４０MGOeであるのに比べ、上記報
告に示される金属ボンディッド磁石の（ＢＨ）max は低
く、特に保磁力が低い。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
事情からなされたものであり、Ｓｍ、ＦｅおよびＮを含
有する磁石粉末を含有するボンディッド磁石の磁気特
性、特に保磁力を向上させることを目的とするものであ
る。
事情からなされたものであり、Ｓｍ、ＦｅおよびＮを含
有する磁石粉末を含有するボンディッド磁石の磁気特
性、特に保磁力を向上させることを目的とするものであ
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】このような目的は、下記
（１）〜（６）の本発明により達成される。 （１） Ｒ（ただし、Ｒは希土類元素から選択される１
種以上の元素であり、Ｓｍを必須元素として含む。）を
５〜１５原子％、Ｎを０．５〜２５原子％含有し、残部
がＴ（ただし、ＴはＦｅ、またはＦｅおよびＣｏであ
る。）の組成で、表面の平滑度ＳＳが、磁石粒子の任意
断面の重心を中心として、平面を３０度づつに１２等分
して、１２個のセグメントを形成し、各セグメントにお
ける重心から表面までの距離をｒとし、各セグメント内
での最大値ｒmax と最小値ｒmin の差をΔｒとし、粒子
の断面形状の最長径をＬとしたとき、次式 平滑度ＳＳ＝（Δｒ1-12＝（ｒmax −ｒmin ）1-12）／Ｌ×１００ で表される各セグメントにおける平滑度ＳＳがいずれも
３０％以下であることを特徴とする磁石粒子。
（１）〜（６）の本発明により達成される。 （１） Ｒ（ただし、Ｒは希土類元素から選択される１
種以上の元素であり、Ｓｍを必須元素として含む。）を
５〜１５原子％、Ｎを０．５〜２５原子％含有し、残部
がＴ（ただし、ＴはＦｅ、またはＦｅおよびＣｏであ
る。）の組成で、表面の平滑度ＳＳが、磁石粒子の任意
断面の重心を中心として、平面を３０度づつに１２等分
して、１２個のセグメントを形成し、各セグメントにお
ける重心から表面までの距離をｒとし、各セグメント内
での最大値ｒmax と最小値ｒmin の差をΔｒとし、粒子
の断面形状の最長径をＬとしたとき、次式 平滑度ＳＳ＝（Δｒ1-12＝（ｒmax −ｒmin ）1-12）／Ｌ×１００ で表される各セグメントにおける平滑度ＳＳがいずれも
３０％以下であることを特徴とする磁石粒子。
【０００９】（２） 前記平滑度ＳＳが、１５％以下で
ある上記（１）の磁石粒子。
ある上記（１）の磁石粒子。
【００１０】（３） Ｒ（ただし、Ｒは希土類元素から
選択される１種以上の元素であり、Ｓｍを必須元素とし
て含む。）を５〜１５原子％、Ｎを０．５〜２５原子％
含有し、残部がＴ（ただし、ＴはＦｅ、またはＦｅおよ
びＣｏである。）である組成で、保磁力ｉＨｃが１０ｋ
Oe以上となるように、表面が加工により平滑化されてい
ることを特徴とする磁石粒子。
選択される１種以上の元素であり、Ｓｍを必須元素とし
て含む。）を５〜１５原子％、Ｎを０．５〜２５原子％
含有し、残部がＴ（ただし、ＴはＦｅ、またはＦｅおよ
びＣｏである。）である組成で、保磁力ｉＨｃが１０ｋ
Oe以上となるように、表面が加工により平滑化されてい
ることを特徴とする磁石粒子。
【００１１】（４） 前記加工が機械加工による磁石粒
子間の共ズリである上記（３）の磁石粒子。
子間の共ズリである上記（３）の磁石粒子。
【００１２】（５） 上記（１）、（２）、（３）また
は（４）の磁石粒子が、７０％以上含まれている磁石粉
末。
は（４）の磁石粒子が、７０％以上含まれている磁石粉
末。
【００１３】（６） 上記（５）の磁石粉末を、非磁性
バインダによって固化して形成されたボンディッド磁
石。
バインダによって固化して形成されたボンディッド磁
石。
【００１４】なお、粒子表面の平滑化は、粉砕工程中に
おける粒子相互の摩砕によっても一部行われる。
おける粒子相互の摩砕によっても一部行われる。
【００１５】
【作用】本発明の磁石粒子は、共ズリ等の加工により、
突起等の表面欠陥が平滑化されて表面粗さが減少するた
め逆磁区発生の核が減少し、高い保磁力が得られる。こ
の平滑化の加工は、保磁力が１０ｋOe以上となるまで行
うことが望ましい。
突起等の表面欠陥が平滑化されて表面粗さが減少するた
め逆磁区発生の核が減少し、高い保磁力が得られる。こ
の平滑化の加工は、保磁力が１０ｋOe以上となるまで行
うことが望ましい。
【００１６】上記磁石粒子は、Ｓｍ2 （Ｆｅ，Ｃｏ）17
系の合金粒子に窒素（Ｎ）を含有させたものである。こ
の磁石粒子はＮを含有するためキュリー温度が高く、熱
安定性に優れる。また、Ｎを含有することにより高い飽
和磁化が得られ、異方性エネルギーも向上して高い保磁
力が得られる。磁気特性の向上は、Ｎが結晶格子の特定
位置に侵入型の固溶をすることにより、Ｆｅ原子同士の
距離や、Ｆｅ原子と希土類金属原子との距離が最適化さ
れるためであると考えられる。
系の合金粒子に窒素（Ｎ）を含有させたものである。こ
の磁石粒子はＮを含有するためキュリー温度が高く、熱
安定性に優れる。また、Ｎを含有することにより高い飽
和磁化が得られ、異方性エネルギーも向上して高い保磁
力が得られる。磁気特性の向上は、Ｎが結晶格子の特定
位置に侵入型の固溶をすることにより、Ｆｅ原子同士の
距離や、Ｆｅ原子と希土類金属原子との距離が最適化さ
れるためであると考えられる。
【００１７】本発明のボンディッド磁石は、本発明の磁
石粒子を含む磁石粉末を金属、樹脂等の非磁性バインダ
中に分散したものである。本発明では、磁石粒子の表面
を平滑化することにより、高保磁力が得られ、特に樹脂
ボンディッド磁石においては、金属ボンディッド磁石と
同様に高保磁力が得られ、しかも、バインダとして樹脂
を用いるので、成形性が良好で複雑な形状のボンディッ
ド磁石が容易に得られる。
石粒子を含む磁石粉末を金属、樹脂等の非磁性バインダ
中に分散したものである。本発明では、磁石粒子の表面
を平滑化することにより、高保磁力が得られ、特に樹脂
ボンディッド磁石においては、金属ボンディッド磁石と
同様に高保磁力が得られ、しかも、バインダとして樹脂
を用いるので、成形性が良好で複雑な形状のボンディッ
ド磁石が容易に得られる。
【００１８】
【具体的構成】以下、本発明の具体的構成を詳細に説明
する。本発明のボンディッド磁石は、磁石粉末を非磁性
バインダで固結して製造したものである。本発明で用い
る磁石粉末は、表面が平滑化された磁石粒子から構成さ
れる。
する。本発明のボンディッド磁石は、磁石粉末を非磁性
バインダで固結して製造したものである。本発明で用い
る磁石粉末は、表面が平滑化された磁石粒子から構成さ
れる。
【００１９】＜磁石粒子＞前記磁石粒子は、Ｒ、Ｎおよ
びＴを含有する。
びＴを含有する。
【００２０】Ｒは、Ｓｍ単独、あるいはＳｍおよびその
他の希土類元素の１種以上である。Ｓｍ以外の希土類元
素としては、例えばＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｅ
ｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ
等が挙げられる。Ｓｍ以外の希土類元素が多すぎると結
晶磁気異方性が低下するため、Ｓｍ以外の希土類元素は
Ｒの７０％以下とすることが好ましい。Ｒの含有率は、
５〜１５原子％、好ましくは７〜１４原子％とする。Ｒ
の含有率が前記範囲未満であると保磁力ｉＨｃが低下
し、前記範囲を超えると残留磁束密度Ｂｒが低下してし
まう。
他の希土類元素の１種以上である。Ｓｍ以外の希土類元
素としては、例えばＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｅ
ｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ
等が挙げられる。Ｓｍ以外の希土類元素が多すぎると結
晶磁気異方性が低下するため、Ｓｍ以外の希土類元素は
Ｒの７０％以下とすることが好ましい。Ｒの含有率は、
５〜１５原子％、好ましくは７〜１４原子％とする。Ｒ
の含有率が前記範囲未満であると保磁力ｉＨｃが低下
し、前記範囲を超えると残留磁束密度Ｂｒが低下してし
まう。
【００２１】Ｎの含有率は、０．５〜２５原子％、好ま
しくは５〜２０原子％とする。本発明では、Ｎの一部に
換えてＣおよび／またはＳｉを含有する構成としてもよ
い。この場合、Ｎの含有率は０．５原子％以上であり、
Ｎ、ＣおよびＳｉの合計含有率は２５原子％以下であ
る。Ｎの含有率が前記範囲未満となると、キュリー温度
の上昇と飽和磁化の向上が不十分であり、Ｎ、Ｃおよび
Ｓｉの合計含有率が前記範囲を超えるとＢｒが低下す
る。Ｎの一部に換えて含有されるＣおよび／またはＳｉ
は、飽和磁化、保磁力およびキュリー温度向上効果を示
す。ＣおよびＳｉの合計含有率の下限は特にないが、合
計含有率が０．２５原子％以上であれば、前記した効果
は十分に発揮される。
しくは５〜２０原子％とする。本発明では、Ｎの一部に
換えてＣおよび／またはＳｉを含有する構成としてもよ
い。この場合、Ｎの含有率は０．５原子％以上であり、
Ｎ、ＣおよびＳｉの合計含有率は２５原子％以下であ
る。Ｎの含有率が前記範囲未満となると、キュリー温度
の上昇と飽和磁化の向上が不十分であり、Ｎ、Ｃおよび
Ｓｉの合計含有率が前記範囲を超えるとＢｒが低下す
る。Ｎの一部に換えて含有されるＣおよび／またはＳｉ
は、飽和磁化、保磁力およびキュリー温度向上効果を示
す。ＣおよびＳｉの合計含有率の下限は特にないが、合
計含有率が０．２５原子％以上であれば、前記した効果
は十分に発揮される。
【００２２】なお、磁石粒子のキュリー温度は、Ｃｏに
よるＦｅの置換量によって異なるが４３０〜６５０℃程
度である。
よるＦｅの置換量によって異なるが４３０〜６５０℃程
度である。
【００２３】ＴはＦｅ、またはＦｅおよびＣｏであり、
Ｔ中のＦｅの含有率は２０原子％以上、特に３０原子％
以上であることが好ましい。Ｔ中のＦｅの含有率が前記
範囲未満となるとＢｒが低下する。なお、Ｔ中のＦｅ含
有率の上限は特にないが、８０原子％を超えるとＢｒが
低下する傾向にある。
Ｔ中のＦｅの含有率は２０原子％以上、特に３０原子％
以上であることが好ましい。Ｔ中のＦｅの含有率が前記
範囲未満となるとＢｒが低下する。なお、Ｔ中のＦｅ含
有率の上限は特にないが、８０原子％を超えるとＢｒが
低下する傾向にある。
【００２４】磁石粒子中には、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｚｎ等の上
記以外の元素が含有されていてもよい。これらの元素の
含有率は３重量％以下とすることが好ましい。また、
Ｂ、Ｏ、Ｐ、Ｓ等の元素が含有されていてもよいが、こ
れらの元素の含有率は２重量％以下とすることが好まし
い。
記以外の元素が含有されていてもよい。これらの元素の
含有率は３重量％以下とすることが好ましい。また、
Ｂ、Ｏ、Ｐ、Ｓ等の元素が含有されていてもよいが、こ
れらの元素の含有率は２重量％以下とすることが好まし
い。
【００２５】なお、磁石粒子は、主としてＴｈ2 Ｚｎ17
型の菱面体晶系の結晶構造を有する。
型の菱面体晶系の結晶構造を有する。
【００２６】次いで、合金粒子に窒化処理を施し、磁石
粒子とする。この窒化処理は窒素雰囲気中で合金粒子に
熱処理を施すものであり、これにより合金粒子には窒素
が吸収される。窒化処理の際の保持温度は４００〜７０
０℃、特に４５０〜６５０℃程度とすることが好まし
い。また、温度保持時間は、０．５〜２００時間、特に
２〜１００時間程度とすることが好ましい。磁石粒子中
のＮ量は、ガス分析法により測定することができる。
粒子とする。この窒化処理は窒素雰囲気中で合金粒子に
熱処理を施すものであり、これにより合金粒子には窒素
が吸収される。窒化処理の際の保持温度は４００〜７０
０℃、特に４５０〜６５０℃程度とすることが好まし
い。また、温度保持時間は、０．５〜２００時間、特に
２〜１００時間程度とすることが好ましい。磁石粒子中
のＮ量は、ガス分析法により測定することができる。
【００２７】なお、母合金インゴットに水素を吸蔵させ
て粉砕し、脱水素後さらに合金粒子を大気にさらすこと
なく窒化処理工程に供すれば、粒子表面の酸化膜の発生
を抑えることができるので、窒化処理の際に高い反応性
が得られる。
て粉砕し、脱水素後さらに合金粒子を大気にさらすこと
なく窒化処理工程に供すれば、粒子表面の酸化膜の発生
を抑えることができるので、窒化処理の際に高い反応性
が得られる。
【００２８】磁石粒子の組成は、被覆層形成後の磁石粒
子の組成が前述したような範囲となるように適宜選択す
ることができる。
子の組成が前述したような範囲となるように適宜選択す
ることができる。
【００２９】具体的には、磁石粒子は、Ｒ（ただし、Ｒ
は希土類元素から選択される１種以上の元素であり、Ｓ
ｍを必須元素として含む。）を５〜１５原子％、Ｎを
０．５〜２５原子％含有し、残部がＴ（ただし、ＴはＦ
ｅ、またはＦｅおよびＣｏである。）の組成のものを用
いることが望ましい。ここで、ＲとＮの上記範囲の最高
量を加えた量がこれ以上多くなり、Ｔの量が上記範囲よ
り少なくなると、高い飽和磁化が得られず、ＲとＮの上
記範囲の最低量を加えた量がこれ以上多くなり、Ｔの量
が上記範囲より多くなると、磁石粒子中のＴが化学量論
組成に対して過剰となり、高い角形比が得られない。ま
た、Ｎの含有率が前記範囲内であれば、高いキュリー温
度および高飽和磁化が得られる。なお、前述したように
Ｎの一部をＣおよび／またはＳｉに換えてもよい。な
お、前述したようにＮの一部をＣおよび／またはＳｉに
換えてもよい。
は希土類元素から選択される１種以上の元素であり、Ｓ
ｍを必須元素として含む。）を５〜１５原子％、Ｎを
０．５〜２５原子％含有し、残部がＴ（ただし、ＴはＦ
ｅ、またはＦｅおよびＣｏである。）の組成のものを用
いることが望ましい。ここで、ＲとＮの上記範囲の最高
量を加えた量がこれ以上多くなり、Ｔの量が上記範囲よ
り少なくなると、高い飽和磁化が得られず、ＲとＮの上
記範囲の最低量を加えた量がこれ以上多くなり、Ｔの量
が上記範囲より多くなると、磁石粒子中のＴが化学量論
組成に対して過剰となり、高い角形比が得られない。ま
た、Ｎの含有率が前記範囲内であれば、高いキュリー温
度および高飽和磁化が得られる。なお、前述したように
Ｎの一部をＣおよび／またはＳｉに換えてもよい。な
お、前述したようにＮの一部をＣおよび／またはＳｉに
換えてもよい。
【００３０】Ｎ化の後には粒子表面の平滑化工程が行な
われる。この平滑化工程はＮ化工程の前に行なってもよ
い。
われる。この平滑化工程はＮ化工程の前に行なってもよ
い。
【００３１】本発明において、磁石粒子表面を平滑化す
る方法は特に制限はないが、物理的表面加工法、化学的
表面加工法が考えられる。
る方法は特に制限はないが、物理的表面加工法、化学的
表面加工法が考えられる。
【００３２】物理的表面加工法としては、エネルギの小
さな加工法、例えば、スタンプミルやライカイ機等によ
る粒子間の共ズリ作用により粒子表面を平滑化する加工
法を用いることが望ましい。
さな加工法、例えば、スタンプミルやライカイ機等によ
る粒子間の共ズリ作用により粒子表面を平滑化する加工
法を用いることが望ましい。
【００３３】化学的表面加工法としては、エッチングを
用いることができる。用いる薬品としては、アルカリ、
酸中でも溶出するが、反応速度を適宜に制御する為弱酸
が望ましい。例えば酢酸などを用いることができる。
用いることができる。用いる薬品としては、アルカリ、
酸中でも溶出するが、反応速度を適宜に制御する為弱酸
が望ましい。例えば酢酸などを用いることができる。
【００３４】磁石粒子は、表面の平滑度が上がる程、保
磁力ｉＨｃが増大する。保磁力ｉＨｃが、１０ｋOe以上
となるまで平滑化を進めることが望ましい。
磁力ｉＨｃが増大する。保磁力ｉＨｃが、１０ｋOe以上
となるまで平滑化を進めることが望ましい。
【００３５】なお、本発明において、磁石粒子表面の平
滑度ＳＳは、磁石粒子の任意断面の重心を中心として、
平面を３０度づつに１２等分して、１２個のセグメント
を形成し、各セグメントにおける重心から表面までの距
離をｒとし、各セグメント内での最大値ｒmax と最小値
ｒmin の差をΔｒとし、断面形状の長径をＬとしたと
き、次式 平滑度ＳＳ＝（Δｒ1-12＝（ｒmax −ｒmin ）1-12）／Ｌ で表され、この平滑度ＳＳは、上記保磁力ｉＨｃを考慮
すると、３０％以下であることが望ましく、更に好まし
くは、１５％以下とする。
滑度ＳＳは、磁石粒子の任意断面の重心を中心として、
平面を３０度づつに１２等分して、１２個のセグメント
を形成し、各セグメントにおける重心から表面までの距
離をｒとし、各セグメント内での最大値ｒmax と最小値
ｒmin の差をΔｒとし、断面形状の長径をＬとしたと
き、次式 平滑度ＳＳ＝（Δｒ1-12＝（ｒmax −ｒmin ）1-12）／Ｌ で表され、この平滑度ＳＳは、上記保磁力ｉＨｃを考慮
すると、３０％以下であることが望ましく、更に好まし
くは、１５％以下とする。
【００３６】例えば、磁石粒子の任意断面が図１のよう
な正６角形形状をしていた場合、即ち、本発明を満足す
る平滑度ＳＳを有する場合についての磁石粒子１の平滑
度ＳＳを以下に考察する。この考察においては、磁石粒
子１の断面形状の長径Ｌが２００μｍであると仮定す
る。この長径Ｌの位置を上記最大値ｒmax とすると、こ
の最大値ｒmax は１００μｍ、最小値ｒmin は８５μｍ
となる。なお、この形状では、最大値ｒmax と最小値ｒ
min の差Δｒはこの部分で最大となるので、この部分に
ついて考察する。
な正６角形形状をしていた場合、即ち、本発明を満足す
る平滑度ＳＳを有する場合についての磁石粒子１の平滑
度ＳＳを以下に考察する。この考察においては、磁石粒
子１の断面形状の長径Ｌが２００μｍであると仮定す
る。この長径Ｌの位置を上記最大値ｒmax とすると、こ
の最大値ｒmax は１００μｍ、最小値ｒmin は８５μｍ
となる。なお、この形状では、最大値ｒmax と最小値ｒ
min の差Δｒはこの部分で最大となるので、この部分に
ついて考察する。
【００３７】これらの数値を上記の平滑度ＳＳの式に代
入すると、 平滑度ＳＳ＝（Δｒ1-12＝（ｒmax −ｒmin ）1-12）／Ｌ 平滑度ＳＳ＝（１００−８５）／２００ ＝１５／２００ ＝７．５％ 一方、図２に示したような異形形状では、ｒmax が１２
５μｍ、ｒmin が６０μｍという場合がある。この場合
には、 平滑度ＳＳ＝（１２５−６０）／２００ ＝６５／２００ ＝３２．５％ となり、本発明の範囲外となる。
入すると、 平滑度ＳＳ＝（Δｒ1-12＝（ｒmax −ｒmin ）1-12）／Ｌ 平滑度ＳＳ＝（１００−８５）／２００ ＝１５／２００ ＝７．５％ 一方、図２に示したような異形形状では、ｒmax が１２
５μｍ、ｒmin が６０μｍという場合がある。この場合
には、 平滑度ＳＳ＝（１２５−６０）／２００ ＝６５／２００ ＝３２．５％ となり、本発明の範囲外となる。
【００３８】＜樹脂ボンディッド磁石の製造方法＞上記
のようにして製造された磁石粒子は、樹脂バインダ中に
分散され固結されて樹脂ボンディッド磁石とされる。
のようにして製造された磁石粒子は、樹脂バインダ中に
分散され固結されて樹脂ボンディッド磁石とされる。
【００３９】樹脂ボンディッド磁石の製造は、通常の方
法に従って行なえばよい。すなわち、まず、上記のよう
にして得られた磁石粒子と樹脂バインダとを混合後、成
形し、必要に応じて熱処理を施す。また、成形後、樹脂
バインダーを含浸法により負荷うる工程も適用できる。
法に従って行なえばよい。すなわち、まず、上記のよう
にして得られた磁石粒子と樹脂バインダとを混合後、成
形し、必要に応じて熱処理を施す。また、成形後、樹脂
バインダーを含浸法により負荷うる工程も適用できる。
【００４０】成形方法に特に制限はなく、本発明はコン
プレッション成形を用いるコンプレッションボンディッ
ド磁石およびインジェクション成形を用いるインジェク
ションボンディッド磁石のいずれにも適用することがで
きる。
プレッション成形を用いるコンプレッションボンディッ
ド磁石およびインジェクション成形を用いるインジェク
ションボンディッド磁石のいずれにも適用することがで
きる。
【００４１】用いるバインダに特に制限はなく、公知の
樹脂ボンディッド磁石に利用される各種樹脂を用いれば
よい。例えば、コンプレッションボンディッド磁石の場
合は各種硬化剤を用いたエポキシ樹脂等の各種熱硬化性
樹脂を、また、インジェクションボンディッド磁石の場
合はポリアミド樹脂等の各種熱可塑性樹脂を用いればよ
い。なお、混合時のバインダの状態には特に制限はな
い。
樹脂ボンディッド磁石に利用される各種樹脂を用いれば
よい。例えば、コンプレッションボンディッド磁石の場
合は各種硬化剤を用いたエポキシ樹脂等の各種熱硬化性
樹脂を、また、インジェクションボンディッド磁石の場
合はポリアミド樹脂等の各種熱可塑性樹脂を用いればよ
い。なお、混合時のバインダの状態には特に制限はな
い。
【００４２】磁石粒子とバインダとの混合方法に特に制
限はなく、水平回転円筒型混合機、正立方体型混合機、
縦形二重円錐型混合機、Ｖ型混合機、鋤板混合機、らせ
ん混合機、リボン混合機、衝撃回転混合機等のいずれを
用いてもよい。コンプレッション成形あるいはインジェ
クション成形の条件に特に制限はなく、公知の条件から
適当に選択すればよい。
限はなく、水平回転円筒型混合機、正立方体型混合機、
縦形二重円錐型混合機、Ｖ型混合機、鋤板混合機、らせ
ん混合機、リボン混合機、衝撃回転混合機等のいずれを
用いてもよい。コンプレッション成形あるいはインジェ
クション成形の条件に特に制限はなく、公知の条件から
適当に選択すればよい。
【００４３】なお、樹脂ボンディッド磁石には、上記し
た磁石粒子およびバインダに加え、必要に応じて潤滑
剤、カップリング剤、可塑剤、酸化防止剤等が含有され
ていてもよい。
た磁石粒子およびバインダに加え、必要に応じて潤滑
剤、カップリング剤、可塑剤、酸化防止剤等が含有され
ていてもよい。
【００４４】＜磁気特性＞上記した方法により製造され
た樹脂ボンディッド磁石では、１０ｋOe以上、特に１２
ｋOe以上の保磁力ｉＨｃが得られ、また、８kG以上、特
に１１kG以上の飽和磁化πＩｓが得られる。
た樹脂ボンディッド磁石では、１０ｋOe以上、特に１２
ｋOe以上の保磁力ｉＨｃが得られ、また、８kG以上、特
に１１kG以上の飽和磁化πＩｓが得られる。
【００４５】＜金属ボンディッド磁石＞磁石粒子は、樹
脂ボンディッド磁石で用いたものと同一のものを用いる
ことができるので、ここでは詳細な説明を省略する。
脂ボンディッド磁石で用いたものと同一のものを用いる
ことができるので、ここでは詳細な説明を省略する。
【００４６】＜バインダ＞本発明で用いるバインダは、
５５０℃以下、好ましくは５００℃以下で磁石粒子を結
合可能な金属から構成される。
５５０℃以下、好ましくは５００℃以下で磁石粒子を結
合可能な金属から構成される。
【００４７】このような金属としては、融点が１５０〜
５００℃程度の金属単体、合金および金属間化合物が好
ましく、例えば、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｍｇ−Ｂａ、Ｂａ
−Ｐｂ、Ｂｉ、Ｉｎ、Ｂｉ−Ｌｉ、Ｎｉ−Ｃｅ、Ｃｅ−
Ｇｅ、Ｃｅ−Ｚｎなどが挙げられる。これらのうち特
に、ＺｎまたはＳｎが好ましい。
５００℃程度の金属単体、合金および金属間化合物が好
ましく、例えば、Ｚｎ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｍｇ−Ｂａ、Ｂａ
−Ｐｂ、Ｂｉ、Ｉｎ、Ｂｉ−Ｌｉ、Ｎｉ−Ｃｅ、Ｃｅ−
Ｇｅ、Ｃｅ−Ｚｎなどが挙げられる。これらのうち特
に、ＺｎまたはＳｎが好ましい。
【００４８】本発明の金属ボンディッド磁石では、磁石
粒子の周囲に、磁石粒子構成元素とバインダ構成元素と
が含まれる混在部が形成されていることが望ましい。こ
の混在部の存在により、大きな保磁力が得られる。
粒子の周囲に、磁石粒子構成元素とバインダ構成元素と
が含まれる混在部が形成されていることが望ましい。こ
の混在部の存在により、大きな保磁力が得られる。
【００４９】混在部中には、通常、磁石粒子構成元素と
して少なくともＴおよび／またはＲ、特にＦｅおよび／
またはＳｍが含有されるが、本発明では、後述するよう
にＴまたはＲを選択的に混在部中に含有させることがで
きる。
して少なくともＴおよび／またはＲ、特にＦｅおよび／
またはＳｍが含有されるが、本発明では、後述するよう
にＴまたはＲを選択的に混在部中に含有させることがで
きる。
【００５０】磁石粒子構成元素とバインダ構成元素とは
金属間化合物として存在することが好ましく、特に、磁
石粒子のＴとバインダ構成元素との金属間化合物が混在
部に含まれることが好ましい。例えば、バインダとして
Ｚｎを用いた場合、混在部には、Ｚｎ7 Ｆｅ3 、Ｚｎ9
Ｆｅ1 、Ｓｍ2 Ｚｎ17などの金属間化合物が含有される
ことが好ましく、特にＺｎ7 Ｆｅ3 やＺｎ9 Ｆｅ1 が含
有されることが好ましい。
金属間化合物として存在することが好ましく、特に、磁
石粒子のＴとバインダ構成元素との金属間化合物が混在
部に含まれることが好ましい。例えば、バインダとして
Ｚｎを用いた場合、混在部には、Ｚｎ7 Ｆｅ3 、Ｚｎ9
Ｆｅ1 、Ｓｍ2 Ｚｎ17などの金属間化合物が含有される
ことが好ましく、特にＺｎ7 Ｆｅ3 やＺｎ9 Ｆｅ1 が含
有されることが好ましい。
【００５１】＜磁気特性＞上記した方法により製造され
た金属ボンディッド磁石では、１０ｋOe以上、特に１５
ｋOe以上の保磁力ｉＨｃが得られ、また、７kG以上、特
に10kG以上の飽和磁化πＩｓが得られる。
た金属ボンディッド磁石では、１０ｋOe以上、特に１５
ｋOe以上の保磁力ｉＨｃが得られ、また、７kG以上、特
に10kG以上の飽和磁化πＩｓが得られる。
【００５２】
【実施例】以下、本発明の具体的実施例を示し、本発明
をさらに詳細に説明する。下記表１に示される組成の磁
石粒子を用いて、樹脂ボンディッド磁石を作製した。
をさらに詳細に説明する。下記表１に示される組成の磁
石粒子を用いて、樹脂ボンディッド磁石を作製した。
【００５３】＜磁石粉末の製造＞まず、ＳｍメタルとＦ
ｅメタルを原料として高周波誘導加熱により母合金イン
ゴットを作製した。母合金インゴットはＴｈ2 Ｚｎ17型
の菱面体型構造の結晶粒を有し、平均結晶粒径は約５０
０μ0 であった。なお、結８構造はＸ線回折法により確
認した。
ｅメタルを原料として高周波誘導加熱により母合金イン
ゴットを作製した。母合金インゴットはＴｈ2 Ｚｎ17型
の菱面体型構造の結晶粒を有し、平均結晶粒径は約５０
０μ0 であった。なお、結８構造はＸ線回折法により確
認した。
【００５４】次に、母合金インゴットに溶体化処理を施
した。溶体化処理は、Ａｒガス雰囲気中にて１１５０℃
で１６時間行なった。
した。溶体化処理は、Ａｒガス雰囲気中にて１１５０℃
で１６時間行なった。
【００５５】溶体化処理後、母合金インゴットを平均粒
子径２０μｍまでディスクミル粉砕し、得られた合金粉
末を、Ｓｍ8.9 、Ｆｅ 74.8 、Ｎ 16.3 の組成となるよ
うに窒化処理を施して磁石粉末とした。窒化処理は、Ｎ
2 ガス雰囲気中にて４５０℃で１０時間熱処理すること
により行なった。各磁石粉末のキュリー温度は４５０〜
４９０℃程度であった。
子径２０μｍまでディスクミル粉砕し、得られた合金粉
末を、Ｓｍ8.9 、Ｆｅ 74.8 、Ｎ 16.3 の組成となるよ
うに窒化処理を施して磁石粉末とした。窒化処理は、Ｎ
2 ガス雰囲気中にて４５０℃で１０時間熱処理すること
により行なった。各磁石粉末のキュリー温度は４５０〜
４９０℃程度であった。
【００５６】次に、上述のようにして形成された磁石粒
子をエポキシ系樹脂バインダと混合し、コンプレッショ
ン成形および熱硬化を行なって樹脂ボンディッド磁石を
作製した。これらの樹脂ボンディッド磁石について、保
磁力ｉＨｃおよび飽和磁化４πＩｓの測定を行なった。
結果を表１に示す。
子をエポキシ系樹脂バインダと混合し、コンプレッショ
ン成形および熱硬化を行なって樹脂ボンディッド磁石を
作製した。これらの樹脂ボンディッド磁石について、保
磁力ｉＨｃおよび飽和磁化４πＩｓの測定を行なった。
結果を表１に示す。
【００５７】
【表１】
【００５８】表１に示される結果から、本発明の効果が
明らかである。すなわち、表面を平滑化した磁石粒子を
用いた樹脂ボンディッド磁石では高い磁気特性が得られ
ており、特に平滑度ＳＳが３０％を超える磁石粒子を用
いた場合、１０ｋOeと極めて高い保磁力を得られてい
る。
明らかである。すなわち、表面を平滑化した磁石粒子を
用いた樹脂ボンディッド磁石では高い磁気特性が得られ
ており、特に平滑度ＳＳが３０％を超える磁石粒子を用
いた場合、１０ｋOeと極めて高い保磁力を得られてい
る。
【００５９】金属ボンディッド磁石 平均粒子径１５μｍのバインダの粉末と上記磁石粒子の
混合物を、超硬合金製ライカイ機により作製した。バイ
ンダにはＺｎ（融点４１９℃）を用い、混合物中のバイ
ンダの粉末の含有率は１２．５体積％とした。混合物を
コンプレッション成形し、得られた成形体をホットプレ
スにより加圧熱処理した。ホットプレスの際のプレス時
間は１時間、保持温度は４５０℃、加圧圧力は３ｔ／cm
2 とした。ホットプレス後、冷却し、金属ボンディッド
磁石を得た。この金属ボンディッド磁石をＮ化物ピソミ
ル、ジェットミルにより粉砕し、磁石粒子平均粒径３μ
mを得た。
混合物を、超硬合金製ライカイ機により作製した。バイ
ンダにはＺｎ（融点４１９℃）を用い、混合物中のバイ
ンダの粉末の含有率は１２．５体積％とした。混合物を
コンプレッション成形し、得られた成形体をホットプレ
スにより加圧熱処理した。ホットプレスの際のプレス時
間は１時間、保持温度は４５０℃、加圧圧力は３ｔ／cm
2 とした。ホットプレス後、冷却し、金属ボンディッド
磁石を得た。この金属ボンディッド磁石をＮ化物ピソミ
ル、ジェットミルにより粉砕し、磁石粒子平均粒径３μ
mを得た。
【００６０】このよにして得られた金属ボンディッド磁
石の磁気特性を調べたところ、上記樹脂ボンディッド磁
石と同様またはそれ以上の高磁気特性が得られた。
石の磁気特性を調べたところ、上記樹脂ボンディッド磁
石と同様またはそれ以上の高磁気特性が得られた。
【００６１】このようにして得た磁石粒子を、超硬製の
ライカイ機で、乳棒回数１００rpm、乳鉢回転数２５rpm
で加工した。このようにして得られた磁石粉末を用い
て上記と同様にして樹脂ボンディッド磁石および金属ボ
ンデッド磁石を作製したところ、上記実施例と同様に高
磁気特性が得られた。
ライカイ機で、乳棒回数１００rpm、乳鉢回転数２５rpm
で加工した。このようにして得られた磁石粉末を用い
て上記と同様にして樹脂ボンディッド磁石および金属ボ
ンデッド磁石を作製したところ、上記実施例と同様に高
磁気特性が得られた。
【００６２】また、上記各実施例において磁石粒子のＦ
ｅの一部をＣｏで置換した場合、Ｔｃの上昇、４πＩｓ
の向上ならびにｉＨｃの僅かな低下が認められた。
ｅの一部をＣｏで置換した場合、Ｔｃの上昇、４πＩｓ
の向上ならびにｉＨｃの僅かな低下が認められた。
【００６３】上記実施例では、平滑化加工を、粉砕工程
とは別に行ったが、粉砕工程と同時に行ってもよい。
とは別に行ったが、粉砕工程と同時に行ってもよい。
【００６４】
【発明の効果】本発明の磁石粒子においては、上述のよ
うにその表面の平滑化により高磁気特性が得られるよう
になった。
うにその表面の平滑化により高磁気特性が得られるよう
になった。
【図１】本発明による磁石粒子の断面図である。
【図２】本発明外の磁石粒子の断面図である。
Claims (6)
- 【請求項１】 Ｒ（ただし、Ｒは希土類元素から選択さ
れる１種以上の元素であり、Ｓｍを必須元素として含
む。）を５〜１５原子％、Ｎを０．５〜２５原子％含有
し、残部がＴ（ただし、ＴはＦｅ、またはＦｅおよびＣ
ｏである。）の組成で、表面の平滑度ＳＳが、磁石粒子
の任意断面の重心を中心として、平面を３０度づつに１
２等分して、１２個のセグメントを形成し、各セグメン
トにおける重心から表面までの距離をｒとし、各セグメ
ント内での最大値ｒmax と最小値ｒmin の差をΔｒと
し、粒子の断面形状の最長径をＬとしたとき、次式 平滑度ＳＳ＝（Δｒ1-12＝（ｒmax −ｒmin ）1-12）／Ｌ×１００ で表される各セグメントにおける平滑度ＳＳがいずれも
３０％以下であることを特徴とする磁石粒子。 - 【請求項２】 前記平滑度ＳＳが、１５％以下である請
求項１の磁石粒子。 - 【請求項３】 Ｒ（ただし、Ｒは希土類元素から選択さ
れる１種以上の元素であり、Ｓｍを必須元素として含
む。）を５〜１５原子％、Ｎを０．５〜２５原子％含有
し、残部がＴ（ただし、ＴはＦｅ、またはＦｅおよびＣ
ｏである。）である組成で、保磁力ｉＨｃが１０ｋOe以
上となるように、表面が加工により平滑化されているこ
とを特徴とする磁石粒子。 - 【請求項４】 前記加工が機械加工による磁石粒子間の
共ズリである請求項３の磁石粒子。 - 【請求項５】 請求項１、２、３または４の磁石粒子
が、７０％以上含まれている磁石粉末。 - 【請求項６】 請求項５の磁石粉末を、非磁性バインダ
によって固化して形成されたボンディッド磁石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3356922A JPH05175023A (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 磁石粒子、磁石粉末ならびにボンディッド磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3356922A JPH05175023A (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 磁石粒子、磁石粉末ならびにボンディッド磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05175023A true JPH05175023A (ja) | 1993-07-13 |
Family
ID=18451444
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3356922A Withdrawn JPH05175023A (ja) | 1991-12-25 | 1991-12-25 | 磁石粒子、磁石粉末ならびにボンディッド磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05175023A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1043099A1 (en) * | 1997-12-25 | 2000-10-11 | Nichia Chemical Industries, Ltd. | Sm-Fe-N ALLOY POWDER AND PROCESS FOR THE PRODUCTION THEREROF |
| JP2002015906A (ja) * | 2000-04-24 | 2002-01-18 | Seiko Epson Corp | 磁石粉末、ボンド磁石の製造方法およびボンド磁石 |
| JP2002015909A (ja) * | 2000-04-24 | 2002-01-18 | Seiko Epson Corp | 磁石粉末、ボンド磁石の製造方法およびボンド磁石 |
| JP2008258463A (ja) * | 2007-04-06 | 2008-10-23 | Nec Tokin Corp | 永久磁石材料とそれを用いた永久磁石およびその製造方法 |
| WO2018221512A1 (ja) * | 2017-05-30 | 2018-12-06 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | サマリウム－鉄－窒素磁石粉末及びその製造方法 |
-
1991
- 1991-12-25 JP JP3356922A patent/JPH05175023A/ja not_active Withdrawn
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1043099A1 (en) * | 1997-12-25 | 2000-10-11 | Nichia Chemical Industries, Ltd. | Sm-Fe-N ALLOY POWDER AND PROCESS FOR THE PRODUCTION THEREROF |
| EP1043099A4 (en) * | 1997-12-25 | 2001-05-02 | Nichia Kagaku Kogyo Kk | Sm-Fe-N ALLOY POWDER AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| US6780255B2 (en) | 1997-12-25 | 2004-08-24 | Nichia Chemical Industries, Ltd. | Sm-fe-N based alloy powder and process for producing the same |
| JP2002015909A (ja) * | 2000-04-24 | 2002-01-18 | Seiko Epson Corp | 磁石粉末、ボンド磁石の製造方法およびボンド磁石 |
| US6648989B2 (en) | 2000-04-24 | 2003-11-18 | Seiko Epson Corporation | Magnetic powder and bonded magnet |
| US6660178B2 (en) | 2000-04-24 | 2003-12-09 | Seiko Epson Corporation | Magnetic powder and bonded magnet |
| JP2002015906A (ja) * | 2000-04-24 | 2002-01-18 | Seiko Epson Corp | 磁石粉末、ボンド磁石の製造方法およびボンド磁石 |
| JP2008258463A (ja) * | 2007-04-06 | 2008-10-23 | Nec Tokin Corp | 永久磁石材料とそれを用いた永久磁石およびその製造方法 |
| WO2018221512A1 (ja) * | 2017-05-30 | 2018-12-06 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | サマリウム－鉄－窒素磁石粉末及びその製造方法 |
| CN110662617A (zh) * | 2017-05-30 | 2020-01-07 | 国立研究开发法人产业技术综合研究所 | 钐-铁-氮磁铁粉末及其制造方法 |
| JPWO2018221512A1 (ja) * | 2017-05-30 | 2020-03-26 | 国立研究開発法人産業技術総合研究所 | サマリウム−鉄−窒素磁石粉末及びその製造方法 |
| CN110662617B (zh) * | 2017-05-30 | 2021-10-26 | 国立研究开发法人产业技术综合研究所 | 钐-铁-氮磁铁粉末及其制造方法 |
| US11361888B2 (en) | 2017-05-30 | 2022-06-14 | National Institute Of Advanced Industrial Science And Technology | Samarium-iron-nitrogen magnet powder and method for manufacturing same |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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