JPH05162652A - ステアリングハンドルの中立点推定方法 - Google Patents
ステアリングハンドルの中立点推定方法Info
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- JPH05162652A JPH05162652A JP3325888A JP32588891A JPH05162652A JP H05162652 A JPH05162652 A JP H05162652A JP 3325888 A JP3325888 A JP 3325888A JP 32588891 A JP32588891 A JP 32588891A JP H05162652 A JPH05162652 A JP H05162652A
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- steering
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- wheel angle
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B62—LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
- B62D—MOTOR VEHICLES; TRAILERS
- B62D15/00—Steering not otherwise provided for
- B62D15/02—Steering position indicators ; Steering position determination; Steering aids
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D1/00—Measuring arrangements giving results other than momentary value of variable, of general application
- G01D1/14—Measuring arrangements giving results other than momentary value of variable, of general application giving a distribution function of a value, i.e. number of times the value comes within specified ranges of amplitude
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B62—LAND VEHICLES FOR TRAVELLING OTHERWISE THAN ON RAILS
- B62D—MOTOR VEHICLES; TRAILERS
- B62D15/00—Steering not otherwise provided for
- B62D15/02—Steering position indicators ; Steering position determination; Steering aids
- B62D15/021—Determination of steering angle
- B62D15/0245—Means or methods for determination of the central position of the steering system, e.g. straight ahead position
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- Mechanical Control Devices (AREA)
- Indicating Or Recording The Presence, Absence, Or Direction Of Movement (AREA)
- Length Measuring Devices With Unspecified Measuring Means (AREA)
- Force Measurement Appropriate To Specific Purposes (AREA)
Abstract
(57)【要約】 (修正有)
【目的】 車両の走行中、ステアリングハンドルの中立
点を正確に推定可能とするステアリングハンドルの中立
点推定方法を提供することにある。 【構成】 ステアリングハンドル3の中立点推定方法
は、車速が所定速以上で且つ液圧パワーステアリング1
の作動圧が実質的に立ち上がっておらず、しかも、ステ
アリングハンドル3もまた実質的に操舵されていない状
態が所定時間経過した毎に、ハンドル角を検出13する
一方、検出したハンドル角13に対応する検出度数度数
分布を求め、この検出度数分布からハンドル角の加重平
均値を算出して、この加重平均値をステアリングハンド
ル1の中立点として推定するようにしている。
点を正確に推定可能とするステアリングハンドルの中立
点推定方法を提供することにある。 【構成】 ステアリングハンドル3の中立点推定方法
は、車速が所定速以上で且つ液圧パワーステアリング1
の作動圧が実質的に立ち上がっておらず、しかも、ステ
アリングハンドル3もまた実質的に操舵されていない状
態が所定時間経過した毎に、ハンドル角を検出13する
一方、検出したハンドル角13に対応する検出度数度数
分布を求め、この検出度数分布からハンドル角の加重平
均値を算出して、この加重平均値をステアリングハンド
ル1の中立点として推定するようにしている。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】この発明は、車両のステアリング
ハンドルの中立点を車両の走行中に推定するためのステ
アリングハンドルの中立点推定方法に関する。
ハンドルの中立点を車両の走行中に推定するためのステ
アリングハンドルの中立点推定方法に関する。
【0002】
【従来の技術】一般に、車両のステアリングハンドル、
つまり、そのステアリングシャフトには、ハンドル角セ
ンサが取り付けられている。このハンドル角センサは、
ステアリングハンドルが操舵されたときのハンドル角を
検出するものであり、このハンドル角から前輪操舵角が
求められるようになっている。
つまり、そのステアリングシャフトには、ハンドル角セ
ンサが取り付けられている。このハンドル角センサは、
ステアリングハンドルが操舵されたときのハンドル角を
検出するものであり、このハンドル角から前輪操舵角が
求められるようになっている。
【0003】前輪の操舵角は、例えば後輪操舵制御やト
ラクションコントロールシステム即ちそのトレース制御
等を実施する上での重要な要因となるから、ハンドル角
センサは、前輪操舵角を高精度に検出できるものでなけ
ればならない。
ラクションコントロールシステム即ちそのトレース制御
等を実施する上での重要な要因となるから、ハンドル角
センサは、前輪操舵角を高精度に検出できるものでなけ
ればならない。
【0004】
【発明が解決しようする課題】ところで、ハンドル角セ
ンサは、ステアリングハンドルがその中立点から左右に
操舵されたときのハンドル角つまり前輪舵角を検出する
ものであるから、ステアリングハンドルの中立点にある
場合、車両は必ず直進走行しなければならない。
ンサは、ステアリングハンドルがその中立点から左右に
操舵されたときのハンドル角つまり前輪舵角を検出する
ものであるから、ステアリングハンドルの中立点にある
場合、車両は必ず直進走行しなければならない。
【0005】しかしながら、ステアリングコラムやハン
ドル角センサの組付けに誤差があったり、また、車両が
外部からの入力を受け、ステアリングハンドルから前輪
までの間のステアリングシステムにがた付き等が発生し
たりすると、ステアリングハンドルの中立点と車両の直
進状態とが完全に一致しなくなってしまう。このような
状況では、ハンドル角センサにて検出した前輪舵角が不
正確なものとなるから、前述した後輪操舵制御やトレー
ス制御が最適に実施できないことになる。
ドル角センサの組付けに誤差があったり、また、車両が
外部からの入力を受け、ステアリングハンドルから前輪
までの間のステアリングシステムにがた付き等が発生し
たりすると、ステアリングハンドルの中立点と車両の直
進状態とが完全に一致しなくなってしまう。このような
状況では、ハンドル角センサにて検出した前輪舵角が不
正確なものとなるから、前述した後輪操舵制御やトレー
ス制御が最適に実施できないことになる。
【0006】この発明は、上述した事情に基づいてなさ
れたもので、その目的とするところは、ハンドル角セン
サのセンサ信号を補正し、前輪舵角の高精度な検出を可
能とする上で有効となるステアリングハンドルの中立点
推定方法を提供することにある。
れたもので、その目的とするところは、ハンドル角セン
サのセンサ信号を補正し、前輪舵角の高精度な検出を可
能とする上で有効となるステアリングハンドルの中立点
推定方法を提供することにある。
【0007】
【課題を解決するための手段】この発明は、ステアリン
グハンドルのハンドル角を検出するハンドル角センサ
と、ステアリングハンドルの操作力を補助する液圧パワ
ーステアリングと、この液圧パワーステアリングの作動
圧を検出する圧力センサと、車速を検出する車速センサ
とを備えた車両に於いて、この発明のステアリングハン
ドルの中立点推定方法は、車速が所定速以上で且つ液圧
パワーステアリングの作動圧が実質的に立ち上がってお
らず、しかも、ステアリングハンドルもまた実質的に操
舵されていない状態が所定時間経過した毎に、ハンドル
角を検出する一方、検出したハンドル角に対応する検出
度数分布を求め、この検出度数分布からハンドル角の加
重平均値を算出して、この加重平均値をステアリングハ
ンドルの中立点として推定するようにしている。
グハンドルのハンドル角を検出するハンドル角センサ
と、ステアリングハンドルの操作力を補助する液圧パワ
ーステアリングと、この液圧パワーステアリングの作動
圧を検出する圧力センサと、車速を検出する車速センサ
とを備えた車両に於いて、この発明のステアリングハン
ドルの中立点推定方法は、車速が所定速以上で且つ液圧
パワーステアリングの作動圧が実質的に立ち上がってお
らず、しかも、ステアリングハンドルもまた実質的に操
舵されていない状態が所定時間経過した毎に、ハンドル
角を検出する一方、検出したハンドル角に対応する検出
度数分布を求め、この検出度数分布からハンドル角の加
重平均値を算出して、この加重平均値をステアリングハ
ンドルの中立点として推定するようにしている。
【0008】
【作用】上述したステアリングハンドルの中立点推定方
法によれば、走行中、車速が所定速以上に達した状況に
於いて、液圧パワーステアリングの作動圧及びステアリ
グハンドルの操舵が前述した条件を満たしたとき、つま
り、車両が直進状態にあると判定されたとき、その時点
のハンドル角が検出されて、そのハンドル角に対応した
検出度数は1だけ増加される。従って、前記条件が繰り
返して満たされると、ハンド角の検出度数分布が求めら
れ、この検出度数分布からハンドル角の加重平均値を算
出すると、この加重平均値は、ステアリングハンドルの
中立点を実質的に示すことになる。
法によれば、走行中、車速が所定速以上に達した状況に
於いて、液圧パワーステアリングの作動圧及びステアリ
グハンドルの操舵が前述した条件を満たしたとき、つま
り、車両が直進状態にあると判定されたとき、その時点
のハンドル角が検出されて、そのハンドル角に対応した
検出度数は1だけ増加される。従って、前記条件が繰り
返して満たされると、ハンド角の検出度数分布が求めら
れ、この検出度数分布からハンドル角の加重平均値を算
出すると、この加重平均値は、ステアリングハンドルの
中立点を実質的に示すことになる。
【0009】
【実施例】図1を参照すると、車両の液圧パワーステア
リングシステムが概略的に示されている。この液圧パワ
ーステアリングシステムは、パワーステアリング1を備
えており、このパワーステアリング1に於けるピストン
ロッド2の両端は、図示しないけれども、左右の前輪側
に接続されるものなっている。
リングシステムが概略的に示されている。この液圧パワ
ーステアリングシステムは、パワーステアリング1を備
えており、このパワーステアリング1に於けるピストン
ロッド2の両端は、図示しないけれども、左右の前輪側
に接続されるものなっている。
【0010】また、ピストンロッド2とステアリングハ
ンドル3即ちそのステアリングシャフト4とは、図示し
ないけれどもラック・ピニオンを介して相互に連結され
ている。従って、ステアリングハンドル3が左右に操舵
されると、ラック・ピニオンを介してパワーステアリン
グ1のピストンロッド2が機械的に駆動され、これによ
り、前輪を左右に操舵可能となっている。
ンドル3即ちそのステアリングシャフト4とは、図示し
ないけれどもラック・ピニオンを介して相互に連結され
ている。従って、ステアリングハンドル3が左右に操舵
されると、ラック・ピニオンを介してパワーステアリン
グ1のピストンロッド2が機械的に駆動され、これによ
り、前輪を左右に操舵可能となっている。
【0011】一方、パワーステアリング1は、内部に一
対の圧力室(図示しない)を有しており、これら圧力室
は、油圧管路5,6を介して、パワーステアリング1の
操舵弁7に接続されている。この操舵弁7からは、油圧
供給管路8が延びており、この油圧供給管路8は、エン
ジン9によって駆動される油圧ポンプ10を介して油圧
リザーバ11に接続されている。また、操舵弁7から
は、戻り管路12もまた延びており、この戻り管路12
は、油圧リザーバ11に直接にして接続されている。
対の圧力室(図示しない)を有しており、これら圧力室
は、油圧管路5,6を介して、パワーステアリング1の
操舵弁7に接続されている。この操舵弁7からは、油圧
供給管路8が延びており、この油圧供給管路8は、エン
ジン9によって駆動される油圧ポンプ10を介して油圧
リザーバ11に接続されている。また、操舵弁7から
は、戻り管路12もまた延びており、この戻り管路12
は、油圧リザーバ11に直接にして接続されている。
【0012】上述した操舵弁7は、ステアリングハンド
ル3が操舵されたとき、その操舵方向に対応した一方の
圧力室に油圧を供給すべく切換え作動されることで、パ
ワーステアリング1のピストンロッド2は液圧によって
作動し、これにより、ステアリングハンドル3の操舵力
を助けることができる。なお、ステアリングハンドル3
が操舵されていないとき、操舵弁7は中立位置にあり、
油圧ポンプ10から供給される油圧は、操舵弁7から直
ちに戻り管路12を通じて油圧リザーパ11に戻され、
パワーステアリング1が作動されることはない。
ル3が操舵されたとき、その操舵方向に対応した一方の
圧力室に油圧を供給すべく切換え作動されることで、パ
ワーステアリング1のピストンロッド2は液圧によって
作動し、これにより、ステアリングハンドル3の操舵力
を助けることができる。なお、ステアリングハンドル3
が操舵されていないとき、操舵弁7は中立位置にあり、
油圧ポンプ10から供給される油圧は、操舵弁7から直
ちに戻り管路12を通じて油圧リザーパ11に戻され、
パワーステアリング1が作動されることはない。
【0013】ステアリングシャフト4には、ハンドル角
センサ13が取り付けられており、このハンドル角セン
サ13は、コントローラ例えば1チップのマイクロコン
ピュータ14に電気的に接続されている。この実施例の
場合、ハンドル角センサ13は、フォトインタラプタを
用いたデジタル式のセンサであり、従って、ステアリン
グハンドル3が操舵されると、ハンドル角センサ13
は、ステアリングハンドル3のハンドル角を例えば1°
の分解能で検出し、そのハンドル角をマイクロコンピュ
ータ14に供給可能となっている。
センサ13が取り付けられており、このハンドル角セン
サ13は、コントローラ例えば1チップのマイクロコン
ピュータ14に電気的に接続されている。この実施例の
場合、ハンドル角センサ13は、フォトインタラプタを
用いたデジタル式のセンサであり、従って、ステアリン
グハンドル3が操舵されると、ハンドル角センサ13
は、ステアリングハンドル3のハンドル角を例えば1°
の分解能で検出し、そのハンドル角をマイクロコンピュ
ータ14に供給可能となっている。
【0014】マイクロコンピュータ14は、ステアリン
グハンドル3の中立点を推定つまり演算するプログラム
を内蔵しており、また、このプログラムを実施するた
め、マイクロコンピュータ14には、ハンドル角センサ
13以外に、パワーステアリング1の各圧力室の圧力を
検出する圧力センサ15,16、また、車両の車速を検
出する車速センサ17もまた夫々電気的に接続されてい
る。
グハンドル3の中立点を推定つまり演算するプログラム
を内蔵しており、また、このプログラムを実施するた
め、マイクロコンピュータ14には、ハンドル角センサ
13以外に、パワーステアリング1の各圧力室の圧力を
検出する圧力センサ15,16、また、車両の車速を検
出する車速センサ17もまた夫々電気的に接続されてい
る。
【0015】次に、図2及び図3を参照すると、マイク
ロコンピュータ14にて実施されるステアリングハンド
ル3の中立点の推定ルーチンが示されており、以下に
は、この推定ルーチンについて説明する。推定ルーチン
は、例えば5msec毎に繰り返して実行されるものとなっ
ており、先ず、ステップS1では、初期化処理が実施さ
れるが、この初期化処理では例えば後述するカウンタ
C、フラグF及び配列D[θH(n)]の値が夫々0にリセ
ットされる。
ロコンピュータ14にて実施されるステアリングハンド
ル3の中立点の推定ルーチンが示されており、以下に
は、この推定ルーチンについて説明する。推定ルーチン
は、例えば5msec毎に繰り返して実行されるものとなっ
ており、先ず、ステップS1では、初期化処理が実施さ
れるが、この初期化処理では例えば後述するカウンタ
C、フラグF及び配列D[θH(n)]の値が夫々0にリセ
ットされる。
【0016】次のステップS2では、前述した各種セン
サからのセンサ信号に基づき、車速V、各圧力室の圧力
PL,PR及びハンドル角θが夫々読み込まれ、そして、
ステップS3にて、パワーステアリング1のパワステ圧
ΔPが算出される。ここで、パワーステアリング1のパ
ワステ圧ΔPは、一対の圧力センサ15,16にて夫々
検出した圧力PLと圧力PRとの間の偏差、即ち、次式か
ら算出することができる。
サからのセンサ信号に基づき、車速V、各圧力室の圧力
PL,PR及びハンドル角θが夫々読み込まれ、そして、
ステップS3にて、パワーステアリング1のパワステ圧
ΔPが算出される。ここで、パワーステアリング1のパ
ワステ圧ΔPは、一対の圧力センサ15,16にて夫々
検出した圧力PLと圧力PRとの間の偏差、即ち、次式か
ら算出することができる。
【0017】ΔP=PL−PR 次のステップS4,S5では、車速Vが所定車速V60
(例えば60km/h)以上に達したか否か、また、パワス
テ圧ΔPの絶対値、即ち|ΔP|が所定圧P1(例えば
1kgf/cm2)以下であるか否かが順次判別される。ステ
ップS4,S5の何れかの判別結果が否(No)である
と、ステップS6の実施を経て、ステップS2に戻り、
このステップ以降が繰り返して実施される。ステップS
6では、カウンタC及びフラグFの値が夫々0にリセッ
トされる。
(例えば60km/h)以上に達したか否か、また、パワス
テ圧ΔPの絶対値、即ち|ΔP|が所定圧P1(例えば
1kgf/cm2)以下であるか否かが順次判別される。ステ
ップS4,S5の何れかの判別結果が否(No)である
と、ステップS6の実施を経て、ステップS2に戻り、
このステップ以降が繰り返して実施される。ステップS
6では、カウンタC及びフラグFの値が夫々0にリセッ
トされる。
【0018】一方、ステップS4,S5の判別結果が何
れも正(Yes)である場合には、ステップS7にて、フ
ラグFに0がセットされているか否かが判別される。こ
こで、ステップS4,S5の判別結果の何れもが初めて
正となる状況では、ステップS7の判別結果は正となる
から、ステップS8に進んで、その時点でのハンドル角
θHが基準ハンドル角θH(B)に代入され、そして、ステ
ップS9にて、フラグFに1がセットされる。
れも正(Yes)である場合には、ステップS7にて、フ
ラグFに0がセットされているか否かが判別される。こ
こで、ステップS4,S5の判別結果の何れもが初めて
正となる状況では、ステップS7の判別結果は正となる
から、ステップS8に進んで、その時点でのハンドル角
θHが基準ハンドル角θH(B)に代入され、そして、ステ
ップS9にて、フラグFに1がセットされる。
【0019】即ち、ステップS4,S5が共に正となる
状況とは、車両が中速以上にあり、且つ、ステアリング
ハンドル3が操舵されておらず、つまり、ハンドル入力
トルクの絶対値が所定値以下であって、図4に示されて
いるようにパワーステアリング1のパワステ圧ΔPが実
質的に立ち上がっていない状況、つまり、車両が直進状
態にある状況を示している。
状況とは、車両が中速以上にあり、且つ、ステアリング
ハンドル3が操舵されておらず、つまり、ハンドル入力
トルクの絶対値が所定値以下であって、図4に示されて
いるようにパワーステアリング1のパワステ圧ΔPが実
質的に立ち上がっていない状況、つまり、車両が直進状
態にある状況を示している。
【0020】なお、ステアリングハンドル3が左右に操
舵されとき、パワーステアリング1のパワステ圧ΔP
は、図5に示されるように変化することになり、この図
5からも明かなようにステアリングハンドル3がその中
立点から所定のハンドル角|θH1|以上に操舵される迄
の間、パワーステアリング1のパワステ圧|ΔP|は、
実質的に立ち上がることはない。
舵されとき、パワーステアリング1のパワステ圧ΔP
は、図5に示されるように変化することになり、この図
5からも明かなようにステアリングハンドル3がその中
立点から所定のハンドル角|θH1|以上に操舵される迄
の間、パワーステアリング1のパワステ圧|ΔP|は、
実質的に立ち上がることはない。
【0021】従って、ステップS8の実施により得られ
る基準ハンドル角θH(B)は、車両が直進状態にあると
き、ステアリングハンドル3の中立点を一時的に示すも
のとなる。ステップS9が実施された後、ステップS2
以降のステップが繰り返されて、ここでも、ステップS
4,S5の判別結果が共に正であって、ステップS7に
至ると、このステップS7の判別結果は否となるから、
次のステップS10が実施されることになる。
る基準ハンドル角θH(B)は、車両が直進状態にあると
き、ステアリングハンドル3の中立点を一時的に示すも
のとなる。ステップS9が実施された後、ステップS2
以降のステップが繰り返されて、ここでも、ステップS
4,S5の判別結果が共に正であって、ステップS7に
至ると、このステップS7の判別結果は否となるから、
次のステップS10が実施されることになる。
【0022】このステップS10では、基準ハンドル角
θH(B)に対するハンドル角θHの偏差、つまり、ハンド
角偏差ΔθHが次式に基づき算出される。 ΔθH=θH−θH(B) 次のステップS11では、ハンドル角偏差ΔθHが所定
角θ1(この実施例の場合、ハンドル角センサ13の検
出分解能を考慮して、例えばθ1=1°に設定されてい
る)以下であるか否かが判別される。ここでの判別結果
が否の場合には、前述したステップS6を経て、ステッ
プS2以降が繰り返して実施される。
θH(B)に対するハンドル角θHの偏差、つまり、ハンド
角偏差ΔθHが次式に基づき算出される。 ΔθH=θH−θH(B) 次のステップS11では、ハンドル角偏差ΔθHが所定
角θ1(この実施例の場合、ハンドル角センサ13の検
出分解能を考慮して、例えばθ1=1°に設定されてい
る)以下であるか否かが判別される。ここでの判別結果
が否の場合には、前述したステップS6を経て、ステッ
プS2以降が繰り返して実施される。
【0023】しかしながら、ステップS11の判別結果
が正であると、ステップS12にて、カウンタCの値が
1だけインクリメントされた後、次のステップS13に
て、カウンタCの値が所定数C20(例えば20)に達し
たか否かが判別される。ステップS7の判別結果が正に
なった直後に、ステップS13の判別が実施される場合
にあっては、その判別結果は否となるから、このステッ
プからステップS2に戻り、その以降のステップが繰り
返して実施されることになる。
が正であると、ステップS12にて、カウンタCの値が
1だけインクリメントされた後、次のステップS13に
て、カウンタCの値が所定数C20(例えば20)に達し
たか否かが判別される。ステップS7の判別結果が正に
なった直後に、ステップS13の判別が実施される場合
にあっては、その判別結果は否となるから、このステッ
プからステップS2に戻り、その以降のステップが繰り
返して実施されることになる。
【0024】一方、ステップS13の判別結果が正にな
ると、図3のステップS14に進むことになるが、ここ
で、ステップS14が実施されるような状況とは、前述
したステップS4,S5,S11,S13の判別結果か
ら明かなように、車速VがV60以上、パワーステアリン
グ1のパワステ圧|ΔP|が所定圧P1以下及びハンド
ル角速度が10°/sec以下となる車両の直進状態を示
している。
ると、図3のステップS14に進むことになるが、ここ
で、ステップS14が実施されるような状況とは、前述
したステップS4,S5,S11,S13の判別結果か
ら明かなように、車速VがV60以上、パワーステアリン
グ1のパワステ圧|ΔP|が所定圧P1以下及びハンド
ル角速度が10°/sec以下となる車両の直進状態を示
している。
【0025】即ち、前述したように推定ルーチンが5ms
ec毎に繰り返して実行されることを考慮すると、ステッ
プS13の判別結果が正となるためには、100msecの
間でハンドル角偏差ΔθHが所定角θ1(=1°)以下に
維持されていなければならないから、ハンドル角速度は
10°/sec以下となり、従って、このとき、ステアリ
ングドル3は実質的に操舵されていないことになる。
ec毎に繰り返して実行されることを考慮すると、ステッ
プS13の判別結果が正となるためには、100msecの
間でハンドル角偏差ΔθHが所定角θ1(=1°)以下に
維持されていなければならないから、ハンドル角速度は
10°/sec以下となり、従って、このとき、ステアリ
ングドル3は実質的に操舵されていないことになる。
【0026】ステップS14では、その時点でのハンド
ル角θH(n)に対応する配列、即ち、配列D[θH(n)]の
値が次式に示すように1だけインクリメントされる。 D[θH(n)]=D[θH(n)]+1 ここで、nは、ステアリングハンドル3の中立点を示す
ハンドルθHの実値、即ち、ハンドル中立角を示してお
り、従って、配列Dは、nの取り得る範囲、例えば−n
1≦n≦n1(n1=10°)を満足する数だけ確保して
おけばよい。
ル角θH(n)に対応する配列、即ち、配列D[θH(n)]の
値が次式に示すように1だけインクリメントされる。 D[θH(n)]=D[θH(n)]+1 ここで、nは、ステアリングハンドル3の中立点を示す
ハンドルθHの実値、即ち、ハンドル中立角を示してお
り、従って、配列Dは、nの取り得る範囲、例えば−n
1≦n≦n1(n1=10°)を満足する数だけ確保して
おけばよい。
【0027】また、ステップS14では、カウンタC及
びフラグFは共に0にリセットされる。次のステップS
15では、配列D[θH(n)]の何れかの値が最大許容値
Mに達したか否かが判別される。ここで、最大許容値M
は、配列D[θH(n)]が記憶されるメモリのビット数に
応じて設定される。例えば、そのメモリが8ビットであ
る場合、M=256となる。
びフラグFは共に0にリセットされる。次のステップS
15では、配列D[θH(n)]の何れかの値が最大許容値
Mに達したか否かが判別される。ここで、最大許容値M
は、配列D[θH(n)]が記憶されるメモリのビット数に
応じて設定される。例えば、そのメモリが8ビットであ
る場合、M=256となる。
【0028】ステップS15の判別結果が否の場合に
は、ステップS16をバイパスしてステップS17に進
み、このステップでは、ハンドル角θH即ちnの加重平
均値Yが次式により算出される。 Y=Σ(n・D[θH(n)])/ΣD[θH(n)] なお、上式のΣに於いて、nの初期値及び最終値は示し
ていないが、これらは、n=−n1,n=n1となってい
る。
は、ステップS16をバイパスしてステップS17に進
み、このステップでは、ハンドル角θH即ちnの加重平
均値Yが次式により算出される。 Y=Σ(n・D[θH(n)])/ΣD[θH(n)] なお、上式のΣに於いて、nの初期値及び最終値は示し
ていないが、これらは、n=−n1,n=n1となってい
る。
【0029】ステップS17からは、図2のステップS
2に戻って、このステップ以降のステップが繰り返して
実施される。この後、前述した車両の直進条件が所定時
間だけ満たされ、ステップS13からステップS14に
進んで、このステップが実施されると、その時点のハン
ドル角θHの実値nに対応する配列D[θH(n)]の値が
順次増加されていくことになる。従って、配列D[θH
(n)]の値は、そのハンドル中立角nの度数を表すこと
になるから、図6に示されるように、ハンドル中立角n
に対応した度数分布が得られることになる。
2に戻って、このステップ以降のステップが繰り返して
実施される。この後、前述した車両の直進条件が所定時
間だけ満たされ、ステップS13からステップS14に
進んで、このステップが実施されると、その時点のハン
ドル角θHの実値nに対応する配列D[θH(n)]の値が
順次増加されていくことになる。従って、配列D[θH
(n)]の値は、そのハンドル中立角nの度数を表すこと
になるから、図6に示されるように、ハンドル中立角n
に対応した度数分布が得られることになる。
【0030】ここで、ステップS15の判別結果が正に
なると、ステップS17が実施される前にステップS1
6が実施され、このステップでは、−n1≦n≦n1の範
囲で且つ配列D[θH(n)]の値が0よりも大きいことを
条件として、各配列D[θH(n)]の値は、1だけデクリ
メントされる。即ち、図6に示されているように、例え
ばn=2に対応する配列D[θH(2)]の値が最大許容値
Mに達すると、1以上の値をとる各配列D[θH(n)]の
値は1だけ減少される。つまり、図6の度数分布は、斜
線を施した領域が削除されて1段下げられることで、図
7の度数分布に書き直され、配列D[θH(n)]の値が最
大許容値Mを越えるようなことはない。それ故、配列D
[θH(n)]の値を保持するためのメモリの容量を最小限
に抑えることができ、車両に搭載するマイクロコンピュ
ータ14にとって最適なこととなる。
なると、ステップS17が実施される前にステップS1
6が実施され、このステップでは、−n1≦n≦n1の範
囲で且つ配列D[θH(n)]の値が0よりも大きいことを
条件として、各配列D[θH(n)]の値は、1だけデクリ
メントされる。即ち、図6に示されているように、例え
ばn=2に対応する配列D[θH(2)]の値が最大許容値
Mに達すると、1以上の値をとる各配列D[θH(n)]の
値は1だけ減少される。つまり、図6の度数分布は、斜
線を施した領域が削除されて1段下げられることで、図
7の度数分布に書き直され、配列D[θH(n)]の値が最
大許容値Mを越えるようなことはない。それ故、配列D
[θH(n)]の値を保持するためのメモリの容量を最小限
に抑えることができ、車両に搭載するマイクロコンピュ
ータ14にとって最適なこととなる。
【0031】上述した推定ルーチンが繰り返して実施さ
れると、ステアリングハンドル3に於けるハンドル中立
角nのデータ個数を、限られたメモリに数百個程度をも
蓄積できるから、全体としてハンドル中立角nの検出度
数分布は、図8で示されるものとなる。従って、前述し
たステップS17にて算出される加重平均値Yは、車両
を直進状態に維持するステアリングハンドル3の中立点
を正確に示すものとなる。
れると、ステアリングハンドル3に於けるハンドル中立
角nのデータ個数を、限られたメモリに数百個程度をも
蓄積できるから、全体としてハンドル中立角nの検出度
数分布は、図8で示されるものとなる。従って、前述し
たステップS17にて算出される加重平均値Yは、車両
を直進状態に維持するステアリングハンドル3の中立点
を正確に示すものとなる。
【0032】加重平均値Y即ちステアリングハンドル3
の中立点は、推定ルーチンにて算出される度に、マイク
ロコンピュータ14から、図1に示されているように、
4輪操舵システム(4WSシステム)18やトラクショ
ンコントルールシステム(TCLシステム)19に供給
され、これらのシステムにて、ハンドル角センサ13に
て検出したハンドル角θの補正に利用される。従って、
4WSシステム18やTCLシステム19では、正確な
ハンドル角θHを使用して、その後輪操舵制御やトレー
ス制御を実施可能となり、これらの制御を最適に実施可
能となる。
の中立点は、推定ルーチンにて算出される度に、マイク
ロコンピュータ14から、図1に示されているように、
4輪操舵システム(4WSシステム)18やトラクショ
ンコントルールシステム(TCLシステム)19に供給
され、これらのシステムにて、ハンドル角センサ13に
て検出したハンドル角θの補正に利用される。従って、
4WSシステム18やTCLシステム19では、正確な
ハンドル角θHを使用して、その後輪操舵制御やトレー
ス制御を実施可能となり、これらの制御を最適に実施可
能となる。
【0033】この発明は、上述した一実施例に制約され
るものではなく、種々の変形が可能である。例えば、V
60,P1,θ1,Mの値は、単に例示しただけのもので、
その値に限られものではないし、また、加重平均値Yか
ら推定したステアリングハンドルの中立点は、4WSシ
ステムやTLCシステム以外に、ハンドル角を使用する
各種の制御システムに利用できることも勿論である。
るものではなく、種々の変形が可能である。例えば、V
60,P1,θ1,Mの値は、単に例示しただけのもので、
その値に限られものではないし、また、加重平均値Yか
ら推定したステアリングハンドルの中立点は、4WSシ
ステムやTLCシステム以外に、ハンドル角を使用する
各種の制御システムに利用できることも勿論である。
【0034】
【発明の効果】以上説明したように、この発明のステア
リングハンドルの中立点推定方法によれば、車速とパワ
ーステアリングの作動圧から、車両が直進状態にあるか
否かを判定し、直進状態にあるときに検出したハンドル
角の値を累積して、ハンドル角の検出度数分布を求める
ようにしたから、車両の走行中、検出度数分布から加重
平均を算出することで、その加重平均値をステアリング
ハンドルの中立点として推定でき、ステアリングハンド
ルの中立点を正確に求めることが可能となる。
リングハンドルの中立点推定方法によれば、車速とパワ
ーステアリングの作動圧から、車両が直進状態にあるか
否かを判定し、直進状態にあるときに検出したハンドル
角の値を累積して、ハンドル角の検出度数分布を求める
ようにしたから、車両の走行中、検出度数分布から加重
平均を算出することで、その加重平均値をステアリング
ハンドルの中立点として推定でき、ステアリングハンド
ルの中立点を正確に求めることが可能となる。
【図1】ステアリングシステムを示した概略図である。
【図2】一実施例の推定ルーチンの一部の示したフロー
チャートである。
チャートである。
【図3】図2の推定ルーチンの残りの部分を示したフロ
ーチャートである。
ーチャートである。
【図4】ハンドル入力トルクとパワステ圧との関係を示
したグラフである。
したグラフである。
【図5】ハンドル角とパワステ圧との関係を示したグラ
フである。
フである。
【図6】ハンドル中立角の度数分布を一部示したグラフ
である。
である。
【図7】図6の度数分布が1段下げられた状態を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図8】ハンドル中立角の度数分布の全体を概略的に示
したグラフである。
したグラフである。
1 パワーステアリング 3 ステアリングハンドル 13 ハンドル角センサ 14 マイクロコンピュータ 15,16 圧力センサ 17 車速センサ
Claims (1)
- 【請求項1】 ステアリングハンドルのハンドル角を検
出するハンドル角センサと、ステアリングハンドルの操
作力を補助する液圧パワーステアリングと、この液圧パ
ワーステアリングの作動圧を検出する圧力センサと、車
速を検出する車速センサとを備えた車両に於いて、 車速が所定速以上で且つ液圧パワーステアリングの作動
圧が実質的に立ち上がっておらず、しかも、ステアリン
グハンドルもまた実質的に操舵されていない状態が所定
時間経過した毎に、ハンドル角を検出する一方、検出し
たハンドル角に対応する検出度数分布を求め、この検出
度数分布からハンドル角の加重平均値を算出して、この
加重平均値をステアリングハンドルの中立点として推定
することを特徴とするステアリングハンドルの中立点推
定方法。
Priority Applications (5)
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP3325888A JPH05162652A (ja) | 1991-12-10 | 1991-12-10 | ステアリングハンドルの中立点推定方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH05162652A true JPH05162652A (ja) | 1993-06-29 |
Family
ID=18181722
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP3325888A Pending JPH05162652A (ja) | 1991-12-10 | 1991-12-10 | ステアリングハンドルの中立点推定方法 |
Country Status (5)
Country | Link |
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EP (1) | EP0546789B1 (ja) |
JP (1) | JPH05162652A (ja) |
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