JPH046288A - ステンレス鋼帯の焼鈍・脱スケール方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 【産業上の利用分野】

本発明は、熱間圧延後の鋼帯の焼鈍・脱スケール方法に
係り、特に鋼帯表面の脱スケール工程を改善すると共に
、脱スケール後の鋼帯の表面性状を向上せしめる得る鋼
帯の焼鈍・脱スケール方法に関する。

【従来の技術】

従来、ステンしス鋼帯は普通鋼と比較して加工硬化しや
すく、冷間圧延の負荷か大きくなる。そこてこの冷間圧
延の負荷を軽減するため、熱間圧延後のステンレス鋼帯
に、ＡＰライン（Ａｎｎｅａｌｉｎｇ　　ａｎｄ　　Ｐ
ｉｃｋｌｉｎｇ　　Ｌｉｎｅ）と呼ばれる設備で、連続
的に焼鈍脱スケール処理を施すことか行われていた（例
えば、第３版鉄鋼便覧Ｉ（１）、圧延基礎・鋼板、　　
ｐ、６９９〜７００、　Ｓ５５．５．１５　　丸善）。 第５図は、ＡＰラインの概略を示したもので、図におい
て、■はペイオフリール、２は入側シャ、３はウエルダ
、４は入側ルーパである。５は焼鈍炉であって、加熱部
６と冷却部７とからなり、加熱部６は予熱帯・加熱帯・
均熱帯などから構成されている。８はショツトブラスト
、９，１０１１は硫酸槽、硝フッ酸槽、硝酸槽などを適
宜組合せた複数の酸洗槽、１２は洗浄装置、１３はドラ
イア、Ｉ４は出側ルーパ、１５は分割シャー、そして１
６はテンションリールである。なお、最近では、脱スケ
ール機能を更に高めるために、前記ショツトブラスト８
の入側にロールベンディングによるスケールブレーカ等
を設置することも行われている。またショツトブラスト
８の出側に研削ブラシを併設することもある。　このＡ
Ｐラインにおいて、先ずペイオフリール１により巻き戻
された熱間圧延後のステンレス鋼帯Ｓは、入側シャー２
て先端部または後端部を切断され、先行コイルまたは後
行コイルとウエルダ３により接続される。次に鋼帯Ｓは
、入側ルーパ４を経て焼鈍炉５において熱処理を施され
る。この場合、鋼帯Ｓは焼鈍炉５の加熱部６内ではアス
ベストロール７１てカテナリーをなして支持され、直火
バーナにより熱処理を施される。その後、冷却部７にお
いてエアーまたは水による冷却か行われる。次に、鋼帯
Ｓは、ショツトブラスト８等で脱スケール処理され、続
いて硝フッ酸槽を含む複数の酸洗槽９．１０．１１にお
いて化学的に脱スケール処理されるとともに不働態化処
理か施される。次いて、ブラッシング、スプレー等を行
う洗浄装置１２により表面が清浄にされ、トライア１３
て乾燥されてから、出側ルーパ１４を経て分割シャー１
５により所定の長さに切断された後、テンションリール
１６に巻き取られる。 このように、ＡＰラインでは直火バーナにより焼鈍処理
を行うため、熱間圧延時にステンレス鋼帯Ｓの表面に生
成していた厚さ約５μｍ程度の酸化スケールか、直火雰
囲気での焼鈍中に、１０〜３０μｍ程度の緻密な酸化ス
ケールに成長する。 この酸化スケールは、普通鋼帯のそれと比へてその除去
が極めて困難であることから、前述のようにショツトブ
ラスト等のメカニカル脱スケールと、複数の酸洗槽によ
る酸洗か必要である。特に熱延ステンレス鋼帯の場合に
は、ショツトブラストが不可欠とされ、また酸洗につい
ても、酸洗液として濃度か２０％前後の高濃度の硫酸、
硝フッ酸（硝酸とフッ酸との混酸）、硝酸なとの強酸か
必要であり、しかも長時間の処理か要請されていた。こ
のため、脱スケールに時間かかかり生産能力を上げるこ
とかできない等の問題かあった。 また、前述のようにショツトブラストを行うと、ショツ
ト粒の衝突により鋼帯表面には凹凸か形成されて表面粗
度か大きくなるという欠点かある。更に、硝フッ酸によ
る酸洗処理を行うと粒界腐食が激しくなるという問題も
ある。すなわち、ステンレス鋼帯を焼鈍すると粒界のＣ
ｒ（クロム）が欠乏し、酸洗により粒界か大きく侵食さ
れるのである。にもかかわらず、従来、オーステナイト
系ステンレス鋼の酸洗には硝フッ酸が極めて存効とされ
ており、この粒界腐食を免れることができなかった。 このように、ショツトブラストや粒界腐食による凹凸が
鋼帯表面に存在すると、次工程の冷間圧延において鋼帯
面にキラキラ疵か発生する。すなわち、鋼帯表面に存在
する凸部か冷間圧延時に倒れて“かぶさり”か発生し、
キラキラ疵になるものと思われる。 そこで、上記のような問題点を解決するために脱スケー
ル工程を軽減するへく、従来から例えは特開昭４９−１
３５８２４号、特開昭６１−１．５３２９１号等の提案
かなされている。すなわち、特開昭４９−１３５８２４
号は、熱間圧延後の鋼帯にアルカリ金属塩及び、あるい
はホウ酸を主体とした薬剤を塗布し、当該薬剤と当該鋼
帯とによる酸化被膜を触着させ、酸洗性の優れた酸化被
膜を持つ鋼帯を得ることて、酸化スケールの性状による
鋼帯の酸洗時間の変動を小さくし、酸洗時間を短縮する
というものである。また、特開昭６１−１５３２９１号
は、熱間圧延後のステンレス鋼帯の表面にアルカリ金属
のハロゲン化物の水溶液を付着せしめ、焼鈍、冷却した
のち酸洗することで、ステンレス鋼帯の効率の良い脱ス
ケール工程を提供するというものである。

【発明か解決しようとする課題】

しかしなから、上記従来の提案はいずれも、ステンレス
鋼帯表面に生成した酸化スケール自体の性質の改善、特
に、脱スケールの際の酸化スケールの機械的強度を低下
させることについては、なんらの配慮もなされていない
。したがって、鋼帯表面に生成された非常に強固な酸化
スケールを除去するのに必要な酸洗処理をそれ程には軽
減することかできず、酸洗処理に使用する酸洗用の酸に
は強酸を使用しなければならない。そのため、酸の購入
及び廃酸処理等に多大な費用かかかるのみならず、酸洗
処理速度に律速されて生産能力を上げることかできない
等の課題か依然として未解決のままであった。 更に、ショツトブラスト処理もこれを無くすことかてき
ず、したがって酸洗工程における強酸特に硝フッ酸の使
用と相まって、鋼帯の表面性状を向上させることかでき
ないという課題も依然として未解決のままてあった。 そこで、本発明は、上記従来の未解決の課題を解決する
ためになされたものであり、熱間圧延後の鋼帯の脱スケ
ール工程における硝フッ酸酸洗処理およびショツトブラ
スト処理を省略した抜本的な改善を行うことにより、脱
スケール工程の簡略化、低コスト化、生産性の向上、表
面性状の向上、さらには作業環境の改善を果たす鋼帯の
焼鈍・脱スケール方法を提供することを目的とする。

【課題を解決するための手段】

本発明は、熱間圧延後の鋼帯に焼鈍処理を施し、次いで
鋼帯表面の酸化スケールを除去する脱スケール処理を施
す鋼帯の焼鈍・脱スケール方法に係り、熱間圧延後の鋼
帯の焼鈍処理の前に、鋼帯の表面にアルカリ土類金属塩
化物溶液を塗布することを特徴とする。 前記脱スケール処理は、研削ブラシ、ベルト研削，ペン
ディングロール，ピンチロールのうちの少なくとも一種
を用いる機械的脱スケール処理とすることかできる。 また、脱スケール処理は、上記の機械的脱スケール処理
と、硝酸および／または硫酸を用いる化学的脱スケール
処理との組合せとすることもてきる。

【作用】

本発明の鋼帯の焼鈍・脱スケール方法によれば、熱間圧
延後の鋼帯を焼鈍し、脱スケールする工程において、鋼
帯を焼鈍する前に当該鋼帯の表面にアルカリ土類金属塩
化物溶液を塗布することて、前記熱間圧延中に当該鋼帯
表面に生じた酸化スケール層中に、毛細管現象により当
該溶液を鋼帯の地鉄部に至まで浸透させて、酸化スケー
ルの機械的強度を低下させることができる。 鋼帯を焼鈍炉に導入し焼鈍する工程において、前記酸化
スケール層中に浸透したアルカリ土類金属塩化物溶液中
の水分か１００°Ｃにおいて蒸発し、当該溶液は固形状
となる。この固形物は７００〜８００°Ｃ前後で溶融状
態となり、酸化スケール層中に密に拡散していく。そし
て、焼鈍工程中の昇温過程において、その溶融した固形
物と酸化スケールとが固−液反応を起こす。この固−液
反応により、熱間圧延工程中でステンレス鋼帯表面に生
成したスピネル構造を有する非常に強固な酸化スケール
、例えばＣｒ　ｚｏ３、Ｆ　ｅ　ｚｏａ　、Ｆ　ｅＣｒ
２０４等は、不定形て非常に機械的強度の弱いアルカリ
土類金属を含有するＣｒ、Ｆｅの塩化物に変化する。こ
の鋼帯表面に生じた非常に機械的強度の弱い前記塩化物
は、簡単に鋼帯表面から剥離することかできる。 さらに、焼鈍する前に、鋼帯の酸化スケール層に塗布し
たアルカリ土類金属塩化物溶液を鋼帯の地鉄部に至るま
で浸透させた結果、前記溶融状態となった固形物が、焼
鈍工程中に鋼帯の酸化スケール層中に密に拡散する。こ
のため、焼鈍工程中に使用する燃焼ガス中に含まれる酸
素は、鋼帯の地鉄部にまで進入することか物理的に不可
能であり、新たに当該酸素と鋼帯との反応は有り得ない
。かくして、鋼帯表面に酸化スケールか成長することは
防止される。 以上の結果、熱間圧延後の鋼帯の焼鈍・脱スケール方法
における脱スケール工程において、酸洗処理を軽減もし
くは省略し、ショツトブラストを省略することかできる
。すなわち、本発明によれば、焼鈍中に鋼帯表面の酸化
スケールを機械的強度の弱い酸化スケールに改質すると
ともに、焼鈍中における酸化スケールの成長を抑制する
ので、酸化スケールを破壊剥離するためのショツトブラ
ストか不要となり、酸化スケール改質物の大半は研削ブ
ラシ等によるブラッシングのみて除去することか可能と
なり、また、ブラッシング後にも酸化スケールが残存し
ている場合でも、硝フッ酸を使用せずに硫酸、硝酸で簡
単に除去できる。この結果、脱スケール工程の簡略化か
可能となり、生産能力を向上することができる。また、
ショツト粒による鋼帯表面の凹凸、硝フッ酸により発生
する粒界腐食に起因する表面凹凸が発生しなくなり、表
面性状か飛躍的に向上する。更には、ショツトブラスト
の省略、酸洗処理の軽減等によりランニングコストか低
減されて低コスト化が可能となる。 そして、本発明は特に、酸化スケールの除去か極めて困
難なステンレス鋼帯には育効である。 前記鋼帯の表面に塗布する溶液としては、アルカリ土類
金属塩化物系のものを使用する。アルカリ土類金属塩化
物は、高沸点であることから、鋼帯の焼鈍温度において
全く蒸気化せず、焼鈍炉内の耐火物、アスベストロール
及び煙道に設置された熱交換器、煙突といった設備にま
ったく慝影響を及はさないという利点かある。

【実施例】

次に、本発明の実施例について図面を参照して説明する
。 図Ｉに、本発明の鋼帯の焼鈍・脱スケール方法に用いる
ＡＰラインの実施例を示す。なお、図中、従来と同−又
は相当部分には同一の符号を付しである。熱間圧延後の
鋼帯Ｓかペイオフリールｌに巻かれている。このステン
レス鋼帯Ｓは、巻き戻されて入側シャー２により先端部
または後端部を切断され、次にウェルダ−３において先
行コイル又は後行コイルと溶接される。そして、入側ル
ーパ４を経て、アルカリ土類金属塩化物溶液塗布装置２
１に搬送される。このアルカリ土類金属塩化物溶液塗布
装置２１内において、図２に示すように、ロール２５に
より導かれた鋼帯Ｓを、溶液タンク２２内のアルカリ土
類金属塩化物水溶液２３中に浸漬し、鋼帯Ｓの表面に当
該アルカリ土類金属塩化物水溶液２３を均一に塗布する
。その後、鋼帯Ｓを加圧ロール２４て加圧し、図３に示
すように鋼帯Ｓの地鉄部に至るまて、アルカリ土類金属
塩化物水溶液２３を鋼帯Ｓの酸化スケール５０中に浸透
させる。 図３は、ステンレス鋼帯Ｓの表面に形成された酸化スケ
ール５０の層に、アルカリ土類金属塩化物水溶液２３か
、ステンレス鋼帯Ｓの酸化スケール５０中に存在する亀
裂５２を介して、毛細管現象により、ダル目部分５１ま
で浸透した状態を示したものである。 その後、ステンレス鋼帯Ｓはロール２５を経て焼鈍炉５
を構成している加熱部６に送られ、所定温度て熱処理さ
れた。ここで、酸化スケール５゜中に浸透しているアル
カリ土類金属塩化物水溶液２３は水分の蒸発で固形状に
なり、次いで溶融状態となって酸化スケール５０中に密
に拡散していき、アルカリ土類金属塩化物水溶液２３と
酸化スケール５０との間で固−液反応が進行する。続い
てステンレス鋼帯Ｓは焼鈍炉５を構成している冷却部７
に送られ、所定温度で冷却処理される。 その後、ステンレス鋼帯Ｓは酸化スケール除去装置３１
に送られる。この装置は、図４に示すように、ステンレ
ス鋼帯Ｓの表面に付着しているアルカリ土類金属塩化物
と酸化スケールとの反応生成物３３を除去するために直
列に上下２組の研削ブラシ３２か対向配置されている。 この研削ブラシ３２が、ステンレス鋼帯Ｓの進行方向に
対向して回転することにより生じる研削ブラシ３２の研
削力により、当該ステンレス鋼帯Ｓから前記反応生成物
３３を除去する。除去された反応生成物３３は、水スプ
レーノズル３４により洗い流され、酸化スケール除去装
置３１の下端に設けられた排出配管３５から排出される
。このように、前記反応生成物３３を研削ブラシ３２の
研削力によりステンレス鋼帯Ｓから簡単に除去すること
かできるためにショツトブラストの必要がない。 次に、前記研削ブラシ３２によるブラッシング後も表面
に反応生成物３３か残留する場合には、これを除去する
ために、ステンレス鋼帯Ｓは硝フッ酸以外の酸、例えば
硫酸、塩酸などの酸洗槽４１に送られる。この時、硝フ
ッ酸による酸洗は行わないのて、結晶粒界か腐食される
ことはない。 そして、仕上げ酸洗として硝酸槽４２にて不働態化処理
が施される。 次に、洗浄装置Ｉ２、ドライア１３を通過し、ステンレ
ス鋼帯Ｓは出側ルーパ１４を経て分割シャー１５にて所
定寸法に９切断されてテンションリール１６に巻取られ
る。 勿論、残留物か存在しないか、もしくは存在しても僅か
である場合には、硝酸槽４２のみを使用すればよく、更
に残留物か全く存在せず、不働態化処理も必要ではない
場合には、これらの酸洗槽をバイパスさせればよい。 （実施例１） 熱間圧延後のステンレス鋼帯につき、前記実施例で説明
した本発明のＡＰライン（第１図参照）により、表１に
示す条件てステンレス鋼帯の焼鈍・脱スケールを行い、
酸化スケールの付着状態の推移を、従来のＡＰライン（
第５図参照）で焼鈍・脱スケールした場合と比較する。 表２に、焼鈍炉５の前後における酸化スケールの厚みに
ついて測定した結果を示す。 表２において、鋼帯Ａは熱間圧延後のステンレス鋼帯Ｓ
を焼鈍炉５に導入する前にアルカリ土類金属塩化物水溶
液を塗布し、焼鈍後のショットブラ、硝フッ酸処理は行
わない本発明法の場合である。鋼帯Ｂは、アルカリ土類
金属塩化物水溶液を塗布せず、また焼鈍後にショツトブ
ラスト、硝フッ酸処理を行った従来法の場合である。 表２ を意味する。 表２に示したように、本発明による鋼帯Ａの場合は、焼
鈍前の酸化スケールの厚さと焼鈍炉通過後の酸化スケー
ルの厚さか同じてあったか、従来法による鋼帯Ｂの場合
は、焼鈍前に比へて焼鈍後の酸化スケールの厚さは４倍
に増大していた。すなわち、ステンレス鋼帯を焼鈍炉５
に導入する前に、当該ステンレス鋼帯の表面にＣａＣ１
□を塗布することで、焼鈍炉５の燃焼ガス中にふくまれ
る酸素がステンレス鋼帯表面の酸化スケールへ進入する
ことを遮断し、酸化スケールの成長を抑制する効果が顕
著に認められた。 また表３に、焼鈍炉５の冷却部７を出てから以降の、脱
スケールの推移の比較結果を示す。表３中の数値（％）
は、酸化スケール残存率であり、面積率で表示している
。０％は脱スケールの完了表３において、鋼帯Ａでは、
冷却部７の出側の研削ブラシ３２（但し、■スタンドの
み使用）で反応生成物のほぼ９５％が除去されている。 これは先に述へたように、焼鈍過程で酸化スケールか強
固なスピネル構造から機械的強度の弱いアルカリ土類金
属を含有するＣｒ、Ｆｅの塩化物に変化したためてあり
、その結果、酸洗処理を低濃度、短時間の硝酸処理（１
５％、２０ｓｅｃ’）にしても容易に脱スケールか完了
し、金属光沢及び白色度を有する美麗な表面を呈するス
テンレス鋼帯を得ることかでき、ステンレス鋼帯の地肌
荒れを抑制することかでき、良好なステンレス鋼帯を提
供することかてきる。 これに対して鋼帯Ｂては、酸化スケールか強固なスピネ
ル構造のままであり、ショツトブラスト、研削ブラシと
いった強力なメカニカル脱スケール及び硫酸、硝フッ酸
を用いた重酸洗処理か必要であることかわかる。 （実施例２） 第１図のＡＰラインを用い、上記実施例１におけるとほ
ぼ同じ方法及び条件で、但し研削ブラシ３２には２スタ
ンドを使用して、アルカリ土類金属塩化物溶水溶液（Ｃ
ａＣ１□）の濃度を変化させた場合の、研削ブラシ３２
通過後のステンレス鋼帯Ｓの酸化スケールの残存率（％
）を調査した。 その結果を表４に示す。 表４ 表４における評価は、次の通りである。 ◎　酸化スケールは全く無く良好 Ｏ酸化ケールは僅かて良好 △　酸化スケールは多少ある ×　酸化スケールかムラ状にかなり残る以上の結果より
明らかなように、ＣａＣｌ□の濃度か１０％以上である
と、熱間圧延中に生成した酸化スケールの機械的強度を
低下させ、容易に研削ブラシ３２て除去できた。そして
、ＣａＣ１□の濃度か１５％以上であると、研削ブラシ
３２通過後の酸化スケールの残存か全く無く、更に、表
面処理用の酸として低濃度の硝酸（１５％）を使用して
も、美麗な金属光沢、白色度を有するステンレス鋼帯を
得た。なお、ＣａＣＩ□水溶液は約４０％で飽和する。 以上により、Ｃａ　Ｃ１２の濃度は１０％以上、好まし
くは１５％以上あれば十分に酸化スケールの改質、特に
、酸化スケールの機械的強度を低下させる効果を発揮さ
せることか可能である。 （実施例３） 表５に示す条件て熱間圧延後のステンレス鋼帯の表面に
アルカリ土類金属塩化物水溶液を塗布し、焼鈍処理し、
研削ブラシにてメカニカル脱スケール処理し、その後に
表５に示す種々の酸を使用して酸洗処理した場合の、当
該鋼帯表面品質（粒界侵食溝深さ、表面粗度）を調査し
た。 その結果を表６に示す。なお、研削ブラシ処理後て酸洗
処理前に測定した粒界侵食溝深さは０〜１μｍ、表面粗
度ＲＺは３〜４μｍてあり、また第５図に示す従来のラ
インで処理したステンレス鋼帯製品の粒界侵食溝深さは
、６〜７μｍ、表面粗度Ｒ２は１５〜２０μｍであった
。 表　　６ 表６において、使用する酸か硝酸、硫酸のどち事らか、
もしくは硝酸槽と硫酸槽との組合わせてあれば、浸漬時
間か３０ｓｅｃでも、また６０ｓｅｃに延長しても、粒
界侵食溝深さは０〜１μｍてあり全く成長していない。 また、表面粗度も３〜４μｍと小さいままである。これ
に対して、硝フッ酸（ＨＦ　−ＨＮＯ３）に浸漬した場
合には、粒界侵食深さは３０ｓｅｃの浸漬時間で約４〜
５μｍ、６０ｓｅｃであれば約６〜７μｍまで成長して
おり、かつ表面粗度も酸処理前の３〜４μｍから６〜７
μｍ程度と大きくなっている。この結果から、本発明の
酸洗方法としては、硝酸槽または硫酸槽を各単独で用い
るか、或いは硝酸槽及び硫酸槽を組み合わせて用いるの
か有効であることがわかる。 なお、上記各実施例では、ステンレス鋼帯としてＳＵＳ
　３０４を用いたか、これに限らず他の鋼帯ても効果を
あげることかできる。 また、アルカリ土類金属塩化物溶液として、Ｃａｃ１□
水溶液を用いたか、これに限らず、アルカリ土類金属塩
化物を溶解可能な他の極性溶液とすることもてきる。ま
た、アルカリ土類金属塩化物としては、ＣａＣｌ２に限
らずＭ　ｇ　Ｃ１２，８ａ０１□等、他のアルカリ土類
金属塩化物を用いても良い。 また、アルカリ土類金属塩化物溶液塗布装置２１は、図
２に示すような構造のものに限定されず、スプレ一方式
、ロールコータ方式等でも良い。 また、酸化スケール除去装置３１は、図４に示すような
２スタンド構造の研削ブラシに限定されず、ベルト研削
やベンディングロールも使用可能であり、さらに研削ブ
ラシやベルト研削との組合せ、それらとベンディングロ
ールとを併用したもの、あるいはピンチロール等で加圧
し反応生成物３３を圧力により破壊する方法等を採用し
てもよい。

【発明の効果】

以上説明したように、本発明の鋼帯の焼鈍・脱スケール
方法にあっては、熱間圧延後の鋼帯を焼鈍する前に、鋼
帯の表面にアルカリ土類金属塩化物溶液を塗布するよう
にして、焼鈍過程で当該鋼帯表面の酸化スケールに当該
溶液を浸透せしめ、酸化スケールの機械的強度を低下さ
せ、かつ鋼帯の焼鈍中の新たな酸化スケール生成を防止
し、脱スケール工程におけるショツトブラストや硝フッ
酸による酸洗処理を省略し、軽度の脱スケール処理ても
鋼帯表面の酸化スケールを簡単に除去することかできる
ようにしたため、脱スケール工程の簡略化か可能となり
、処理速度か上かり生産能力を向上させることかできる
と共に鋼帯の表面粗度、粒界侵食か大幅に改善でき、製
品の表面品質の向上、さらには作業環境の改善をも果た
せるという効果が得られる。 脱スケール処理は、ショツトブラストにかえて研削ブラ
シ、ベルト研削、ベンディングロール。 ピンチロールのうちの少なくとも一種を用いる機械的脱
スケール処理とすると、鋼帯表面の表面粗度を小さく抑
え、表面品質を顕著に向上させる効果がある。 また、脱スケール処理は、上記ショツトブラストにかわ
る機械的脱スケール処理と、硝フッ酸処理にかえて硝酸
および／または硫酸を用いる化学的脱スケール処理との
組合せとすると、鋼帯表面の表面粗度を改善するととも
に、粒界腐食の成長をも改善できる効果かある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の鋼帯の焼鈍・脱スケール方法を適用し
たＡＰラインの一実施例のライン構成の概略図、第２図
は第１図におけるアルカリ土類金属塩化物溶液塗布装置
の拡大断面図、第３図はステンレス鋼帯表面に形成され
た酸化スケール層中にアルカリ土類金属塩化物溶液か浸
透する、本発明の詳細な説明する鋼帯面の模式断面図、
第４図は図１における酸化スケール除去装置の拡大断面
図、第５図は従来の鋼帯の焼鈍・脱スケール方法に用い
るＡＰライン構成の概略図である。 図中、Ｓ−ステンレス鋼帯、５−焼鈍炉、２１アルカリ
土類金属塩化物溶液塗布装置、３１・酸化スケール除去
装置、４１．４２−酸洗槽。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）熱間圧延後の鋼帯に焼鈍処理を施し、次いで鋼帯
   表面の酸化スケールを除去する脱スケール処理を施す鋼
   帯の焼鈍・脱スケール方法において、前記焼鈍処理の前
   に、鋼帯の表面にアルカリ土類金属塩化物溶液を塗布す
   ることを特徴とする鋼帯の焼鈍・脱スケール方法。
2. （２）前記脱スケール処理は、研削ブラシ，ベルト研削
   ，ペンディングロール，ピンチロールのうちの少なくと
   も一種を用いる機械的脱スケール処理である請求項１記
   載の鋼帯の焼鈍・脱スケール方法。
3. （３）前記脱スケール処理は、請求項２記載の機械的脱
   スケール処理と、硝酸および／または硫酸を用いる化学
   的脱スケール処理との組合せである請求項１記載の鋼帯
   の焼鈍・脱スケール方法。