JP2978437B2 - 金属板の酸洗装置および酸洗方法 - Google Patents
金属板の酸洗装置および酸洗方法Info
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23G3/00—Apparatus for cleaning or pickling metallic material
- C23G3/02—Apparatus for cleaning or pickling metallic material for cleaning wires, strips, filaments continuously
- C23G3/021—Apparatus for cleaning or pickling metallic material for cleaning wires, strips, filaments continuously by dipping
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は金属板の酸洗装置お
よび酸洗方法に関する。なお、本発明が適用される金属
板の代表的なものとしては炭素鋼熱間圧延鋼板、ステン
レス鋼熱間圧延鋼板、シリコン鋼熱間圧延鋼板など（以
下、ストリップという）があるが、これらに限られるも
のではない。
よび酸洗方法に関する。なお、本発明が適用される金属
板の代表的なものとしては炭素鋼熱間圧延鋼板、ステン
レス鋼熱間圧延鋼板、シリコン鋼熱間圧延鋼板など（以
下、ストリップという）があるが、これらに限られるも
のではない。
【０００２】
【従来の技術】従来の酸洗装置の一例として、図９に示
すものがある（従来例Ｉ）。この従来例Ｉは、酸洗槽10
の入側にスケールブレーカ６としてテンションレベラー
やスキンパスミルを設置しており、ストリップＳにスケ
ールブレーカ６で塑性伸びを与えて、スケールにクラッ
クを生じさせ、酸液中に浸漬したとき溶解反応を生じや
すくすることを狙ったものである。なお、１〜３は各酸
洗槽、４はリンス槽、５はドライヤーである。しかし、
この従来例Ｉでは各酸洗槽１〜３内で浸漬中に自然対流
的に酸液がスケールクラック中に入っていくのを待つだ
けであるので、クラック中にスケール溶解反応に充分な
塩酸が必要量入り込まず、溶解反応が遅れて、酸洗時間
が長くかかるという問題がある。
すものがある（従来例Ｉ）。この従来例Ｉは、酸洗槽10
の入側にスケールブレーカ６としてテンションレベラー
やスキンパスミルを設置しており、ストリップＳにスケ
ールブレーカ６で塑性伸びを与えて、スケールにクラッ
クを生じさせ、酸液中に浸漬したとき溶解反応を生じや
すくすることを狙ったものである。なお、１〜３は各酸
洗槽、４はリンス槽、５はドライヤーである。しかし、
この従来例Ｉでは各酸洗槽１〜３内で浸漬中に自然対流
的に酸液がスケールクラック中に入っていくのを待つだ
けであるので、クラック中にスケール溶解反応に充分な
塩酸が必要量入り込まず、溶解反応が遅れて、酸洗時間
が長くかかるという問題がある。
【０００３】また、別の従来例として特開昭55−91983
号公報に記載された技術（従来例II）がある。この従来
例IIは図10に示すように、酸洗槽１内に曲げ加工ロール
54、55、56、57を千鳥状に配置し、ストリップＳを酸液
中で曲げながら酸洗槽を通過させるものである。しか
し、この従来例IIでは、ストリップＳは図11に示すよう
に入槽前の直進状態（(a) 参照）から酸液中で曲げが加
えられ（(b) 参照）、再び直進状態に戻る（(c) 参照）
のであるが、曲げを加えた(b) 図の状態ではクラックｃ
に酸液が入るものの、その後直進状態に移るとクラック
ｃは閉鎖され酸液はクラックｃから排出されるので、溶
解反応が停止してしまう。よって、従来例IIでも酸液時
間が長くかかるという問題がある。
号公報に記載された技術（従来例II）がある。この従来
例IIは図10に示すように、酸洗槽１内に曲げ加工ロール
54、55、56、57を千鳥状に配置し、ストリップＳを酸液
中で曲げながら酸洗槽を通過させるものである。しか
し、この従来例IIでは、ストリップＳは図11に示すよう
に入槽前の直進状態（(a) 参照）から酸液中で曲げが加
えられ（(b) 参照）、再び直進状態に戻る（(c) 参照）
のであるが、曲げを加えた(b) 図の状態ではクラックｃ
に酸液が入るものの、その後直進状態に移るとクラック
ｃは閉鎖され酸液はクラックｃから排出されるので、溶
解反応が停止してしまう。よって、従来例IIでも酸液時
間が長くかかるという問題がある。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる事情に
鑑み、酸液を効果的に地金に接触させて溶解反応を促進
し、酸洗時間を短縮しうる酸洗装置および酸洗方法を提
供することを目的とする。
鑑み、酸液を効果的に地金に接触させて溶解反応を促進
し、酸洗時間を短縮しうる酸洗装置および酸洗方法を提
供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】請求項１の酸洗装置は、
酸洗槽が直列に接続された複数の槽からなり、該酸洗槽
の入側にストリップに塑性伸びを与えるスケールブレー
カを設置し、ストリップが最初に浸漬される第１槽に酸
液中に浸漬されたストリップに曲げ加工を施すベンディ
ング装置を設置したことを特徴とする。請求項２の酸洗
装置は、前記酸洗槽を構成する各槽に、それぞれベンデ
ィング装置を配置したことを特徴とする。請求項３の酸
洗装置は、前記酸洗槽が直列に接続された複数の槽から
なり、ストリップが最初に浸漬される第１槽にベンディ
ング装置を配置し、かつ該第１槽中の酸液の濃度を下流
の槽より高くしたことを特徴とする。
酸洗槽が直列に接続された複数の槽からなり、該酸洗槽
の入側にストリップに塑性伸びを与えるスケールブレー
カを設置し、ストリップが最初に浸漬される第１槽に酸
液中に浸漬されたストリップに曲げ加工を施すベンディ
ング装置を設置したことを特徴とする。請求項２の酸洗
装置は、前記酸洗槽を構成する各槽に、それぞれベンデ
ィング装置を配置したことを特徴とする。請求項３の酸
洗装置は、前記酸洗槽が直列に接続された複数の槽から
なり、ストリップが最初に浸漬される第１槽にベンディ
ング装置を配置し、かつ該第１槽中の酸液の濃度を下流
の槽より高くしたことを特徴とする。
【０００６】請求項４の酸洗装置は、前記ベンディング
装置が、ストリップを挾むように対向させて配置したデ
フレクタロールおよびワークロールと、デフレクタロー
ルに支持されたストリップに対するワークロールの圧下
量を可変に調整するインターメッシュ調整機構からなる
ことを特徴とする。請求項５の酸洗装置は、前記インタ
ーメッシュ調整機構が、ワークロールを昇降させる昇降
シリンダと、昇降シリンダのピストンロッドとワークロ
ールを連結する連結ロッドと、連結ロッドの上限位置を
可変に設定する上限ストッパと、連結ロッドの下限位置
を可変に調整する下限ストッパとからなることを特徴と
する。
装置が、ストリップを挾むように対向させて配置したデ
フレクタロールおよびワークロールと、デフレクタロー
ルに支持されたストリップに対するワークロールの圧下
量を可変に調整するインターメッシュ調整機構からなる
ことを特徴とする。請求項５の酸洗装置は、前記インタ
ーメッシュ調整機構が、ワークロールを昇降させる昇降
シリンダと、昇降シリンダのピストンロッドとワークロ
ールを連結する連結ロッドと、連結ロッドの上限位置を
可変に設定する上限ストッパと、連結ロッドの下限位置
を可変に調整する下限ストッパとからなることを特徴と
する。
【０００７】請求項６の酸洗方法は、酸洗槽に入る前の
ストリップに0.1 〜10％の塑性伸び率を与え、ついで酸
洗槽内の酸液に浸漬している間にストリップの表面歪が
前記塑性伸び率の0.2 〜１倍になるように曲げを加える
ことを特徴とする。
ストリップに0.1 〜10％の塑性伸び率を与え、ついで酸
洗槽内の酸液に浸漬している間にストリップの表面歪が
前記塑性伸び率の0.2 〜１倍になるように曲げを加える
ことを特徴とする。
【０００８】
【発明の実施の形態】つぎに、本発明の実施形態を図面
に基づき説明する。図１は請求項１の発明の一実施形態
に係る酸洗装置の説明図、図２はスケールブレーカ６の
説明図、図３はベンディング装置７の要部断面側面図、
図４はインターメッシュ調整機構の拡大図、図５はスケ
ール溶解反応の説明図、図６はスケール溶解実験を示す
グラフである。
に基づき説明する。図１は請求項１の発明の一実施形態
に係る酸洗装置の説明図、図２はスケールブレーカ６の
説明図、図３はベンディング装置７の要部断面側面図、
図４はインターメッシュ調整機構の拡大図、図５はスケ
ール溶解反応の説明図、図６はスケール溶解実験を示す
グラフである。
【０００９】図１において、10は酸洗槽で、酸洗第１槽
１、酸洗第２槽２、酸洗第３槽３からなり、下流側にリ
ンス槽４を備え、出側にドライヤー５を備えている。な
お、酸洗槽は図示の３槽に限られず、４槽以上でもよ
く、２槽でもよい。酸洗槽10の入側にはスケールブレー
カ６が設置されている。このスケールブレーカ６はテン
ションレベラーやスキンパスミル等で構成されるが、そ
の一例は図２に示すとおりである。すなわち、ブライド
ロール15、16の間に数基のワークロール11がパスライン
方向に離間して設けられ、バックアップロールで支えら
れている。そして、ワークロール11の前後には、デフレ
クタロール14が配置されている。12はワークロール11の
ストリップＳに対する圧下量を調節する昇降機構であ
る。
１、酸洗第２槽２、酸洗第３槽３からなり、下流側にリ
ンス槽４を備え、出側にドライヤー５を備えている。な
お、酸洗槽は図示の３槽に限られず、４槽以上でもよ
く、２槽でもよい。酸洗槽10の入側にはスケールブレー
カ６が設置されている。このスケールブレーカ６はテン
ションレベラーやスキンパスミル等で構成されるが、そ
の一例は図２に示すとおりである。すなわち、ブライド
ロール15、16の間に数基のワークロール11がパスライン
方向に離間して設けられ、バックアップロールで支えら
れている。そして、ワークロール11の前後には、デフレ
クタロール14が配置されている。12はワークロール11の
ストリップＳに対する圧下量を調節する昇降機構であ
る。
【００１０】上記のスケールブレーカ６では、ブライド
ロール15、16でストリップＳに張力をかけておいて、ワ
ークロール11をデフレクタロール14間に適量突出させる
と、図５(a) に示すように地金ａは伸びるが、表層のス
ケールｂは伸びないためスケールｂにクラックｃを入れ
ることができる。
ロール15、16でストリップＳに張力をかけておいて、ワ
ークロール11をデフレクタロール14間に適量突出させる
と、図５(a) に示すように地金ａは伸びるが、表層のス
ケールｂは伸びないためスケールｂにクラックｃを入れ
ることができる。
【００１１】図１に示す酸洗槽10の第１槽１には２基の
ベンディング装置７が設置されている。このベンディン
グ装置７の詳細を図３〜４に基づき説明する。８はデフ
レクタロール、９はワークロールで、これらはストリッ
プＳを挟むように配置されている。ワークロール９には
ロッド21が結合され、油圧シリンダで構成された昇降シ
リンダ22のピストンロッド23に連結ロッド24で結合され
ている。連結ロッド24には鍔25が形成されており、鍔25
の上方の連結ロッド24外周に上限ストッパ26が上下摺動
自在に嵌められ、鍔25の下方のロッド21外周に下方スト
ッパ27が上下摺動自在に嵌められている。上限ストッパ
26は外周に雄ネジが形成され、内周に雌ネジが形成され
たウォームホイール28と噛み合っており、ウォーム29を
モータ（図示省略）で回転させてウォームホイール28を
回転させると上限ストッパ26を上下に移動させ、その設
定位置を変えることができる。下限ストッパ27もウォー
ムホイール31とウォーム32で同様に、上下に移動させ、
その位置を変えるように構成されている。
ベンディング装置７が設置されている。このベンディン
グ装置７の詳細を図３〜４に基づき説明する。８はデフ
レクタロール、９はワークロールで、これらはストリッ
プＳを挟むように配置されている。ワークロール９には
ロッド21が結合され、油圧シリンダで構成された昇降シ
リンダ22のピストンロッド23に連結ロッド24で結合され
ている。連結ロッド24には鍔25が形成されており、鍔25
の上方の連結ロッド24外周に上限ストッパ26が上下摺動
自在に嵌められ、鍔25の下方のロッド21外周に下方スト
ッパ27が上下摺動自在に嵌められている。上限ストッパ
26は外周に雄ネジが形成され、内周に雌ネジが形成され
たウォームホイール28と噛み合っており、ウォーム29を
モータ（図示省略）で回転させてウォームホイール28を
回転させると上限ストッパ26を上下に移動させ、その設
定位置を変えることができる。下限ストッパ27もウォー
ムホイール31とウォーム32で同様に、上下に移動させ、
その位置を変えるように構成されている。
【００１２】上記の構成により、昇降シリンダ22を伸縮
させると、ワークロール９が昇降し、デフレクタロール
８に対するインターメッシュ量（圧下量）を迅速に調整
することができる。そして、上・下限ストッパ26、27の
設定位置を変えることによりインターメッシュ量（圧下
量）を正確に調整することができる。なお、上記のイン
ターメッシュ調整機構は迅速に圧下・開放操作できると
いう利点があるが、これに限らず任意の調整機構、たと
えばウォームジャッキなどを用いてもよい。
させると、ワークロール９が昇降し、デフレクタロール
８に対するインターメッシュ量（圧下量）を迅速に調整
することができる。そして、上・下限ストッパ26、27の
設定位置を変えることによりインターメッシュ量（圧下
量）を正確に調整することができる。なお、上記のイン
ターメッシュ調整機構は迅速に圧下・開放操作できると
いう利点があるが、これに限らず任意の調整機構、たと
えばウォームジャッキなどを用いてもよい。
【００１３】つぎに、図１および図５に基づき本実施形
態による酸洗方法を説明する。まず、スケールブレーカ
６でストリップＳの塑性伸び率ε0 が0.1 〜10％となる
ように伸びを与える。ここでいう塑性伸び率ε0 とは、
スケールブレーカ処理前におけるストリップＳのパスラ
イン方向の２点間の距離に対するスケールブレーカ処理
後の伸びの割合をいい、ε0 ＝（Ｌ´−Ｌ）Ｌで表され
る。ただし、Ｌはスケールブレーカ処理前の２点間の距
離、Ｌ´はスケールブレーカ処理後の２点間の距離であ
る。上記のように塑性伸びをストリップＳに与えると、
既述のごとく図５(a) に示すように、地金ａの表面のス
ケール６にクラックｃが生じる。
態による酸洗方法を説明する。まず、スケールブレーカ
６でストリップＳの塑性伸び率ε0 が0.1 〜10％となる
ように伸びを与える。ここでいう塑性伸び率ε0 とは、
スケールブレーカ処理前におけるストリップＳのパスラ
イン方向の２点間の距離に対するスケールブレーカ処理
後の伸びの割合をいい、ε0 ＝（Ｌ´−Ｌ）Ｌで表され
る。ただし、Ｌはスケールブレーカ処理前の２点間の距
離、Ｌ´はスケールブレーカ処理後の２点間の距離であ
る。上記のように塑性伸びをストリップＳに与えると、
既述のごとく図５(a) に示すように、地金ａの表面のス
ケール６にクラックｃが生じる。
【００１４】ついで、ストリップＳが酸洗槽10の第１槽
１内に入ると酸液に浸漬された状態で、ベンディング装
置７によって曲げが加えられる。この場合、ストリップ
Ｓの表面歪が前記塑性伸び率の0.2 〜１倍になるよう
に、ワークロール９とデフレクタロール８のインターメ
ッシュを調整する。なお表面歪とは、ストリップＳを曲
げたときに生ずる板表面の歪をいい、ε´＝ｔ／２ρで
表される。ただし、ρは曲げの曲率半径( mm) 、 tは板
厚( mm) である。
１内に入ると酸液に浸漬された状態で、ベンディング装
置７によって曲げが加えられる。この場合、ストリップ
Ｓの表面歪が前記塑性伸び率の0.2 〜１倍になるよう
に、ワークロール９とデフレクタロール８のインターメ
ッシュを調整する。なお表面歪とは、ストリップＳを曲
げたときに生ずる板表面の歪をいい、ε´＝ｔ／２ρで
表される。ただし、ρは曲げの曲率半径( mm) 、 tは板
厚( mm) である。
【００１５】上記のように、曲げを加えた状態では、ス
トリップＳの外側はε´だけ伸び、内側はε´だけ縮む
ことになる。所望の表面歪を得るためには、ワークロー
ル９による曲げ半径ρを変えればよく、そのためにはデ
フレクタロール８に対するワークロール９のインターメ
ッシュ量（圧下量）を昇降シリンダ22を昇降させて変え
ればよい。
トリップＳの外側はε´だけ伸び、内側はε´だけ縮む
ことになる。所望の表面歪を得るためには、ワークロー
ル９による曲げ半径ρを変えればよく、そのためにはデ
フレクタロール８に対するワークロール９のインターメ
ッシュ量（圧下量）を昇降シリンダ22を昇降させて変え
ればよい。
【００１６】図５において、塑性伸びε0 に対する曲げ
表面歪ε´の割合、すなわちε´／ε0 ＝0.2 のとき
は、ストリップＳの直進状態でのクラックｃの隙間をδ
とすると（同図（ａ）参照）、曲げを加えたときの曲げ
の外側の隙間δは1.2 倍に広がり、曲げの内側の隙間δ
は0.8 倍に縮まる。この隙間δの開閉作用により、曲げ
の外側では新酸液をクラックｃ内に呼び込み、内側では
反応を終えた酸液をクラックｃから排出することにな
る。また、ε´／ε0 ＝１のときは、曲げの外側の隙間
δは２倍となり、曲げの内側の隙間δは０となる。すな
わち、曲げの内側のクラックｃ内の酸液は全て排出さ
れ、その後ストリップＳが直進状態に戻ると外部の酸液
を吸収することになる。よって、ε´／ε0 は１より大
きく曲げる必要はない。なお、ε´／ε0 ＝0.2 より小
さいと、酸液の吸引排出効果が少ないので、ε´／ε0
＝0.2 〜１が好ましい範囲である。
表面歪ε´の割合、すなわちε´／ε0 ＝0.2 のとき
は、ストリップＳの直進状態でのクラックｃの隙間をδ
とすると（同図（ａ）参照）、曲げを加えたときの曲げ
の外側の隙間δは1.2 倍に広がり、曲げの内側の隙間δ
は0.8 倍に縮まる。この隙間δの開閉作用により、曲げ
の外側では新酸液をクラックｃ内に呼び込み、内側では
反応を終えた酸液をクラックｃから排出することにな
る。また、ε´／ε0 ＝１のときは、曲げの外側の隙間
δは２倍となり、曲げの内側の隙間δは０となる。すな
わち、曲げの内側のクラックｃ内の酸液は全て排出さ
れ、その後ストリップＳが直進状態に戻ると外部の酸液
を吸収することになる。よって、ε´／ε0 は１より大
きく曲げる必要はない。なお、ε´／ε0 ＝0.2 より小
さいと、酸液の吸引排出効果が少ないので、ε´／ε0
＝0.2 〜１が好ましい範囲である。
【００１７】図１の酸洗装置では２台のベンディング装
置７によりストリップＳに表裏各１回ずつ曲げが加えら
れるが、この場合、図５(b) に示すように、曲げの外側
では新酸液が吸入され（符号ｉ参照）、曲げの内側では
古い酸液の絞り出しが行われ（符号ｅ参照）、つぎに曲
げが反転すると酸液の吸入と絞り出しが反対面で行われ
る。さらに図５(c) に示すように直進状態に移ると直前
の曲げ状態と反対の吸入ｉと絞り出しｅが行われる。こ
のように、本発明では、スケールブレーカ６による塑性
伸びによって生じたクラックｃに、ベンディング装置７
による曲げ作用によって、積極的に酸液をクラックｃに
吸入排出させるので、常時新しい酸液によって、溶解反
応が進むことになり、酸洗い操作が効率よく短時間で行
えることになる。
置７によりストリップＳに表裏各１回ずつ曲げが加えら
れるが、この場合、図５(b) に示すように、曲げの外側
では新酸液が吸入され（符号ｉ参照）、曲げの内側では
古い酸液の絞り出しが行われ（符号ｅ参照）、つぎに曲
げが反転すると酸液の吸入と絞り出しが反対面で行われ
る。さらに図５(c) に示すように直進状態に移ると直前
の曲げ状態と反対の吸入ｉと絞り出しｅが行われる。こ
のように、本発明では、スケールブレーカ６による塑性
伸びによって生じたクラックｃに、ベンディング装置７
による曲げ作用によって、積極的に酸液をクラックｃに
吸入排出させるので、常時新しい酸液によって、溶解反
応が進むことになり、酸洗い操作が効率よく短時間で行
えることになる。
【００１８】酸液中でストリップＳに加える曲げは、少
なくとも１回であるが、曲げ回数が多い程新酸液との接
触が多くなるので酸洗時間が短縮できるが、ある回数を
越えると酸洗いか完了するので、必要以上に曲げ回数を
増やす必要はない。必要な曲げ回数、したがってベンデ
ィング装置７の数は、ストリップの材質、板厚、スケー
ル厚さ等によって適正に選択すればよい。
なくとも１回であるが、曲げ回数が多い程新酸液との接
触が多くなるので酸洗時間が短縮できるが、ある回数を
越えると酸洗いか完了するので、必要以上に曲げ回数を
増やす必要はない。必要な曲げ回数、したがってベンデ
ィング装置７の数は、ストリップの材質、板厚、スケー
ル厚さ等によって適正に選択すればよい。
【００１９】図７の酸洗装置は請求項２の発明の一実施
形態であり、酸洗槽10の第１槽１に２台のベンディング
装置７を、酸洗槽10の第２槽２に１台のベンディング装
置７を、酸洗槽10の第３槽３に１台のベンディング装置
をそれぞれ設置したもので、ストリップＳの酸液中曲げ
を表裏各２回行えるようにしている。
形態であり、酸洗槽10の第１槽１に２台のベンディング
装置７を、酸洗槽10の第２槽２に１台のベンディング装
置７を、酸洗槽10の第３槽３に１台のベンディング装置
をそれぞれ設置したもので、ストリップＳの酸液中曲げ
を表裏各２回行えるようにしている。
【００２０】図８の酸洗装置は請求項３の発明の一実施
形態であり、酸洗槽10の第１槽１に３台のベンディング
装置７を設置しており、第１槽１内の酸液の濃度を下流
の槽より高く、たとえば15％としたものである。なお、
通常の酸液濃度は３〜10％である。
形態であり、酸洗槽10の第１槽１に３台のベンディング
装置７を設置しており、第１槽１内の酸液の濃度を下流
の槽より高く、たとえば15％としたものである。なお、
通常の酸液濃度は３〜10％である。
【００２１】なお、図１、図６および図７はいずれも例
示であって、ここに図示していない構成も、請求項１の
範囲内で自由に採用することができる。
示であって、ここに図示していない構成も、請求項１の
範囲内で自由に採用することができる。
【００２２】
【実施例】図６は本発明の酸洗装置および酸洗方法の実
験結果を示すグラフである。実験方法は、つぎのとおり
である。図７の酸洗装置を用い、ストリップＳに酸液中
曲げを表裏各２回を加えた。酸液の濃度は各槽１、２、
３とも７％、ストリップの材質は低炭素熱延鋼板であ
り、板厚が2.3mm である。スケールブレーカ６で与えた
塑性伸び率ε0 ＝３％のものを実施例１とし、塑性伸び
率ε0 ＝0.5 ％のものを実施例２とし、塑性伸び率ε0
＝０％つまり伸びを与えていないのものを比較例１とし
て、それぞれについて塑性伸び率ε0 に対する曲げ表面
歪ε' の割合が０から1.2 までの間を６段階に区分し
て、酸洗時間を計測した。
験結果を示すグラフである。実験方法は、つぎのとおり
である。図７の酸洗装置を用い、ストリップＳに酸液中
曲げを表裏各２回を加えた。酸液の濃度は各槽１、２、
３とも７％、ストリップの材質は低炭素熱延鋼板であ
り、板厚が2.3mm である。スケールブレーカ６で与えた
塑性伸び率ε0 ＝３％のものを実施例１とし、塑性伸び
率ε0 ＝0.5 ％のものを実施例２とし、塑性伸び率ε0
＝０％つまり伸びを与えていないのものを比較例１とし
て、それぞれについて塑性伸び率ε0 に対する曲げ表面
歪ε' の割合が０から1.2 までの間を６段階に区分し
て、酸洗時間を計測した。
【００２３】結果は、図６のとおりであり、線Ａは実施
例１を、線Ｂは実施例２を、線Ｃは比較例１を示す。比
較例１は酸洗時間が全く減少しておらず、酸洗前の塑性
伸びがなければ酸液中の曲げに効果が無いことが判る。
実施例１、２はいずれも酸洗前に塑性伸びを付与してい
るものであり、塑性伸び率ε0 の大きい実施例１の方が
実施例２より酸洗時間が短くなっている。これは塑性伸
び率ε0 が大きいほどクラックｃが大きくなり、酸液と
の接触面積が大きくなるからと考えられる。そして、酸
液中の曲げによる表面歪ε' の前記塑性伸び率ε0 に対
する割合が大きくなるほど、酸洗時間が減少している。
これは曲げが大きいほどクラックｃの開き加減や絞り出
し効果が顕著になり新液と旧液の入れ替りがより効果的
に行われるものと考えられる。
例１を、線Ｂは実施例２を、線Ｃは比較例１を示す。比
較例１は酸洗時間が全く減少しておらず、酸洗前の塑性
伸びがなければ酸液中の曲げに効果が無いことが判る。
実施例１、２はいずれも酸洗前に塑性伸びを付与してい
るものであり、塑性伸び率ε0 の大きい実施例１の方が
実施例２より酸洗時間が短くなっている。これは塑性伸
び率ε0 が大きいほどクラックｃが大きくなり、酸液と
の接触面積が大きくなるからと考えられる。そして、酸
液中の曲げによる表面歪ε' の前記塑性伸び率ε0 に対
する割合が大きくなるほど、酸洗時間が減少している。
これは曲げが大きいほどクラックｃの開き加減や絞り出
し効果が顕著になり新液と旧液の入れ替りがより効果的
に行われるものと考えられる。
【００２４】
【発明の効果】請求項１〜３および６の発明によれば、
スケール層に予じめ形成したクラックに常に新しい酸液
を供給できるので、溶解反応が迅速になり酸洗時間を短
縮でき、酸洗槽の長さを短くして設備コストを低減した
り、酸洗槽の長さが従来と同じであれば通板ラインの速
度を上げて生産性を向上させることができる。請求項４
の発明によれば、デフレクタロールに対するワークロー
ルの圧下量を自在に調整できるので、ストリップの板厚
に適した表面歪を与えることができ、曲げ加工によるク
ラックへの酸液の供給と絞り出しを最適化でき、効果的
に酸洗いを行わせることができる。請求項５の発明によ
れば、昇降シリンダでワークロールを上下動させるの
で、ワークロールの上げ下げが迅速に行えタイムロスが
少なくなる。また、上・下限ストッパによりワークロー
ルの設定位置を正確に位置決めでき、かつ位置調整自在
であるので、インターメッシュの調整が正確かつ容易に
行える。
スケール層に予じめ形成したクラックに常に新しい酸液
を供給できるので、溶解反応が迅速になり酸洗時間を短
縮でき、酸洗槽の長さを短くして設備コストを低減した
り、酸洗槽の長さが従来と同じであれば通板ラインの速
度を上げて生産性を向上させることができる。請求項４
の発明によれば、デフレクタロールに対するワークロー
ルの圧下量を自在に調整できるので、ストリップの板厚
に適した表面歪を与えることができ、曲げ加工によるク
ラックへの酸液の供給と絞り出しを最適化でき、効果的
に酸洗いを行わせることができる。請求項５の発明によ
れば、昇降シリンダでワークロールを上下動させるの
で、ワークロールの上げ下げが迅速に行えタイムロスが
少なくなる。また、上・下限ストッパによりワークロー
ルの設定位置を正確に位置決めでき、かつ位置調整自在
であるので、インターメッシュの調整が正確かつ容易に
行える。
【図１】請求項１の発明の一実施形態に係る酸洗装置の
説明図である。
説明図である。
【図２】スケールブレーカの説明図である。
【図３】ベンディング装置の要部断面側面図である。
【図４】インターメッシュ調整機構の拡大図である。
【図５】スケール溶解反応の説明図である。
【図６】スケール溶解実験を示すグラフである。
【図７】請求項２の発明の一実施形態に係る酸洗装置の
説明図である。
説明図である。
【図８】請求項３の発明の一実施形態に係る酸洗装置の
説明図である。
説明図である。
【図９】従来例Ｉの酸洗装置の説明図である。
【図１０】従来例IIの酸洗装置の説明図である。
【図１１】従来例IIの問題点の説明図である。
１ 酸洗槽 ６ スケールブレ
ーカ ７ ベンディング装置 ８ デフレクタロ
ール ９ ワークロール 10 酸洗槽 22 昇降シリンダ 24 連結ロッド 25 鍔 26 上限ストッパ 27 下限ストッパ ａ 地金 ｂ スケール ｃ クラック
ーカ ７ ベンディング装置 ８ デフレクタロ
ール ９ ワークロール 10 酸洗槽 22 昇降シリンダ 24 連結ロッド 25 鍔 26 上限ストッパ 27 下限ストッパ ａ 地金 ｂ スケール ｃ クラック
Claims (6)
- 【請求項１】酸洗槽が直列に接続された複数の槽からな
り、該酸洗槽の入側にストリップに塑性伸びを与えるス
ケールブレーカを設置し、ストリップが最初に浸漬され
る第１槽に酸液中に浸漬されたストリップに曲げ加工を
施すベンディング装置を設置したことを特徴とする金属
板の酸洗装置。 - 【請求項２】前記酸洗槽を構成する各槽に、それぞれベ
ンディング装置を配置したことを特徴とする請求項１記
載の酸洗装置。 - 【請求項３】前記酸洗槽が直列に接続された複数の槽か
らなり、ストリップが最初に浸漬される第１槽にベンデ
ィング装置を配置し、かつ該第１槽中の酸液の濃度を下
流の槽より高くしたことを特徴とする請求項１記載の酸
洗装置。 - 【請求項４】前記ベンディング装置が、ストリップを挾
むように対向させて配置したデフレクタロールおよびワ
ークロールと、デフレクタロールに支持されたストリッ
プに対するワークロールの圧下量を可変に調整するイン
ターメッシュ調整機構からなることを特徴とする請求項
１または２記載の酸洗装置。 - 【請求項５】前記インターメッシュ調整機構が、ワーク
ロールを昇降させる昇降シリンダと、昇降シリンダのピ
ストンロッドとワークロールを連結する連結ロッドと、
連結ロッドの上限位置を可変に設定する上限ストッパ
と、連結ロッドの下限位置を可変に調整する下限ストッ
パとからなることを特徴とする請求項４記載の酸洗装
置。 - 【請求項６】酸洗槽に入る前のストリップに0.1 〜10％
の塑性伸び率を与え、ついで酸洗槽内の酸液に浸漬して
いる間にストリップの表面歪が前記塑性伸び率の0.2 〜
１倍になるように曲げを加えることを特徴とする金属板
の酸洗方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8048332A JP2978437B2 (ja) | 1996-02-08 | 1996-02-08 | 金属板の酸洗装置および酸洗方法 |
| US08/775,299 US5863347A (en) | 1996-02-08 | 1996-12-31 | Pickling method of metal plate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8048332A JP2978437B2 (ja) | 1996-02-08 | 1996-02-08 | 金属板の酸洗装置および酸洗方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09209182A JPH09209182A (ja) | 1997-08-12 |
| JP2978437B2 true JP2978437B2 (ja) | 1999-11-15 |
Family
ID=12800467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8048332A Expired - Lifetime JP2978437B2 (ja) | 1996-02-08 | 1996-02-08 | 金属板の酸洗装置および酸洗方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5863347A (ja) |
| JP (1) | JP2978437B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100470410B1 (ko) * | 2002-05-29 | 2005-02-07 | 주식회사 포스코 | 냉연강판 표면의 과열흠 저감을 위한 냉연 산세방법 |
| DE102012103366A1 (de) * | 2012-04-18 | 2013-10-24 | Bwg Bergwerk- Und Walzwerk-Maschinenbau Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Zunderbrechen eines zunderbehafteten Metallbandes |
| CN112779547B (zh) * | 2021-02-01 | 2022-08-26 | 武文青 | 一种热轧镍基合金不锈钢中厚板用循环式酸洗装置 |
| CN115044917B (zh) * | 2022-06-21 | 2023-10-03 | 北京首钢冷轧薄板有限公司 | 热轧带钢酸洗速度确定方法及装置 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2666282A (en) * | 1951-04-19 | 1954-01-19 | Osborn Mfg Co | Method of conditioning metal sheets, strips, rods, and the like |
| DE2350503B1 (de) * | 1973-10-08 | 1975-01-23 | Bwg Bergwerk Walzwerk | Verfahren und Vorrichtung zum Entzundern und Planieren von Blechbaendern |
| JPS5591983A (en) * | 1978-12-29 | 1980-07-11 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Pickling method of strip |
| JPS5751469A (en) * | 1980-06-30 | 1982-03-26 | Brother Ind Ltd | Printer |
| JPS60130414A (ja) * | 1983-12-20 | 1985-07-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 帯鋼のデイスケ−リング方法 |
| US4581073A (en) * | 1984-04-10 | 1986-04-08 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Method for descaling metal strip |
| JPS60261617A (ja) * | 1984-06-08 | 1985-12-24 | Hitachi Ltd | 熱間圧延鋼板のスケ−ル除去方法 |
| KR900007072B1 (ko) * | 1985-03-15 | 1990-09-28 | 신닛뽄 세이데쓰 가부시끼가이샤 | 냉간압연 강스트립의 제조방법 및 장치 |
| JPS6224814A (ja) * | 1985-07-25 | 1987-02-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 帯鋼のスケ−ルブレ−キング方法 |
| JPS62228495A (ja) * | 1986-03-31 | 1987-10-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 連続酸洗方法 |
| JP2613317B2 (ja) * | 1990-04-20 | 1997-05-28 | 川崎製鉄株式会社 | ステンレス鋼帯の焼鈍・脱スケール方法 |
| JP2701636B2 (ja) * | 1991-12-26 | 1998-01-21 | 住友金属工業株式会社 | 熱延鋼帯の脱スケール方法 |
-
1996
- 1996-02-08 JP JP8048332A patent/JP2978437B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1996-12-31 US US08/775,299 patent/US5863347A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09209182A (ja) | 1997-08-12 |
| US5863347A (en) | 1999-01-26 |
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