JPH10263677A - 熱間圧延鋼片のデスケーリング方法 - Google Patents
熱間圧延鋼片のデスケーリング方法Info
- Publication number
- JPH10263677A JPH10263677A JP7313797A JP7313797A JPH10263677A JP H10263677 A JPH10263677 A JP H10263677A JP 7313797 A JP7313797 A JP 7313797A JP 7313797 A JP7313797 A JP 7313797A JP H10263677 A JPH10263677 A JP H10263677A
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- Pending
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- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課 題】 加熱された鋼片に生じる難剥離性のスケー
ルを、熱間圧延前に、圧延後製品赤スケールに発展しな
い程度にまで除去可能な熱間圧延鋼片のデスケーリング
方法を提案する。 【解決手段】 入出側ノズル４Ａ、４Ｂ振り分け方式の
デスケーリングヘッダ３を用いる熱間圧延鋼片のデスケ
ーリング方法において、鋼片１表面上のスプレーパター
ンの入側・出側（６Ａ、６Ｂ）の間隔Ｌを50mm以上、10
00mm以下とする。
ルを、熱間圧延前に、圧延後製品赤スケールに発展しな
い程度にまで除去可能な熱間圧延鋼片のデスケーリング
方法を提案する。 【解決手段】 入出側ノズル４Ａ、４Ｂ振り分け方式の
デスケーリングヘッダ３を用いる熱間圧延鋼片のデスケ
ーリング方法において、鋼片１表面上のスプレーパター
ンの入側・出側（６Ａ、６Ｂ）の間隔Ｌを50mm以上、10
00mm以下とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間圧延鋼片のデ
スケーリング方法に関する。
スケーリング方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】鋼の熱間圧延は、加熱炉で1000〜1300℃
に加熱された鋼片（シートバー）を700 〜1100℃の温度
範囲で圧延して所定厚みの鋼板に仕上げる工程である。
このため、鋼片表面には酸化スケール（一次スケール）
が 0.1mm程度の厚みに生成しており、この酸化スケール
が表面に付いたままの鋼片を圧延すると、鋼板表面に酸
化スケールが噛み込んでスケール疵とよばれる表面欠陥
を生じるため、熱間圧延ラインには、圧延直前の鋼片に
15MPa程度の高圧水を噴射して酸化スケールを除去する
デスケーリング装置が例外なく設けられている。
に加熱された鋼片（シートバー）を700 〜1100℃の温度
範囲で圧延して所定厚みの鋼板に仕上げる工程である。
このため、鋼片表面には酸化スケール（一次スケール）
が 0.1mm程度の厚みに生成しており、この酸化スケール
が表面に付いたままの鋼片を圧延すると、鋼板表面に酸
化スケールが噛み込んでスケール疵とよばれる表面欠陥
を生じるため、熱間圧延ラインには、圧延直前の鋼片に
15MPa程度の高圧水を噴射して酸化スケールを除去する
デスケーリング装置が例外なく設けられている。
【０００３】従来のデスケーリング装置は、図３に示す
ように、フラットスプレー型のノズル４を植設したヘッ
ダ（デスケーリングヘッダ）３を鋼片１搬送ラインの上
下に配設したものであり、従来は、同じヘッダ３での各
ノズル４は、そこから噴射される高圧水（スプレー）５
が被圧延材（鋼片１）の進む向き（矢印２で示す）と逆
向きの速度成分をもち（所謂「迎え吹き」）、かつ鋼片
１上下面に描かれるスプレーパターン６が幅方向に隙間
なく並ぶように、取り付けられる。
ように、フラットスプレー型のノズル４を植設したヘッ
ダ（デスケーリングヘッダ）３を鋼片１搬送ラインの上
下に配設したものであり、従来は、同じヘッダ３での各
ノズル４は、そこから噴射される高圧水（スプレー）５
が被圧延材（鋼片１）の進む向き（矢印２で示す）と逆
向きの速度成分をもち（所謂「迎え吹き」）、かつ鋼片
１上下面に描かれるスプレーパターン６が幅方向に隙間
なく並ぶように、取り付けられる。
【０００４】このようなデスケーリング方法では、スプ
レーパターン６が重なってできるスプレーラップ部７
で、隣合うスプレー５同士の干渉が生じて衝撃力が弱ま
ってデスケーリング能力が低下するのであるが、鋼片の
大半を占める鋼種（普通鋼、低炭素鋼、極低炭素鋼）で
生じる酸化スケールは剥離性が良いため、スプレーラッ
プ部７を通過する鋼片部分の酸化スケールも問題なく除
去できている。
レーパターン６が重なってできるスプレーラップ部７
で、隣合うスプレー５同士の干渉が生じて衝撃力が弱ま
ってデスケーリング能力が低下するのであるが、鋼片の
大半を占める鋼種（普通鋼、低炭素鋼、極低炭素鋼）で
生じる酸化スケールは剥離性が良いため、スプレーラッ
プ部７を通過する鋼片部分の酸化スケールも問題なく除
去できている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、Si、Ni含有量
の高い鋼種（高Si鋼、高Ni鋼または高張力鋼）の鋼片に
生じる酸化スケールはファイアライト（2FeO・SiO2）の
多い難剥離性のスケールであって、隣合うスプレー同士
が干渉するスプレーラップ部７のデスケーリング能力で
は十分除去できないため、スプレーラップ部７通過部分
で除去残りとなり、図４に示すように、圧延の際に上下
のワークロール８と鋼片１との間に噛込み、鋼板９表面
に約20μm の深さで食い込んだ赤スケールとよばれる筋
状欠陥10を生じる。
の高い鋼種（高Si鋼、高Ni鋼または高張力鋼）の鋼片に
生じる酸化スケールはファイアライト（2FeO・SiO2）の
多い難剥離性のスケールであって、隣合うスプレー同士
が干渉するスプレーラップ部７のデスケーリング能力で
は十分除去できないため、スプレーラップ部７通過部分
で除去残りとなり、図４に示すように、圧延の際に上下
のワークロール８と鋼片１との間に噛込み、鋼板９表面
に約20μm の深さで食い込んだ赤スケールとよばれる筋
状欠陥10を生じる。
【０００６】筋状欠陥内のスケールは、下流の酸洗工程
で塩酸に潜らせて洗浄すると除去できるが、このような
筋状欠陥が発生した鋼板は、酸洗後の表面粗度が大き
く、強度が低下すると共に見栄えも良くないため二級品
となってしまう。そこで、図５に示すように、隣り合う
ノズル４（４Ａ、４Ｂ）の向きを交互に変更してスプレ
ーパターン６（６Ａ、６Ｂ）を鋼片１長手方向の前後
（ヘッダ３に関して鋼片１の入側、出側）に振り分ける
ことで、スプレーラップ部を生じさせないようにしたデ
スケーリング方法を採用している。図中の添符号Ａ、Ｂ
は入側、出側を意味する。このような形態のヘッダを本
明細書では「入出側ノズル振り分け方式のヘッダ」とい
う。
で塩酸に潜らせて洗浄すると除去できるが、このような
筋状欠陥が発生した鋼板は、酸洗後の表面粗度が大き
く、強度が低下すると共に見栄えも良くないため二級品
となってしまう。そこで、図５に示すように、隣り合う
ノズル４（４Ａ、４Ｂ）の向きを交互に変更してスプレ
ーパターン６（６Ａ、６Ｂ）を鋼片１長手方向の前後
（ヘッダ３に関して鋼片１の入側、出側）に振り分ける
ことで、スプレーラップ部を生じさせないようにしたデ
スケーリング方法を採用している。図中の添符号Ａ、Ｂ
は入側、出側を意味する。このような形態のヘッダを本
明細書では「入出側ノズル振り分け方式のヘッダ」とい
う。
【０００７】なお、この改善に先立って単ノズルによる
噴射実験を行い、出側に向くスプレーでは所謂「追い吹
き」となって鋼片への衝撃力がやや下がるものの、デス
ケーリング能力は十分維持されることを確認している。
この対策によって、赤スケールの発生頻度が幾分低減し
たが、それでも未だこれを完全に抑止できるまでには至
っていない。
噴射実験を行い、出側に向くスプレーでは所謂「追い吹
き」となって鋼片への衝撃力がやや下がるものの、デス
ケーリング能力は十分維持されることを確認している。
この対策によって、赤スケールの発生頻度が幾分低減し
たが、それでも未だこれを完全に抑止できるまでには至
っていない。
【０００８】本発明は、上記従来技術の問題を解決し、
加熱された鋼片に生じる難剥離性のスケールを、熱間圧
延前に、圧延後製品赤スケールに発展しない程度にまで
除去可能な熱間圧延鋼片のデスケーリング方法を提案す
ることを目的とする。
加熱された鋼片に生じる難剥離性のスケールを、熱間圧
延前に、圧延後製品赤スケールに発展しない程度にまで
除去可能な熱間圧延鋼片のデスケーリング方法を提案す
ることを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の問
題点を解決するために、入出側ノズル振り分け方式のヘ
ッダでデスケーリングされた鋼片にスケールが残る原因
を鋭意調査検討した結果、筋状欠陥が鋼板の上面のみに
発生すること、および、図５（ｂ）に示すように、その
発生部位に対応するスケール残り11が鋼片１上面におけ
るヘッダ３出側のスプレーパターン６Ｂの軌跡として生
じること、さらには、入出側ノズル振り分け方式のヘッ
ダ３によるデスケーリング方法では、上部の入側・出側
のスプレーパターン６Ａ・６Ｂ間に滞留水12ができ、こ
の滞留水12により出側のスプレー５Ｂの衝撃力が弱めら
れることによって、かかるスケール残り11が生じてしま
うことを新規に知見した。
題点を解決するために、入出側ノズル振り分け方式のヘ
ッダでデスケーリングされた鋼片にスケールが残る原因
を鋭意調査検討した結果、筋状欠陥が鋼板の上面のみに
発生すること、および、図５（ｂ）に示すように、その
発生部位に対応するスケール残り11が鋼片１上面におけ
るヘッダ３出側のスプレーパターン６Ｂの軌跡として生
じること、さらには、入出側ノズル振り分け方式のヘッ
ダ３によるデスケーリング方法では、上部の入側・出側
のスプレーパターン６Ａ・６Ｂ間に滞留水12ができ、こ
の滞留水12により出側のスプレー５Ｂの衝撃力が弱めら
れることによって、かかるスケール残り11が生じてしま
うことを新規に知見した。
【００１０】そして、この滞留水の悪影響をなくす方法
を種々検討して、以下の本発明をなすに至った。本発明
は、入出側ノズル振り分け方式のデスケーリングヘッダ
を用いる熱間圧延鋼片のデスケーリング方法において、
鋼片表面上のスプレーパターンの入側・出側の間隔を50
mm以上、1000mm以下とすることを特徴とする熱間圧延鋼
片のデスケーリング方法である。
を種々検討して、以下の本発明をなすに至った。本発明
は、入出側ノズル振り分け方式のデスケーリングヘッダ
を用いる熱間圧延鋼片のデスケーリング方法において、
鋼片表面上のスプレーパターンの入側・出側の間隔を50
mm以上、1000mm以下とすることを特徴とする熱間圧延鋼
片のデスケーリング方法である。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明者らは、Ｃ：0.01〜 1.0wt
％、Si： 0〜 2.0wt％、Ni： 0〜 2.0wt％を含有する鋼
片を1300℃に加熱後、図１に示す入出側ノズル振り分け
方式のデスケーリングヘッダ（ヘッダ）を用いて、通常
のデスケーリングに採用される水圧Ｐ、ノズル高さＨ、
入側、出側のスプレー衝突角θA 、θB の範囲（Ｐ＝15
〜60MPa 、Ｈ＝50〜 400mm、θA 、θB ＝60〜90°）内
で、Ｈ、θA 、θB を種々変更することにより、鋼片１
表面上に描かれるスプレーパターンの入側（６Ａ）と出
側（６Ｂ）の間隔（入出側スプレーパターン間隔）Ｌを
変更してデスケーリングし、引き続いて熱間圧延し、得
られた鋼板についてスケール残りによる筋状欠陥発生の
程度を目視観察により調査し、Ｉ（筋状欠陥なし）、II
（一部筋状欠陥あり）、III （全面筋状欠陥あり）の３
階級に評点（赤スケール評点）づけして評価した。
％、Si： 0〜 2.0wt％、Ni： 0〜 2.0wt％を含有する鋼
片を1300℃に加熱後、図１に示す入出側ノズル振り分け
方式のデスケーリングヘッダ（ヘッダ）を用いて、通常
のデスケーリングに採用される水圧Ｐ、ノズル高さＨ、
入側、出側のスプレー衝突角θA 、θB の範囲（Ｐ＝15
〜60MPa 、Ｈ＝50〜 400mm、θA 、θB ＝60〜90°）内
で、Ｈ、θA 、θB を種々変更することにより、鋼片１
表面上に描かれるスプレーパターンの入側（６Ａ）と出
側（６Ｂ）の間隔（入出側スプレーパターン間隔）Ｌを
変更してデスケーリングし、引き続いて熱間圧延し、得
られた鋼板についてスケール残りによる筋状欠陥発生の
程度を目視観察により調査し、Ｉ（筋状欠陥なし）、II
（一部筋状欠陥あり）、III （全面筋状欠陥あり）の３
階級に評点（赤スケール評点）づけして評価した。
【００１２】図２は、上記調査結果に係る入出側スプレ
ーパターン間隔Ｌと赤スケール評点との関係を示すグラ
フである。図２に示すように、Ｌ＜50mmの領域では評点
III であるが、Ｌ≧50mmでは評点Ｉとなる。これは、Ｌ
≧50mmでは図５に示した滞留水12が鋼片１幅方向に逃げ
やすくなって出側のスプレー５Ｂの衝撃力が減衰しなく
なったことによる。
ーパターン間隔Ｌと赤スケール評点との関係を示すグラ
フである。図２に示すように、Ｌ＜50mmの領域では評点
III であるが、Ｌ≧50mmでは評点Ｉとなる。これは、Ｌ
≧50mmでは図５に示した滞留水12が鋼片１幅方向に逃げ
やすくなって出側のスプレー５Ｂの衝撃力が減衰しなく
なったことによる。
【００１３】一方、Ｌ＞1000mmの領域では、評点がIIと
なる。これは、Ｌ＝Ｈ／（tan θA＋tan θB ）の関係
から、Ｌ＞1000mmでは、Ｈが大きすぎ、あるいは、
θA 、θ B のいずれかまたは両方が小さすぎてスプレー
の衝撃力が弱まるためと考えられる。かかる調査結果に
基づいて上記のようにＬ＝50〜1000mmに規制した本発明
によれば、熱間圧延前の加熱鋼片に生じた難剥離性のス
ケールを、熱間圧延に先立ってむらなく除去することが
できる。
なる。これは、Ｌ＝Ｈ／（tan θA＋tan θB ）の関係
から、Ｌ＞1000mmでは、Ｈが大きすぎ、あるいは、
θA 、θ B のいずれかまたは両方が小さすぎてスプレー
の衝撃力が弱まるためと考えられる。かかる調査結果に
基づいて上記のようにＬ＝50〜1000mmに規制した本発明
によれば、熱間圧延前の加熱鋼片に生じた難剥離性のス
ケールを、熱間圧延に先立ってむらなく除去することが
できる。
【００１４】
【実施例】熱間圧延ラインの加熱炉と粗圧延機との間に
配設されたデスケーリング装置を、図１に示した入出側
ノズル振り分け方式のヘッダ（Ｐ＝30MPa 、θA ＝15
°、θB ＝15°）とし、Ｌ＝80mmとして本発明を実施し
た。これにより、実施前には月間約１％であった赤スケ
ール残りに起因する二級品への振替率が約 0.5％へと顕
著に低減した。
配設されたデスケーリング装置を、図１に示した入出側
ノズル振り分け方式のヘッダ（Ｐ＝30MPa 、θA ＝15
°、θB ＝15°）とし、Ｌ＝80mmとして本発明を実施し
た。これにより、実施前には月間約１％であった赤スケ
ール残りに起因する二級品への振替率が約 0.5％へと顕
著に低減した。
【００１５】
【発明の効果】本発明によれば、加熱された鋼片に生じ
る難剥離性のスケールを、熱間圧延前に、圧延後製品欠
陥に発展しない程度にまで除去できるという効果があ
る。
る難剥離性のスケールを、熱間圧延前に、圧延後製品欠
陥に発展しない程度にまで除去できるという効果があ
る。
【図１】入出側ノズル振り分け方式のデスケーリングヘ
ッダの諸元の説明図である。
ッダの諸元の説明図である。
【図２】入出側スプレーパターン間隔Ｌと赤スケール評
点との関係を示すグラフである。
点との関係を示すグラフである。
【図３】デスケーリング方法の従来例を示す側面図
（ａ）と平面図（ｂ）である。
（ａ）と平面図（ｂ）である。
【図４】難剥離性スケール起因の筋状欠陥（赤スケー
ル）の説明図である。
ル）の説明図である。
【図５】入出側ノズル振り分け方式のヘッダを用いたデ
スケーリングでのスケール残りの説明図である。
スケーリングでのスケール残りの説明図である。
１ 鋼片（シートバー） ２ 被圧延材の進む向きを示す矢印 ３ ヘッダ（デスケーリングヘッダ） ４ ノズル ５ 高圧水（スプレー） ６ スプレーパターン ７ スプレーラップ部 ８ ワークロール ９ 鋼板 10 筋状欠陥（赤スケール） 11 スケール残り 12 滞留水
Claims (1)
- 【請求項１】 入出側ノズル振り分け方式のデスケーリ
ングヘッダを用いる熱間圧延鋼片のデスケーリング方法
において、鋼片表面上のスプレーパターンの入側・出側
の間隔を50mm以上、1000mm以下とすることを特徴とする
熱間圧延鋼片のデスケーリング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7313797A JPH10263677A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 熱間圧延鋼片のデスケーリング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7313797A JPH10263677A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 熱間圧延鋼片のデスケーリング方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10263677A true JPH10263677A (ja) | 1998-10-06 |
Family
ID=13509525
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7313797A Pending JPH10263677A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 熱間圧延鋼片のデスケーリング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10263677A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102728634A (zh) * | 2011-04-07 | 2012-10-17 | 中国钢铁股份有限公司 | 热轧高压流体除锈方法及装置 |
| US9174256B2 (en) | 2011-02-25 | 2015-11-03 | China Steel Corporation | Hot rolling high-pressure fluid descaling method and descaling apparatus |
| CN111974801A (zh) * | 2020-08-13 | 2020-11-24 | 无锡市城南带钢有限公司 | 热轧带钢的生产方法 |
-
1997
- 1997-03-26 JP JP7313797A patent/JPH10263677A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9174256B2 (en) | 2011-02-25 | 2015-11-03 | China Steel Corporation | Hot rolling high-pressure fluid descaling method and descaling apparatus |
| TWI511809B (zh) * | 2011-02-25 | 2015-12-11 | China Steel Corp | Method and apparatus for deruring hot - rolled high - pressure fluid |
| CN102728634A (zh) * | 2011-04-07 | 2012-10-17 | 中国钢铁股份有限公司 | 热轧高压流体除锈方法及装置 |
| CN111974801A (zh) * | 2020-08-13 | 2020-11-24 | 无锡市城南带钢有限公司 | 热轧带钢的生产方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040825 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040907 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20041018 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20041109 |