JP3331860B2

JP3331860B2 - 熱間圧延材のデスケーリング装置

Info

Publication number: JP3331860B2
Application number: JP10380596A
Authority: JP
Inventors: 進一杉田; 洋木部
Original assignee: JFE Engineering Corp
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1996-03-29
Filing date: 1996-03-29
Publication date: 2002-10-07
Anticipated expiration: 2016-03-29
Also published as: JPH09267121A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は加熱炉から抽出され
た熱間状態のスラブの１次スケールをオンラインでデス
ケーリングするホットスケールブレカー（以下ＨＳＢと
いう）、又は熱間圧延鋼板の２次スケールをデスケーリ
ングしてスケールを除去をするためのデスケーリング装
置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】熱間圧延材、即ち圧延前のスラブ、及び
圧延中の圧延材のスケールを除去する方法とし、熱間状
態の鋼材表面に高圧水を噴射して、スケールを除去する
方法が数多く提案されている（例えば、特開昭６３−６
８２１４号公報）。

【０００３】ここで、従来の高圧水デスケーリング装置
を図５により説明する。図５（ａ）は圧延ラインに直角
な断面における圧延材と高圧水ヘッダーとの関係と、圧
延材の表面におけるスプレー水の噴射領域，即ちスプレ
ー水が圧延材に衝突して形成される面( 図５（ａ）の下
側の図) とを示す。

【０００４】一般に、熱間圧延材に高圧水を噴射する装
置は、図５（ａ）に示すようなノズル１を数十個備えた
ヘッダ２を、圧延材５の幅方向（矢印Ａ方向）に設置
し、ノズル１より高圧水（例えば１００〜２００ｋｇ／
ｃｍ²）を噴射してスケールを除去する装置である。

【０００５】この装置では、それぞれのノズル１から噴
射される高圧水の噴射領域６は、圧延材５の幅方向Ａに
対して１５゜程度の捻り角（β）７をもって傾斜してお
り、スプレー水の両端部は両隣りのノズル１から噴射さ
れる高圧水の噴射領域と重ならないようになっている。
この各ノズルの噴射領域が重ならないようにしてあるの
は、高圧水同士が干渉して圧延材に対する衝突力が低下
するのを避けるためである。

【０００６】上記各ノズルの噴射領域が、図示するよう
に０〜３０ｍｍ程度のオーバーラップ幅９を有している
のは、板幅方向で高圧水が衝突する領域をなくし、デス
ケーリング能力を幅方向に均一にしようとするためであ
る。

【０００７】また、図５（ｂ）は圧延ラインと平行な断
面における圧延材とノズルヘッダとの関係を示す。図に
示すようにノズル１の向きは、圧延材５の進行方向（矢
印Ｂ方向）に対して、図のように傾斜させて設けられ
て、その迎え角（α）８の角度は、ノズル１から圧延材
５に下した垂線から１０〜１５゜位となっている。

【０００８】これは、圧延材に衝突した高圧水によって
剥離したスケールを高圧水と共に横方向に流し、圧延材
表面から側方に流れ落るようにするためである。垂線距
離１４がノズル高さ（Ｈ）である。

【０００９】ところが、近年鋼材の材質を向上させるた
めにＳｉ、Ｃｒ、Ｎｉなどの元素を添加した鋼材の場
合、スケールが剥離しにくくなってきている。これら難
剥離性のスケールが残存する状況を観察すると、多くの
場合、圧延ライン進行方向に伸びた筋状のスケールが幅
方向に複数残っており、これは現状のデスケーリング作
用が幅方向で不均一であることを示すものである。

【００１０】従来、加熱炉から抽出された熱間状態の圧
延前のスラブ等の１次スケールをオンラインでＨＳＢに
よりデスケーリングする際、及び熱間圧延中の鋼板の２
次スケールをデスケーリングする際には、各ノズルから
の高圧噴射水を重ねてオーバーラップ部を設けることに
より、圧延鋼板表面上の噴射水の衝突圧力が圧延材幅方
向に均一に分布できると考えられてきた。

【００１１】上記例として、特開平６−２８５５３４号
公報は、可逆式熱間圧延機を用いて熱間圧延鋼板を圧延
する際、鋼板のデスケーリング及び冷却を行いながら複
数回圧延する熱間圧延鋼板の製造方法において、デスケ
ーリングのため熱間圧延鋼板に向かって複数のノズルか
ら噴出する高圧噴射水を一定値以上の衝突圧力で板幅方
向に概ね均一に分布させている。

【００１２】更に、上記ノズルのピッチ、噴射角度を圧
延条件に合わせて調整し、熱間圧延鋼板上における水の
衝突部での高圧噴射水のラップ率を決めて、熱間圧延鋼
板の板幅方向のデスケーリング能力を概ね均一にしよう
とするものである。

【００１３】

【発明が解決しようとする課題】上記の方法により、圧
延材の筋ムラ防止には役立っているが、いまだ十分な対
応がなされているとは言い難いという問題点があった。
即ち、近年鋼材の材質を向上させるためにＳｉ、Ｃｒ、
Ｎｉなどの元素を添加してあるため、鋼材スケールが剥
離しにくくなっている。また、圧延材の表面品質に対す
る顧客の要求が厳しくなっているため、圧延ライン進行
方向に伸びた筋状のスケールを可及的に少なくする必要
がある。しかし、現状のデスケーリング装置では上記要
求を満足していない。

【００１４】

【課題を解決するための手段】そこで、発明者らはオー
バーラップ部のデスケーリング水の流れを詳細に検討し
た結果、ホットスケールブレーカー（以下ＨＳＢとい
う）又は圧延機にてデスケーラーの高圧水スプレーノズ
ルの配置を変更するという手段によって、圧延鋼板の筋
ムラを大幅に低減して、その後の鋼板の圧延、或いは冷
却工程によって生じる形状不良を大幅に低減することが
できるとの着想を得て下記の発明をするに至った。

【００１５】第１の発明は、熱間圧延機前面又は圧延機
後面に配置された２次スケールをデスケーリングするデ
スケーリング装置であって、該デスケーリング装置の高
圧水スプレーノズル配置を、ノズルのピッチ、ノズルの
スプレー角、迎え角、捻り角、ノズル高さを、隣接する
高圧水スプレーの横流れ水が干渉し合わないように配列
してあることを特徴とする熱間圧延材の２次デスケーリ
ング装置である。

【００１６】第２の発明は、上記熱間圧延機前面および
圧延機後面に配置され、そのノズルが前記の通り配置さ
れた２次スケールのデスケーリング装置であって、圧延
機前面のノズルピッチと圧延機後面のノズルピッチとを
所定のピッチだけ圧延方向と直角方向にづらして配置し
てあることを特徴とする熱間圧延材の２次デスケーリン
グ装置である。

【００１７】第３の発明は、加熱炉から抽出された圧延
前における熱間状態のスラブの１次スケールをインライ
ンでデスケールするホットスケールブレーカー（以下Ｈ
ＳＢという）であって、該ＨＳＢの高圧水スプレーノズ
ル配置を、該スプレーノズルのピッチ、スプレー角、迎
え角、捻り角、ノズル高さを、隣接する高圧水スプレー
の前記スラブ表面における横流れ水が干渉し合わないよ
うに配列してあることを特徴とする熱間圧延材のデスケ
ーリング装置である。

【００１８】第４の発明は、前記ＨＳＢの第１段目と第
２段目のノズル配置をそれぞれ前記の通り配置し、更に
前記ＨＳＢの第１段目のノズル配置と前記２段目のノズ
ル配置を所定のピッチだけ圧延方向と直角方法にづらし
て配置したことを特徴とする熱間圧延材のデスケーリン
グ装置である。

【００１９】上記発明の基本的思想は、ＨＳＢ又は圧延
機にてデスケーラーの高圧水スプレーが熱間状態の鋼板
に衝突した後、ノズルの迎え角の方向に、スプレー角の
広がりをもって、圧延材表面に沿って流れる横流れ水
を、隣接する高圧水スプレーが干渉することの無いよう
なノズルピッチ以上で配列することにある。このような
ノズル配置により、圧延材表面のスケールを幅方向に均
一に除去できるため、圧延材の表面に筋ムラを防止でき
る。

【００２０】ここで、隣接する高圧水スプレーの横流れ
水が干渉し合わないノズルピッチとは、ノズルのスプレ
ー角、迎え角、捻り角、ノズル高さから幾何学的な関係
より求めることができる。

【００２１】更に、ＨＳＢにおいては、第１段目のノズ
ルを上記ノズルピッチで配列し、第２段目で第１段目の
ノズルピッチより所定のピッチだけずれた配置にする。
また、圧延機においても圧延機前面と圧延機後面のデス
ケーラーのノズルを上記ノズルピッチで配列し、圧延機
後面で圧延機前面のノズルピッチより所定のピッチだけ
ずらした配置にする。上記のようにノズルを配置したＨ
ＳＢ及び２次デスケーラーは各々圧延材表面のスケール
を幅方向に均一に除去できると共に、両者は相互に補完
して更に圧延材の表面に筋ムラを防止できる。

【００２２】

【発明の実施の形態】本発明者らは、先ず図５に示す現
状のノズル配置において、実際に高圧水を噴射し、高圧
水の分布状況を調べた。その結果、図６に示すように、
ノズルから噴射された高圧水は、圧延材に衝突した後、
ノズルの迎え角の方向に、スプレー角（θ）３の広がり
をもって、圧延材表面に沿って横流れ水１０として流れ
ていくことが分かった。

【００２３】その際、ノズル１ａから噴射された高圧水
が、横流れ水１０ａとして隣のノズル１ｂの噴射領域６
ｂを横切って流れていき、更に、その一部１０ｄは噴射
領域６ｂに沿って横方向に流れていくことが認められ
た。

【００２４】本発明者らは、この横流れ水の影響を調べ
るために、実ラインの高圧水デスケーリング装置のデス
ケーリング性と実験室での高圧水による鉛板の壊食試験
結果が良い相関を持っているという報告（材料とプロセ
ス、Vol.５．１９９２，ｐ．１５１０）に基づき、図５
に示す現状のノズル配置で、ノズル間隔を変えて鉛板の
壊食試験を行った。ここで、壊食とは鉛板の表面がえぐ
りとられることを言う。

【００２５】図７は、図５に示す現状のノズル配置にし
た２本のノズルを用いて、板厚５ｍｍの純鉛板を壊食さ
せた結果である。鉛板はノズルの噴射領域を０．６ｍ／
ｍｉｎの速度で１０回移動させて、壊食深さを評価し
た。この時の条件は、ノズルのスプレー角２５゜、水量
１．０ｌ／ｍｉｎ、噴射圧力１７０ｋｇ／ｃｍ²、ノズ
ル高さ３００ｍｍ、迎え角１５゜、捻り角１５゜であっ
た。

【００２６】更に、ノズルの間隔を変化させて、噴射部
分が２０ｍｍオーバーラップ（図７の９）している場合
（図７（ａ））、噴射部分のオーバーラップがない場合
（図７（ｂ））、噴射部分が２０ｍｍ離れている場合
（図７（ｃ））、の３条件で比較した。その結果、
（ａ）、（ｂ）、（ｃ）いずれの条件でも、試験後の鉛
板には、深く壊食された領域１１、全く壊食されない領
域１２、壊食深さの浅い領域１３の３つの領域が存在し
た。

【００２７】図７（ａ）、（ｂ）、（ｃ）いずれの条件
でも、深く壊食された領域１１は、横流れ水の影響のな
い噴射領域６ａに対応していた。全く壊食されない領域
１２は、ノズル１ａから噴射された高圧水が横流れ水と
して、直接、噴射領域６ｂを横切る領域に対応してい
た。壊食深さの浅い領域１３は、ノズル１ａの横流れ水
が、噴射領域６ｂに沿って横方向に流れて行く領域に対
応していると判断された。

【００２８】図５に示される現状のノズル配置は、図７
の壊食試験後の鉛板の領域で言えば、深い壊食領域１１
と全く壊食されない領域１２と壊食深さの浅い領域１３
が、幅方向に並んでいることになり、デスケーリング作
用が幅方向に不均一であると考えられる。

【００２９】そこで、前記鉛板壊食試験と同じ条件で、
１１５０℃に加熱した鋼材を１ｍ／ｓの搬送速度で移動
させながら、高圧水を噴射したところ、スケールが剥離
せず、残存したときの位置は、図７の全く壊食されない
領域１２の位置に対応していた。したがって、図５に示
される現状のノズル配置は、高圧水の横流れ水が、隣接
するノズルから噴射された高圧水のデスケーリング作用
を幅方向に不均一にさせ、高圧水ノズルが持つ本来のデ
スケーリング作用が発揮できていない。

【００３０】そこで、高圧水スプレーが熱間の鋼板に衝
突した後、ノズルの迎え角の方向に、スプレー角の広が
りをもって、圧延材表面に沿って流れる横流れ水を、隣
接する高圧水スプレーが干渉することの無いノズルピッ
チ以上で配列することにより、隣接するノズルのデスケ
ーリング能力の劣化が回避され、幅方向全体に渡って最
も高いデスケーリング能力が得られる。

【００３１】また、これにより、従来に比してノズルピ
ッチを大きくとれるようになり、幅方向のノズル本数が
少なくなり、流量を減らさなければ１本あたりのノズル
の噴射水の衝突圧力を上昇させることができる。高圧水
スプレーの横流れ水が干渉し合わないノズルピッチはノ
ズルの迎え角α、スプレー角θ、捻り角β、ノズル高さ
Ｈから幾何学的な関係より求めることができる。

【００３２】即ち、図７に示した横流れ水の流れる範囲
から、幾何計算により、隣接する高圧水スプレーが干渉
することの無いノズルピッチｐ₁は下式により表すこと
ができる。ｐ₁＝２×Ｈ×ｔａｎ（θ／２）／ｃｏｓα ×｛ｃｏｓβ＋ｓｉｎβ／ｔａｎ（９０°−（θ／２）−β）｝＝ｆ₁（θ、α、β）×Ｈ

【００３３】図３にスプレー角θ＝２５°、５０°に対
するｆ₁（θ、α、β）の関数値を横軸捻り角βに対し
て示した。この図から、スプレー角θ、迎え角αが与え
られると捻じ角βとｆ₁（θ、α、β）との関係が求め
られる。

【００３４】また、ＨＳＢに関しても、第１段目のノズ
ルを上記ノズルピッチで配列した後、第２段目で第１段
目のノズルピッチより所定のピッチだけずれた配置にす
ることにより、また、圧延機においては圧延機前面のノ
ズルを上記ノズルピッチで配列した後、圧延機後面で圧
延機前面のノズルピッチより所定のピッチだけずれた配
置にすることにより幅方向に均一で、高いデスケーリン
グ能力を得られる。

【００３５】つまり、ＨＳＢでの第１段目および圧延機
前面においてスケールが剥離できず残存する領域をＨＳ
Ｂでの第２段目および圧延機後面において、スケールを
完全に剥離するものである。この所定のピッチｐ′
₁は、下式により表すことができる。ｐ′₁＝２×Ｈ×ｓｉｎβ／ｃｏｓα ×｛１−ｔａｎ（θ／２）／ｔａｎ（９０°−（θ／２）−β）｝＝ｆ₂（θ、α、β）×Ｈ

【００３６】図４にスプレー角θ＝２５°、５０°に対
するｆ₂（θ、α、β）の関数値を横軸捻り角βに対し
て示した。この図からこの図から、スプレー角θ、迎え
角αが与えられると捻じ角βとｆ₁（θ、α、β）との
関係が求められる。

【００３７】上記計算により、望ましいノズルの配置が
計算できるので、以下厚板圧延機のＨＳＢとミルデスケ
ーラーに実際に適用した結果に付いて述べる。

【００３８】

【実施例】図１に本発明に係る圧延機の前面および後面
におけるミルデスケーリングノズルの配置を示す。２０
は圧延機前面でのノズル配置を、２１は圧延機後面での
ノズル配置を示す。圧延機前面および圧延機後面におい
て、３のノズルスプレー角θ＝２５°、８の迎え角α＝
１５°、７の捻り角β＝１５°、１４のノズル高さＨ＝
３７０ｍｍである。

【００３９】６は高圧水の噴射領域を直線で示し、衝突
部長さは１７０ｍｍであった。４はデスケーリングノズ
ルからのスプレー水流の広がりを表したもので、隣接す
るノズルからの水流が干渉し合わないノズルピッチに配
置した。

【００４０】このときのピッチはｐ₁＝１８７ｍｍとし
た。このピッチでは、隣接する衝突部のすき間９は２３
ｍｍである。つまり、オーバーラップ幅９＝−２３ｍｍ
である。また、圧延機の前面および後面における高圧水
ノズルは、ｐ₂＝１７ｍｍずらしている。

【００４１】表１にミルデスケーラーにおけるノズル配
置の詳細を従来例と比較して、本発明のノズル配置を示
す。表１において、本実施例はＮｏ．１であり、対応す
る従来例はＮｏ．３である。本実施例であるＮｏ．１は
ノズル本数が圧延機前面で２５本、圧延機後面で２４本
である。

【００４２】

【表１】

【００４３】これに対し、対応する従来例であるＮｏ．
３は、ノズルピッチが１５０ｍｍであるためオーバーラ
ップ幅が１４ｍｍとなり、ノズル本数が圧延機前面で３
２本、圧延機後面で３１本も必要であった。即ち、本発
明では、圧延機前面で７本、圧延機後面で７本ノズル本
数が少なくてよい。

【００４４】同様に表１において、本発明のノズル配置
はＮｏ．２であり、対応する従来例はＮｏ．４である。
Ｎｏ．２の実施例ではノズルのスプレー角θ＝３７°、
迎え角α＝１５°、捻り角β＝１５°、ノズル高さＨ＝
３６５ｍｍである。

【００４５】高圧水の衝突部長さは２５３ｍｍであっ
た。隣接するデスケールノズルとは水流が干渉し合わな
いノズルピッチに配置し、このときのピッチｐ₁＝２８
８ｍｍとした。このピッチでは、隣接する衝突部のすき
間は４４ｍｍである。つまり、オーバーラップ幅＝−４
４ｍｍである。

【００４６】また、圧延機の前面および後面における高
圧水ノズルのピッチのずれをｐ₂＝１３６ｍｍとした。
実施例であるＮｏ．２はノズル本数が圧延機前面で１８
本、圧延機後面で１８本であるのに対し、対応する従来
例であるＮｏ．４は、ノズルピッチが１５０ｍｍである
ためオーバーラップ幅が９４ｍｍとなり、ノズル本数が
圧延機前面で３６本、圧延機後面で３６本であった。従
って、本発明では、ノズル本数はそれぞれ１８本少なく
てよい。

【００４７】図２に本発明に関するＨＳＢの第１段目お
よび第２段目におけるデスケーリングノズルの配置を示
す。２２はＨＳＢの第１段目でのノズル配置を、２３は
ＨＳＢの第２段目でのノズル配置を示す。ＨＳＢの第１
段目および第２段目において、３のノズルのスプレー角
θ＝５０°、８の迎え角α＝１５°、７の捻り角β＝１
５°、１４のノズル高さＨ＝１５０ｍｍである。

【００４８】６は高圧水の噴射領域を示し、衝突部長さ
は１４５ｍｍであった。４はデスケーリングノズルより
のスプレーの広がりを表したもので、隣接するデスケー
ルノズルとは水流が干渉し合わないノズルピッチに配置
した。このときのピッチは１５のｐ′₁＝１７１ｍｍと
した。このピッチでは、隣接する衝突部のすき間は３１
ｍｍである。つまり、オーバーラップ幅９＝−３１ｍｍ
である。また、ＨＳＢの第１段目および第２段目におけ
る高圧水ノズルはｐ′₂＝４９ｍｍずらしている。

【００４９】表２に従来例と比較して本実施例を示す。
表２において、本実施例はＮｏ．１であり、対応する従
来例はＮｏ．３である。本実施例であるＮｏ．１はノズ
ル本数がＨＳＢの第１段目で１３本、第２段目で１４本
であるのに対し、対応する従来例であるＮｏ．３は、ノ
ズルピッチが１４０ｍｍであるためオーバーラップ幅が
０ｍｍとなり、ノズル本数がＨＳＢの第１段目で１７
本、第２段目で１８本も必要であった。

【００５０】同様に表２において、実施例はＮｏ．２で
あり、対応する従来例はＮｏ．４である。Ｎｏ．２の実
施例ではノズルのスプレー角θ＝４０°、迎え角α＝１
５°、捻り角β＝１５°、ノズル高さＨ＝１５０ｍｍで
ある。

【００５１】高圧水の衝突部長さは１１３ｍｍであっ
た。隣接するデスケールノズルとは水流が干渉し合わな
いノズルピッチに配置し、このときのピッチｐ′₁＝１
３０ｍｍとした。このピッチでは、隣接する衝突部のす
き間は２１ｍｍである。つまり、オーバーラップ幅＝−
２１ｍｍである。

【００５２】また、ＨＳＢの第１段目および第２段目に
おける高圧水ノズルのピッチのずれｐ′₂＝６０ｍｍと
した。実施例であるＮｏ．２はノズル本数がＨＳＢの第
１段目で１８本、第２段目で１９本であるのに対し、対
応する従来例であるＮｏ．４は、ノズルピッチが１０９
ｍｍであるためオーバーラップ幅が０ｍｍとなり、ノズ
ル本数がＨＳＢの第１段目で２２本、第２段目で２３本
も必要であった。

【００５３】

【表２】

【００５４】上記ノズル配置を備えたデスケーラを具備
した圧延機を用いて圧延した圧延材の表面性状は極めて
平滑であり、いわゆる筋状疵の極めて少ない圧延板が得
られた。

【００５５】

【発明の効果】以上の説明から明らかなように、圧延機
の前面および後面におけるミルデスケーラーおよびＨＳ
Ｂの第１段目および第２段目におけるＨＳＢデスケーラ
ーにおいて、本発明に係るノズル配置をしたデスケーラ
ーを用いることにより、従来のデスケーラーに比して、
著しく均一に圧延材の表面スケール除去ができる。しか
も、高圧水ノズルの本数を減らせることができる。その
ため、ノズル詰まり等の管理も大幅に軽減される。ま
た、本発明によればコストをかけること無しに筋状のス
ケールのない良好な鋼板を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による圧延機の前面および後面における
ミルデスケーリングノズルの配置図である。

【図２】本発明によるＨＳＢの第１段目および第２段目
におけるデスケーリングノズルの配置図である。

【図３】本発明によるミルデスケーリングノズルのピッ
チを決定する式をグラフにした図である。

【図４】本発明によるＨＳＢの第１段目および第２段目
のデスケーリングノズルのピッチを決定する式をグラフ
にした図である。

【図５】従来のノズル配置を示す図である。

【図６】従来のノズル配置での高圧水の噴射状況を説明
する図である。

【図７】従来のノズル配置における鉛板の壊食試験結果
を示す図である。

【符号の説明】

１高圧水ノズル２高圧水ヘッダー３スプレー角（θ）４高圧水スプレー５熱間圧延材６噴射領域７捻じ角（β）８迎え角（α）９オーバーラップ幅１０ノズル高さ（Ｈ）Ｐ₁ ミルデスケーラーのノズルピッチＰ₂ 圧延機前面後面のミルデスケーラーのノズルピッ
チのずれＰ′₁ＨＳＢのノズルピッチＰ′₂第１段目と第２段目のＨＳＢのノズルピッチのず
れ

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】熱間圧延機前面又圧延機後面に配置され
た２次スケールをデスケーリングするデスケーリング装
置であって、該デスケーリング装置の高圧水スプレーノ
ズル配置を、ノズルのピッチ、ノズルのスプレー角、迎
え角、捻り角、ノズル高さを、隣接する高圧水スプレー
の横流れ水が干渉し合わないように配列してあることを
特徴とする熱間圧延材の２次デスケーリング装置。
【請求項２】熱間圧延機前面および圧延機後面に配置
され、そのノズルが前記の通り配置された２次スケール
のデスケーリング装置であって、圧延機前面のノズルピ
ッチと圧延機後面のノズルピッチとを所定のピッチだけ
圧延方向と直角方向にづらして配置してあることを特徴
とする請求項１記載の熱間圧延材の２次デスケーリング
装置。
【請求項３】加熱炉から抽出された圧延前における熱
間状態のスラブの１次スケールをインラインでデスケー
ルするホットスケールブレーカー（以下ＨＳＢという）
であって、該ＨＳＢの高圧水スプレーノズル配置を、該
スプレーノズルのピッチ、スプレー角、迎え角、捻り
角、ノズル高さを、隣接する高圧水スプレーの前記スラ
ブ表面における横流れ水が干渉し合わないように配列し
てあることを特徴とする熱間圧延材のデスケーリング装
置。
【請求項４】前記ＨＳＢの第１段目と第２段目のノズ
ル配置をそれぞれ前記の通り配置し、更に前記ＨＳＢの
第１段目のノズル配置と前記２段目のノズル配置を所定
のピッチだけ圧延方向と直角方向にづらして配置したこ
とを特徴とする請求項３に記載の熱間圧延材のデスケー
リング装置。