JPH11267739A - 熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
熱延鋼板の製造方法Info
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- JPH11267739A JPH11267739A JP6824398A JP6824398A JPH11267739A JP H11267739 A JPH11267739 A JP H11267739A JP 6824398 A JP6824398 A JP 6824398A JP 6824398 A JP6824398 A JP 6824398A JP H11267739 A JPH11267739 A JP H11267739A
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Abstract
(57)【要約】
【課 題】Siを０．２〜２．０％、Niを０．２〜２．０
％含有する鋼材に対して、熱間圧延工程内で適切なデス
ケーリングを実施することにより、スケール疵や筋状ス
ケール残部のない表面性状の良好な熱延鋼板を得ること
ができるようにする。 【解決手段】熱間圧延工程内に設置されるデスケーリン
グ設備により、デスケーリングの衝突圧を４〜３０kgf/
cm2 、デスケーリングノズルの迎え角（鋼材進行方向に
対する角度）を０〜１０°の範囲に設定し、鋼材に対す
るデスケーリングを実施する。
％含有する鋼材に対して、熱間圧延工程内で適切なデス
ケーリングを実施することにより、スケール疵や筋状ス
ケール残部のない表面性状の良好な熱延鋼板を得ること
ができるようにする。 【解決手段】熱間圧延工程内に設置されるデスケーリン
グ設備により、デスケーリングの衝突圧を４〜３０kgf/
cm2 、デスケーリングノズルの迎え角（鋼材進行方向に
対する角度）を０〜１０°の範囲に設定し、鋼材に対す
るデスケーリングを実施する。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、熱間圧延時に鋼材
表面に高圧水ジェットを噴射してデスケーリングを行
い、スケール疵やスケール模様の発生を防止し、表面性
状の優れた熱延鋼板を製造する方法に関する。
表面に高圧水ジェットを噴射してデスケーリングを行
い、スケール疵やスケール模様の発生を防止し、表面性
状の優れた熱延鋼板を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来技術】鋼板の製造に当たっては、素材の鋼材を酸
化性雰囲気の加熱炉により通常１１００〜１３００℃の
温度で数時間加熱し、ついでホットストリップミルにて
熱間圧延されるのが一般的であるが、この際鋼材表面に
生成したスケールが充分に除去されない状態のまゝで鋼
材が圧延されると、スケールが成品の表面に押し込ま
れ、スケール疵やスケール模様として残る。
化性雰囲気の加熱炉により通常１１００〜１３００℃の
温度で数時間加熱し、ついでホットストリップミルにて
熱間圧延されるのが一般的であるが、この際鋼材表面に
生成したスケールが充分に除去されない状態のまゝで鋼
材が圧延されると、スケールが成品の表面に押し込ま
れ、スケール疵やスケール模様として残る。
【０００３】このようなスケール疵やスケール模様は、
圧延後の成品（黒皮成品）の外観を悪化させるのみなら
ず、酸洗によりスケールを除去した後の成品（白皮成
品）の表面に凹凸状の欠陥を残存させる原因となり、ま
た曲げ加工時のクラックの起点となったり、熱間圧延工
程内の鋼板強制冷却時にスケール残存部と剥離部の冷却
能の差により、材質の機械的特性値にムラが発生するな
ど、鋼板の品質に重大な悪影響を及ぼすようになる。
圧延後の成品（黒皮成品）の外観を悪化させるのみなら
ず、酸洗によりスケールを除去した後の成品（白皮成
品）の表面に凹凸状の欠陥を残存させる原因となり、ま
た曲げ加工時のクラックの起点となったり、熱間圧延工
程内の鋼板強制冷却時にスケール残存部と剥離部の冷却
能の差により、材質の機械的特性値にムラが発生するな
ど、鋼板の品質に重大な悪影響を及ぼすようになる。
【０００４】通常、このようなスケール疵の発生を防止
する方法としては、図１に示すように圧延ラインにノズ
ル１を一定間隔で取付けたヘッダー２よりなるデスケー
リング装置を設置し、各ノズル１から鋼材３の表面に１
００〜１５０kgf/cm2 の吐出圧力で高圧水ジェットを噴
射して鋼材表面のスケールを剥離、除去した後に圧延を
行う方法がとられている。
する方法としては、図１に示すように圧延ラインにノズ
ル１を一定間隔で取付けたヘッダー２よりなるデスケー
リング装置を設置し、各ノズル１から鋼材３の表面に１
００〜１５０kgf/cm2 の吐出圧力で高圧水ジェットを噴
射して鋼材表面のスケールを剥離、除去した後に圧延を
行う方法がとられている。
【０００５】しかしながら、スケールの剥離性の良否
は、スケールの組成及び構造によって大きく左右され、
特にSi含有量の多い鋼（以下、「高Si鋼」という）やNi
を多く含む鋼（以下、「高Ni鋼」という）のスケールの
場合、著しく剥離性が悪くなることが知られている。こ
の原因の一つとしては、高Si鋼及び高Ni鋼のスケール生
成に起因する。すなわち高Si鋼に関しては、高温酸化に
際し、鋼中のSiが選択酸化されてFeO （ウスタイト）と
地鉄の界面に2FeO・SiO2（ファイアライト）が形成され
るが、このファイアライトは低融点（１１７０℃）のた
め高温酸化時に溶融状態となり、スケールと地鉄中に楔
状に進入するため、スケールと地鉄界面が複雑に入り組
んだ特有構造のスケール層が形成されるためである。ま
た鋼中にNiを多く含む場合は、酸化が進行するとNiの濃
化部が凸状として残存し、界面形状が凹凸となる。その
ためスケールの剥離性が悪くなる。
は、スケールの組成及び構造によって大きく左右され、
特にSi含有量の多い鋼（以下、「高Si鋼」という）やNi
を多く含む鋼（以下、「高Ni鋼」という）のスケールの
場合、著しく剥離性が悪くなることが知られている。こ
の原因の一つとしては、高Si鋼及び高Ni鋼のスケール生
成に起因する。すなわち高Si鋼に関しては、高温酸化に
際し、鋼中のSiが選択酸化されてFeO （ウスタイト）と
地鉄の界面に2FeO・SiO2（ファイアライト）が形成され
るが、このファイアライトは低融点（１１７０℃）のた
め高温酸化時に溶融状態となり、スケールと地鉄中に楔
状に進入するため、スケールと地鉄界面が複雑に入り組
んだ特有構造のスケール層が形成されるためである。ま
た鋼中にNiを多く含む場合は、酸化が進行するとNiの濃
化部が凸状として残存し、界面形状が凹凸となる。その
ためスケールの剥離性が悪くなる。
【０００６】このような悪影響は、鋼の化学組成に依存
するものであるが、特にSiの影響が大きく、Si含有量が
０．２％以上の場合に著しく増大し、この範囲の鋼を熱
間圧延する場合には、スケール疵の発生を完全に防止す
ることは極めて困難であった。またノズルから噴射され
る高圧水ジェットは、鋼材表面への衝突圧を鋼材幅方向
で均一化させるため図２に示すように、鋼材３の移動方
向と直交する方向に対し、捻じれ角θ（通常１５°）で
隣り合う噴射部７とある一定のラップ幅Ａ（通常１５〜
３０mm）を持たせて噴射されているが、隣接するノズル
からの鋼材表面への噴射部７は、互いの水流の干渉を受
けることにより衝突圧の低下する部分Ｂが等ピッチで発
生し、鋼材表面に図３に示すように衝突圧低下部の位置
に相当した筋状のピッチを持ったスケール残部８が発生
する。
するものであるが、特にSiの影響が大きく、Si含有量が
０．２％以上の場合に著しく増大し、この範囲の鋼を熱
間圧延する場合には、スケール疵の発生を完全に防止す
ることは極めて困難であった。またノズルから噴射され
る高圧水ジェットは、鋼材表面への衝突圧を鋼材幅方向
で均一化させるため図２に示すように、鋼材３の移動方
向と直交する方向に対し、捻じれ角θ（通常１５°）で
隣り合う噴射部７とある一定のラップ幅Ａ（通常１５〜
３０mm）を持たせて噴射されているが、隣接するノズル
からの鋼材表面への噴射部７は、互いの水流の干渉を受
けることにより衝突圧の低下する部分Ｂが等ピッチで発
生し、鋼材表面に図３に示すように衝突圧低下部の位置
に相当した筋状のピッチを持ったスケール残部８が発生
する。
【０００７】上述のスケール疵やスケール残部をなくす
方法としては、例えば加熱温度をファイアライト溶融点
（１１７０℃）以下とする方法や、加熱前のスラブ面に
スケールを改質し、剥離性を向上させるための薬剤を塗
布する方法（特開昭５７−６４９３号）、ブラシロール
を使用して機械的にスケールを剥離させる方法（特開昭
５９−１３９２６号）などが提案されているが、いずれ
も煩雑で作業性に劣る、製造コストの面で問題がある、
温度低下により仕上げ圧延が制約される等の問題があ
り、いずれもスケール疵を防止する抜本的な対策となっ
ていない。
方法としては、例えば加熱温度をファイアライト溶融点
（１１７０℃）以下とする方法や、加熱前のスラブ面に
スケールを改質し、剥離性を向上させるための薬剤を塗
布する方法（特開昭５７−６４９３号）、ブラシロール
を使用して機械的にスケールを剥離させる方法（特開昭
５９−１３９２６号）などが提案されているが、いずれ
も煩雑で作業性に劣る、製造コストの面で問題がある、
温度低下により仕上げ圧延が制約される等の問題があ
り、いずれもスケール疵を防止する抜本的な対策となっ
ていない。
【０００８】また隣接するノズルの衝突圧低下に起因す
る筋状のスケール残部に関しては、特開平９−２６７１
２号公報に隣接する高圧水ジェットのスラブ表面におけ
る横流れ水が干渉し合わないように、各ノズル条件（迎
え角、捻れ角、ノズル高さ、スプレー角）から最適ノズ
ルピッチを決定させ、かつ１段目と２段目のノズルピッ
チを圧延方向に所定量ずらす方法が示されているが、ノ
ズルピッチを変える場合は、通常デスケーリングヘッダ
ーを作り替える必要があり、コストが非常に大きくな
る、デスケーリングする鋼材の厚みが変わる場合、最適
ノズルピッチが変わってくる、また１段目と２段目のノ
ズルピッチをずらす場合、複数のヘッダーを使用する必
要があり、鋼材温度低下による熱量ロスがある等、経済
性、操業性において適していない。また単にノズル条件
のみしか示されておらず、衝突圧などスケール剥離に要
するデスケーリング条件が示されていない。
る筋状のスケール残部に関しては、特開平９−２６７１
２号公報に隣接する高圧水ジェットのスラブ表面におけ
る横流れ水が干渉し合わないように、各ノズル条件（迎
え角、捻れ角、ノズル高さ、スプレー角）から最適ノズ
ルピッチを決定させ、かつ１段目と２段目のノズルピッ
チを圧延方向に所定量ずらす方法が示されているが、ノ
ズルピッチを変える場合は、通常デスケーリングヘッダ
ーを作り替える必要があり、コストが非常に大きくな
る、デスケーリングする鋼材の厚みが変わる場合、最適
ノズルピッチが変わってくる、また１段目と２段目のノ
ズルピッチをずらす場合、複数のヘッダーを使用する必
要があり、鋼材温度低下による熱量ロスがある等、経済
性、操業性において適していない。また単にノズル条件
のみしか示されておらず、衝突圧などスケール剥離に要
するデスケーリング条件が示されていない。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、前述
した問題点を解決するため、最も効率的なデスケーリン
グを実施することにより、スケール疵及び筋状スケール
残部がなく、表面性状が良好な熱延鋼板を製造する方法
を提供するものである。
した問題点を解決するため、最も効率的なデスケーリン
グを実施することにより、スケール疵及び筋状スケール
残部がなく、表面性状が良好な熱延鋼板を製造する方法
を提供するものである。
【００１０】
【課題の解決手段】本発明者らは、難スケール剥離材で
ある、Si含有鋼及びNi含有鋼について、図４に示すデス
ケーリング時の鋼材に対する高圧水ジェットの迎え角
ψ、デスケーリング時の衝突圧、デスケーリング時の鋼
材温度などデスケーリング条件を変えた調査を行った。
ある、Si含有鋼及びNi含有鋼について、図４に示すデス
ケーリング時の鋼材に対する高圧水ジェットの迎え角
ψ、デスケーリング時の衝突圧、デスケーリング時の鋼
材温度などデスケーリング条件を変えた調査を行った。
【００１１】調査は、表１に示す組成の鋼材Ａ、Ｂ及び
Ｃに対して行い、その結果、いかなるノズル迎え角の条
件においても、衝突圧が４kgf/cm2 未満ではスケール残
存率が大きくなり、衝突圧が４kgf/cm2 以上となると、
ノズル迎え角が０〜１０°の範囲では、スケール残存率
がほゞ１％未満となり、筋状スケール疵の発生もなく、
またデスケーリング時の鋼材温度等による操業条件のバ
ラツキが生じてもスケール除去が確実に行えることを見
出した。
Ｃに対して行い、その結果、いかなるノズル迎え角の条
件においても、衝突圧が４kgf/cm2 未満ではスケール残
存率が大きくなり、衝突圧が４kgf/cm2 以上となると、
ノズル迎え角が０〜１０°の範囲では、スケール残存率
がほゞ１％未満となり、筋状スケール疵の発生もなく、
またデスケーリング時の鋼材温度等による操業条件のバ
ラツキが生じてもスケール除去が確実に行えることを見
出した。
【００１２】図６は、衝突圧を２kgf/cm2 と４０kgf/cm
2 とした試験結果で、本発明の衝突圧の範囲外である
が、ノズル迎え角ψを−５°から２５°まで変えたとき
のスケール残存率％を示す。ここでノズル迎え角ψは鋼
材に対し垂直に噴射されるときを０°とし、鋼材の進行
方向と逆に噴射されるときを＋、同一方向に噴射される
ときを−とする。第１の発明は、上記の知見に基づいて
創案されたものであり、高圧水ジェットによるデスケー
リングを鋼材表面への衝突圧が４〜３０kgf/cm2 で、ノ
ズルの迎え角を０〜１０°で実施することを特徴とす
る。
2 とした試験結果で、本発明の衝突圧の範囲外である
が、ノズル迎え角ψを−５°から２５°まで変えたとき
のスケール残存率％を示す。ここでノズル迎え角ψは鋼
材に対し垂直に噴射されるときを０°とし、鋼材の進行
方向と逆に噴射されるときを＋、同一方向に噴射される
ときを−とする。第１の発明は、上記の知見に基づいて
創案されたものであり、高圧水ジェットによるデスケー
リングを鋼材表面への衝突圧が４〜３０kgf/cm2 で、ノ
ズルの迎え角を０〜１０°で実施することを特徴とす
る。
【００１３】本発明において、衝突圧の上限を３０kgf/
cm2 としたのは、スケール残存率は低減できても、ポン
プの高圧化に伴うモータの大型化、ヘッダー、配管径の
増大等、設備の大型化によるコストアップを招き、かつ
モータ容量の大型化によるランニングコストも増加させ
るため、実機化においては得策ではないからである。ま
たノズル迎え角の上限を１０°としたのは、以下の理由
によるものである。
cm2 としたのは、スケール残存率は低減できても、ポン
プの高圧化に伴うモータの大型化、ヘッダー、配管径の
増大等、設備の大型化によるコストアップを招き、かつ
モータ容量の大型化によるランニングコストも増加させ
るため、実機化においては得策ではないからである。ま
たノズル迎え角の上限を１０°としたのは、以下の理由
によるものである。
【００１４】図２に示すように、高圧水ジェットを鋼材
表面へ噴射させた噴射部７は、通常隣り合う高圧水ジェ
ットの水流の干渉を受け、衝突圧が低下する部分Ｃが発
生する。しかしながら図２において、Ａ部にはノズル１
ａから高圧水ジェットが噴射されており、鋼材表面への
衝突圧は維持されるが、Ｂ部にはノズル１ｂから高圧水
ジェットの噴射はあっても、ノズル１ａから噴射される
高圧水ジェットとの干渉により、結果的にＢ部の衝突圧
が低下する。この問題を解消するには、ノズルから噴射
される高圧水ジェット４が鋼材３の表面に当たる際、隣
接するノズルからの高圧水ジェットの干渉を防止するの
が有効である。
表面へ噴射させた噴射部７は、通常隣り合う高圧水ジェ
ットの水流の干渉を受け、衝突圧が低下する部分Ｃが発
生する。しかしながら図２において、Ａ部にはノズル１
ａから高圧水ジェットが噴射されており、鋼材表面への
衝突圧は維持されるが、Ｂ部にはノズル１ｂから高圧水
ジェットの噴射はあっても、ノズル１ａから噴射される
高圧水ジェットとの干渉により、結果的にＢ部の衝突圧
が低下する。この問題を解消するには、ノズルから噴射
される高圧水ジェット４が鋼材３の表面に当たる際、隣
接するノズルからの高圧水ジェットの干渉を防止するの
が有効である。
【００１５】オフラインテストで図４に示すノズルの迎
え角ψ（通常１５°）を変えて隣接するノズルの水流干
渉を観察したところ、迎え角ψを大きくすると、図２に
示すノズル１ｂから噴射される高圧水ジェットが、ノズ
ル１ａから噴射される高圧水ジェットに干渉して、ノズ
ル１ａから噴射される高圧水ジェットの噴射部７に乱れ
を生じるようになり、また迎え角ψを小さくすると、ノ
ズル１ａから噴射される高圧水ジェットと、ノズル１ｂ
から噴射される高圧水ジェットの叩き合いによる干渉
が、両噴射部７の中間部になり、噴射部７に隣接するノ
ズルから噴射される高圧水ジェットが干渉することのな
いことが確認された。このことから、ノズルの迎え角ψ
を小さくすると、隣接するノズルからの高圧水ジェット
の干渉が防止され、衝突圧の低下を防止できることが判
った。
え角ψ（通常１５°）を変えて隣接するノズルの水流干
渉を観察したところ、迎え角ψを大きくすると、図２に
示すノズル１ｂから噴射される高圧水ジェットが、ノズ
ル１ａから噴射される高圧水ジェットに干渉して、ノズ
ル１ａから噴射される高圧水ジェットの噴射部７に乱れ
を生じるようになり、また迎え角ψを小さくすると、ノ
ズル１ａから噴射される高圧水ジェットと、ノズル１ｂ
から噴射される高圧水ジェットの叩き合いによる干渉
が、両噴射部７の中間部になり、噴射部７に隣接するノ
ズルから噴射される高圧水ジェットが干渉することのな
いことが確認された。このことから、ノズルの迎え角ψ
を小さくすると、隣接するノズルからの高圧水ジェット
の干渉が防止され、衝突圧の低下を防止できることが判
った。
【００１６】なお、迎え角は以上のように１０°以下に
設定すると、前述した効果が得られるが、本効果を最大
限に発揮するには、迎え角を０°とするのが最も望まし
い。なお迎え角を変えるには、ヘッダーと配管を連結す
るフランジ部を切り離し、ヘッダーを軸方向に回転さ
せ、その後ヘッダーと配管を連結させるだけでよく、ヘ
ッダーの作り替えが不要となり、低コズトでの設備改造
が可能である。また単ヘッダーの迎え角を変えるだけで
十分に効果を発揮するため、特開平９−２６７１２１号
公報に対し、経済的であるといえる。
設定すると、前述した効果が得られるが、本効果を最大
限に発揮するには、迎え角を０°とするのが最も望まし
い。なお迎え角を変えるには、ヘッダーと配管を連結す
るフランジ部を切り離し、ヘッダーを軸方向に回転さ
せ、その後ヘッダーと配管を連結させるだけでよく、ヘ
ッダーの作り替えが不要となり、低コズトでの設備改造
が可能である。また単ヘッダーの迎え角を変えるだけで
十分に効果を発揮するため、特開平９−２６７１２１号
公報に対し、経済的であるといえる。
【００１７】迎え角の下限を０°としたのは、０°以下
の場合、図５に示すように鋼材の衝突圧Ｆの進行方向と
相対する成分Fsinψがなくなり、スケールを飛ばす力が
小さくなること、またデスケーリング水が粗デスケーリ
ングの場合粗ロール、仕上げデスケーリングの場合仕上
げロールに向かう速度成分が強くなり、スケールがロー
ルに噛み込み、成品の表面品質を著しく悪化させるため
である。本発明での衝突圧は、一本のノズルからの噴射
水による荷重を受圧センサーにより測定し、荷重／噴射
面積により単位面積当たりの衝突圧Ｐを実測により求め
た。
の場合、図５に示すように鋼材の衝突圧Ｆの進行方向と
相対する成分Fsinψがなくなり、スケールを飛ばす力が
小さくなること、またデスケーリング水が粗デスケーリ
ングの場合粗ロール、仕上げデスケーリングの場合仕上
げロールに向かう速度成分が強くなり、スケールがロー
ルに噛み込み、成品の表面品質を著しく悪化させるため
である。本発明での衝突圧は、一本のノズルからの噴射
水による荷重を受圧センサーにより測定し、荷重／噴射
面積により単位面積当たりの衝突圧Ｐを実測により求め
た。
【００１８】本発明が対象とする鋼材は、Si含有鋼に関
しては、Siの含有量が０．２重量％以上になると、加熱
時のスケールや二次スケール中にファイアライトが生成
して地鉄界面に深く進入し、スケール剥離は困難を極
め、またNi含有鋼に関してもNi含有量が０．２重量％を
越えると、地鉄界面の凹凸が激しくなり、スケール剥離
が困難となるが、本発明は、上述の鋼材Ａ、Ｂ及びＣの
ようにSi及びNi含有量がそれぞれ０．２重量％以上ある
ような鋼材に対しても十分なスケール剥離効果がある。
しては、Siの含有量が０．２重量％以上になると、加熱
時のスケールや二次スケール中にファイアライトが生成
して地鉄界面に深く進入し、スケール剥離は困難を極
め、またNi含有鋼に関してもNi含有量が０．２重量％を
越えると、地鉄界面の凹凸が激しくなり、スケール剥離
が困難となるが、本発明は、上述の鋼材Ａ、Ｂ及びＣの
ようにSi及びNi含有量がそれぞれ０．２重量％以上ある
ような鋼材に対しても十分なスケール剥離効果がある。
【００１９】したがって第２の発明は、上記第１の発明
のデスケーリングをSi含有量が０．２〜２．０重量％の
鋼材に実施したことを特徴とし、第３の発明は、上記発
明のデスケーリングをNi含有量が０．２〜２．０重量％
の鋼材に実施したことを特徴とする。 第２の発明によ
ると、スケール剥離が困難なSiを０．２重量％以上含有
する鋼板に対し、より効果的なデスケーリングが可能で
ある。上限は本来限定する必要はないが、溶接性、冷間
加工性が悪化するため、Si含有量を２．０重量％以下に
限定した。
のデスケーリングをSi含有量が０．２〜２．０重量％の
鋼材に実施したことを特徴とし、第３の発明は、上記発
明のデスケーリングをNi含有量が０．２〜２．０重量％
の鋼材に実施したことを特徴とする。 第２の発明によ
ると、スケール剥離が困難なSiを０．２重量％以上含有
する鋼板に対し、より効果的なデスケーリングが可能で
ある。上限は本来限定する必要はないが、溶接性、冷間
加工性が悪化するため、Si含有量を２．０重量％以下に
限定した。
【００２０】また第３の発明によると、Niを０．２重量
％以上含有する鋼板に対し、より効果的なデスケールが
可能となる。上限は本来限定する必要はないが、靱性、
延性や経済性等を総合的に判断してNi含有量を２．０重
量％以下とした。
％以上含有する鋼板に対し、より効果的なデスケールが
可能となる。上限は本来限定する必要はないが、靱性、
延性や経済性等を総合的に判断してNi含有量を２．０重
量％以下とした。
【００２１】
【実施例】以下の表１に示す鋼材Ａ、Ｂ及びＣについ
て、表２に示した操業条件により、鋼材３に対してデス
ケーリングした後、圧延を行い、得られたコイルをリコ
イルし酸洗した後、コイル表裏面の単位面積当たりのス
ケール残存率％を目視にて評価した。その結果を表２に
併記した。
て、表２に示した操業条件により、鋼材３に対してデス
ケーリングした後、圧延を行い、得られたコイルをリコ
イルし酸洗した後、コイル表裏面の単位面積当たりのス
ケール残存率％を目視にて評価した。その結果を表２に
併記した。
【００２２】表２に示されるように、本発明の範囲内に
あるNo.2〜4 、No.6〜8 、No11〜12の鋼材はそれぞれス
ケール残存率が１％未満であった。しかしながら衝突圧
で本発明の範囲をはずれたNo.1及びノズル迎え角で本発
明の範囲を超えたNo.5、9 、10の鋼材は、それぞれスケ
ール残存率が５７％、１３％、７．８％及び２４％に達
した。
あるNo.2〜4 、No.6〜8 、No11〜12の鋼材はそれぞれス
ケール残存率が１％未満であった。しかしながら衝突圧
で本発明の範囲をはずれたNo.1及びノズル迎え角で本発
明の範囲を超えたNo.5、9 、10の鋼材は、それぞれスケ
ール残存率が５７％、１３％、７．８％及び２４％に達
した。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、従来スケール除去が困
難と考えられた高Si含有鋼及びNi含有鋼に対しても、デ
スケーリング衝突圧４〜３０kgf/cm2 で、デスケーリン
グノズル迎え角０〜１０°に設定したデスケーリングを
実施することにより、スケール疵及び筋状のスケール疵
のない表面性状の良好な熱延鋼板を得ることができる。
難と考えられた高Si含有鋼及びNi含有鋼に対しても、デ
スケーリング衝突圧４〜３０kgf/cm2 で、デスケーリン
グノズル迎え角０〜１０°に設定したデスケーリングを
実施することにより、スケール疵及び筋状のスケール疵
のない表面性状の良好な熱延鋼板を得ることができる。
【００２６】また、デスケーリング迎え角を０°にする
と、隣り合うノズルの高圧水ジェット水流の干渉による
衝突圧の低下を最も効果的に防止することができる。
と、隣り合うノズルの高圧水ジェット水流の干渉による
衝突圧の低下を最も効果的に防止することができる。
【図１】デスケーリングの模式図。
【図２】ノズル捻れ角と衝突圧低下部を示す図。
【図３】筋状スケール残部の外観図。
【図４】デスケーリングノズルから噴射される高圧水ジ
ェットの流れを示す図。
ェットの流れを示す図。
【図５】鋼材進行方向に相対する高圧水ジェットの速度
成分を示す図。
成分を示す図。
【図６】デスケーリングノズル迎え角とスケール残存率
の関係を示す図。
の関係を示す図。
１・・デスケーリングノズル ２・・デスケーリングヘッダー ３・・鋼材 ４・・高圧水ジェット ５・・仕上ミル側への水流 ６・・粗ミル側への水流 ７・・デスケーリング噴射部 ８・・筋状スケール残部
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２２Ｃ 38/08 Ｃ２２Ｃ 38/08
Claims (3)
- 【請求項１】鋼材を熱間圧延して熱延鋼板を製造するに
際し、鋼材表面に高圧水ジェットを噴射してデスケーリ
ングを行う熱延鋼板の製造方法において、上記デスケー
リングを鋼材表面への衝突圧が４〜３０kgf/cm2 で、デ
スケーリングノズルの鋼材に対する迎え角を０〜１０°
に設定することを特徴とする熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】Si含有量が０．２〜２．０重量％の鋼材を
対象とする請求項１記載の熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】Ni含有量が０．２〜２．０重量％の鋼材を
対象とする請求項１又は２に記載の熱延鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6824398A JPH11267739A (ja) | 1998-03-18 | 1998-03-18 | 熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6824398A JPH11267739A (ja) | 1998-03-18 | 1998-03-18 | 熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11267739A true JPH11267739A (ja) | 1999-10-05 |
Family
ID=13368145
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6824398A Pending JPH11267739A (ja) | 1998-03-18 | 1998-03-18 | 熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11267739A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101791614A (zh) * | 2010-03-24 | 2010-08-04 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 清除钢板表面锈皮和污垢的方法 |
| JP2010264498A (ja) * | 2009-05-18 | 2010-11-25 | Jfe Steel Corp | 鋼板のデスケーリング方法およびその装置 |
| JP2010274297A (ja) * | 2009-05-28 | 2010-12-09 | Jfe Steel Corp | 鋼板のデスケーリング装置およびデスケーリング方法 |
| CN114618814A (zh) * | 2020-12-11 | 2022-06-14 | 芝浦机械电子装置股份有限公司 | 基板处理装置 |
-
1998
- 1998-03-18 JP JP6824398A patent/JPH11267739A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010264498A (ja) * | 2009-05-18 | 2010-11-25 | Jfe Steel Corp | 鋼板のデスケーリング方法およびその装置 |
| JP2010274297A (ja) * | 2009-05-28 | 2010-12-09 | Jfe Steel Corp | 鋼板のデスケーリング装置およびデスケーリング方法 |
| CN101791614A (zh) * | 2010-03-24 | 2010-08-04 | 中国石油集团渤海石油装备制造有限公司 | 清除钢板表面锈皮和污垢的方法 |
| CN114618814A (zh) * | 2020-12-11 | 2022-06-14 | 芝浦机械电子装置股份有限公司 | 基板处理装置 |
| CN114618814B (zh) * | 2020-12-11 | 2024-04-05 | 芝浦机械电子装置股份有限公司 | 基板处理装置 |
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