JP3425017B2 - 熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
熱延鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、熱間圧延時に鋼材
表面に高圧水ジェットを噴射してデスケーリングを行
い、スケール疵やスケール模様の発生を防止し、表面性
状の優れた熱延鋼板を製造する方法に関する。
表面に高圧水ジェットを噴射してデスケーリングを行
い、スケール疵やスケール模様の発生を防止し、表面性
状の優れた熱延鋼板を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来技術】鋼板の製造に当たっては、素材のスラブを
酸化性雰囲気の加熱炉により、通常１１００〜１３００
℃の温度で数時間加熱し、ついでホットストリップミル
にて熱間圧延されるのが一般的であるが、この際、スラ
ブ表面に生成したスケールが充分に除去されない状態の
まゝで鋼材が圧延されると、スケールが成品の表面に押
し込まれ、スケール疵やスケール模様として残る。
酸化性雰囲気の加熱炉により、通常１１００〜１３００
℃の温度で数時間加熱し、ついでホットストリップミル
にて熱間圧延されるのが一般的であるが、この際、スラ
ブ表面に生成したスケールが充分に除去されない状態の
まゝで鋼材が圧延されると、スケールが成品の表面に押
し込まれ、スケール疵やスケール模様として残る。
【０００３】このようなスケール疵やスケール模様は、
圧延後の成品（黒皮成品）の外観を悪化させるのみなら
ず、酸洗によりスケールを除去した後の成品（白皮成
品）の表面に凹凸状の欠陥を残存させる原因となり、ま
た曲げ加工時のクラックの起点となったり、熱間圧延工
程内の鋼板強制冷却時に、スケール残存部と剥離部の冷
却能の差により、材質の機械的特性値にムラが発生する
等鋼板の品質に重大な悪影響を及ぼすものである。
圧延後の成品（黒皮成品）の外観を悪化させるのみなら
ず、酸洗によりスケールを除去した後の成品（白皮成
品）の表面に凹凸状の欠陥を残存させる原因となり、ま
た曲げ加工時のクラックの起点となったり、熱間圧延工
程内の鋼板強制冷却時に、スケール残存部と剥離部の冷
却能の差により、材質の機械的特性値にムラが発生する
等鋼板の品質に重大な悪影響を及ぼすものである。
【０００４】通常このようなスケール疵の発生を防止す
るための方法としては、圧延ラインに１００〜１５０kg
f/cm2 の吐出圧力の水ジェットによるデスケーリング装
置を設置し、これによって鋼材表面のスケールを剥離し
除去した後に圧延を行う方法がとられている。しかしな
がらスケールの剥離性の良否は、スケールの組成及び構
造によって大きく左右され、特にＳｉ含有量の多い鋼
（以下、高Ｓｉ鋼という）やＮｉを多く含む鋼のスケー
ルの場合、著しく剥離性が悪くなることが知られてい
る。
るための方法としては、圧延ラインに１００〜１５０kg
f/cm2 の吐出圧力の水ジェットによるデスケーリング装
置を設置し、これによって鋼材表面のスケールを剥離し
除去した後に圧延を行う方法がとられている。しかしな
がらスケールの剥離性の良否は、スケールの組成及び構
造によって大きく左右され、特にＳｉ含有量の多い鋼
（以下、高Ｓｉ鋼という）やＮｉを多く含む鋼のスケー
ルの場合、著しく剥離性が悪くなることが知られてい
る。
【０００５】この原因は、高温酸化に際して鋼中のＳｉ
が選択酸化されてＦｅＯ（ウスタイト）と地鉄の界面に
２ＦｅＯ・ＳｉＯ2 （ファイアライト）が形成され、こ
れが低融点（１１７０℃）のため溶融状態となり、スケ
ールと地鉄中に楔状に侵入するため、スケールと地鉄界
面が複雑に入り組んだ特有構造のスケール層が形成され
るためである。また鋼中にＮｉを含む場合は、酸化が進
行するとＮｉの濃化部が凸状として残存し、界面形状が
凹凸となる。そのためスケールの剥離性が悪くなる。
が選択酸化されてＦｅＯ（ウスタイト）と地鉄の界面に
２ＦｅＯ・ＳｉＯ2 （ファイアライト）が形成され、こ
れが低融点（１１７０℃）のため溶融状態となり、スケ
ールと地鉄中に楔状に侵入するため、スケールと地鉄界
面が複雑に入り組んだ特有構造のスケール層が形成され
るためである。また鋼中にＮｉを含む場合は、酸化が進
行するとＮｉの濃化部が凸状として残存し、界面形状が
凹凸となる。そのためスケールの剥離性が悪くなる。
【０００６】このような悪影響は、鋼の化学組成に依存
するものであるが、特にＳｉの影響が大きく、Ｓｉ含有
量が０．２％以上の場合に著しく増大し、この範囲の鋼
を熱間圧延する場合には、スケール疵の発生を完全に防
止することは極めて困難であった。これを改善する手段
としては、例えば加熱温度をファイアライト溶融点（１
１７０℃）以下とする方法や、加熱前のスラブ面にスケ
ールを改質し、剥離性を向上させるための薬剤を塗布す
る方法（特開昭５７−６４９３号）、ブラシロールを使
用して機械的にスケールを剥離させる方法（特開昭５９
−１３９２６号）などが提案されているが、いづれも繁
雑で作業性に劣る、製造コストの面で問題がある、温度
低下により仕上圧延が制約される等の問題があり、いづ
れもスケール疵を防止する抜本的な対策とはなっていな
い。
するものであるが、特にＳｉの影響が大きく、Ｓｉ含有
量が０．２％以上の場合に著しく増大し、この範囲の鋼
を熱間圧延する場合には、スケール疵の発生を完全に防
止することは極めて困難であった。これを改善する手段
としては、例えば加熱温度をファイアライト溶融点（１
１７０℃）以下とする方法や、加熱前のスラブ面にスケ
ールを改質し、剥離性を向上させるための薬剤を塗布す
る方法（特開昭５７−６４９３号）、ブラシロールを使
用して機械的にスケールを剥離させる方法（特開昭５９
−１３９２６号）などが提案されているが、いづれも繁
雑で作業性に劣る、製造コストの面で問題がある、温度
低下により仕上圧延が制約される等の問題があり、いづ
れもスケール疵を防止する抜本的な対策とはなっていな
い。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
を解消することを目的としてなされたもので、デスケー
リングを最適な条件で実施することにより、スケール疵
がなく、表面性状が良好な熱延鋼板を製造する方法を提
供しようとするものである。
を解消することを目的としてなされたもので、デスケー
リングを最適な条件で実施することにより、スケール疵
がなく、表面性状が良好な熱延鋼板を製造する方法を提
供しようとするものである。
【０００８】
【課題の解決手段】本発明者らは、難スケール剥離材で
ある、Ｓｉ含有鋼及びＮｉ含有鋼について、デスケーリ
ング条件を変えた調査を行った。調査は、表１に示す組
成の鋼材Ａ、Ｂ及びＣに対し、図１に示す実機ホットス
トリップミルの仕上圧延機入側のスケールブレーカー
（以下、「ＦＳＢ」という）の吐出圧力及び吐出流量を
変えることにより行った。
ある、Ｓｉ含有鋼及びＮｉ含有鋼について、デスケーリ
ング条件を変えた調査を行った。調査は、表１に示す組
成の鋼材Ａ、Ｂ及びＣに対し、図１に示す実機ホットス
トリップミルの仕上圧延機入側のスケールブレーカー
（以下、「ＦＳＢ」という）の吐出圧力及び吐出流量を
変えることにより行った。
【０００９】その結果、吐出圧力に関しては図２に示さ
れるように、鋼材Ａ、Ｂ及びＣ共、デスケーリングの吐
出圧力が２５０kgf/cm2 以下では、単位面積当たりのス
ケール残存率が大きくなる一方、吐出圧力が２５０kgf/
cm2 を越えると、スケール残存率がほゞ１％未満となる
ことを見出した。一方、吐出流量に関しては、１ノズル
当たりの吐出流量が１００l/min 以下だと、スケール残
存率が大であり、１ノズル当たりの吐出流量が３００l/
min 以上になると、スケール残存率は低下する反面、鋼
材が過冷却され、仕上圧延機での通板性の悪化をもたら
すほか、特殊鋼の一部においては、コイルエッジ部分の
延性の低下による耳割れを発生することがあることが分
かった。
れるように、鋼材Ａ、Ｂ及びＣ共、デスケーリングの吐
出圧力が２５０kgf/cm2 以下では、単位面積当たりのス
ケール残存率が大きくなる一方、吐出圧力が２５０kgf/
cm2 を越えると、スケール残存率がほゞ１％未満となる
ことを見出した。一方、吐出流量に関しては、１ノズル
当たりの吐出流量が１００l/min 以下だと、スケール残
存率が大であり、１ノズル当たりの吐出流量が３００l/
min 以上になると、スケール残存率は低下する反面、鋼
材が過冷却され、仕上圧延機での通板性の悪化をもたら
すほか、特殊鋼の一部においては、コイルエッジ部分の
延性の低下による耳割れを発生することがあることが分
かった。
【００１０】本発明者らはまた、熱間圧延時の鋼材表面
に生成するスケールの剥離性は、地鉄とスケール界面の
構造（凹凸性）のほか、鋼材の表面性状に起因し、デス
ケーリングによるスケール剥離性を向上させるには、地
鉄とスケール界面をフラットにさせると共に、鋼材表面
にクラックを生じさせることが必要であると考えた。そ
こで本発明者らは、この要因と考えた仕上圧延前の粗圧
延における各パスの圧下率及び仕上圧延前までの累積圧
下率について、上記各パスの圧下率及び累積圧下率を変
えたときのスケール残存率の変化を調査した。その結
果、仕上圧延前までの各パスの圧下率及び圧延開始点か
ら仕上圧延前までの累積圧下率は、とくに前者の各パス
の圧下率が２５％以上で、かつ後者の累積圧下率が８５
％以上の鋼材に対し上記デスケーリングを実施すると、
スケール残存率の著しい低下が見られた。このことは、
上記圧下率による圧延により、鋼材表面にクラックが入
り易くなり、スケールが容易に剥離し易くなったためと
思われる。
に生成するスケールの剥離性は、地鉄とスケール界面の
構造（凹凸性）のほか、鋼材の表面性状に起因し、デス
ケーリングによるスケール剥離性を向上させるには、地
鉄とスケール界面をフラットにさせると共に、鋼材表面
にクラックを生じさせることが必要であると考えた。そ
こで本発明者らは、この要因と考えた仕上圧延前の粗圧
延における各パスの圧下率及び仕上圧延前までの累積圧
下率について、上記各パスの圧下率及び累積圧下率を変
えたときのスケール残存率の変化を調査した。その結
果、仕上圧延前までの各パスの圧下率及び圧延開始点か
ら仕上圧延前までの累積圧下率は、とくに前者の各パス
の圧下率が２５％以上で、かつ後者の累積圧下率が８５
％以上の鋼材に対し上記デスケーリングを実施すると、
スケール残存率の著しい低下が見られた。このことは、
上記圧下率による圧延により、鋼材表面にクラックが入
り易くなり、スケールが容易に剥離し易くなったためと
思われる。
【００１１】第１の発明は、上記の知見に基づいてなさ
れたもので、粗圧延から仕上圧延前までの各パスの圧下
率が２５％以上であり、かつ圧延開始からの累積圧下率
が８５％以上の圧延を行ったのち、仕上圧延直前で、吐
出圧力２５０〜６００kgf/cm 2 、１ノズル当たりの吐出
流量１００〜３００l/min の高圧水ジェットによりデス
ケーリングすることを特徴とする。
れたもので、粗圧延から仕上圧延前までの各パスの圧下
率が２５％以上であり、かつ圧延開始からの累積圧下率
が８５％以上の圧延を行ったのち、仕上圧延直前で、吐
出圧力２５０〜６００kgf/cm 2 、１ノズル当たりの吐出
流量１００〜３００l/min の高圧水ジェットによりデス
ケーリングすることを特徴とする。
【００１２】ここでデスケーリングの吐出圧力を上限で
６００kgf/cm2 としたのは、圧延後の鋼板のスケール残
存率は低減できても、ポンプの高圧化に伴うモータの大
型化やヘッダー、配管の肉厚増加等、設備が大型化し、
コストアップとなるなどの不都合をもたらすようになる
ためである。Ｓｉ含有鋼は、Ｓｉの含有量が０．２％以
上になると、加熱時のスケールや二次スケール中にファ
イアライトが地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困
難を極め、またＮｉ含有鋼もＮｉ含有量が０．２％を越
えると、地鉄界面の凹凸が激しくなり、スケール剥離が
困難となるが、本発明は、上述の鋼材Ａ、Ｂ及びＣのよ
うに、Ｓｉ及びＮｉ含有量がそれぞれ０．２％以上ある
ような鋼材に対しても十分なスケール剥離効果がある。
６００kgf/cm2 としたのは、圧延後の鋼板のスケール残
存率は低減できても、ポンプの高圧化に伴うモータの大
型化やヘッダー、配管の肉厚増加等、設備が大型化し、
コストアップとなるなどの不都合をもたらすようになる
ためである。Ｓｉ含有鋼は、Ｓｉの含有量が０．２％以
上になると、加熱時のスケールや二次スケール中にファ
イアライトが地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困
難を極め、またＮｉ含有鋼もＮｉ含有量が０．２％を越
えると、地鉄界面の凹凸が激しくなり、スケール剥離が
困難となるが、本発明は、上述の鋼材Ａ、Ｂ及びＣのよ
うに、Ｓｉ及びＮｉ含有量がそれぞれ０．２％以上ある
ような鋼材に対しても十分なスケール剥離効果がある。
【００１３】したがって第２の発明は、上記第１の発明
のデスケーリングをＳｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼
材に実施したことを特徴とし、第３の発明は、上記発明
のデスケーリングをＮｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼
材に対して実施することを特徴とする。Ｓｉの含有量は
０．２％以上になると、加熱時のスケールや二次スケー
ル中にファイアライトが生成するため、そのファイアラ
イトが地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困難を極
める。本発明方法によると、このようにスケール剥離が
困難なＳｉを０．２％以上含有する鋼板に対し、より効
果的なデスケールが可能である。上限は本来限定する必
要はないが、溶接性、冷間加工性が悪化するため、Ｓｉ
含有量を２．０％以下に限定した。一方、Ｎｉは０．２
％を越えると地鉄界面の凹凸が著しくなり、スケール剥
離が困難となる。本発明法によると、このような鋼板に
対し、より効果的にデスケールが可能となる。上限は本
来限定する必要はないが、靱性、延性や経済性等を総合
的に判断してＮｉ含有量を２．０％以下とした。
のデスケーリングをＳｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼
材に実施したことを特徴とし、第３の発明は、上記発明
のデスケーリングをＮｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼
材に対して実施することを特徴とする。Ｓｉの含有量は
０．２％以上になると、加熱時のスケールや二次スケー
ル中にファイアライトが生成するため、そのファイアラ
イトが地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困難を極
める。本発明方法によると、このようにスケール剥離が
困難なＳｉを０．２％以上含有する鋼板に対し、より効
果的なデスケールが可能である。上限は本来限定する必
要はないが、溶接性、冷間加工性が悪化するため、Ｓｉ
含有量を２．０％以下に限定した。一方、Ｎｉは０．２
％を越えると地鉄界面の凹凸が著しくなり、スケール剥
離が困難となる。本発明法によると、このような鋼板に
対し、より効果的にデスケールが可能となる。上限は本
来限定する必要はないが、靱性、延性や経済性等を総合
的に判断してＮｉ含有量を２．０％以下とした。
【００１４】上記第１の発明のデスケーリングはまた、
鋼材温度が８５０〜１０００℃の鋼材に対して実施する
のが望ましい。デスケーリングを８５０℃以下で実施す
ると、スケールの強度が地鉄強度より上昇してしまい、
スケール剥離が困難となる。また、過度に鋼板温度が低
下すると、圧延性、通板性が悪化し、圧延不可となる場
合もある。８５０℃以上では冷却ひずみ効果が生じ易く
なってスケール剥離効果が増大し、効率よくデスケーリ
ング可能である。一方、１０００℃以上では生成スケー
ルの状況が異なることを知見した。本発明者らは数多く
の生成スケールの状況を観察した結果、スケール中の空
孔がスケール剥離性の良否に大きく影響することを見出
した。すなわち１０００℃以上になると、酸化の進行が
著しく早くなるため、スケール厚が増加するとともに、
スケール中に大きな空孔が生成し、この空孔による緩衝
でスケール剥離が困難となり、スケールが残存し易くな
る。
鋼材温度が８５０〜１０００℃の鋼材に対して実施する
のが望ましい。デスケーリングを８５０℃以下で実施す
ると、スケールの強度が地鉄強度より上昇してしまい、
スケール剥離が困難となる。また、過度に鋼板温度が低
下すると、圧延性、通板性が悪化し、圧延不可となる場
合もある。８５０℃以上では冷却ひずみ効果が生じ易く
なってスケール剥離効果が増大し、効率よくデスケーリ
ング可能である。一方、１０００℃以上では生成スケー
ルの状況が異なることを知見した。本発明者らは数多く
の生成スケールの状況を観察した結果、スケール中の空
孔がスケール剥離性の良否に大きく影響することを見出
した。すなわち１０００℃以上になると、酸化の進行が
著しく早くなるため、スケール厚が増加するとともに、
スケール中に大きな空孔が生成し、この空孔による緩衝
でスケール剥離が困難となり、スケールが残存し易くな
る。
【００１５】したがって第４の好ましい発明は、上記発
明のデスケーリングを鋼材温度が８５０〜１０００℃の
鋼材に対して行うことを特徴とする。
明のデスケーリングを鋼材温度が８５０〜１０００℃の
鋼材に対して行うことを特徴とする。
【発明の実施の形態】図１に示す仕上圧延機２の入側に
は、スラブの移動方向と直交する方向に配置した１列又
は複数列のノズルヘッダー（ノズル高さ２５０〜３００
mm）よりなるＦＳＢ３が配置され、粗圧延機１での各パ
スの圧下率が２５％以上、仕上圧延前までの累積圧下率
が８５％以上であり、かつ鋼材温度が８５０〜１０００
℃の鋼材４に対し、ＦＳＢ３よりデスケーリングを吐出
圧力２５０〜６００kgf/cm2、吐出流量１００〜３００l
/min/ノズルの高圧水ジェットでデスケーリングする。
は、スラブの移動方向と直交する方向に配置した１列又
は複数列のノズルヘッダー（ノズル高さ２５０〜３００
mm）よりなるＦＳＢ３が配置され、粗圧延機１での各パ
スの圧下率が２５％以上、仕上圧延前までの累積圧下率
が８５％以上であり、かつ鋼材温度が８５０〜１０００
℃の鋼材４に対し、ＦＳＢ３よりデスケーリングを吐出
圧力２５０〜６００kgf/cm2、吐出流量１００〜３００l
/min/ノズルの高圧水ジェットでデスケーリングする。
【００１６】
【実施例】表１に示す鋼材Ａ、Ｂ及びＣについて、図１
の仕上圧延機２入側に設けたＦＳＢ３より表２に示した
操業条件で粗圧延機１より送り出された鋼材４に対し、
デスケーリングしたのち、仕上圧延を行い、得られた鋼
材表面のスケール残存率を定量的に評価した。その結果
を表２に併記した。
の仕上圧延機２入側に設けたＦＳＢ３より表２に示した
操業条件で粗圧延機１より送り出された鋼材４に対し、
デスケーリングしたのち、仕上圧延を行い、得られた鋼
材表面のスケール残存率を定量的に評価した。その結果
を表２に併記した。
【００１７】表２に示されるように、本発明の範囲内に
あるＮｏ．２、４、６〜８、１０の鋼材は、それぞれス
ケール残存率が１％以下となり、更に吐出圧力、圧下
率、吐出流量を調整したＮｏ．４、６、７の鋼材ではス
ケール残存は皆無であった。しかしながら、吐出圧力で
本発明の範囲を外れたＮｏ．１の鋼材のスケール残存率
は５６％、圧下率で本発明の範囲を外れたＮｏ．３の鋼
材のスケール残存率は８％、吐出流量で本発明の範囲を
外れたＮｏ．５及び９の鋼材のスケール残存率はそれぞ
れ１．２％及び１２％に達した。なおＮｏ．５の鋼材に
関しては、スケール残存率は１．２％であったが、仕上
圧延時に耳割れが発生し、成品に成り得なかった。
あるＮｏ．２、４、６〜８、１０の鋼材は、それぞれス
ケール残存率が１％以下となり、更に吐出圧力、圧下
率、吐出流量を調整したＮｏ．４、６、７の鋼材ではス
ケール残存は皆無であった。しかしながら、吐出圧力で
本発明の範囲を外れたＮｏ．１の鋼材のスケール残存率
は５６％、圧下率で本発明の範囲を外れたＮｏ．３の鋼
材のスケール残存率は８％、吐出流量で本発明の範囲を
外れたＮｏ．５及び９の鋼材のスケール残存率はそれぞ
れ１．２％及び１２％に達した。なおＮｏ．５の鋼材に
関しては、スケール残存率は１．２％であったが、仕上
圧延時に耳割れが発生し、成品に成り得なかった。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば、従来スケール除去が困
難と考えられていた高Ｓｉ含有鋼やＮｉ含有鋼に対して
も、粗圧延から仕上圧延前までの各パスの圧下率が２５
％以上であり、かつ圧延開始からの累積圧下率が８５％
以上の圧延を行ったのちの鋼材に対し、デスケーリング
を吐出圧力２５０〜６００kgf/cm2 、吐出流量１００〜
３００l/min/ノズルで実施することにより、スケール除
去が行われ、スケール疵のない表面性状の良好な熱延鋼
板を得ることができる。
難と考えられていた高Ｓｉ含有鋼やＮｉ含有鋼に対して
も、粗圧延から仕上圧延前までの各パスの圧下率が２５
％以上であり、かつ圧延開始からの累積圧下率が８５％
以上の圧延を行ったのちの鋼材に対し、デスケーリング
を吐出圧力２５０〜６００kgf/cm2 、吐出流量１００〜
３００l/min/ノズルで実施することにより、スケール除
去が行われ、スケール疵のない表面性状の良好な熱延鋼
板を得ることができる。
【００２１】また、デスケーリングを鋼材温度８５０〜
１０００℃の鋼材に対して行うことにより、デスケーリ
ングによるスケールの剥離性をより一層向上させること
ができる。
１０００℃の鋼材に対して行うことにより、デスケーリ
ングによるスケールの剥離性をより一層向上させること
ができる。
【図１】圧延ラインの模式図。
【図２】デスケーリング時の吐出圧力とスケール残存率
の関係を示す図。
の関係を示す図。
１・・粗圧延機 ２・・仕上圧延機
３・・ＦＳＢ ４・・鋼材
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ２２Ｃ 38/08 Ｃ２２Ｃ 38/08
(72)発明者 栗田 俊哉
広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株
式会社呉製鉄所内
(72)発明者 平松 昭史
広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株
式会社技術研究所内
(72)発明者 面迫 浩次
広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株
式会社技術研究所内
(72)発明者 山田 利郎
広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株
式会社技術研究所内
(56)参考文献 特開 平４−127912（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−238620（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−71330（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−132317（ＪＰ，Ａ)
特開 平１−284420（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21B 45/08
B21B 1/26
C22C 38/00 301
C22C 38/02
C22C 38/08
Claims (4)
- 【請求項１】熱間圧延して熱延鋼板を製造するのに際
し、粗圧延から仕上圧延前までの各パスの圧下率が２５
％以上であり、かつ圧延開始からの累積圧下率が８５％
以上の圧延を行ったのちの鋼板に対し、仕上圧延直前
で、吐出圧力２５０〜６００kgf/cm2 、吐出流量１００
〜３００l/min/ノズルの高圧水ジェットによりデスケー
リングすることを特徴とする熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】Ｓｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼材を対
象とする請求項１記載の熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】Ｎｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼材を対
象とする請求項１又は２記載の熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】デスケーリングが鋼材温度８５０〜１００
０℃の鋼材に対して行われる請求項１ないし３のいづれ
かの請求項に記載の熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25981095A JP3425017B2 (ja) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | 熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25981095A JP3425017B2 (ja) | 1995-10-06 | 1995-10-06 | 熱延鋼板の製造方法 |
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