JPH09155437A - 熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH09155437A JPH09155437A JP7175096A JP7175096A JPH09155437A JP H09155437 A JPH09155437 A JP H09155437A JP 7175096 A JP7175096 A JP 7175096A JP 7175096 A JP7175096 A JP 7175096A JP H09155437 A JPH09155437 A JP H09155437A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scale
- descaling
- steel
- rolling
- steel sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課 題】難スケール剥離材であるＳｉ含有鋼及びＮｉ
含有鋼に対してもデスケーリングを適切な条件で実施す
ることにより、スケール疵のない表面性状の良好な熱延
鋼板を得ることができるようにする。 【解決手段】仕上圧延前の粗圧延における各パスの圧下
率を２５％以上、圧延開始点から仕上圧延前までの累積
圧下率を８５％以上とし、かつ鋼材温度が８５０〜１０
００℃の鋼材に対し、デスケーリングを単位面積当たり
の衝突圧４〜３０kgf/cm2 、０．００２秒以上、０．０
０５秒未満の範囲で実施する。
含有鋼に対してもデスケーリングを適切な条件で実施す
ることにより、スケール疵のない表面性状の良好な熱延
鋼板を得ることができるようにする。 【解決手段】仕上圧延前の粗圧延における各パスの圧下
率を２５％以上、圧延開始点から仕上圧延前までの累積
圧下率を８５％以上とし、かつ鋼材温度が８５０〜１０
００℃の鋼材に対し、デスケーリングを単位面積当たり
の衝突圧４〜３０kgf/cm2 、０．００２秒以上、０．０
０５秒未満の範囲で実施する。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、熱間圧延時に鋼材
表面に高圧水ジェットを噴射してデスケーリングを行
い、スケール疵やスケール模様の発生を防止し、表面性
状の優れた熱延鋼板を製造する方法に関する。
表面に高圧水ジェットを噴射してデスケーリングを行
い、スケール疵やスケール模様の発生を防止し、表面性
状の優れた熱延鋼板を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来技術】鋼板の製造に当たっては、素材のスラブを
酸化性雰囲気の加熱炉により、通常１１００〜１３００
℃の温度で数時間加熱し、ついでホットストリップミル
にて熱間圧延されるのが一般的であるが、この際、スラ
ブ表面に生成したスケールが充分に除去されない状態の
まゝで鋼材が圧延されると、スケールが成品の表面に押
し込まれ、スケール疵やスケール模様として残る。
酸化性雰囲気の加熱炉により、通常１１００〜１３００
℃の温度で数時間加熱し、ついでホットストリップミル
にて熱間圧延されるのが一般的であるが、この際、スラ
ブ表面に生成したスケールが充分に除去されない状態の
まゝで鋼材が圧延されると、スケールが成品の表面に押
し込まれ、スケール疵やスケール模様として残る。
【０００３】このようなスケール疵やスケール模様は、
圧延後の成品（黒皮成品）の外観を悪化させるのみなら
ず、酸洗によりスケールを除去した後の成品（白皮成
品）の表面に凹凸状の欠陥を残存させる原因となり、ま
た曲げ加工時のクラックの起点となったり、熱間圧延工
程内の鋼板強制冷却時に、スケール残存部と剥離部の冷
却能の差により、材質の機械的特性値にムラが発生する
等鋼板の品質に重大な悪影響を及ぼすものである。
圧延後の成品（黒皮成品）の外観を悪化させるのみなら
ず、酸洗によりスケールを除去した後の成品（白皮成
品）の表面に凹凸状の欠陥を残存させる原因となり、ま
た曲げ加工時のクラックの起点となったり、熱間圧延工
程内の鋼板強制冷却時に、スケール残存部と剥離部の冷
却能の差により、材質の機械的特性値にムラが発生する
等鋼板の品質に重大な悪影響を及ぼすものである。
【０００４】通常このようなスケール疵の発生を防止す
るための方法としては、圧延ラインに１００〜１５０kg
f/cm2 の吐出圧力の水ジェットによるデスケーリング装
置を設置し、これによって鋼材表面のスケールを剥離し
除去した後に圧延を行う方法がとられている。しかしな
がらスケールの剥離性の良否は、スケールの組成及び構
造によって大きく左右され、特にＳｉやＮｉを多く含む
鋼のスケールの場合、著しく剥離性が悪くなることが知
られている。
るための方法としては、圧延ラインに１００〜１５０kg
f/cm2 の吐出圧力の水ジェットによるデスケーリング装
置を設置し、これによって鋼材表面のスケールを剥離し
除去した後に圧延を行う方法がとられている。しかしな
がらスケールの剥離性の良否は、スケールの組成及び構
造によって大きく左右され、特にＳｉやＮｉを多く含む
鋼のスケールの場合、著しく剥離性が悪くなることが知
られている。
【０００５】この原因は、高温酸化に際して鋼中のＳｉ
が選択酸化されてＦｅＯ（ウスタイト）と地鉄の界面に
２ＦｅＯ・ＳｉＯ2 （ファイアライト）が形成され、こ
れが低融点（１１７０℃）のため溶融状態となり、スケ
ールと地鉄中に楔状に侵入するため、スケールと地鉄界
面が複雑に入り組んだ特有構造のスケール層が形成され
るためである。また鋼中にＮｉを含む場合は、酸化が進
行するとＮｉの濃化部が凸状として残存し、界面形状が
凹凸となる。そのためスケールの剥離性が悪くなる。
が選択酸化されてＦｅＯ（ウスタイト）と地鉄の界面に
２ＦｅＯ・ＳｉＯ2 （ファイアライト）が形成され、こ
れが低融点（１１７０℃）のため溶融状態となり、スケ
ールと地鉄中に楔状に侵入するため、スケールと地鉄界
面が複雑に入り組んだ特有構造のスケール層が形成され
るためである。また鋼中にＮｉを含む場合は、酸化が進
行するとＮｉの濃化部が凸状として残存し、界面形状が
凹凸となる。そのためスケールの剥離性が悪くなる。
【０００６】このような悪影響は、鋼の化学組成に依存
するものであるが、特にＳｉの影響が大きく、Ｓｉ含有
量が０．２％以上の場合に著しく増大し、この範囲の鋼
を熱間圧延する場合には、スケール疵の発生を完全に防
止することは極めて困難であった。これを改善する手段
としては、例えば加熱温度をファイアライト溶融点（１
１７０℃）以下とする方法や、加熱前のスラブ面にスケ
ールを改質し、剥離性を向上させるための薬剤を塗布す
る方法（特開昭５７−６４９３号）、ブラシロールを使
用して機械的にスケールを剥離させる方法（特開昭５９
−１３９２６号）などが提案されているが、いづれも繁
雑で作業性に劣る、製造コストの面で問題がある、温度
低下により仕上圧延が制約される等の問題があり、いづ
れもスケール疵を防止する抜本的な対策とはなっていな
い。
するものであるが、特にＳｉの影響が大きく、Ｓｉ含有
量が０．２％以上の場合に著しく増大し、この範囲の鋼
を熱間圧延する場合には、スケール疵の発生を完全に防
止することは極めて困難であった。これを改善する手段
としては、例えば加熱温度をファイアライト溶融点（１
１７０℃）以下とする方法や、加熱前のスラブ面にスケ
ールを改質し、剥離性を向上させるための薬剤を塗布す
る方法（特開昭５７−６４９３号）、ブラシロールを使
用して機械的にスケールを剥離させる方法（特開昭５９
−１３９２６号）などが提案されているが、いづれも繁
雑で作業性に劣る、製造コストの面で問題がある、温度
低下により仕上圧延が制約される等の問題があり、いづ
れもスケール疵を防止する抜本的な対策とはなっていな
い。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、前述
した問題点を解決するため、最も効率的なデスケーリン
グを実施することにより、スケール疵が無く、表面性状
が良好な熱延鋼板を製造する方法を提供するものであ
る。
した問題点を解決するため、最も効率的なデスケーリン
グを実施することにより、スケール疵が無く、表面性状
が良好な熱延鋼板を製造する方法を提供するものであ
る。
【０００８】
【課題の解決手段】本発明者らは、難スケール剥離材で
ある、Ｓｉ含有鋼及びＮｉ含有鋼について、デスケーリ
ング時の衝突圧、デスケーリング時間などデスケーリン
グ条件を変えた調査を行った。調査は、表１に示す組成
の鋼材Ａ、Ｂ及びＣに対して行い、その結果、衝突圧に
関しては、衝突圧が４kgf/cm2 以下ではスケール残存率
が大きくなり、衝突圧が４kgf/cm2 を越えると、スケー
ル残存率がほゞ１％未満となることを見出した。
ある、Ｓｉ含有鋼及びＮｉ含有鋼について、デスケーリ
ング時の衝突圧、デスケーリング時間などデスケーリン
グ条件を変えた調査を行った。調査は、表１に示す組成
の鋼材Ａ、Ｂ及びＣに対して行い、その結果、衝突圧に
関しては、衝突圧が４kgf/cm2 以下ではスケール残存率
が大きくなり、衝突圧が４kgf/cm2 を越えると、スケー
ル残存率がほゞ１％未満となることを見出した。
【０００９】一方、デスケーリング時間に関しては、図
２に示すように、デスケーリング時間が０．００２秒以
下ではスケール残存率が大きくなり、スケール剥離性が
著しく悪化することを見出した。第１の発明は、上記の
知見に基づいて創案されたもので、デスケーリングを鋼
板表面への衝突圧が４〜３０kgf/cm2 で、０．００２秒
以上、０．００５秒未満実施することを特徴とする。
２に示すように、デスケーリング時間が０．００２秒以
下ではスケール残存率が大きくなり、スケール剥離性が
著しく悪化することを見出した。第１の発明は、上記の
知見に基づいて創案されたもので、デスケーリングを鋼
板表面への衝突圧が４〜３０kgf/cm2 で、０．００２秒
以上、０．００５秒未満実施することを特徴とする。
【００１０】本発明によると、デスケーリング時の衝突
圧を４〜３０kgf/cm2 確保するためのノズルの吐出圧力
は、ノズルからの高圧水の噴射面積を小さくしたり、ノ
ズルの高さを下げることによって低くすることができ、
ノズルの吐出圧力を低く設定することができれば、ポン
プの低圧化に伴うモータの小型化やヘッダー、配管の肉
厚減少等、設備費や設置スペースを減少させることがで
きる。
圧を４〜３０kgf/cm2 確保するためのノズルの吐出圧力
は、ノズルからの高圧水の噴射面積を小さくしたり、ノ
ズルの高さを下げることによって低くすることができ、
ノズルの吐出圧力を低く設定することができれば、ポン
プの低圧化に伴うモータの小型化やヘッダー、配管の肉
厚減少等、設備費や設置スペースを減少させることがで
きる。
【００１１】なお、本発明において、衝突圧の上限を３
０kgf/cm2 としたのは、スケール残存率は低減できて
も、ポンプの高圧化に伴うモータの大型化、ヘッダー、
配管径の増加等、設備の大型化を来たし、コストアップ
をもたらすためであり、またデスケーリング時間を０．
００５秒未満としたのは、スケールの剥離性は、ほゞ
０．００５秒で飽和し、これ以上の時間デスケーリング
すると、鋼材の表面温度が低下し、その後の圧延工程を
困難にさせるのは勿論、特殊鋼の一部においては、コイ
ルエッジ部分の延性の低下による耳割れを発生すること
があるためである。なお、本発明でいうデスケーリング
時間とは、鋼材表面が本発明によるデスケーリング条件
にさらされる時間を表す。すなわち、デスケーリング時
間ｔは、鋼材の移動速度ｖとデスケーラーノズルから噴
射される鋼材移動方向におけるスプレーされる厚み
（幅）ｗから下式のように求められる。 ｔ＝ｗ／ｖ
０kgf/cm2 としたのは、スケール残存率は低減できて
も、ポンプの高圧化に伴うモータの大型化、ヘッダー、
配管径の増加等、設備の大型化を来たし、コストアップ
をもたらすためであり、またデスケーリング時間を０．
００５秒未満としたのは、スケールの剥離性は、ほゞ
０．００５秒で飽和し、これ以上の時間デスケーリング
すると、鋼材の表面温度が低下し、その後の圧延工程を
困難にさせるのは勿論、特殊鋼の一部においては、コイ
ルエッジ部分の延性の低下による耳割れを発生すること
があるためである。なお、本発明でいうデスケーリング
時間とは、鋼材表面が本発明によるデスケーリング条件
にさらされる時間を表す。すなわち、デスケーリング時
間ｔは、鋼材の移動速度ｖとデスケーラーノズルから噴
射される鋼材移動方向におけるスプレーされる厚み
（幅）ｗから下式のように求められる。 ｔ＝ｗ／ｖ
【００１２】Ｓｉ含有鋼は、Ｓｉの含有量が０．２％以
上になると、加熱時のスケールや二次スケール中にファ
イアライトが地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困
難を極め、またＮｉ含有鋼もＮｉ含有量が０．２％を越
えると、地鉄界面の凹凸が激しくなり、スケール剥離が
困難となるが、本発明は、上述の鋼材Ａ、Ｂ及びＣのよ
うに、Ｓｉ及びＮｉ含有量がそれぞれ０．２％以上ある
ような鋼材に対しても十分なスケール剥離効果がある。
上になると、加熱時のスケールや二次スケール中にファ
イアライトが地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困
難を極め、またＮｉ含有鋼もＮｉ含有量が０．２％を越
えると、地鉄界面の凹凸が激しくなり、スケール剥離が
困難となるが、本発明は、上述の鋼材Ａ、Ｂ及びＣのよ
うに、Ｓｉ及びＮｉ含有量がそれぞれ０．２％以上ある
ような鋼材に対しても十分なスケール剥離効果がある。
【００１３】したがって第２の発明は、上記第１の発明
のデスケーリングをＳｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼
材に実施したことを特徴とし、第３の発明は、上記発明
のデスケーリングをＮｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼
材に実施したことを特徴とする。Ｓｉの含有量は０．２
％以上になると、加熱時のスケールや二次スケール中に
ファイアライトが生成するため、そのファイアライトが
地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困難を極める。
本発明方法によると、このようにスケール剥離が困難な
Ｓｉを０．２％以上含有する鋼板に対し、より効果的な
デスケールが可能である。上限は本来限定する必要はな
いが、溶接性、冷間加工性が悪化するため、Ｓｉ含有量
を２．０％以下に限定した。一方、Ｎｉは０．２％を越
えると地鉄界面の凹凸が著しくなり、スケール剥離が困
難となる。本発明法によると、このような鋼板に対し、
より効果的にデスケールが可能となる。上限は本来限定
する必要はないが、靱性、延性や経済性等を総合的に判
断してＮｉ含有量を２．０％以下とした。
のデスケーリングをＳｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼
材に実施したことを特徴とし、第３の発明は、上記発明
のデスケーリングをＮｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼
材に実施したことを特徴とする。Ｓｉの含有量は０．２
％以上になると、加熱時のスケールや二次スケール中に
ファイアライトが生成するため、そのファイアライトが
地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困難を極める。
本発明方法によると、このようにスケール剥離が困難な
Ｓｉを０．２％以上含有する鋼板に対し、より効果的な
デスケールが可能である。上限は本来限定する必要はな
いが、溶接性、冷間加工性が悪化するため、Ｓｉ含有量
を２．０％以下に限定した。一方、Ｎｉは０．２％を越
えると地鉄界面の凹凸が著しくなり、スケール剥離が困
難となる。本発明法によると、このような鋼板に対し、
より効果的にデスケールが可能となる。上限は本来限定
する必要はないが、靱性、延性や経済性等を総合的に判
断してＮｉ含有量を２．０％以下とした。
【００１４】第１の発明のデスケーリングはまた、鋼材
温度が８５０〜１０００℃の鋼材に対して実施するのが
望ましい。デスケーリングを８５０℃以下で実施する
と、スケールの強度が地鉄強度より上昇してしまい、ス
ケール剥離が困難となる。また、過度に鋼板温度が低下
すると、圧延性、通板性が悪化し、圧延不可となる場合
もある。８５０℃以上では冷却ひずみ効果が生じ易くな
ってスケール剥離効果が増大し、効率よくデスケーリン
グ可能である。一方、１０００℃以上では生成スケール
の状況が異なることを知見した。本発明者らは数多くの
生成スケールの状況を観察した結果、スケール中の空孔
がスケール剥離性の良否に大きく影響することを見出し
た。すなわち１０００℃以上になると、酸化の進行が著
しく早くなるため、スケール厚が増加するとともに、ス
ケール中に大きな空孔が生成し、この空孔による緩衝で
スケール剥離が困難となり、スケールが残存し易くな
る。
温度が８５０〜１０００℃の鋼材に対して実施するのが
望ましい。デスケーリングを８５０℃以下で実施する
と、スケールの強度が地鉄強度より上昇してしまい、ス
ケール剥離が困難となる。また、過度に鋼板温度が低下
すると、圧延性、通板性が悪化し、圧延不可となる場合
もある。８５０℃以上では冷却ひずみ効果が生じ易くな
ってスケール剥離効果が増大し、効率よくデスケーリン
グ可能である。一方、１０００℃以上では生成スケール
の状況が異なることを知見した。本発明者らは数多くの
生成スケールの状況を観察した結果、スケール中の空孔
がスケール剥離性の良否に大きく影響することを見出し
た。すなわち１０００℃以上になると、酸化の進行が著
しく早くなるため、スケール厚が増加するとともに、ス
ケール中に大きな空孔が生成し、この空孔による緩衝で
スケール剥離が困難となり、スケールが残存し易くな
る。
【００１５】したがって第４の好ましい発明は、上記発
明のデスケーリングを鋼材温度が８５０〜１０００℃の
鋼材に対して行うことを特徴とする。本発明者らはま
た、熱間圧延時の鋼材表面に生成するスケールの剥離性
は、地鉄とスケール界面の構造（凹凸性）のほか、鋼材
の表面性状に起因し、デスケーリングによるスケール剥
離性を向上させるには、地鉄とスケール界面をフラット
にさせると共に、鋼材表面にクラックを生じさせること
が必要であると考えた。そこで本発明者らは、この要因
と考えた仕上圧延前の粗圧延における各パスの圧下率及
び仕上圧延前までの累積圧下率について、上記各パスの
圧下率及び累積圧下率を変えたときのスケール発生割合
の変化を調査した。その結果、仕上圧延前までの各パス
の圧下率及び仕上圧延前までの累積圧下率は、とくに前
者の各パスの圧下率が２５％以上で、かつ後者の累積圧
下率が８５％以上の鋼材に対し上記デスケーリングを実
施すると、スケール残存率の著しい低下が見られた。こ
のことは、上記圧下率による圧延により、鋼材表面にク
ラックが入り易くなり、スケールが容易に剥離し易くな
ったためと思われる。
明のデスケーリングを鋼材温度が８５０〜１０００℃の
鋼材に対して行うことを特徴とする。本発明者らはま
た、熱間圧延時の鋼材表面に生成するスケールの剥離性
は、地鉄とスケール界面の構造（凹凸性）のほか、鋼材
の表面性状に起因し、デスケーリングによるスケール剥
離性を向上させるには、地鉄とスケール界面をフラット
にさせると共に、鋼材表面にクラックを生じさせること
が必要であると考えた。そこで本発明者らは、この要因
と考えた仕上圧延前の粗圧延における各パスの圧下率及
び仕上圧延前までの累積圧下率について、上記各パスの
圧下率及び累積圧下率を変えたときのスケール発生割合
の変化を調査した。その結果、仕上圧延前までの各パス
の圧下率及び仕上圧延前までの累積圧下率は、とくに前
者の各パスの圧下率が２５％以上で、かつ後者の累積圧
下率が８５％以上の鋼材に対し上記デスケーリングを実
施すると、スケール残存率の著しい低下が見られた。こ
のことは、上記圧下率による圧延により、鋼材表面にク
ラックが入り易くなり、スケールが容易に剥離し易くな
ったためと思われる。
【００１６】したがって第５の発明は、上記発明のデス
ケーリングを仕上圧延前の粗圧延における各パスの圧下
率を２５％以上とし、かつ圧延開始点から仕上圧延前ま
での累積圧下率が８５％以上の鋼材に対して行うことを
特徴とする。
ケーリングを仕上圧延前の粗圧延における各パスの圧下
率を２５％以上とし、かつ圧延開始点から仕上圧延前ま
での累積圧下率が８５％以上の鋼材に対して行うことを
特徴とする。
【発明の実施の形態】図１に示す仕上圧延機２の入側に
は、スラブの移動方向と直交する方向に配置した１列又
は複数列のノズルヘッダー（ノズル高さ１５０〜３００
mm）よりなるスケールブレーカー（以下、ＦＳＢとい
う）３が配置され、粗圧延機１での各パスの圧下率が２
５％以上、仕上圧延前までの累積圧下率が８５％以上で
あり、かつ鋼材温度が８５０〜１０００℃の鋼材４に対
し、ＦＳＢ３よりデスケーリングを、鋼材への衝突圧を
４〜３０kgf/cm2で、０．００２秒以上、０．００５秒
未満実施する。
は、スラブの移動方向と直交する方向に配置した１列又
は複数列のノズルヘッダー（ノズル高さ１５０〜３００
mm）よりなるスケールブレーカー（以下、ＦＳＢとい
う）３が配置され、粗圧延機１での各パスの圧下率が２
５％以上、仕上圧延前までの累積圧下率が８５％以上で
あり、かつ鋼材温度が８５０〜１０００℃の鋼材４に対
し、ＦＳＢ３よりデスケーリングを、鋼材への衝突圧を
４〜３０kgf/cm2で、０．００２秒以上、０．００５秒
未満実施する。
【００１７】
【実施例】表１に示す鋼材Ａ、Ｂ及びＣについて、図１
の仕上圧延機２入側に設けたＦＳＢ３より表２に示した
操業条件で粗圧延機１より送り出された鋼材４に対しデ
スケーリングしたのち、仕上圧延を行い、得られたコイ
ルから画像解析により鋼材表面の単位面積当たりのスケ
ール残存率％を測定した。その結果を表２に併記した。
の仕上圧延機２入側に設けたＦＳＢ３より表２に示した
操業条件で粗圧延機１より送り出された鋼材４に対しデ
スケーリングしたのち、仕上圧延を行い、得られたコイ
ルから画像解析により鋼材表面の単位面積当たりのスケ
ール残存率％を測定した。その結果を表２に併記した。
【００１８】表２に示されるように、本発明の範囲内に
あるＮｏ．２〜４、６〜９、１１、１２の鋼材は、それ
ぞれスケール残存率が１％未満となり、更に衝突圧、圧
下率、デスケール時間、デスケール温度を調整したＮ
ｏ．２、８、１１の鋼材ではスケール残存は皆無であっ
た。しかしながら、衝突圧で本発明の範囲を外れたＮ
ｏ．１及びデスケーリング時間で本発明の範囲を越えた
Ｎｏ．５の鋼材はそれぞれ、スケール残存率が６７％及
び３９％に達した。なお、Ｎｏ．１０の鋼材は、デスケ
ーリング時間が０．００６秒で、スケール残存率として
は０％であったが、過度に冷却されるため仕上圧延時に
耳割れが発生し、成品に成り得なかった。
あるＮｏ．２〜４、６〜９、１１、１２の鋼材は、それ
ぞれスケール残存率が１％未満となり、更に衝突圧、圧
下率、デスケール時間、デスケール温度を調整したＮ
ｏ．２、８、１１の鋼材ではスケール残存は皆無であっ
た。しかしながら、衝突圧で本発明の範囲を外れたＮ
ｏ．１及びデスケーリング時間で本発明の範囲を越えた
Ｎｏ．５の鋼材はそれぞれ、スケール残存率が６７％及
び３９％に達した。なお、Ｎｏ．１０の鋼材は、デスケ
ーリング時間が０．００６秒で、スケール残存率として
は０％であったが、過度に冷却されるため仕上圧延時に
耳割れが発生し、成品に成り得なかった。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【発明の効果】本発明によれば、従来スケール除去が困
難と考えられていた高Ｓｉ含有鋼及びＮｉ含有鋼に対し
ても、デスケーリングを衝突圧が４〜３０kgf/cm2 で、
０．００２秒以上０．００５秒未満実施することによ
り、スケール除去が行われ、スケール疵のない表面性状
の良好な熱延鋼板を得ることができ、しかも４〜３０kg
f/cm2 確保するためのノズルの吐出圧力は、ノズルから
の高圧水の噴射面積を小さくしたり、ノズルの高さを下
げることによって低くすることができ、ノズルの吐出圧
力を低く設定することができれば、ポンプの低圧化に伴
うモータの小型化やヘッダー、配管の肉厚減少等、設備
費や設置スペースを減少させることができる。
難と考えられていた高Ｓｉ含有鋼及びＮｉ含有鋼に対し
ても、デスケーリングを衝突圧が４〜３０kgf/cm2 で、
０．００２秒以上０．００５秒未満実施することによ
り、スケール除去が行われ、スケール疵のない表面性状
の良好な熱延鋼板を得ることができ、しかも４〜３０kg
f/cm2 確保するためのノズルの吐出圧力は、ノズルから
の高圧水の噴射面積を小さくしたり、ノズルの高さを下
げることによって低くすることができ、ノズルの吐出圧
力を低く設定することができれば、ポンプの低圧化に伴
うモータの小型化やヘッダー、配管の肉厚減少等、設備
費や設置スペースを減少させることができる。
【００２２】また、デスケーリングを鋼材温度８５０〜
１０００℃の鋼材に対して行うことにより、及び若しく
はデスケーリングを実施する鋼材の圧下率を、仕上圧延
前の粗圧延における各パスの圧下率を２５％以上、圧延
開始点から仕上圧延前までの累積圧下率を８５％以上と
することにより、デスケーリングによるスケールの剥離
性をより一層向上させることができる。
１０００℃の鋼材に対して行うことにより、及び若しく
はデスケーリングを実施する鋼材の圧下率を、仕上圧延
前の粗圧延における各パスの圧下率を２５％以上、圧延
開始点から仕上圧延前までの累積圧下率を８５％以上と
することにより、デスケーリングによるスケールの剥離
性をより一層向上させることができる。
【図１】圧延ラインの模式図。
【図２】デスケーリング時間とスケール残存率の関係を
示す図。
示す図。
１・・粗圧延機 ２・・仕上圧延機 ３・・ＦＳＢ ４・・鋼材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 栗田 俊哉 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社呉製鉄所内 (72)発明者 平松 昭史 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社技術研究所内 (72)発明者 面迫 浩次 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社技術研究所内 (72)発明者 秋月 誠 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社技術研究所内
Claims (5)
- 【請求項１】スラブを熱間圧延して熱延鋼板を製造する
のに際し、デスケーリングを鋼板表面への衝突圧が４〜
３０kgf/cm2 で、０．００２秒以上、０．００５秒未満
実施することを特徴とする熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】Ｓｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼材を対
象とする請求項１記載の熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】Ｎｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼材を対
象とする請求項１又は２記載の熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】デスケーリングが鋼材温度８５０〜１００
０℃の鋼材に対して行われる請求項１ないし３のいづれ
かの請求項に記載の熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項５】デスケーリングを粗圧延から仕上圧延前ま
での各パスの圧下率を２５％以上とし、かつ圧延開始点
からの累積圧下率が８５％以上の鋼材に対して行うこと
を特徴とする請求項１ないし４のいづれかの請求項に記
載の熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7175096A JPH09155437A (ja) | 1995-10-06 | 1996-03-27 | 熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25981395 | 1995-10-06 | ||
| JP7-259813 | 1995-10-06 | ||
| JP7175096A JPH09155437A (ja) | 1995-10-06 | 1996-03-27 | 熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09155437A true JPH09155437A (ja) | 1997-06-17 |
Family
ID=26412846
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7175096A Withdrawn JPH09155437A (ja) | 1995-10-06 | 1996-03-27 | 熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09155437A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8743331B2 (en) | 2002-06-28 | 2014-06-03 | Samsung Display Co., Ltd. | Liquid crystal display and thin film transistor array panel therefor |
-
1996
- 1996-03-27 JP JP7175096A patent/JPH09155437A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8743331B2 (en) | 2002-06-28 | 2014-06-03 | Samsung Display Co., Ltd. | Liquid crystal display and thin film transistor array panel therefor |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3425017B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH09155437A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3422891B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3422890B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3296374B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼熱間圧延時のデスケーリング方法 | |
| JP3121959B2 (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JPH09253734A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP4035117B2 (ja) | 表面性状の良好な高Ｓｉ含有鋼板の熱間圧延方法 | |
| JPH09103817A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH09103818A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3774686B2 (ja) | 熱間圧延におけるデスケーリング方法 | |
| JPH10192952A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH09253733A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2672392B2 (ja) | 薄スケール熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH11267739A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3546617B2 (ja) | 表面性状に優れた鋼板の製造方法 | |
| JP4649987B2 (ja) | 表面性状に優れた酸洗鋼板の製造方法 | |
| JP3163954B2 (ja) | 表面品質の優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2672392C (ja) | ||
| JP3449259B2 (ja) | 表面性状に優れたｐ添加熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3451917B2 (ja) | 表面硬化層を有しない表面性状に優れた継目無鋼管の製造方法 | |
| JPH02412B2 (ja) | ||
| JPH04238620A (ja) | 熱間圧延時のデスケーリング方法 | |
| JP2001323324A (ja) | 表面性状の良好な熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH07188739A (ja) | 表面性状に優れた熱間圧延鋼材の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030603 |