JP3422891B2 - 熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP3422891B2 JP3422891B2 JP07174996A JP7174996A JP3422891B2 JP 3422891 B2 JP3422891 B2 JP 3422891B2 JP 07174996 A JP07174996 A JP 07174996A JP 7174996 A JP7174996 A JP 7174996A JP 3422891 B2 JP3422891 B2 JP 3422891B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- scale
- descaling
- steel
- rolling
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、熱間圧延時に鋼材
表面に高圧水ジェットを噴射してデスケーリングを行
い、スケール疵やスケール模様の発生を防止し、表面性
状の優れた熱延鋼板を製造する方法に関する。
表面に高圧水ジェットを噴射してデスケーリングを行
い、スケール疵やスケール模様の発生を防止し、表面性
状の優れた熱延鋼板を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来技術】鋼板の製造に当たっては、素材のスラブを
酸化性雰囲気の加熱炉により、通常１１００〜１３００
℃の温度で数時間加熱し、ついでホットストリップミル
にて熱間圧延されるのが一般的であるが、この際、スラ
ブ表面に生成したスケールが充分に除去されない状態の
まゝで鋼材が圧延されると、スケールが製品の表面に押
し込まれ、スケール疵やスケール模様として残る。
酸化性雰囲気の加熱炉により、通常１１００〜１３００
℃の温度で数時間加熱し、ついでホットストリップミル
にて熱間圧延されるのが一般的であるが、この際、スラ
ブ表面に生成したスケールが充分に除去されない状態の
まゝで鋼材が圧延されると、スケールが製品の表面に押
し込まれ、スケール疵やスケール模様として残る。
【０００３】このようなスケール疵やスケール模様は、
圧延後の製品（黒皮製品）の外観を悪化させるのみなら
ず、酸洗によりスケールを除去した後の製品（白皮製
品）の表面に凹凸状の欠陥を残存させる原因となり、ま
た曲げ加工時のクラックの起点となったり、熱間圧延工
程内の鋼板強制冷却時に、スケール残存部と剥離部の冷
却能の差により、材質の機械的特性値にムラが発生する
等鋼板の品質に重大な悪影響を及ぼすものである。
圧延後の製品（黒皮製品）の外観を悪化させるのみなら
ず、酸洗によりスケールを除去した後の製品（白皮製
品）の表面に凹凸状の欠陥を残存させる原因となり、ま
た曲げ加工時のクラックの起点となったり、熱間圧延工
程内の鋼板強制冷却時に、スケール残存部と剥離部の冷
却能の差により、材質の機械的特性値にムラが発生する
等鋼板の品質に重大な悪影響を及ぼすものである。
【０００４】通常このようなスケール疵の発生を防止す
るための方法としては、圧延ラインに１００〜１５０kg
f/cm2 の吐出圧力の水ジェットによるデスケーリング装
置を設置し、これによって鋼材表面のスケールを剥離し
除去した後に圧延を行う方法がとられている。しかしな
がらスケールの剥離性の良否は、スケールの組成及び構
造によって大きく左右され、特にＳｉやＮｉを多く含む
鋼のスケールの場合、著しく剥離性が悪くなることが知
られている。
るための方法としては、圧延ラインに１００〜１５０kg
f/cm2 の吐出圧力の水ジェットによるデスケーリング装
置を設置し、これによって鋼材表面のスケールを剥離し
除去した後に圧延を行う方法がとられている。しかしな
がらスケールの剥離性の良否は、スケールの組成及び構
造によって大きく左右され、特にＳｉやＮｉを多く含む
鋼のスケールの場合、著しく剥離性が悪くなることが知
られている。
【０００５】この原因は、高温酸化に際して鋼中のＳｉ
が選択酸化されてＦｅＯ（ウスタイト）と地鉄の界面に
２ＦｅＯ・ＳｉＯ2 （ファイアライト）が形成され、こ
れが低融点（１１７０℃）のため溶融状態となり、スケ
ールと地鉄中に楔状に侵入するため、スケールと地鉄界
面が複雑に入り組んだ特有構造のスケール層が形成され
るためである。また鋼中にＮｉを含む場合は、酸化が進
行するとＮｉの濃化部が凸状として残存し、界面形状が
凹凸となる。そのためスケールの剥離性が悪くなる。
が選択酸化されてＦｅＯ（ウスタイト）と地鉄の界面に
２ＦｅＯ・ＳｉＯ2 （ファイアライト）が形成され、こ
れが低融点（１１７０℃）のため溶融状態となり、スケ
ールと地鉄中に楔状に侵入するため、スケールと地鉄界
面が複雑に入り組んだ特有構造のスケール層が形成され
るためである。また鋼中にＮｉを含む場合は、酸化が進
行するとＮｉの濃化部が凸状として残存し、界面形状が
凹凸となる。そのためスケールの剥離性が悪くなる。
【０００６】このような悪影響は、鋼の化学組成に依存
するものであるが、特にＳｉの影響が大きく、Ｓｉ含有
量が０．２％以上の場合に著しく増大し、この範囲の鋼
を熱間圧延する場合には、スケール疵の発生を完全に防
止することは極めて困難であった。これを改善する手段
としては、例えば加熱温度をファイアライト溶融点（１
１７０℃）以下とする方法や、加熱前のスラブ面にスケ
ールを改質し、剥離性を向上させるための薬剤を塗布す
る方法（特開昭５７−６４９３号）、ブラシロールを使
用して機械的にスケールを剥離させる方法（特開昭５９
−１３９２６号）などが提案されているが、いづれも繁
雑で作業性に劣る、製造コストの面で問題がある、温度
低下により仕上圧延が制約される等の問題があり、いづ
れもスケール疵を防止する抜本的な対策とはなっていな
い。
するものであるが、特にＳｉの影響が大きく、Ｓｉ含有
量が０．２％以上の場合に著しく増大し、この範囲の鋼
を熱間圧延する場合には、スケール疵の発生を完全に防
止することは極めて困難であった。これを改善する手段
としては、例えば加熱温度をファイアライト溶融点（１
１７０℃）以下とする方法や、加熱前のスラブ面にスケ
ールを改質し、剥離性を向上させるための薬剤を塗布す
る方法（特開昭５７−６４９３号）、ブラシロールを使
用して機械的にスケールを剥離させる方法（特開昭５９
−１３９２６号）などが提案されているが、いづれも繁
雑で作業性に劣る、製造コストの面で問題がある、温度
低下により仕上圧延が制約される等の問題があり、いづ
れもスケール疵を防止する抜本的な対策とはなっていな
い。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、前述
した問題点を解決するため、最も効率的なデスケーリン
グを実施することにより、スケール疵が無く、表面性状
が良好な熱延鋼板を製造する方法を提供しようとするも
のである。
した問題点を解決するため、最も効率的なデスケーリン
グを実施することにより、スケール疵が無く、表面性状
が良好な熱延鋼板を製造する方法を提供しようとするも
のである。
【０００８】
【課題の解決手段】本発明者らは、難スケール剥離材で
ある、Ｓｉ含有鋼及びＮｉ含有鋼について、デスケーリ
ング条件を変えた下記記述の実験を行った。実験は、表
１に示す組成の鋼材Ａ、Ｂ及びＣに対し、図１に示す実
機ホットストリップミルの仕上圧延機入側のスケールブ
レーカー（以下、「ＦＳＢ」という）の吐出圧力、デス
ケーリング時間を変えることにより行い、デスケーリン
グ後、スケール残存率の程度を定量的に評価した。
ある、Ｓｉ含有鋼及びＮｉ含有鋼について、デスケーリ
ング条件を変えた下記記述の実験を行った。実験は、表
１に示す組成の鋼材Ａ、Ｂ及びＣに対し、図１に示す実
機ホットストリップミルの仕上圧延機入側のスケールブ
レーカー（以下、「ＦＳＢ」という）の吐出圧力、デス
ケーリング時間を変えることにより行い、デスケーリン
グ後、スケール残存率の程度を定量的に評価した。
【０００９】図２は、デスケーリング吐出圧力と圧延後
の製品におけるスケール残存率との関係を示すもので、
同図から見られるように、鋼材Ａ、Ｂ及びＣ共、デスケ
ーリングの吐出圧力が２５０kgf/cm2 以下では、単位面
積当たりのスケール残存率が大きくなる一方、吐出圧力
が２５０kgf/cm2 を越えると、スケール残存率がほゞ１
％未満となる。
の製品におけるスケール残存率との関係を示すもので、
同図から見られるように、鋼材Ａ、Ｂ及びＣ共、デスケ
ーリングの吐出圧力が２５０kgf/cm2 以下では、単位面
積当たりのスケール残存率が大きくなる一方、吐出圧力
が２５０kgf/cm2 を越えると、スケール残存率がほゞ１
％未満となる。
【００１０】図３は、デスケーリング時間と圧延後の製
品におけるスケール残存率との関係を示すもので、同図
から見られるように、鋼材Ａ、Ｂ及びＣ共、デスケーリ
ング時間が０．００２秒以下ではスケール残存率が大き
くなり、スケール剥離性が著しく悪化することが分かっ
た。第１の発明は上記の知見に基づいて創案されたもの
で、仕上圧延機入側のスケールブレーカーにより、デス
ケーリングを吐出圧力２５０〜６００kgf/cm2 で、０．
００２秒以上、０．００５秒未満実施することにより表
面性状に優れ、且つ耳割れを防止することを特徴とす
る。
品におけるスケール残存率との関係を示すもので、同図
から見られるように、鋼材Ａ、Ｂ及びＣ共、デスケーリ
ング時間が０．００２秒以下ではスケール残存率が大き
くなり、スケール剥離性が著しく悪化することが分かっ
た。第１の発明は上記の知見に基づいて創案されたもの
で、仕上圧延機入側のスケールブレーカーにより、デス
ケーリングを吐出圧力２５０〜６００kgf/cm2 で、０．
００２秒以上、０．００５秒未満実施することにより表
面性状に優れ、且つ耳割れを防止することを特徴とす
る。
【００１１】ここで、吐出圧力の下限を２５０kgf/cm2
としたのは、これ以下では上述するように、スケール残
存率が大きくなって製品価値が著しく損なわれるためで
あるが、上限を６００kgf/cm2 以下としたのは、圧延後
の鋼板のスケール残存率は低減できても、ポンプの高圧
化に伴うモータの大型化やヘッダー、配管の肉厚増加等
の設備、コスト面の問題が非常に大きくなるためであ
る。
としたのは、これ以下では上述するように、スケール残
存率が大きくなって製品価値が著しく損なわれるためで
あるが、上限を６００kgf/cm2 以下としたのは、圧延後
の鋼板のスケール残存率は低減できても、ポンプの高圧
化に伴うモータの大型化やヘッダー、配管の肉厚増加等
の設備、コスト面の問題が非常に大きくなるためであ
る。
【００１２】またデスケーリング時間を０．００２秒以
上としたのは、上記の理由によるが、０．００５秒未満
としたのは、スケールの剥離性は、ほゞ０．００５秒で
飽和し、これ以上の時間デスケーリングすると、鋼材表
面温度が低下し、その後の圧延工程を困難にさせるのは
もちろん、特殊鋼の一部においては、コイルエッジ部分
の延性の低下による耳割れが発生することがあるためで
ある。なお、本発明でいうデスケーリング時間とは、鋼
材表面が本発明によるデスケーリング条件にさらされる
時間を表す。すなわち、デスケーリング時間ｔは、鋼材
の移動速度ｖとデスケーラーノズルから噴射される鋼材
移動方向におけるスプレーされる厚み（幅）ｗから下式
のように求められる。 ｔ＝ｗ／ｖ
上としたのは、上記の理由によるが、０．００５秒未満
としたのは、スケールの剥離性は、ほゞ０．００５秒で
飽和し、これ以上の時間デスケーリングすると、鋼材表
面温度が低下し、その後の圧延工程を困難にさせるのは
もちろん、特殊鋼の一部においては、コイルエッジ部分
の延性の低下による耳割れが発生することがあるためで
ある。なお、本発明でいうデスケーリング時間とは、鋼
材表面が本発明によるデスケーリング条件にさらされる
時間を表す。すなわち、デスケーリング時間ｔは、鋼材
の移動速度ｖとデスケーラーノズルから噴射される鋼材
移動方向におけるスプレーされる厚み（幅）ｗから下式
のように求められる。 ｔ＝ｗ／ｖ
【００１３】Ｓｉ含有鋼は、Ｓｉの含有量が０．２％以
上になると、加熱時のスケールや二次スケール中にファ
イアライトが地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困
難を極め、またＮｉ含有鋼もＮｉ含有量が０．２％を越
えると、地鉄界面の凹凸が激しくなり、スケール剥離が
困難となるが、本発明は、上述の鋼材Ａ、Ｂ及びＣのよ
うに、Ｓｉ及びＮｉ含有量がそれぞれ０．２％以上ある
ような鋼材に対しても十分なスケール剥離効果がある。
上になると、加熱時のスケールや二次スケール中にファ
イアライトが地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困
難を極め、またＮｉ含有鋼もＮｉ含有量が０．２％を越
えると、地鉄界面の凹凸が激しくなり、スケール剥離が
困難となるが、本発明は、上述の鋼材Ａ、Ｂ及びＣのよ
うに、Ｓｉ及びＮｉ含有量がそれぞれ０．２％以上ある
ような鋼材に対しても十分なスケール剥離効果がある。
【００１４】したがって第２の発明は、上記第１の発明
のデスケーリングをＳｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼
材に実施したことを特徴とし、第３の発明は、上記発明
のデスケーリングをＮｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼
材に対して実施することを特徴とする。Ｓｉの含有量は
０．２％以上になると、加熱時のスケールや二次スケー
ル中にファイアライトが生成するため、そのファイアラ
イトが地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困難を極
める。本発明方法によると、このようにスケール剥離が
困難なＳｉを０．２％以上含有する鋼板に対し、より効
果的なデスケールが可能である。上限は本来限定する必
要はないが、溶接性、冷間加工性が悪化するため、Ｓｉ
含有量を２．０％以下に限定した。一方、Ｎｉは０．２
％を越えると地鉄界面の凹凸が著しくなり、スケール剥
離が困難となる。本発明法によると、このような鋼板に
対し、より効果的にデスケールが可能となる。上限は本
来限定する必要はないが、靱性、延性や経済性等を総合
的に判断してＮｉ含有量を２．０％以下とした。
のデスケーリングをＳｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼
材に実施したことを特徴とし、第３の発明は、上記発明
のデスケーリングをＮｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼
材に対して実施することを特徴とする。Ｓｉの含有量は
０．２％以上になると、加熱時のスケールや二次スケー
ル中にファイアライトが生成するため、そのファイアラ
イトが地鉄界面に深く侵入し、スケール剥離は困難を極
める。本発明方法によると、このようにスケール剥離が
困難なＳｉを０．２％以上含有する鋼板に対し、より効
果的なデスケールが可能である。上限は本来限定する必
要はないが、溶接性、冷間加工性が悪化するため、Ｓｉ
含有量を２．０％以下に限定した。一方、Ｎｉは０．２
％を越えると地鉄界面の凹凸が著しくなり、スケール剥
離が困難となる。本発明法によると、このような鋼板に
対し、より効果的にデスケールが可能となる。上限は本
来限定する必要はないが、靱性、延性や経済性等を総合
的に判断してＮｉ含有量を２．０％以下とした。
【００１５】上記第１の発明のデスケーリングはまた、
鋼材温度が８５０〜１０００℃の鋼材に対して実施する
のが望ましい。デスケーリングを８５０℃以下の鋼材に
対して実施すると、スケールの強度が地鉄強度より上昇
してしまい、スケール剥離が困難となる。また、過度に
鋼板温度が低下すると、圧延性、通板性が悪化し、圧延
不可となる場合もある。８５０℃以上では冷却ひずみ効
果が生じ易くなってスケール剥離効果が増大し、効率よ
くデスケーリング可能である。一方、１０００℃以上の
鋼材では生成スケールの状況が異なることを知見した。
本発明者らは数多くの生成スケールの状況を観察した結
果、スケール中の空孔がスケール剥離性の良否に大きく
影響することを見出した。すなわち１０００℃以上にな
ると、酸化の進行が著しく早くなるため、スケール厚が
増加するとともに、スケール中に大きな空孔が生成し、
この空孔による緩衝でスケール剥離が困難となり、スケ
ールが残存し易くなるのである。
鋼材温度が８５０〜１０００℃の鋼材に対して実施する
のが望ましい。デスケーリングを８５０℃以下の鋼材に
対して実施すると、スケールの強度が地鉄強度より上昇
してしまい、スケール剥離が困難となる。また、過度に
鋼板温度が低下すると、圧延性、通板性が悪化し、圧延
不可となる場合もある。８５０℃以上では冷却ひずみ効
果が生じ易くなってスケール剥離効果が増大し、効率よ
くデスケーリング可能である。一方、１０００℃以上の
鋼材では生成スケールの状況が異なることを知見した。
本発明者らは数多くの生成スケールの状況を観察した結
果、スケール中の空孔がスケール剥離性の良否に大きく
影響することを見出した。すなわち１０００℃以上にな
ると、酸化の進行が著しく早くなるため、スケール厚が
増加するとともに、スケール中に大きな空孔が生成し、
この空孔による緩衝でスケール剥離が困難となり、スケ
ールが残存し易くなるのである。
【００１６】したがって第４の好ましい発明は、上記発
明のデスケーリングを鋼材温度が８５０〜１０００℃の
鋼材に対して行うことを特徴とする。本発明者らはま
た、熱間圧延時の鋼材表面に生成するスケールの剥離性
は、地鉄とスケール界面の構造（凹凸性）のほか、鋼材
の表面性状に起因し、デスケーリングによるスケール剥
離性を向上させるには、地鉄とスケール界面をフラット
にさせると共に、鋼材表面にクラックを生じさせること
が必要であると考えた。そこで本発明者らは、この要因
と考えた、粗圧延から仕上圧延前までの各パスの圧下率
及び圧延開始点からの累積圧下率について、上記各パス
の圧下率及び累積圧下率を変えたときのスケール発生割
合の変化を調査した。その結果、粗圧延から仕上圧延前
までの各パスの圧下率及び圧延開始点からの累積圧下率
は、とくに前者の各パスの圧下率が２５％以上で、かつ
後者の累積圧下率が８５％以上の鋼材に対し上記発明の
デスケーリングを実施すると、スケール残存率の著しい
低下が見られた。このことは、上記圧下率による圧延に
より、鋼材表面にクラックが入り易くなり、スケールが
容易に剥離し易くなったためと思われる。
明のデスケーリングを鋼材温度が８５０〜１０００℃の
鋼材に対して行うことを特徴とする。本発明者らはま
た、熱間圧延時の鋼材表面に生成するスケールの剥離性
は、地鉄とスケール界面の構造（凹凸性）のほか、鋼材
の表面性状に起因し、デスケーリングによるスケール剥
離性を向上させるには、地鉄とスケール界面をフラット
にさせると共に、鋼材表面にクラックを生じさせること
が必要であると考えた。そこで本発明者らは、この要因
と考えた、粗圧延から仕上圧延前までの各パスの圧下率
及び圧延開始点からの累積圧下率について、上記各パス
の圧下率及び累積圧下率を変えたときのスケール発生割
合の変化を調査した。その結果、粗圧延から仕上圧延前
までの各パスの圧下率及び圧延開始点からの累積圧下率
は、とくに前者の各パスの圧下率が２５％以上で、かつ
後者の累積圧下率が８５％以上の鋼材に対し上記発明の
デスケーリングを実施すると、スケール残存率の著しい
低下が見られた。このことは、上記圧下率による圧延に
より、鋼材表面にクラックが入り易くなり、スケールが
容易に剥離し易くなったためと思われる。
【００１７】したがって第５の好ましい発明は、上記発
明のデスケーリングを仕上圧延前の粗圧延における各パ
スの圧下率を２５％以上とし、かつ圧延開始点から仕上
圧延前までの累積圧下率が８５％以上の鋼材に対して行
うことを特徴とする。
明のデスケーリングを仕上圧延前の粗圧延における各パ
スの圧下率を２５％以上とし、かつ圧延開始点から仕上
圧延前までの累積圧下率が８５％以上の鋼材に対して行
うことを特徴とする。
【００１８】
【発明の実施の形態】図１に示す仕上圧延機２の入側に
は、スラブの移動方向と直交する方向に配置した１列又
は複数列のノズルヘッダー（ノズル高さ２５０〜３００
mm）よりなるスケールブレーカー（以下、ＦＳＢとい
う）３が配置され、ＦＳＢ３より、粗圧延機１での各パ
スの圧下率が２５％以上、仕上圧延前までの累積圧下率
が８５％以上であり、かつ鋼材温度が８５０〜１０００
℃の鋼材４に対し、デスケーリングを吐出圧力２５０〜
６００kgf/cm2で０．００２秒以上、０．００５秒未満
実施する。
は、スラブの移動方向と直交する方向に配置した１列又
は複数列のノズルヘッダー（ノズル高さ２５０〜３００
mm）よりなるスケールブレーカー（以下、ＦＳＢとい
う）３が配置され、ＦＳＢ３より、粗圧延機１での各パ
スの圧下率が２５％以上、仕上圧延前までの累積圧下率
が８５％以上であり、かつ鋼材温度が８５０〜１０００
℃の鋼材４に対し、デスケーリングを吐出圧力２５０〜
６００kgf/cm2で０．００２秒以上、０．００５秒未満
実施する。
【実施例】表１に示す鋼材Ａ、Ｂ及びＣについて、図１
の仕上圧延機２入側に設けたＦＳＢ３より表２に示した
操業条件で粗圧延機１より送り出された鋼材４に対しデ
スケーリングしたのち、仕上圧延を行い、得られたコイ
ルから画像解析により鋼材表面の単位面積当たりのスケ
ール残存率％を測定した。その結果を表２に併記した。
の仕上圧延機２入側に設けたＦＳＢ３より表２に示した
操業条件で粗圧延機１より送り出された鋼材４に対しデ
スケーリングしたのち、仕上圧延を行い、得られたコイ
ルから画像解析により鋼材表面の単位面積当たりのスケ
ール残存率％を測定した。その結果を表２に併記した。
【００１９】表２に示されるように、本発明の範囲内に
あるＮｏ．２〜４、６、８〜１２の鋼材は、それぞれス
ケール残存率が１％以下となり、更に吐出圧力、圧下
率、デスケーリング時間及びデスケーリング温度を調整
したＮｏ．２、４、６、９の鋼材では、スケール残存は
皆無であった。しかしながら吐出圧力で本発明の範囲を
外れたＮｏ．１、１３の鋼材及びデスケーリング時間、
温度で本発明の範囲を外れたＮｏ．７の鋼材はそれぞ
れ、スケール残存率がＮｏ．１で７４％、Ｎｏ．７で３
３％、Ｎｏ．１３で６８％に達した。なお、Ｎｏ．５の
鋼材はデスケール時間が長く、スケール残存率としては
０％となったが、過度に冷却されるため仕上圧延機通板
時に耳割れが発生し、製品に成り得なかった。
あるＮｏ．２〜４、６、８〜１２の鋼材は、それぞれス
ケール残存率が１％以下となり、更に吐出圧力、圧下
率、デスケーリング時間及びデスケーリング温度を調整
したＮｏ．２、４、６、９の鋼材では、スケール残存は
皆無であった。しかしながら吐出圧力で本発明の範囲を
外れたＮｏ．１、１３の鋼材及びデスケーリング時間、
温度で本発明の範囲を外れたＮｏ．７の鋼材はそれぞ
れ、スケール残存率がＮｏ．１で７４％、Ｎｏ．７で３
３％、Ｎｏ．１３で６８％に達した。なお、Ｎｏ．５の
鋼材はデスケール時間が長く、スケール残存率としては
０％となったが、過度に冷却されるため仕上圧延機通板
時に耳割れが発生し、製品に成り得なかった。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【発明の効果】本発明によれば、従来スケール除去が困
難と考えられていた高Ｓｉ鋼及び高Ｎｉ鋼に対しても、
デスケーリングを吐出圧力２５０〜６００kgf/cm2 、デ
スケーリング時間を０．００２秒以上、０．００５秒未
満で実施することにより、耳割れを防止しつつ、スケー
ル除去が行われ、スケール疵のない表面性状の良好な熱
延鋼板を得ることができる。
難と考えられていた高Ｓｉ鋼及び高Ｎｉ鋼に対しても、
デスケーリングを吐出圧力２５０〜６００kgf/cm2 、デ
スケーリング時間を０．００２秒以上、０．００５秒未
満で実施することにより、耳割れを防止しつつ、スケー
ル除去が行われ、スケール疵のない表面性状の良好な熱
延鋼板を得ることができる。
【００２３】また、デスケーリングを鋼材温度８５０〜
１０００℃の鋼材に対して行うことにより、及び若しく
はデスケーリングを実施する鋼材の圧下率を、仕上圧延
前の粗圧延における各パスの圧下率を２５％以上、仕上
圧延前までの累積圧下率を８５％以上とすることによ
り、デスケーリングによるスケールの剥離性をより一層
向上させることができる。
１０００℃の鋼材に対して行うことにより、及び若しく
はデスケーリングを実施する鋼材の圧下率を、仕上圧延
前の粗圧延における各パスの圧下率を２５％以上、仕上
圧延前までの累積圧下率を８５％以上とすることによ
り、デスケーリングによるスケールの剥離性をより一層
向上させることができる。
【図１】圧延ラインの模式図。
【図２】デスケーリング吐出圧力とスケール残存率の関
係を示す図。
係を示す図。
【図３】デスケーリング時間とスケール残存率の関係を
示す図。
示す図。
１・・粗圧延機 ２・・仕上圧延機
３・・ＦＳＢ ４・・鋼材
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
Ｃ２２Ｃ 38/08 Ｃ２２Ｃ 38/08
(72)発明者 栗田 俊哉
広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株
式会社呉製鉄所内
(72)発明者 平松 昭史
広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株
式会社技術研究所内
(72)発明者 面迫 浩次
広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株
式会社技術研究所内
(72)発明者 秋月 誠
広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株
式会社技術研究所内
(56)参考文献 特開 平１−284420（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−114432（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−127912（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−71330（ＪＰ，Ａ)
特開 昭58−13409（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21B 45/08
Claims (5)
- 【請求項１】スラブを熱間圧延して熱延鋼板を製造する
のに際し、仕上圧延機入側のスケールブレーカーによ
り、吐出圧力を２５０〜６００kgf/cm2の高圧水ジェッ
トによるデスケーリングを０．００２秒以上、０．００
５秒未満実施することにより表面性状に優れ、且つ耳割
れを防止することを特徴とする熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】Ｓｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼材を対
象とする請求項１記載の熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】Ｎｉ含有量が０．２〜２．０％の鋼材を対
象とする請求項１又は２記載の熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項４】デスケーリングが鋼材温度８５０〜１００
０℃の鋼材に対して行われる請求項１ないし３のいづれ
かの請求項に記載の熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項５】仕上圧延前の粗圧延における各パスの圧下
率を２５％以上とし、かつ仕上圧延前までの累積圧下率
が８５％以上の鋼材に対して行うことを特徴とする請求
項１ないし４のいづれかの請求項に記載の熱延鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07174996A JP3422891B2 (ja) | 1995-10-06 | 1996-03-27 | 熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25981195 | 1995-10-06 | ||
| JP7-259811 | 1995-10-06 | ||
| JP07174996A JP3422891B2 (ja) | 1995-10-06 | 1996-03-27 | 熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09155436A JPH09155436A (ja) | 1997-06-17 |
| JP3422891B2 true JP3422891B2 (ja) | 2003-06-30 |
Family
ID=26412845
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07174996A Expired - Fee Related JP3422891B2 (ja) | 1995-10-06 | 1996-03-27 | 熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3422891B2 (ja) |
-
1996
- 1996-03-27 JP JP07174996A patent/JP3422891B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH09155436A (ja) | 1997-06-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3425017B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3422891B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3422890B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3296374B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼熱間圧延時のデスケーリング方法 | |
| JPH09155437A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2011189394A (ja) | 表面性状に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH09253734A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3882465B2 (ja) | 表面性状の良好な熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3374757B2 (ja) | 表面性状に優れた鋼板の製造方法 | |
| JPH09103817A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2672392B2 (ja) | 薄スケール熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3491432B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3774686B2 (ja) | 熱間圧延におけるデスケーリング方法 | |
| JPH09103818A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3091418B2 (ja) | 熱延ステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JPH11267739A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH10192952A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3546617B2 (ja) | 表面性状に優れた鋼板の製造方法 | |
| JPH09253733A (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3449259B2 (ja) | 表面性状に優れたｐ添加熱延鋼板の製造方法 | |
| JP4649987B2 (ja) | 表面性状に優れた酸洗鋼板の製造方法 | |
| JP4144567B2 (ja) | 熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH09327717A (ja) | 表面性状に優れた熱延鋼板及び冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2005297008A (ja) | 表面性状の良好な高Ｓｉ含有鋼板の熱間圧延方法 | |
| JPH07188739A (ja) | 表面性状に優れた熱間圧延鋼材の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20030408 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080425 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090425 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090425 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100425 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100425 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110425 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110425 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120425 Year of fee payment: 9 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |