JP3422890B2 - 熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
熱延鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、熱間圧延時に鋼材
表面に高圧水ジェットを噴射してデスケーリングを行
い、スケール疵やスケール模様の発生を防止し、表面性
状の優れた熱延鋼板を製造する方法に関する。
表面に高圧水ジェットを噴射してデスケーリングを行
い、スケール疵やスケール模様の発生を防止し、表面性
状の優れた熱延鋼板を製造する方法に関する。
【０００２】
【従来技術】鋼板の製造に当たっては、素材のスラブを
酸化性雰囲気の加熱炉により通常、１１００〜１３００
℃の温度で数時間加熱し、ついでホットストリップミル
にて熱間圧延されるのが一般的であるが、この際、鋼材
表面に生成したスケールが充分に除去されない状態のま
ゝで鋼材が圧延されると、スケールが製品の表面に押し
込まれ、スケール疵やスケール模様として残る。
酸化性雰囲気の加熱炉により通常、１１００〜１３００
℃の温度で数時間加熱し、ついでホットストリップミル
にて熱間圧延されるのが一般的であるが、この際、鋼材
表面に生成したスケールが充分に除去されない状態のま
ゝで鋼材が圧延されると、スケールが製品の表面に押し
込まれ、スケール疵やスケール模様として残る。
【０００３】このようなスケール疵やスケール模様は、
圧延後の製品（黒皮製品）の外観を悪化させるのみなら
ず、酸洗によりスケールを除去した後の製品（白皮製
品）の表面に凹凸状の欠陥を残存させる原因となり、ま
た曲げ加工時のクラックの起点となったり、熱間圧延工
程内の鋼板強制冷却時にスケール残存部と剥離部の冷却
能の差により、材質の機械的特性値にムラが発生する
等、鋼板の品質に重大な悪影響を及ぼすようになる。
圧延後の製品（黒皮製品）の外観を悪化させるのみなら
ず、酸洗によりスケールを除去した後の製品（白皮製
品）の表面に凹凸状の欠陥を残存させる原因となり、ま
た曲げ加工時のクラックの起点となったり、熱間圧延工
程内の鋼板強制冷却時にスケール残存部と剥離部の冷却
能の差により、材質の機械的特性値にムラが発生する
等、鋼板の品質に重大な悪影響を及ぼすようになる。
【０００４】通常、このようなスケール疵の発生を防止
するための方法としては、圧延ラインに水ジェットによ
るデスケーリング装置を設置し、これによって鋼材表面
のスケールを剥離し除去した後に圧延を行う方法がとら
れている。しかしながらスケールの剥離性の良否は、ス
ケールの組成及び構造によって大きく左右され、特にＳ
ｉやＮｉを多く含む鋼のスケールの場合、著しく剥離性
が悪くなることが知られている。
するための方法としては、圧延ラインに水ジェットによ
るデスケーリング装置を設置し、これによって鋼材表面
のスケールを剥離し除去した後に圧延を行う方法がとら
れている。しかしながらスケールの剥離性の良否は、ス
ケールの組成及び構造によって大きく左右され、特にＳ
ｉやＮｉを多く含む鋼のスケールの場合、著しく剥離性
が悪くなることが知られている。
【０００５】この原因は、高温酸化に際して鋼中のＳｉ
が選択酸化されてＦｅＯ（ウスタイト）と地鉄の界面に
２ＦｅＯ・ＳｉＯ2 （ファイアライト）が形成され、こ
れが低融点（１１７０℃）のため溶融状態となり、スケ
ールと地鉄中に楔状に侵入するため、スケールと地鉄界
面が複雑に入り組んだ特有構造のスケール層が形成され
るためである。また鋼中にＮｉを含む場合は、酸化が進
行すると、Ｎｉの濃化部が凸状として残存し、界面形状
が凹凸となる。そのためスケールの剥離性が悪くなる。
が選択酸化されてＦｅＯ（ウスタイト）と地鉄の界面に
２ＦｅＯ・ＳｉＯ2 （ファイアライト）が形成され、こ
れが低融点（１１７０℃）のため溶融状態となり、スケ
ールと地鉄中に楔状に侵入するため、スケールと地鉄界
面が複雑に入り組んだ特有構造のスケール層が形成され
るためである。また鋼中にＮｉを含む場合は、酸化が進
行すると、Ｎｉの濃化部が凸状として残存し、界面形状
が凹凸となる。そのためスケールの剥離性が悪くなる。
【０００６】このような悪影響は、鋼の化学組成に依存
するものであるが、特にＳｉの影響が大きく、Ｓｉ含有
量が０．２％以上の場合に著しく増大し、この範囲の鋼
を熱間圧延する場合には、スケール疵の発生を完全に防
止することは極めて困難であった。これを改善する手段
としては、例えば加熱温度をファイアライト溶融点（１
１７０℃）以下とする方法や、加熱前のスラブ面にスケ
ールを改質し、剥離性を向上させるための薬剤を塗布す
る方法（特開昭５７−６４９３号）、ブラシロールを使
用して機械的にスケールを剥離させる方法（特開昭５９
−１３９２６号）などが提案されているが、いづれも繁
雑で作業性に劣る、製造コストの面で問題がある、温度
低下により仕上圧延が制約される等の問題があり、いづ
れもスケール疵を防止する抜本的な対策とはなっていな
い。
するものであるが、特にＳｉの影響が大きく、Ｓｉ含有
量が０．２％以上の場合に著しく増大し、この範囲の鋼
を熱間圧延する場合には、スケール疵の発生を完全に防
止することは極めて困難であった。これを改善する手段
としては、例えば加熱温度をファイアライト溶融点（１
１７０℃）以下とする方法や、加熱前のスラブ面にスケ
ールを改質し、剥離性を向上させるための薬剤を塗布す
る方法（特開昭５７−６４９３号）、ブラシロールを使
用して機械的にスケールを剥離させる方法（特開昭５９
−１３９２６号）などが提案されているが、いづれも繁
雑で作業性に劣る、製造コストの面で問題がある、温度
低下により仕上圧延が制約される等の問題があり、いづ
れもスケール疵を防止する抜本的な対策とはなっていな
い。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、前述
した問題点を解決するため、最も効率的なデスケーリン
グを実施することにより、スケール疵が無く、表面性状
が良好な熱延鋼板を製造する方法を提供しようとするも
のである。
した問題点を解決するため、最も効率的なデスケーリン
グを実施することにより、スケール疵が無く、表面性状
が良好な熱延鋼板を製造する方法を提供しようとするも
のである。
【０００８】
【課題の解決手段】上記の目的を達成するため第１の発
明は、Ｓｉを０．２〜２．０mass％又はＮｉを０．２〜
２．０mass％（以下、「mass％」を単に「％」という）
含有する鋼材を熱間圧延して熱延鋼板を製造するに際し
て、下記（１）式で求めた衝突圧Ｐ'以上の衝突圧で高
圧水ジェットによるデスケーリングを少なくとも一回以
上実施することを特徴とする。
明は、Ｓｉを０．２〜２．０mass％又はＮｉを０．２〜
２．０mass％（以下、「mass％」を単に「％」という）
含有する鋼材を熱間圧延して熱延鋼板を製造するに際し
て、下記（１）式で求めた衝突圧Ｐ'以上の衝突圧で高
圧水ジェットによるデスケーリングを少なくとも一回以
上実施することを特徴とする。
【０００９】
【００１０】Ｐ´： 必要最小限の衝突圧（kgf/cm2 ）
Ｐ ： 衝突圧（kgf/cm2 ）
Ｓｉ： Ｓｉ（％）
Ｎｉ： Ｎｉ（％）
Ｒ ： デスケールを行うまでの累積圧下率（％）
Ｔ ： デスケール時の鋼材温度（℃）
鋼中のＳｉ含有量は、０．２％を越えると、加熱時のス
ケールや二次スケール中にファイアライトが生成し、こ
のファイアライトが地鉄界面に深く侵入してスケール剥
離を困難にする。Ｎｉ含有量も０．２％を越えると、地
鉄界面の凹凸が著しくなり、スケール剥離が困難にな
る。
ケールや二次スケール中にファイアライトが生成し、こ
のファイアライトが地鉄界面に深く侵入してスケール剥
離を困難にする。Ｎｉ含有量も０．２％を越えると、地
鉄界面の凹凸が著しくなり、スケール剥離が困難にな
る。
【００１１】本発明者らは、こうした難スケール剥離性
のＳｉ含有鋼及びＮｉ含有鋼を熱間圧延するに際して、
酸化スケールのデスケーリング性について数多くのデス
ケール実験を行い、以下の知見を得た。すなわち、Ｓｉ
含有量が０．０２〜１．９％のスラブ及びＮｉ含有量が
０．０１〜１．８％のスラブについて累積圧下率Ｒ、鋼
材温度Ｔを種々変化させた場合の衝突圧とスケール残存
率の関係を把握するため、デスケールポンプ吐出圧力を
１００〜４００kgf/cm2 、デスケールを行うまでの累積
圧下率を０〜９５％、デスケール時のスラブ温度を１２
５０〜８５０℃として、衝突圧を種々変化させた場合の
デスケーリング後のスケール残存率を測定した。衝突圧
の実測は、一本のノズルからの噴射水による荷重を受圧
センサーにより測定することによって行い、荷重／噴射
面積により単位面積当たりの衝突圧Ｐを求めた。その結
果、上記（１）式で求めた衝突圧Ｐ´を超えた衝突圧Ｐ
で、デスケールを行うようにした場合、スケール残存率
が低下することを見い出したものである。
のＳｉ含有鋼及びＮｉ含有鋼を熱間圧延するに際して、
酸化スケールのデスケーリング性について数多くのデス
ケール実験を行い、以下の知見を得た。すなわち、Ｓｉ
含有量が０．０２〜１．９％のスラブ及びＮｉ含有量が
０．０１〜１．８％のスラブについて累積圧下率Ｒ、鋼
材温度Ｔを種々変化させた場合の衝突圧とスケール残存
率の関係を把握するため、デスケールポンプ吐出圧力を
１００〜４００kgf/cm2 、デスケールを行うまでの累積
圧下率を０〜９５％、デスケール時のスラブ温度を１２
５０〜８５０℃として、衝突圧を種々変化させた場合の
デスケーリング後のスケール残存率を測定した。衝突圧
の実測は、一本のノズルからの噴射水による荷重を受圧
センサーにより測定することによって行い、荷重／噴射
面積により単位面積当たりの衝突圧Ｐを求めた。その結
果、上記（１）式で求めた衝突圧Ｐ´を超えた衝突圧Ｐ
で、デスケールを行うようにした場合、スケール残存率
が低下することを見い出したものである。
【００１２】図１は、Ｐ／Ｐ´と圧延後の製品における
単位面積当たりのスケール残存率との関係を示すもの
で、図１から明らかなようにＰ／Ｐ´が０．８を超える
と、スケール残存率が急激に低下しはじめ、Ｐ／Ｐ´が
１以上でスケール残存率が１％未満となり、スケール剥
離性が向上することが分かる。以上のように第１の発明
は、スケールを剥離するのに必要最小限の衝突圧を化学
成分、デスケーリングされるまでの累積圧下率、デスケ
ーリング温度を基に合理的に求めることができるように
した点に特徴を有するものである。
単位面積当たりのスケール残存率との関係を示すもの
で、図１から明らかなようにＰ／Ｐ´が０．８を超える
と、スケール残存率が急激に低下しはじめ、Ｐ／Ｐ´が
１以上でスケール残存率が１％未満となり、スケール剥
離性が向上することが分かる。以上のように第１の発明
は、スケールを剥離するのに必要最小限の衝突圧を化学
成分、デスケーリングされるまでの累積圧下率、デスケ
ーリング温度を基に合理的に求めることができるように
した点に特徴を有するものである。
【００１３】本発明のデスケーリングは、Ｓｉを０．２
％以上又はＮｉを０．２％以上含むような難スケール剥
離材に対しても十分な効果を有するもので、ＳｉやＮｉ
の上限は本来限定する必要はないのであるが、Ｓｉの上
限を２．０％としたのは、それ以上だと溶接性、冷間加
工性の面で問題が生ずるためである。またＮｉの上限を
２．０％としたのは、靱性、延性及び経済性等を考慮し
たものである。
％以上又はＮｉを０．２％以上含むような難スケール剥
離材に対しても十分な効果を有するもので、ＳｉやＮｉ
の上限は本来限定する必要はないのであるが、Ｓｉの上
限を２．０％としたのは、それ以上だと溶接性、冷間加
工性の面で問題が生ずるためである。またＮｉの上限を
２．０％としたのは、靱性、延性及び経済性等を考慮し
たものである。
【００１４】第２の発明は、衝突圧ＰをＰ´以上で、か
つＰ´＋１５以下の条件下、すなわちＰ´＋１５≧Ｐ≧
Ｐ´の条件下で高圧水デスケーリングをすることを特徴
とする。衝突圧Ｐと衝突圧Ｐ´との関係は、Ｐ≧Ｐ´で
あることが必要であることは前述した通りである。Ｐ＜
Ｐ´であると、スケール剥離が不十分で、スケール疵や
赤スケールが発生するが、Ｐを必要以上に大きくして
も、局部的な温度低下を招いたり、スケール剥離効果は
あまり向上しないのに衝突圧増加のためのデスケーリン
グ設備やその付帯設備の巨大化による設備費及び稼動費
の増加をもたらすうえ、メンテナンス性も悪化するよう
になり好ましくない。衝突圧ＰをＰ´＋１５以下に限定
した理由は、Ｐ´＋１５≧Ｐの条件下でデスケーリング
すると、温度低下やそれに伴う熱量ロスが比較的少な
く、またデスケーリングポンプの高圧化を必要としない
ためにポンプの小型化、ポンプ電力消費量の低減など設
備費や稼動費の増加も比較的少なく、効率的かつ経済性
の高いデスケーリングをすることが可能となるためであ
る。
つＰ´＋１５以下の条件下、すなわちＰ´＋１５≧Ｐ≧
Ｐ´の条件下で高圧水デスケーリングをすることを特徴
とする。衝突圧Ｐと衝突圧Ｐ´との関係は、Ｐ≧Ｐ´で
あることが必要であることは前述した通りである。Ｐ＜
Ｐ´であると、スケール剥離が不十分で、スケール疵や
赤スケールが発生するが、Ｐを必要以上に大きくして
も、局部的な温度低下を招いたり、スケール剥離効果は
あまり向上しないのに衝突圧増加のためのデスケーリン
グ設備やその付帯設備の巨大化による設備費及び稼動費
の増加をもたらすうえ、メンテナンス性も悪化するよう
になり好ましくない。衝突圧ＰをＰ´＋１５以下に限定
した理由は、Ｐ´＋１５≧Ｐの条件下でデスケーリング
すると、温度低下やそれに伴う熱量ロスが比較的少な
く、またデスケーリングポンプの高圧化を必要としない
ためにポンプの小型化、ポンプ電力消費量の低減など設
備費や稼動費の増加も比較的少なく、効率的かつ経済性
の高いデスケーリングをすることが可能となるためであ
る。
【００１５】第３の発明は、上記各発明による高圧水デ
スケーリングを９５０℃〜１２００℃の鋼材に対して実
施することを特徴とする。本発明によれば、上記各発明
と組み合わせて実施することによりスケール剥離効果が
より一層向上する。本発明において、デスケーリング温
度を９５０℃以上、１２００℃以下としたのは、９５０
℃以下でデスケーリングすると、スケール剥離性が著し
く悪化するためである。これは、スケールの機械的性質
に基づくものと考えられる。一方、デスケール温度が１
２００℃を越えると、デスケール後の酸化スケールの生
成が著しく、スケール剥離性が十分に得られない。
スケーリングを９５０℃〜１２００℃の鋼材に対して実
施することを特徴とする。本発明によれば、上記各発明
と組み合わせて実施することによりスケール剥離効果が
より一層向上する。本発明において、デスケーリング温
度を９５０℃以上、１２００℃以下としたのは、９５０
℃以下でデスケーリングすると、スケール剥離性が著し
く悪化するためである。これは、スケールの機械的性質
に基づくものと考えられる。一方、デスケール温度が１
２００℃を越えると、デスケール後の酸化スケールの生
成が著しく、スケール剥離性が十分に得られない。
【００１６】上記各発明のデスケーリングは、１回でも
実施すると十分その目的を達成することができるが、粗
圧延から仕上圧延前までの各圧延スタンド直前において
実施を繰返しても、スケール剥離効果は改善される方向
で何等差し支えない。
実施すると十分その目的を達成することができるが、粗
圧延から仕上圧延前までの各圧延スタンド直前において
実施を繰返しても、スケール剥離効果は改善される方向
で何等差し支えない。
【００１７】
【発明の実施の形態】図２に示す仕上圧延機２の入側に
は、スラブの移動方向と直交する方向に配置した一又は
複数列のノズルのヘッダーよりなるスケールブレーカー
（以下、ＦＳＢという）３が配置され、ＦＳＢ３よりＳ
ｉを０．０２〜１．８６％、Ｎｉを０．０１〜１．６８
％含有し、デスケーリングを行うまでの累積圧下率が０
〜９２％のスラブ４に対し、デスケーリングを以下の条
件で実施する。
は、スラブの移動方向と直交する方向に配置した一又は
複数列のノズルのヘッダーよりなるスケールブレーカー
（以下、ＦＳＢという）３が配置され、ＦＳＢ３よりＳ
ｉを０．０２〜１．８６％、Ｎｉを０．０１〜１．６８
％含有し、デスケーリングを行うまでの累積圧下率が０
〜９２％のスラブ４に対し、デスケーリングを以下の条
件で実施する。
【００１８】デスケーリングポンプ（図示省略）の吐出
圧力１００〜４００kgf/cm2 デスケーリング時の鋼材温度８６０〜１２３０℃ 衝突圧Ｐ ２．９５〜３４．９３kgf/cm2 デスケーリング回数 １回 ここで衝突圧Ｐは、以下の（１）式で求めた必要最小限
の衝突圧Ｐ´以上で、Ｒはデスケーリングを行うまでの
累積圧下率％、Ｔはデスケーリング時の鋼材温度℃であ
る。
圧力１００〜４００kgf/cm2 デスケーリング時の鋼材温度８６０〜１２３０℃ 衝突圧Ｐ ２．９５〜３４．９３kgf/cm2 デスケーリング回数 １回 ここで衝突圧Ｐは、以下の（１）式で求めた必要最小限
の衝突圧Ｐ´以上で、Ｒはデスケーリングを行うまでの
累積圧下率％、Ｔはデスケーリング時の鋼材温度℃であ
る。
【００１９】
【実施例】表１に示すＳｉ及びＮｉの含有量を有する鋼
材について、図２の仕上圧延機入側２に設けたＦＳＢ３
より表１に示した条件で、粗圧延機１より送り出された
スラブ４に対し、デスケーリングしたのち仕上圧延を行
い、得られたコイルから画像解析により鋼材表面の単位
面積当たりのスケール残存率％を測定した。その結果を
表１に併記した。
材について、図２の仕上圧延機入側２に設けたＦＳＢ３
より表１に示した条件で、粗圧延機１より送り出された
スラブ４に対し、デスケーリングしたのち仕上圧延を行
い、得られたコイルから画像解析により鋼材表面の単位
面積当たりのスケール残存率％を測定した。その結果を
表１に併記した。
【００２０】
【表１】
【００２１】表１に示されるように、Ｐ≧Ｐ´の条件を
満たす実験Ｎｏ、３、４、７〜１１、１３〜１６、１８
及び２０の鋼材はそれぞれスケール残存率がいづれも１
％以下となり、表面性状の良好な熱延鋼板が得られた。
とくにデスケーリング時の鋼材温度が９５０℃〜１２０
０℃である実験Ｎｏ３、７〜９、１３〜１６、１８、２
０については、スケール残存がほとんど認められず、ス
ケール剥離性が更に向上した。このことからＰ／Ｐ´≧
１で、かつデスケーリング時の鋼材温度が９５０〜１２
００℃未満のデスケーリングを実施すれば、鋼材の表面
温度を過度に低下させず、デスケール条件を適宜選択す
ることで効率的に表面性状の良好な熱延鋼板を得ること
ができる。
満たす実験Ｎｏ、３、４、７〜１１、１３〜１６、１８
及び２０の鋼材はそれぞれスケール残存率がいづれも１
％以下となり、表面性状の良好な熱延鋼板が得られた。
とくにデスケーリング時の鋼材温度が９５０℃〜１２０
０℃である実験Ｎｏ３、７〜９、１３〜１６、１８、２
０については、スケール残存がほとんど認められず、ス
ケール剥離性が更に向上した。このことからＰ／Ｐ´≧
１で、かつデスケーリング時の鋼材温度が９５０〜１２
００℃未満のデスケーリングを実施すれば、鋼材の表面
温度を過度に低下させず、デスケール条件を適宜選択す
ることで効率的に表面性状の良好な熱延鋼板を得ること
ができる。
【００２２】
【発明の効果】本発明は以上のように構成され、次のよ
うな効果を奏する。請求項１記載の製造方法は、スケー
ルを剥離するために必要最小限の衝突圧Ｐ´をＳｉ及び
Ｎｉの含有量、デスケーリングするまでの累積圧下率、
デスケーリング時の鋼材温度を基にして計算し、衝突圧
Ｐが上記衝突圧Ｐ´以上となるようにデスケーリングし
たもので、ＳｉやＮｉを０．２％以上含有するような難
スケール剥離材に対しても、スケール疵や赤スケールの
発生がない表面性状の優れた熱延鋼板を製造することが
できる。
うな効果を奏する。請求項１記載の製造方法は、スケー
ルを剥離するために必要最小限の衝突圧Ｐ´をＳｉ及び
Ｎｉの含有量、デスケーリングするまでの累積圧下率、
デスケーリング時の鋼材温度を基にして計算し、衝突圧
Ｐが上記衝突圧Ｐ´以上となるようにデスケーリングし
たもので、ＳｉやＮｉを０．２％以上含有するような難
スケール剥離材に対しても、スケール疵や赤スケールの
発生がない表面性状の優れた熱延鋼板を製造することが
できる。
【００２３】請求項２記載の製造方法のように、衝突圧
ＰをＰ´＋１５≧Ｐの条件下でデスケーリングすれば、
デスケーリングポンプの小型化、ポンプ電力消費量の低
減などが可能となり、高経済性下でデスケーリングが可
能となる。請求項３記載の製造方法のように、デスケー
リング時の鋼材温度を９５０℃〜１２００℃にすれば、
スケールの剥離効果をより一層向上させることができ
る。
ＰをＰ´＋１５≧Ｐの条件下でデスケーリングすれば、
デスケーリングポンプの小型化、ポンプ電力消費量の低
減などが可能となり、高経済性下でデスケーリングが可
能となる。請求項３記載の製造方法のように、デスケー
リング時の鋼材温度を９５０℃〜１２００℃にすれば、
スケールの剥離効果をより一層向上させることができ
る。
【図１】Ｐ／Ｐ´とスケール残存率の関係を示す図。
【図２】圧延ラインの模式図。
【符号の説明】
１・・粗圧延機 ２・・仕上圧延機
３・・ＦＳＢ ４・・鋼材
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 石川 秀一
広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株
式会社呉製鉄所内
(72)発明者 平松 昭史
広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株
式会社技術研究所内
(72)発明者 面迫 浩次
広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株
式会社技術研究所内
(72)発明者 秋月 誠
広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株
式会社技術研究所内
(56)参考文献 特開 平４−127912（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−71330（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21B 45/08
Claims (3)
- 【請求項１】Ｓｉを０．２〜２．０mass％又はＮｉを
０．２〜２．０mass％含有する鋼材を熱間圧延して熱延
鋼板を製造するに際して、下記（１）式で求めた衝突圧
Ｐ'以上の衝突圧で高圧水ジェットによるデスケーリン
グを少なくとも１回以上実施することを特徴とする熱延
鋼板の製造方法。 Ｐ' ：必要最小限の衝突圧（kgf/cm2） Ｐ ：衝突圧（kgf/cm2） Ｓｉ：Ｓｉ（％） Ｎｉ：Ｎｉ（％） Ｒ ：デスケールを行うまでの累積圧下率（％） Ｔ ：デスケール時の鋼材温度（℃） - 【請求項２】衝突圧ＰをＰ´＋１５≧Ｐ≧Ｐ´の条件下
でデスケーリングすることを特徴とする請求項１記載の
熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】デスケーリングを９５０〜１２００℃の鋼
材に対して実施することを特徴とする請求項１又は２記
載の熱延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07174696A JP3422890B2 (ja) | 1996-03-27 | 1996-03-27 | 熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07174696A JP3422890B2 (ja) | 1996-03-27 | 1996-03-27 | 熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09253732A JPH09253732A (ja) | 1997-09-30 |
| JP3422890B2 true JP3422890B2 (ja) | 2003-06-30 |
Family
ID=13469408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07174696A Expired - Fee Related JP3422890B2 (ja) | 1996-03-27 | 1996-03-27 | 熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3422890B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5577654B2 (ja) * | 2009-09-04 | 2014-08-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度熱延鋼帯の製造方法 |
-
1996
- 1996-03-27 JP JP07174696A patent/JP3422890B2/ja not_active Expired - Fee Related
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