JPH06346145A - 表面性状に優れた高強度鋼板の製造方法 - Google Patents
表面性状に優れた高強度鋼板の製造方法Info
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- JPH06346145A JPH06346145A JP14321193A JP14321193A JPH06346145A JP H06346145 A JPH06346145 A JP H06346145A JP 14321193 A JP14321193 A JP 14321193A JP 14321193 A JP14321193 A JP 14321193A JP H06346145 A JPH06346145 A JP H06346145A
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Abstract
強度鋼板の製造方法を提供する。 【構成】Siの含有量が 0.2〜3.0 重量%で、NiとC
uの含有量の和が0.01重量%以上でかつ、NiとCuの
含有量の比(Cu/Ni)が2以下である鋼片を1170℃
以上に加熱し、第1回目のデスケーリングを1200℃以下
の温度域で行い、熱間圧延する。 【効果】熱間圧延時に発生し易い赤スケールを島状にで
はなく鋼板の全表面に均一生成させる。これによってデ
スケーリング後のスケール疵の少ないSi含有高強度鋼
板を製造することができる。
Description
い島状スケール疵の少ない、表面性状に優れたSiを含
有する高強度鋼板の製造方法に関するものである。
して車体の軽量化がある。高強度鋼板を用いれば、従来
よりも薄い厚みで車体に必要な強度を満足させることが
できるので、車体の軽量化が可能である。これらの用途
に用いる鋼板には、成形性の良さが要求されるので、高
強度化はフェライト組織を固溶強化させることによって
行うのが望ましい。
P、Si、Mn等を添加すれば良いのであるが、Pは鋼
の脆化をまねくのでさほど添加できず、Mnは高価であ
る上に鋼板の延性を低下させてしまう。Siは延性をそ
れほど低下させず、原料も安価であるが、次のような問
題がある。
および圧延の前後でどのように変化するのかを説明する
鋼材表面一部分の断面模式図である。図3(a)に示す
とおり、Siを含有する鋼材を加熱すると、FeO(ウ
スタイト) と地鉄との界面近傍には FeO−Fe2SiO4(ファ
イアライト) 共晶化合物層が形成される。この層と地鉄
とは複雑に噛み合っているので、デスケーリングによっ
て完全に除去することができず、共晶化合物と、この共
晶化合物内に複雑に入り込んだ FeOが鋼材表面に残存す
る (図3(b))。その後の圧延工程で FeOは粉砕されなが
ら空気と接触してFe2O3(ヘマタイト) となって鋼材の表
面に押し込まれる。このようにして鋼材の表面に赤スケ
ールと呼ばれるものが発生する (図3(c))。この赤スケ
ールは鋼板表面に不均一に(島状に)発生するので島状
スケールとも呼ばれるが、鋼材の外観を損ない、酸洗後
もその部分が凹んだスケール疵として残るので、疲労破
壊の起点となりやすい。
も、冷間圧延を施せばこの凹みを消滅させることができ
るが、黒スケール(FeO、Fe3O4 を主体とする緻密なスケ
ール) が発生した部分と赤スケールが発生していた部分
とでは、鋼の表面付近の化学組成に違いがあるので、溶
融亜鉛めっきの際の合金化が不均一に進行し、めっきむ
らを生じる。
するにはこれらの問題を解決しなければならず、従来よ
り下記のような対策が考えられてきた。
の発明は、表面性状を均一化するために、鋼板のSi含
有量を増やして鋼板全面に赤スケールを発生させようと
するものである。しかし、これだけの対策では鋼板全面
に均一に赤スケールを安定して発生させることができな
い。特に鋼板のSi含有量が比較的少ない場合、鋼板の
全面にわたって赤スケールを発生させることは困難であ
る。
対策 特開平1−246318号公報には、加熱する前のスラブ表面
に CaO、 MgO等の酸化物を塗布しておき、加熱炉中にお
ける表面酸化状態を変化させてスケールと地鉄との界面
の状態を改良する方法が記載されている。しかし、スラ
ブ表面に均一に酸化物を塗布することは極めて困難で手
間の掛かる作業である。しかも、この方法は鋼板の裏面
に適用するのが困難である。
雰囲気の空燃比を制御してスラブ表面の酸化状態を変化
させるものであるが、燃焼効率等の制約があって空燃比
を制御できる範囲が限られており一般には使用できな
い。
う試みもなされているが、高温の鋼材を対象とするので
メカブラシの寿命が短いために有効な方法とは言い難
い。
よる方法は、ある程度圧延を行った後で高圧水を噴射し
て、島状スケールを除去する方法であるが、高圧水ジェ
ットを用いる場合、ノズルの消耗が激しくメンテナンス
に問題がある。
強度の向上を目的としてSiを添加する際に問題となる
スケ−ル疵の発生を防止するために幾多の技術改善がな
されてきたが、十分満足できる解決手段は未だ見出され
ていない。本発明は、この問題を解決し、Siを添加し
た高強度の、しかも表面性状に優れた高強度鋼板の製造
方法を提供することを目的とする。
量が 0.2〜3.0 重量%で、NiとCuの含有量の和が0.
01重量%以上でかつ、NiとCuの含有量の比すなわち
Cu/Niが2以下である鋼片を1170℃以上に加熱し、
第1回目のデスケーリングを1200℃以下の温度域で行
い、熱間圧延することを特徴とする表面性状に優れた高
強度鋼板を製造する方法』を要旨とするものである。
Si、NiおよびCuの外にC:0.2 重量%以下、M
n:0.1 〜3.0 重量%以下、P:0.05重量%以下、S:
0.02重量%以下、その他必要に応じNb、VおよびTi
等を含む鋼である。
する赤スケールを鋼板全面に生成させることによって、
鋼板表面を均一な性状にするという点にある。
公報および特開平3−79718 号公報の発明と共通する
が、本発明においては鋼板のNiとCuの含有量、
熱間圧延前の鋼片(スラブ)の加熱温度、加熱ロール
から抽出した後の第1回目のデスケーリング温度を適正
に選ぶことによって鋼板の全表面への均一な赤スケール
の生成を促すのである。
く影響を及ぼす元素として、Si以外にNiやCuもあ
ることを知った。通常、いかなる鋼種においても製銑原
料に由来する微量のNiおよびCuは混入している。後
に記述するように、NiおよびCuは赤スケールの生成
を促進する元素であるが、鋼中に不可避的に混入するN
iおよびCuを減らすことは極めて困難である。本発明
者らは、鋼中のNiおよびCuを除去することが困難な
らば逆にNiおよびCuの島状スケールの生成を促進さ
せる性質を積極的に利用することを考えた。そしてNi
およびCuを特定量含有する鋼板を1170℃以上で加熱
し、第1回目のデスケーリング温度を1200℃以下で行
い、熱間圧延すれば、鋼板の全表面に島状スケールを均
一に発生させることができ、その結果鋼板の全表面を赤
スケールで覆うことができることを確認した。
ことができれば、鋼板表面に局部的に発生して、スケー
ル疵やめっき不良の原因となる島状スケールの問題点を
解消することができる。
uの影響は次のとおりである。
ケールとの界面が凹凸状になることを説明するための鋼
(地鉄)とスケールとの界面の模式的断面図(図3より
も更に拡大されている)である。先に図3を用いて説明
したように、Si含有鋼では、地鉄とウスタイト(FeO)
の層との間に FeO−Fe2SiO4(ファイアライト) 共晶化合
物層が形成される。このとき、粒界が選択的に酸化され
て、共晶化合物が粒界に侵入する形となるので、地鉄に
は凹凸が形成される。
アライト層の発達にともなって、地鉄の表層部でも酸化
が進行し、内部酸化物が生成する。これらの内部酸化物
は成長して、Mn2SiO4 等として上部の共晶化合物層に取
り込まれ、それが抜けた跡は地鉄の凹部となる。ところ
が酸素との親和力が小さいNiおよびCuは地鉄内に取
り残されて濃化するので、酸化時間が長くなっても酸化
されずに地鉄の凸部となって残存することになる。この
ようにして地鉄とスケールとの界面は図1(b)に示すよ
うな凹凸状になるのである。
ルは、先に説明した通り通常のデスケーリングによって
取り除くことができないので、共晶化合物層の上部に残
存している FeOがその後の圧延の際に粉砕されながら空
気と接触してヘマタイトとなり鋼材の表面に押し込まれ
る。このようにして鋼片の表面に赤スケールが発生する
のである。島状スケールとは、赤スケ−ルが鋼片表面上
に部分的に発生したものである。
にNiおよびCu含有量にも依存している。つまり、前
記の地鉄内に取り残されるNi含有量とCu含有量が多
ければ地鉄の凹凸化が激しく、しかもそれが全面にわた
って起こるので、地鉄と噛み合っているスケールもほぼ
全面にわたって残存し、全面赤スケ−ルとなる。Ni含
有量とCu含有量が少ない場合は、地鉄の凹凸は局部的
に起こり、その上に残存するスケールが部分的な赤スケ
ール即ち島状スケールとなる。
に、次の条件を満たす必要がある。
とともに赤スケールの生成を促進する。赤スケールを安
定に生成させるためには、デスケーリング性を低下させ
て、デスケールによって、地鉄と噛み合っている共晶化
合物が取り除かれないようにしなければならない。その
ためには、鋼中のSi含有量は多い方が望ましいが、次
に述べるNiおよびCuと共存する場合、Siは 0.2重
量%以上であれば目的は達成できる。このSiは、高強
度鋼板に要求される強度を確保する上からも0.2 重量%
以上は必要である。一方、あまりSiを添加し過ぎると
溶接性が悪化し、また冷間圧延の際にエッジ割れが生じ
易くなるので含有量の上限を 3.0重量%とした。
を増大させる。Ni含有量とCu含有量の和が0.01〜0.
02重量%程度でもスラブ加熱段階でスケールと鋼との界
面にNi−Cu合金として濃化し、界面に複雑な凹凸を
形成するので、鋼板全面に赤スケールを生成させるのに
役立つ。しかしながら全面に赤スケールを容易に生成さ
せるにはNiおよびCuの含有量の和が0.02重量%以上
であることが望ましい。
して多すぎる場合は、Cuの融点(1085℃)が低いため
に界面の局部濃化は起こらず均一に拡散する。そうする
とスケールと鋼との界面の凹凸は発生しにくくなり、赤
スケールが出にくくなる。またCuの含有量が多いと溶
融したCuが粒界に侵入して鋼界面が脆化してしまう恐
れがある。適切なCuとNiの含有量の比(Cu/N
i)は2以下である。
ては、特に限定する必要はないが、本発明の対象となる
Si高強度鋼板は、自動車車体用等の量産品で価格が安
価であることを必要とするので、高価なNiを多量添加
することは望ましくない。またCuも上記の理由で多量
添加することは望ましくない。実用上NiおよびCuの
含有量の和の上限は 0.5重量%程度となろう。
述べたが、必ずしも両方含有しておらねばならないわけ
ではなく、Niのみ含有する場合でも上記の働きをす
る。つまり、NiとCuの含有量については含有量の和
が0.01重量%以上でかつ、NiとCuの含有量がCu/
Ni≦2を満たしておけばよい。
は、この温度より低温での加熱ではファイアライト共晶
化合物の地鉄中への侵入度が小さく、スケールと鋼との
界面が凹凸状に入り組む状態にならない。従って、後の
デスケーリングでスケールが除去されやすく、熱間圧延
後に鋼板には部分的に赤スケールが生じた状態になって
しまう。また、鋼板の加熱温度が低すぎると熱間圧延の
際の圧延荷重が大きくなりすぎるという別の問題も発生
する。
要はないが、加熱炉抽出温度によって、必然的に第1回
目デスケーリング温度が決定してしまう装置で本発明方
法を実施する場合は、第1回目デスケーリング温度が12
00℃以下となる加熱炉抽出温度にしなければならない。
第1回目のデスケーリング温度については次に述べる。
て 第1回目のデスケーリングとは、加熱炉から抽出した
後、圧延前および圧延中に行われるデスケーリングの最
初のものである。この温度は1200℃以下とする。
とこのデスケーリングの際、スケールと鋼との界面のフ
ァイアライト共晶化合物 (共晶点:1173 ℃) が溶融状態
となり容易に除去される。その際、当然ながら共晶化合
物層の上部に存在するFeO 層も一緒に除去されてしまう
ので、圧延後にFeO が酸化された結果として形成される
赤スケールは発生しない。そこで第1回目のデスケーリ
ング温度は高圧水による冷却も考慮して、1200℃以下と
する。
当然第1回目のそれより低温で行われることになるの
で、その温度は特に限定するに及ばない。
について説明する。
おりである。
多く添加すると、スケールと鋼の界面でスケール側に濃
化するので、デスケーリング性が良くなり、全面赤スケ
ールの発生を妨げる。またPが過剰になると粒界脆化の
原因となるので0.05重量%を超えて含有させるのは好ま
しくない。
ルの剥離性を良くし、全面赤スケールの発生を妨げる。
また一方でSは鋼の機械的特性(特に熱間加工性)を劣
化させる有害な元素である。熱間脆化を防ぐのに十分な
量のMnと併用するのであればSを含有してもよいが、
その量は0.02重量%以下であるのが望ましい。
ので3.0 重量%を超えて含有するのは好ましくない。ま
たSの熱間脆化硬化作用を抑制するためには0.1 重量%
以上含有するのが良い。 (3) Nb、VおよびTiについて Nb、VおよびTiはいずれもフェライト地に炭化物と
して析出し、鋼板のさらなる高強度化に有効な元素なの
で、必要に応じてこれらの元素を1種類以上含有しても
よい。ただしいずれの元素も0.005 重量%未満では所望
の効果が得られない。これらの元素を含有させる場合に
は、TiおよびNbは 0.005〜0.10重量%、Vbは 0.0
05〜0.20重量%とするのが望ましい。
を示したものである。表1に示すAからPまでの成分の
鋼を溶解して赤スケールの再現実験を行った。表2は試
験温度および結果をまとめたものである。
1を用いて、それぞれの試料鋼板が表2の加熱炉抽出温
度となるように大気中で2時間加熱し、1次スケールを
生成させた。その後表2のデスケーリング温度で図2の
デスケーラ2を用いて第1回目のデスケーリングを行
い、F1の圧延機で圧延した(鋼片の厚さ30mm→25m
m)。
機させて2次スケールを発生させ、再度デスケーラ2で
デスケーリングを行った後、F1、F2およびF3の圧
延機で圧延を行い、その後水冷した。なお、デスケーリ
ングは、ノズル出口圧力が 120kgf/cm2 の高圧水を噴射
して行った。その後、鋼板上に残存している赤スケール
の面積率を観察し表2に併記した。
量、加熱炉抽出温度および第1回目のデスケーリング温
度が本発明で定める範囲内であれば、赤スケール面積率
が60%以上となり、鋼板はほぼ全面が赤スケールで覆わ
れた状態になっていた。一方、本発明で定める範囲外の
条件では、赤スケール面積率は低く、鋼板表面には不均
一な島状スケールが発生していた。またCu量が多いP
材ではスラブ割れによる表面疵が発生した。
少ないために、鋼板表面は全面赤スケールになり易い。
したがって、実機のライン(デスケーリング回数12回
程度)で実際に熱延を行って、鋼板表面が全面赤スケー
ルになるかどうかを確認する必要がある。そこで上記A
〜P材を図4に示す熱延ラインにおいて表3の条件で熱
間圧延した。
連続鋳造して得た鋼片(スラブ)を加熱炉で加熱し、熱
間圧延ラインで板厚300mm のスラブから3.8mm(板幅1600
mm)に圧延し、赤スケールの発生状況を調査した。
リング温度は表3に記載の温度となるように調整した。
なお、デスケーリングヘッダーは、図4に示すように熱
延ライン上の合計12か所(図中のA〜L)に設けてあ
る。図中のR1〜R6は粗圧延機、F1〜F7は仕上圧
延機である。
量、加熱炉抽出温度および第1回目デスケーリング温度
(デスケーリングヘッダーAによるデスケーリングの際
の鋼板の温度)が本発明で定める範囲内であれば、赤ス
ケール面積率が90%以上とほぼ全面赤スケールとなっ
た。一方、本発明で定める範囲外の条件では、赤スケー
ル面積率は低く、鋼板表面には不均一な島状スケールが
発生していた。またCu量が多いP材ではスラブ割れに
よる表面疵が発生した。
l 水溶液、液温80〜90℃の条件で酸洗したところ、全面
にわたって均一に赤スケールを除去することができ、従
来から問題となっていたスケール疵の殆どない鋼板が得
られた。この鋼板を冷間圧延し、亜鉛めっきを施した結
果、めっきむらの問題は全く発生しなかった。
有量と赤スケール面積率の関係を示したものである。鋼
中のSi量を0.7 重量%程度とし、NiとCuの含有量
だけを変化させた鋼片について、加熱炉抽出温度1220
℃、第1回デスケーリング温度1050℃の条件で、図4に
示した装置で熱間圧延を行って赤スケールの発生状態を
調べた。
のNiとCuの含有量を増加させるほど赤スケール面積
率は上昇している。
し易い島状スケール疵が少なく、表面性状に優れた高強
度Si含有鋼板を製造することができる。
界面が凹凸状になることを説明する鋼板表層部の模式的
断面図である。
る。
ングおよび圧延の前後でどのように変化するのかを説明
する鋼板表層部の模式的断面図である。
図である。
の関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項1】Siの含有量が 0.2〜3.0 重量%で、Ni
とCuの含有量の和が0.01重量%以上でかつ、NiとC
uの含有量の比(Cu/Ni)が2以下である鋼片を11
70℃以上に加熱し、第1回目のデスケーリングを1200℃
以下の温度域で行い、熱間圧延することを特徴とする表
面性状に優れた高強度鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14321193A JP2848190B2 (ja) | 1993-06-15 | 1993-06-15 | 表面性状に優れた高強度鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14321193A JP2848190B2 (ja) | 1993-06-15 | 1993-06-15 | 表面性状に優れた高強度鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH06346145A true JPH06346145A (ja) | 1994-12-20 |
JP2848190B2 JP2848190B2 (ja) | 1999-01-20 |
Family
ID=15333475
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14321193A Expired - Lifetime JP2848190B2 (ja) | 1993-06-15 | 1993-06-15 | 表面性状に優れた高強度鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2848190B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07268537A (ja) * | 1994-03-29 | 1995-10-17 | Nippon Steel Corp | 構造用厚鋼板 |
JP2006181612A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-07-13 | Jfe Steel Kk | 表面性状に優れた酸洗鋼板の製造方法 |
JP2011177775A (ja) * | 2010-03-03 | 2011-09-15 | Kobe Steel Ltd | 条鋼の製造方法 |
JP2011246764A (ja) * | 2010-05-27 | 2011-12-08 | Kobe Steel Ltd | 高強度薄鋼板およびその製造方法 |
JP2013082979A (ja) * | 2011-10-12 | 2013-05-09 | Jfe Steel Corp | 表面性状に優れた鋼板およびその製造方法 |
-
1993
- 1993-06-15 JP JP14321193A patent/JP2848190B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH07268537A (ja) * | 1994-03-29 | 1995-10-17 | Nippon Steel Corp | 構造用厚鋼板 |
JP2006181612A (ja) * | 2004-12-28 | 2006-07-13 | Jfe Steel Kk | 表面性状に優れた酸洗鋼板の製造方法 |
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JP2011246764A (ja) * | 2010-05-27 | 2011-12-08 | Kobe Steel Ltd | 高強度薄鋼板およびその製造方法 |
JP2013082979A (ja) * | 2011-10-12 | 2013-05-09 | Jfe Steel Corp | 表面性状に優れた鋼板およびその製造方法 |
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---|---|
JP2848190B2 (ja) | 1999-01-20 |
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