JPH09308909A - スケールの除去方法 - Google Patents
スケールの除去方法Info
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- JPH09308909A JPH09308909A JP14650396A JP14650396A JPH09308909A JP H09308909 A JPH09308909 A JP H09308909A JP 14650396 A JP14650396 A JP 14650396A JP 14650396 A JP14650396 A JP 14650396A JP H09308909 A JPH09308909 A JP H09308909A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、熱間圧延工程の加熱炉で発生する
１次スケールの起因で発生する疵の低減を図るスケール
の除去方法を提供する。 【解決手段】 熱間圧延工程において、加熱炉より抽出
されたスラブ１をスラブ表面温度が１０６０℃以上ある
位置で、あるいは／およびスラブ表面の平均衝突圧が
０．４ＭＰａ以上の高圧水で行うスケールの除去方法で
あり、またこのスケールの除去方法において、ノズル５
をスラブ１の反進行方向に５〜１５°傾け、スラブ衝突
部の間隔ｄ＝５〜４０ｍｍ開けて配列したヘッダ６を、
ノズルが互いに千鳥配置となるように、またヘッダ間隔
Ｄ＝９００ｍｍ以上１８００ｍｍ以下に開けて行うスケ
ールの除去方法である。
１次スケールの起因で発生する疵の低減を図るスケール
の除去方法を提供する。 【解決手段】 熱間圧延工程において、加熱炉より抽出
されたスラブ１をスラブ表面温度が１０６０℃以上ある
位置で、あるいは／およびスラブ表面の平均衝突圧が
０．４ＭＰａ以上の高圧水で行うスケールの除去方法で
あり、またこのスケールの除去方法において、ノズル５
をスラブ１の反進行方向に５〜１５°傾け、スラブ衝突
部の間隔ｄ＝５〜４０ｍｍ開けて配列したヘッダ６を、
ノズルが互いに千鳥配置となるように、またヘッダ間隔
Ｄ＝９００ｍｍ以上１８００ｍｍ以下に開けて行うスケ
ールの除去方法である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間圧延工程の加
熱炉で発生する１次スケールを除去し、残存した１次ス
ケールに起因する疵の低減を目的とするスケールの除去
方法に関する。
熱炉で発生する１次スケールを除去し、残存した１次ス
ケールに起因する疵の低減を目的とするスケールの除去
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】加熱炉で生成した１次スケールは粗圧延
機前に設置した高圧水を利用したスケール除去装置によ
り除去する。スケール除去装置は一般にある高さにスラ
ブの反進行方向および直角方向に角度を持たせたノズル
群を配列したヘッダを、スラブ表裏とも複数列配置した
構造となっている。
機前に設置した高圧水を利用したスケール除去装置によ
り除去する。スケール除去装置は一般にある高さにスラ
ブの反進行方向および直角方向に角度を持たせたノズル
群を配列したヘッダを、スラブ表裏とも複数列配置した
構造となっている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】以下スケール除去方法
の従来技術の問題点について述べる。
の従来技術の問題点について述べる。
【０００４】従来１次スケールのスケール除去装置は、
ある高さに複数列設置されたノズル群より高圧水を噴射
することにより除去している。
ある高さに複数列設置されたノズル群より高圧水を噴射
することにより除去している。
【０００５】特開平５−２２８５２６号公報に、このノ
ズル高さを一定に維持する方法が開示されている。ここ
に示された方法のように、ノズル群が一定高さに固定さ
れていると、厚さが異なるスラブを圧延する場合にはノ
ズルとスラブ間の距離が異なり、高圧水によりデスケー
リングできない部分が発生する。
ズル高さを一定に維持する方法が開示されている。ここ
に示された方法のように、ノズル群が一定高さに固定さ
れていると、厚さが異なるスラブを圧延する場合にはノ
ズルとスラブ間の距離が異なり、高圧水によりデスケー
リングできない部分が発生する。
【０００６】またスケールの除去が冷却能と高圧水を合
わせた作用なので、デスケーリング後スケールが残存す
る場合も発生する。よってこの方法は、１次スケール除
去に関して必要な技術ではあるが、十分な技術とは言え
ない。
わせた作用なので、デスケーリング後スケールが残存す
る場合も発生する。よってこの方法は、１次スケール除
去に関して必要な技術ではあるが、十分な技術とは言え
ない。
【０００７】ノズル配列については、従来はスラブ全幅
のスケールを除去することを目的に、ノズルを捩じりノ
ズル同志をラップさせている。この方法では、ラップ部
では水が干渉し、その部分ではスケール剥離性が落ち、
鋼板に縞状の模様が残るという問題がある。
のスケールを除去することを目的に、ノズルを捩じりノ
ズル同志をラップさせている。この方法では、ラップ部
では水が干渉し、その部分ではスケール剥離性が落ち、
鋼板に縞状の模様が残るという問題がある。
【０００８】さらに特開昭５９−７４２３１号公報に開
示されているように、加熱方法とデスケーリング時の温
度の組合せにより１次スケールの除去を行う方法があ
る。しかし同一加熱炉において多品種の鋼板を製造しな
ければならない操業条件では、必ずしも上記の方法を適
用できない場合が発生したり、鋼種によっては上記方法
によりスケール除去できない場合もあり、適用条件が限
られる。
示されているように、加熱方法とデスケーリング時の温
度の組合せにより１次スケールの除去を行う方法があ
る。しかし同一加熱炉において多品種の鋼板を製造しな
ければならない操業条件では、必ずしも上記の方法を適
用できない場合が発生したり、鋼種によっては上記方法
によりスケール除去できない場合もあり、適用条件が限
られる。
【０００９】また特開平４−１８７３１７号公報に開示
されているように、成分により決定されるノズル元圧
や、ある値以上のノズル元圧により脱スケール性を確保
する方法がある。スケールは冷却による割れと高圧水の
圧力により除去されることを考えると、この方法では、
ノズル高さが異なると冷却効果および除去力に違いが生
じ、スケール剥離性が異なってくる可能性がある。ゆえ
にノズル元圧のみで脱スケール性は完全には評価できな
い。
されているように、成分により決定されるノズル元圧
や、ある値以上のノズル元圧により脱スケール性を確保
する方法がある。スケールは冷却による割れと高圧水の
圧力により除去されることを考えると、この方法では、
ノズル高さが異なると冷却効果および除去力に違いが生
じ、スケール剥離性が異なってくる可能性がある。ゆえ
にノズル元圧のみで脱スケール性は完全には評価できな
い。
【００１０】このように高圧水を利用した１次スケール
除去は一般的に利用されているが、生産スケジュール，
鋼種に関係なく１次スケールを除去し、１次スケール起
因の疵を低減する方法は見当たらない。
除去は一般的に利用されているが、生産スケジュール，
鋼種に関係なく１次スケールを除去し、１次スケール起
因の疵を低減する方法は見当たらない。
【００１１】本発明の目的は、生産スケジュール，鋼種
に関係なく、１次スケールをムラなく除去し、１次スケ
ール起因で発生する疵を低減するスケールの除去方法を
提供する。
に関係なく、１次スケールをムラなく除去し、１次スケ
ール起因で発生する疵を低減するスケールの除去方法を
提供する。
【００１２】
【００１３】第１の本発明は、熱間圧延工程において、
加熱炉より抽出されたスラブをスラブ表面温度が１０６
０℃以上ある位置で、あるいは／およびスラブ表面の平
均衝突圧が０．４ＭＰａ以上の高圧水で行うスケールの
除去方法である。
加熱炉より抽出されたスラブをスラブ表面温度が１０６
０℃以上ある位置で、あるいは／およびスラブ表面の平
均衝突圧が０．４ＭＰａ以上の高圧水で行うスケールの
除去方法である。
【００１４】熱間圧延工程で加熱炉より抽出されたスラ
ブをスラブ表面温度が１０６０℃以上ある位置で、ある
いは／およびスラブ表面の平均衝突圧が０．４ＭＰａ以
上の高圧水で行う１次スケールの除去方法において、ノ
ズルをスラブの反進行方向に５〜１５°傾け、スラブ衝
突部の間隔を５〜４０ｍｍ開けて配列したヘッダを、ノ
ズルが互いに千鳥配置となるように、またヘッダ間隔を
９００ｍｍ以上１８００ｍｍ以下に開けて行うスケール
の除去方法である。
ブをスラブ表面温度が１０６０℃以上ある位置で、ある
いは／およびスラブ表面の平均衝突圧が０．４ＭＰａ以
上の高圧水で行う１次スケールの除去方法において、ノ
ズルをスラブの反進行方向に５〜１５°傾け、スラブ衝
突部の間隔を５〜４０ｍｍ開けて配列したヘッダを、ノ
ズルが互いに千鳥配置となるように、またヘッダ間隔を
９００ｍｍ以上１８００ｍｍ以下に開けて行うスケール
の除去方法である。
【００１５】本発明者らは、高圧水により１次スケール
を除去する方法において、デスケーリング開始時のスラ
ブ表面温度、および面平均衝突圧に着目し、以下の知見
を得た。
を除去する方法において、デスケーリング開始時のスラ
ブ表面温度、および面平均衝突圧に着目し、以下の知見
を得た。
【００１６】図３に、デスケーリング開始時のスラブ表
面温度と１次スケール残存率の関係を示す。ここで１０
６０℃を境にデスケーリング性が大きく変化している。
これは以下のような理由と考えられる。
面温度と１次スケール残存率の関係を示す。ここで１０
６０℃を境にデスケーリング性が大きく変化している。
これは以下のような理由と考えられる。
【００１７】加熱炉で、スラブ表面に生成する１次スケ
ールは１〜３ｍｍと厚く、またスケール内部には大きな
空孔が存在する。抽出後スケール表面が高温時に高圧水
を掛けると、熱応力によりスケール表面には亀裂が発生
する。発生した亀裂には高圧水が進入し、高圧水の冷却
効果と圧力によって亀裂は地鉄界面に向かって伝播す
る。
ールは１〜３ｍｍと厚く、またスケール内部には大きな
空孔が存在する。抽出後スケール表面が高温時に高圧水
を掛けると、熱応力によりスケール表面には亀裂が発生
する。発生した亀裂には高圧水が進入し、高圧水の冷却
効果と圧力によって亀裂は地鉄界面に向かって伝播す
る。
【００１８】亀裂が地鉄界面に達すると、高圧水が地鉄
界面に並んだ空孔に進入し、地鉄界面に沿った亀裂を次
々に発生・伝播させてスケールを除去する。この地鉄界
面に達する亀裂を発生させる熱応力の境界が１０６０℃
と考えられる。
界面に並んだ空孔に進入し、地鉄界面に沿った亀裂を次
々に発生・伝播させてスケールを除去する。この地鉄界
面に達する亀裂を発生させる熱応力の境界が１０６０℃
と考えられる。
【００１９】さらに、この温度域以上でデスケーリング
を行うと、高圧水衝突幅より５〜２０ｍｍ広い範囲の１
次スケールを剥離できることが明らかになった。つまり
実機において、高圧水衝突部の間隔を５〜４０ｍｍ開け
てもデスケーリング可能であると考えられる。これはデ
スケーリングにおいて、高圧水の冷却効果が大きいため
と考えられる。
を行うと、高圧水衝突幅より５〜２０ｍｍ広い範囲の１
次スケールを剥離できることが明らかになった。つまり
実機において、高圧水衝突部の間隔を５〜４０ｍｍ開け
てもデスケーリング可能であると考えられる。これはデ
スケーリングにおいて、高圧水の冷却効果が大きいため
と考えられる。
【００２０】この効果を増長させるためには、ノズルを
反進行方向に傾け、高圧水がスケールの空孔に入りやす
くすることが有効であり、その角度は５〜１５°が最適
である。
反進行方向に傾け、高圧水がスケールの空孔に入りやす
くすることが有効であり、その角度は５〜１５°が最適
である。
【００２１】また、実機においてラップ部を設けないた
めには、高圧水の冷却効果を最大限に発揮させる必要が
ある。そのためには、２列に配置したヘッダのうち後段
の高圧水の前段高圧水への干渉を避けなければならな
い。そのためには最低９００ｍｍ以上ヘッダ間距離が必
要である。ただし実機適用時ヘッダ間隔を広くすれば、
その分整備費などが大きくなることを考慮すると、ヘッ
ダ間隔はロール間隔が９００ｍｍ前後とすると１８００
ｍｍ以下が最適である。
めには、高圧水の冷却効果を最大限に発揮させる必要が
ある。そのためには、２列に配置したヘッダのうち後段
の高圧水の前段高圧水への干渉を避けなければならな
い。そのためには最低９００ｍｍ以上ヘッダ間距離が必
要である。ただし実機適用時ヘッダ間隔を広くすれば、
その分整備費などが大きくなることを考慮すると、ヘッ
ダ間隔はロール間隔が９００ｍｍ前後とすると１８００
ｍｍ以下が最適である。
【００２２】図４に面平均衝突圧と１次スケール残存率
を示す。０．４ＭＰａ以上でデスケーリングを行うと、
スケール残存率はほぼ一定となる。これはスケールが前
述のメカニズムにより剥離すると考えると、この値は加
熱炉抽出後スケール表面に生じた亀裂を地鉄界面まで到
達されるのに必要な圧力と考えられる。
を示す。０．４ＭＰａ以上でデスケーリングを行うと、
スケール残存率はほぼ一定となる。これはスケールが前
述のメカニズムにより剥離すると考えると、この値は加
熱炉抽出後スケール表面に生じた亀裂を地鉄界面まで到
達されるのに必要な圧力と考えられる。
【００２３】
【発明の実施の形態】これらの知見を利用した本発明
は、従来の技術の課題を有利に解決するものであって、
以下図面に基づいて本発明を説明する。
は、従来の技術の課題を有利に解決するものであって、
以下図面に基づいて本発明を説明する。
【００２４】図１は、熱間圧延工程の略側面図であり、
図２は、本発明法を適用した装置の概略図を示す。
図２は、本発明法を適用した装置の概略図を示す。
【００２５】１はスラブ，２は加熱炉であり、ここでス
ラブ１を加熱する。３はスケール除去装置であり、ここ
で加熱炉２でスラブ表面に生成したい１次スケールを除
去する。４は粗圧延機である。５はスケール除去装置内
に設けたノズルあり、ここより高圧水を噴射する。６は
ヘッダであり、ここにノズル５を固定する。
ラブ１を加熱する。３はスケール除去装置であり、ここ
で加熱炉２でスラブ表面に生成したい１次スケールを除
去する。４は粗圧延機である。５はスケール除去装置内
に設けたノズルあり、ここより高圧水を噴射する。６は
ヘッダであり、ここにノズル５を固定する。
【００２６】加熱炉２より抽出されたスラブ１を、スラ
ブ表面温度が１０６０℃以上である位置に設置したスケ
ール除去装置４によりデスケーリングを行う。あるいは
／ならびにスケール除去装置４の各ノズル５より噴射さ
れる高圧水のスラブ１表面での平均衝突圧が、０．４Ｍ
Ｐａ以上でデスケーリングを行う。
ブ表面温度が１０６０℃以上である位置に設置したスケ
ール除去装置４によりデスケーリングを行う。あるいは
／ならびにスケール除去装置４の各ノズル５より噴射さ
れる高圧水のスラブ１表面での平均衝突圧が、０．４Ｍ
Ｐａ以上でデスケーリングを行う。
【００２７】さらに加熱炉２より抽出されたスラブ１
を、表面温度が１０６０℃以上ある位置で、あるいは／
およびスラブ表面の平均衝突圧が０．４ＭＰａ以上の高
圧水で１次スケールのデスケーリングを行う際、ヘッダ
６にはノズル５をスラブ１の反進行方向にθ＝５〜１５
°傾け、スラブ衝突部の間隔がｄ＝５〜４０ｍｍ開けて
配列し、ヘッダ６は、ノズル５が互いに千鳥配置となる
ようにまたヘッダ間隔をＤ＝９００ｍｍ以上１８００ｍ
ｍ以下開けて配置する。
を、表面温度が１０６０℃以上ある位置で、あるいは／
およびスラブ表面の平均衝突圧が０．４ＭＰａ以上の高
圧水で１次スケールのデスケーリングを行う際、ヘッダ
６にはノズル５をスラブ１の反進行方向にθ＝５〜１５
°傾け、スラブ衝突部の間隔がｄ＝５〜４０ｍｍ開けて
配列し、ヘッダ６は、ノズル５が互いに千鳥配置となる
ようにまたヘッダ間隔をＤ＝９００ｍｍ以上１８００ｍ
ｍ以下開けて配置する。
【００２８】図５は、本発明法と従来法のデスケーリン
グにおける厚板材の疵発生率を比較した図面である。本
発明法によると、疵発生率は従来の約３割に減少してい
る。
グにおける厚板材の疵発生率を比較した図面である。本
発明法によると、疵発生率は従来の約３割に減少してい
る。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように本発明により、加熱
後粗圧延前で行うデスケーリングで残存した１次スケー
ルに起因するアバタ状の疵を大幅に減少させることが可
能となり、同時に鋼板の手入れ費用を大幅に低減させる
ことができ、鋼板品質の向上とともにコスト低減を図る
ことができた。
後粗圧延前で行うデスケーリングで残存した１次スケー
ルに起因するアバタ状の疵を大幅に減少させることが可
能となり、同時に鋼板の手入れ費用を大幅に低減させる
ことができ、鋼板品質の向上とともにコスト低減を図る
ことができた。
【図１】熱間圧延工程を示す略側面図である。
【図２】本発明を実施する装置の概要を示す図面であ
る。
る。
【図３】デスケーリング開始温度と１次スケール残存率
の関係を示す図面である。
の関係を示す図面である。
【図４】高圧水の面衝突圧と１次スケール残存率の関係
を示す図面である。
を示す図面である。
【図５】従来のデスケーリング方法と本発明実施前後の
１次スケール起因の疵の発生率を比較した図面である。
１次スケール起因の疵の発生率を比較した図面である。
１ スラブ ２ 加熱炉 ３ スケール除去装置 ４ 粗圧延機 ５ ノズル ６ ヘッダ
Claims (2)
- 【請求項１】 熱間圧延工程において、加熱炉より抽出
されたスラブをスラブ表面温度が１０６０℃以上ある位
置で、あるいは／およびスラブ表面の平均衝突圧が０．
４ＭＰａ以上の高圧水で行うスケールの除去方法。 - 【請求項２】 熱間圧延工程で加熱炉より抽出されたス
ラブをスラブ表面温度が１０６０℃以上ある位置で、あ
るいは／およびスラブ表面の平均衝突圧が０．４ＭＰａ
以上の高圧水で行う１次スケールの除去方法において、
ノズルをスラブの反進行方向に５〜１５°傾け、スラブ
衝突部の間隔を５〜４０ｍｍ開けて配列したヘッダを、
ノズルが互いに千鳥配置となるように、またヘッダ間隔
を９００ｍｍ以上１８００ｍｍ以下に開けて行うスケー
ルの除去方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14650396A JPH09308909A (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | スケールの除去方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14650396A JPH09308909A (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | スケールの除去方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09308909A true JPH09308909A (ja) | 1997-12-02 |
Family
ID=15409108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14650396A Withdrawn JPH09308909A (ja) | 1996-05-17 | 1996-05-17 | スケールの除去方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09308909A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012152760A (ja) * | 2011-01-24 | 2012-08-16 | Jfe Steel Corp | 厚鋼板のデスケーリング設備およびデスケーリング方法 |
| JP2012152761A (ja) * | 2011-01-24 | 2012-08-16 | Jfe Steel Corp | 厚鋼板のデスケーリング設備およびデスケーリング方法 |
| JP2012176439A (ja) * | 2011-02-25 | 2012-09-13 | China Steel Corp | 熱間圧延用高圧流体式脱スケール方法および脱スケール装置 |
| JP2012218007A (ja) * | 2011-04-05 | 2012-11-12 | Jfe Steel Corp | 厚鋼板のデスケーリング設備およびデスケーリング方法 |
| JP2015533653A (ja) * | 2012-09-25 | 2015-11-26 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | ジェット洗浄ノズルの配置方法 |
-
1996
- 1996-05-17 JP JP14650396A patent/JPH09308909A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012152760A (ja) * | 2011-01-24 | 2012-08-16 | Jfe Steel Corp | 厚鋼板のデスケーリング設備およびデスケーリング方法 |
| JP2012152761A (ja) * | 2011-01-24 | 2012-08-16 | Jfe Steel Corp | 厚鋼板のデスケーリング設備およびデスケーリング方法 |
| JP2012176439A (ja) * | 2011-02-25 | 2012-09-13 | China Steel Corp | 熱間圧延用高圧流体式脱スケール方法および脱スケール装置 |
| US9174256B2 (en) | 2011-02-25 | 2015-11-03 | China Steel Corporation | Hot rolling high-pressure fluid descaling method and descaling apparatus |
| JP2012218007A (ja) * | 2011-04-05 | 2012-11-12 | Jfe Steel Corp | 厚鋼板のデスケーリング設備およびデスケーリング方法 |
| JP2015533653A (ja) * | 2012-09-25 | 2015-11-26 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | ジェット洗浄ノズルの配置方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20030805 |