JP2001276923A - 鋼材のデスケーリング方法 - Google Patents
鋼材のデスケーリング方法Info
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- JP2001276923A JP2001276923A JP2000091759A JP2000091759A JP2001276923A JP 2001276923 A JP2001276923 A JP 2001276923A JP 2000091759 A JP2000091759 A JP 2000091759A JP 2000091759 A JP2000091759 A JP 2000091759A JP 2001276923 A JP2001276923 A JP 2001276923A
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- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高圧水を噴射して鋼材表面のスケールを除去
するに際し、高圧水の持つスケールの破壊能力をより有
効に活用したデスケーリング効率の高いデスケーリング
方法を提供する。 【解決手段】 ノズル１個当たりの流量をＱ（単位：ｍ
3 ／Ｓ）、高圧水の吐出圧力をＰ（単位：ＭＰａ）、ノ
ズル高さをＨ（単位：ｍｍ）およびノズル噴射角をα
（単位：°）としたとき、下記式で規定されるパラメー
タ値ＰＤが２５０以上５６０以下の範囲となるように高
圧水を噴射してスケールを除去する。好ましくは、パラ
メータ値ＰＤは２６０以上４９０以下である。ＰＤ＝Ｈ
×２×tan(α/2)/√Ｑ/ √Ｐ
するに際し、高圧水の持つスケールの破壊能力をより有
効に活用したデスケーリング効率の高いデスケーリング
方法を提供する。 【解決手段】 ノズル１個当たりの流量をＱ（単位：ｍ
3 ／Ｓ）、高圧水の吐出圧力をＰ（単位：ＭＰａ）、ノ
ズル高さをＨ（単位：ｍｍ）およびノズル噴射角をα
（単位：°）としたとき、下記式で規定されるパラメー
タ値ＰＤが２５０以上５６０以下の範囲となるように高
圧水を噴射してスケールを除去する。好ましくは、パラ
メータ値ＰＤは２６０以上４９０以下である。ＰＤ＝Ｈ
×２×tan(α/2)/√Ｑ/ √Ｐ
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間圧延ラインに
おける鋼材のデスケーリング方法、詳しくは、熱間圧延
ラインで高圧水を噴射し鋼材表面のスケールを除去する
際、高圧水の噴射によるスケール除去能力を高め、エネ
ルギロスを抑制する鋼材のデスケーリング方法に関す
る。
おける鋼材のデスケーリング方法、詳しくは、熱間圧延
ラインで高圧水を噴射し鋼材表面のスケールを除去する
際、高圧水の噴射によるスケール除去能力を高め、エネ
ルギロスを抑制する鋼材のデスケーリング方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】熱延鋼材は、通常１１００〜１３５０℃
程度に加熱されたスラブまたはビレットに圧延を施して
製造される。その際、スラブ加熱時に生ずる一次スケー
ルや、この一次スケールを除去した後に生じる二次スケ
ールが鋼材表面に残存したまま圧延を行うと、鋼材表面
にスケールが噛み込んだいわゆるスケール疵が発生し、
製品品質を低下させる。このようなスケール疵の発生を
防止する目的で、通常、圧延ラインには高圧水の噴射に
よりスケールを除去するデスケーリング装置が配置さ
れ、一次スケールや二次スケールを除去しながら圧延が
行われる。
程度に加熱されたスラブまたはビレットに圧延を施して
製造される。その際、スラブ加熱時に生ずる一次スケー
ルや、この一次スケールを除去した後に生じる二次スケ
ールが鋼材表面に残存したまま圧延を行うと、鋼材表面
にスケールが噛み込んだいわゆるスケール疵が発生し、
製品品質を低下させる。このようなスケール疵の発生を
防止する目的で、通常、圧延ラインには高圧水の噴射に
よりスケールを除去するデスケーリング装置が配置さ
れ、一次スケールや二次スケールを除去しながら圧延が
行われる。
【０００３】近年、鋼材表面性状に対する要求が一段と
高まり、これに対処するため、高圧水の吐出圧力や流量
の増加、あるいは高圧水を噴射するノズルを鋼材に近接
化する、などのデスケーリングの強化が行われている。
高まり、これに対処するため、高圧水の吐出圧力や流量
の増加、あるいは高圧水を噴射するノズルを鋼材に近接
化する、などのデスケーリングの強化が行われている。
【０００４】例えば、特開平７−２７５９２１号公報に
は、熱延鋼材について、高圧水の吐出圧力をＰ（ｋｇ／
ｃｍ2 ）、ノズル１個当たりの吐出水量をＱ（ｌ／ｍｉ
ｎ）、ノズル高さをＨ（ノズル先端から鋼片表面までの
距離、ｍｍ）、材料速度をＶ（ｍ／ｍｉｎ）とすると
き、Ｐx ×Ｑy ／Ｈz ≧Ｆ（Ｖ）を満たす様にデスケー
リングする方法が開示されている。
は、熱延鋼材について、高圧水の吐出圧力をＰ（ｋｇ／
ｃｍ2 ）、ノズル１個当たりの吐出水量をＱ（ｌ／ｍｉ
ｎ）、ノズル高さをＨ（ノズル先端から鋼片表面までの
距離、ｍｍ）、材料速度をＶ（ｍ／ｍｉｎ）とすると
き、Ｐx ×Ｑy ／Ｈz ≧Ｆ（Ｖ）を満たす様にデスケー
リングする方法が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】高圧水を鋼材表面に噴
射すると、鋼材表面のスケールが高圧水により破壊さ
れ、スケールが除去される。高圧水の破壊能力は、噴射
された水流が水滴化し、こ の水滴が衝突する際に発生
する衝撃力によるとされる。ノズルから噴射された水
は最初連続流のため、ノズルと鋼材との距離が短いと、
水滴による衝撃力が発生 せず破壊能力は小さい。
射すると、鋼材表面のスケールが高圧水により破壊さ
れ、スケールが除去される。高圧水の破壊能力は、噴射
された水流が水滴化し、こ の水滴が衝突する際に発生
する衝撃力によるとされる。ノズルから噴射された水
は最初連続流のため、ノズルと鋼材との距離が短いと、
水滴による衝撃力が発生 せず破壊能力は小さい。
【０００６】また、当然、ノズルが鋼材から離れると水
滴は微細化し破壊能力は低下する。したがって、ノズル
高さは破壊能力と関係しており、ノズルを鋼材に近づけ
れば良いというものでは無い。すなわち、高圧水の破壊
能力を最大限利用するため、ノズル高さを最適化する事
が必要である。
滴は微細化し破壊能力は低下する。したがって、ノズル
高さは破壊能力と関係しており、ノズルを鋼材に近づけ
れば良いというものでは無い。すなわち、高圧水の破壊
能力を最大限利用するため、ノズル高さを最適化する事
が必要である。
【０００７】高圧水における破壊能力とノズル高さとの
関係については、噴射した水流が棒状となるストレート
ノズルについてはよく調べられているが、この様なノズ
ルでは、噴射面積が小さく、鋼材のデスケーリングには
使用できない。
関係については、噴射した水流が棒状となるストレート
ノズルについてはよく調べられているが、この様なノズ
ルでは、噴射面積が小さく、鋼材のデスケーリングには
使用できない。
【０００８】鋼材のデスケーリングに使用されているノ
ズルは、噴射した水が扇形に広がるフラットノズルであ
る。しかしながら、このフラットノズルにおいて、ノズ
ル高さと破壊能力の関係は明確にされていない。
ズルは、噴射した水が扇形に広がるフラットノズルであ
る。しかしながら、このフラットノズルにおいて、ノズ
ル高さと破壊能力の関係は明確にされていない。
【０００９】本発明の課題は、高圧水を噴射して鋼材表
面のスケールを除去するに際し、高圧水の持つスケール
の破壊能力をより有効に活用したデスケーリング効率の
高いデスケーリング方法を提供することにある。
面のスケールを除去するに際し、高圧水の持つスケール
の破壊能力をより有効に活用したデスケーリング効率の
高いデスケーリング方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、フラット
ノズル（以下、単にノズルともいう）を用いて高圧水の
噴射試験を行い、高圧水の衝撃圧とノズル高さの関係に
ついて詳細に調査した。
ノズル（以下、単にノズルともいう）を用いて高圧水の
噴射試験を行い、高圧水の衝撃圧とノズル高さの関係に
ついて詳細に調査した。
【００１１】図１は、噴射試験の要領を示す模式図で、
同図（ａ）は正面図、同図（ｂ）は平面図である。符号
４はノズル、５は高圧水、６は感圧紙、Ｈはノズル高
さ、αはノズル噴射角を表す。また、同図（ｂ）の斜線
部は高圧水の噴射部分で、Ｗは噴射幅を示す。
同図（ａ）は正面図、同図（ｂ）は平面図である。符号
４はノズル、５は高圧水、６は感圧紙、Ｈはノズル高
さ、αはノズル噴射角を表す。また、同図（ｂ）の斜線
部は高圧水の噴射部分で、Ｗは噴射幅を示す。
【００１２】衝撃圧の測定は、その持続時間が短いた
め、ロードセル等では測定が難しい。したがって、本発
明者らは、図１（ａ）、（ｂ）に示すように、感圧紙６
を用い、これを１００ｍｐｍで矢視方向に搬送させなが
らノズル４から高圧水５を噴射し、感圧紙の色の変化よ
り衝撃圧を定量化し、高圧水の噴射部分における衝撃圧
の平均値を求めた。以下、衝撃圧の平均値を平均衝撃
圧、または単に衝撃圧ともいう。
め、ロードセル等では測定が難しい。したがって、本発
明者らは、図１（ａ）、（ｂ）に示すように、感圧紙６
を用い、これを１００ｍｐｍで矢視方向に搬送させなが
らノズル４から高圧水５を噴射し、感圧紙の色の変化よ
り衝撃圧を定量化し、高圧水の噴射部分における衝撃圧
の平均値を求めた。以下、衝撃圧の平均値を平均衝撃
圧、または単に衝撃圧ともいう。
【００１３】図２は、吐出圧力：１５ＭＰａで高圧水を
噴射した際の平均衝撃圧とノズル高さの関係の一例を示
すグラフである。同図に示すように、ノズル高さにより
衝撃圧は変化し、衝撃圧が最大となるノズル高さが存在
する。また、この衝撃圧の最大値は７０ＭＰａにもな
り、吐出圧１５ＭＰａよりはるかに高い値となる。これ
は、水滴が衝突する領域では、下記式で表される圧力Ｐ
ｓの衝撃波が発生するためと考えられる。
噴射した際の平均衝撃圧とノズル高さの関係の一例を示
すグラフである。同図に示すように、ノズル高さにより
衝撃圧は変化し、衝撃圧が最大となるノズル高さが存在
する。また、この衝撃圧の最大値は７０ＭＰａにもな
り、吐出圧１５ＭＰａよりはるかに高い値となる。これ
は、水滴が衝突する領域では、下記式で表される圧力Ｐ
ｓの衝撃波が発生するためと考えられる。
【００１４】Ｐｓ＝ρＣＶ 但し、ρ：水の密度、 Ｖ：衝突時の水の流速、 Ｃ：液中の音速。
【００１５】一方、ノズル高さが低くなると高圧水が鋼
材に衝突する部分の幅、すなわち、図１に示す噴射幅も
ほぼ比例して狭まり、噴射面積が減少する。したがっ
て、衝撃圧が高くても噴射幅が狭い場合には、高圧水の
噴射は効率的でない。なお、噴射幅Ｗは、ノズル噴射角
α、ノズル高さＨから下記（１）式で求まる。
材に衝突する部分の幅、すなわち、図１に示す噴射幅も
ほぼ比例して狭まり、噴射面積が減少する。したがっ
て、衝撃圧が高くても噴射幅が狭い場合には、高圧水の
噴射は効率的でない。なお、噴射幅Ｗは、ノズル噴射角
α、ノズル高さＨから下記（１）式で求まる。
【００１６】 Ｗ＝Ｈ×２×ｔａｎ（α／２） （１） ノズルから噴射された高圧水が液滴化され、効率よく噴
射されたかは、衝撃圧と噴射幅との積で判断することが
できる。以下、この積を線衝撃力ともいう。
射されたかは、衝撃圧と噴射幅との積で判断することが
できる。以下、この積を線衝撃力ともいう。
【００１７】図３は、線衝撃力に及ぼすノズル高さの影
響の一例を示すグラフである。なお、同図に示すグラフ
は、ノズル噴射角、吐出圧力および流量が同一の条件で
ノズル高さを変化させたときの結果である。
響の一例を示すグラフである。なお、同図に示すグラフ
は、ノズル噴射角、吐出圧力および流量が同一の条件で
ノズル高さを変化させたときの結果である。
【００１８】同図に示すように、線衝撃力が最大となる
ノズル高さが存在する。以下、このノズル高さを最適ノ
ズル高さともいう。そこで、ノズル噴射角の異なる種々
のノズルを用い、吐出圧力と流量とを変化させ最適ノズ
ル高さを検討し、以下の知見を得た。
ノズル高さが存在する。以下、このノズル高さを最適ノ
ズル高さともいう。そこで、ノズル噴射角の異なる種々
のノズルを用い、吐出圧力と流量とを変化させ最適ノズ
ル高さを検討し、以下の知見を得た。
【００１９】ａ．衝撃圧は水流の液滴化と関係し、その
液滴化は水流の分散程度に影響される。 ｂ．ノズル噴射角が小さいほど最適ノズル高さは低くな
る。
液滴化は水流の分散程度に影響される。 ｂ．ノズル噴射角が小さいほど最適ノズル高さは低くな
る。
【００２０】ｃ．最適ノズル高さは流量の平方根に反比
例する。すなわち、流量が増加すると、最適ノズル高さ
は高くなる。この理由は、流量が多い方が液滴化が進み
にくいためと思われる。
例する。すなわち、流量が増加すると、最適ノズル高さ
は高くなる。この理由は、流量が多い方が液滴化が進み
にくいためと思われる。
【００２１】ｄ．最適ノズル高さは吐出圧力の平方根に
反比例する。すなわち、吐出圧力が増加すると、最適ノ
ズル高さは高くなる。この理由は、吐出圧力が高いほど
液滴化が進みにくいためと思われる。
反比例する。すなわち、吐出圧力が増加すると、最適ノ
ズル高さは高くなる。この理由は、吐出圧力が高いほど
液滴化が進みにくいためと思われる。
【００２２】ｅ．以上の知見より、高圧水の破壊能力を
計る指標として、下記式で規定されるパラメータ値ＰＤ
を導入した。 ＰＤ＝Ｈ×２×tan(α/2)/√Ｑ/ √Ｐ 但し、Ｑ：ノズル１個当たりの流量（単位：ｍ3 ／
ｓ）、 Ｐ：吐出圧力（単位：ＭＰａ）、 Ｈ：ノズル高さ（単位ｍｍ）、 α：ノズル噴射角（単位：°）。
計る指標として、下記式で規定されるパラメータ値ＰＤ
を導入した。 ＰＤ＝Ｈ×２×tan(α/2)/√Ｑ/ √Ｐ 但し、Ｑ：ノズル１個当たりの流量（単位：ｍ3 ／
ｓ）、 Ｐ：吐出圧力（単位：ＭＰａ）、 Ｈ：ノズル高さ（単位ｍｍ）、 α：ノズル噴射角（単位：°）。
【００２３】ｆ．図４は、線衝撃力とパラメータ値ＰＤ
との関係を示すグラフで、線衝撃力はその最大値を１０
０％としたときの比率で表したものである。線衝撃力の
比率が１００％に近いほど高圧水の効率が高いことを表
している。
との関係を示すグラフで、線衝撃力はその最大値を１０
０％としたときの比率で表したものである。線衝撃力の
比率が１００％に近いほど高圧水の効率が高いことを表
している。
【００２４】同図に示すように、パラメータ値ＰＤが２
５０以上５６０以下では、上記比率が８５％以上を示
し、高圧水の破壊能力が有効に発揮されることが判っ
た。本発明は、上記知見に基づいて完成されたもので、
その要旨は以下の通りである。
５０以上５６０以下では、上記比率が８５％以上を示
し、高圧水の破壊能力が有効に発揮されることが判っ
た。本発明は、上記知見に基づいて完成されたもので、
その要旨は以下の通りである。
【００２５】熱間圧延ラインでノズルから高圧水を噴射
して鋼材表面のスケールの除去を行うに際し、ノズル１
個当たりの流量をＱ（単位：ｍ3 ／Ｓ）、高圧水の吐出
圧力をＰ（単位：ＭＰａ）、ノズル高さをＨ（単位：ｍ
ｍ）およびノズル噴射角をα（単位：°）としたとき、
下記式で規定されるパラメータ値ＰＤが２５０以上５６
０以下の範囲となるように高圧水を噴射することを特徴
とする鋼材のデスケーリング方法。
して鋼材表面のスケールの除去を行うに際し、ノズル１
個当たりの流量をＱ（単位：ｍ3 ／Ｓ）、高圧水の吐出
圧力をＰ（単位：ＭＰａ）、ノズル高さをＨ（単位：ｍ
ｍ）およびノズル噴射角をα（単位：°）としたとき、
下記式で規定されるパラメータ値ＰＤが２５０以上５６
０以下の範囲となるように高圧水を噴射することを特徴
とする鋼材のデスケーリング方法。
【００２６】ＰＤ＝Ｈ×２×tan(α/2)/√Ｑ/ √Ｐ
【００２７】
【本発明の実施の形態】本発明の実施の形態を、図面を
参照して説明する。なお、以下の例は、熱間圧延ライン
として、複数の圧延スタンドがタンデムに配置された熱
間連続圧延機を備えたライン、また、鋼材として鋼帯を
例にとる。
参照して説明する。なお、以下の例は、熱間圧延ライン
として、複数の圧延スタンドがタンデムに配置された熱
間連続圧延機を備えたライン、また、鋼材として鋼帯を
例にとる。
【００２８】図５は、本発明に係るデスケーリング装置
を備えた６スタンド構成の熱間連続圧延機の前段３スタ
ンドを模式的に示す概要図である。符号１は熱間連続圧
延機、Ｆ１〜Ｆ３は圧延スタンド、２はデスケーリング
装置、３は鋼帯、４はノズル、５は高圧水を表す。ま
た、Ｈはノズル高さで、ノズル中心から噴射された高圧
水の噴射方向に沿うノズル先端から鋼帯表面までの距離
を示す。
を備えた６スタンド構成の熱間連続圧延機の前段３スタ
ンドを模式的に示す概要図である。符号１は熱間連続圧
延機、Ｆ１〜Ｆ３は圧延スタンド、２はデスケーリング
装置、３は鋼帯、４はノズル、５は高圧水を表す。ま
た、Ｈはノズル高さで、ノズル中心から噴射された高圧
水の噴射方向に沿うノズル先端から鋼帯表面までの距離
を示す。
【００２９】図５に示すように、この熱間連続圧延機１
は、第１番目の圧延スタンドＦ１の入側にデスケーリン
グ装置２、２を有する。このデスケーリング装置２、２
は、鋼帯３を挟んで上方と下方のそれぞれ幅方向に複数
のノズル４、４を有し、鋼帯３の上面と下面にノズル
４、４から高圧水を噴射して、鋼帯表面に形成されたス
ケールを除去する。
は、第１番目の圧延スタンドＦ１の入側にデスケーリン
グ装置２、２を有する。このデスケーリング装置２、２
は、鋼帯３を挟んで上方と下方のそれぞれ幅方向に複数
のノズル４、４を有し、鋼帯３の上面と下面にノズル
４、４から高圧水を噴射して、鋼帯表面に形成されたス
ケールを除去する。
【００３０】図６は、鋼帯幅方向におけるノズルの取り
付け例を模式的に示す平面図である。図５と同じ要素は
同一の符号で表す。なお、図中の斜線部は高圧水が噴射
された部分で、Ｗは噴射幅を表す。
付け例を模式的に示す平面図である。図５と同じ要素は
同一の符号で表す。なお、図中の斜線部は高圧水が噴射
された部分で、Ｗは噴射幅を表す。
【００３１】図６に示すように、通常、ノズル４は、噴
射幅Ｗの方向が鋼帯３の幅方向に対して所定の角度βを
持つように配置される。図７は、図６のＸ−Ｘ線方向の
断面で本発明に係るノズル噴射角αを説明する模式図で
ある。図５、６と同じ要素は同一の符号で表す。
射幅Ｗの方向が鋼帯３の幅方向に対して所定の角度βを
持つように配置される。図７は、図６のＸ−Ｘ線方向の
断面で本発明に係るノズル噴射角αを説明する模式図で
ある。図５、６と同じ要素は同一の符号で表す。
【００３２】図７に示すように、ノズル噴射角αは、ノ
ズル４から噴射された高圧水の噴射幅Ｗに対応する拡が
り角度を表す。本発明で使用するノズルは、通常、熱間
圧延ラインで鋼材表面に形成されたスケールの除去に使
用されている公知のフラットノズルとすることができ
る。
ズル４から噴射された高圧水の噴射幅Ｗに対応する拡が
り角度を表す。本発明で使用するノズルは、通常、熱間
圧延ラインで鋼材表面に形成されたスケールの除去に使
用されている公知のフラットノズルとすることができ
る。
【００３３】本発明は、ノズルから高圧水を噴射してス
ケールを除去する際、ノズル１個当たりの流量をＱ（単
位：ｍ3 ／Ｓ）、吐出圧力をＰ（単位：ＭＰａ）、ノズ
ル高さをＨ（単位：ｍｍ）およびノズル噴射角をα（単
位：°）としたとき、下記（２）式で規定されるパラメ
ータ値ＰＤが２５０以上５６０以下の範囲となる条件で
高圧水を噴射する。
ケールを除去する際、ノズル１個当たりの流量をＱ（単
位：ｍ3 ／Ｓ）、吐出圧力をＰ（単位：ＭＰａ）、ノズ
ル高さをＨ（単位：ｍｍ）およびノズル噴射角をα（単
位：°）としたとき、下記（２）式で規定されるパラメ
ータ値ＰＤが２５０以上５６０以下の範囲となる条件で
高圧水を噴射する。
【００３４】 ＰＤ＝Ｈ×２×tan(α/2)/√Ｑ/ √Ｐ （２） パラメータ値ＰＤを上記範囲とした条件で高圧水を噴射
することにより、図４に示すように、線衝撃力の比率が
８５％以上となり、高圧水の破壊能力を有効に使用する
ことができる。好ましくは、パラメータ値ＰＤは２６０
以上４９０以下の範囲であり、更に好ましくは、パラメ
ータ値ＰＤは２８０以上４４０以下の範囲である。
することにより、図４に示すように、線衝撃力の比率が
８５％以上となり、高圧水の破壊能力を有効に使用する
ことができる。好ましくは、パラメータ値ＰＤは２６０
以上４９０以下の範囲であり、更に好ましくは、パラメ
ータ値ＰＤは２８０以上４４０以下の範囲である。
【００３５】通常、ノズルは鋼材幅方向に１個ないし複
数個、鋼帯を挟んで上方と下方に配置されるが、本発明
の好適態様ではそれらをいずれも上記（２）式で規定さ
れるパラメータ値ＰＤが２５０以上５６０以下となるよ
うに操作する。
数個、鋼帯を挟んで上方と下方に配置されるが、本発明
の好適態様ではそれらをいずれも上記（２）式で規定さ
れるパラメータ値ＰＤが２５０以上５６０以下となるよ
うに操作する。
【００３６】なお、実施形態の説明では、Ｆ１スタンド
の入側で適用する例を示した。しかし、本発明は、この
形態に限定されず、例えば、図１のＦ２スタンドやＦ３
スタンドの入側でも同様に適用される。
の入側で適用する例を示した。しかし、本発明は、この
形態に限定されず、例えば、図１のＦ２スタンドやＦ３
スタンドの入側でも同様に適用される。
【００３７】また、実施形態の説明では、連続熱間圧延
機で適用する例を示した。しかし、本発明は、この形態
に限定されず、１台の圧延機を備えた熱間圧延ラインに
も同様に適用される。
機で適用する例を示した。しかし、本発明は、この形態
に限定されず、１台の圧延機を備えた熱間圧延ラインに
も同様に適用される。
【００３８】
【実施例】速度１００ｍｐｍで搬送する感圧紙（登録商
標）にノズルから高圧水を噴射し、その際の衝撃圧を測
定した。高圧水の噴射は、パラメータ値ＰＤが１５４〜
７５７の範囲となるように、ノズル噴射角、ノズル圧
力、ノズル流量、ならびにノズル高さを変更した。衝撃
圧の測定値と（１）式で求まる噴射幅の計算値とからこ
れらの積として線衝撃力を求めるとともに、ノズル噴射
角、ノズル圧力ならびにノズル流量を同一としたときの
最適ノズル高さにおける線衝撃力を１００％とし、ノズ
ル高さを変更したときの線衝撃力を比率（以下、線衝撃
比率ともいう）で表した。
標）にノズルから高圧水を噴射し、その際の衝撃圧を測
定した。高圧水の噴射は、パラメータ値ＰＤが１５４〜
７５７の範囲となるように、ノズル噴射角、ノズル圧
力、ノズル流量、ならびにノズル高さを変更した。衝撃
圧の測定値と（１）式で求まる噴射幅の計算値とからこ
れらの積として線衝撃力を求めるとともに、ノズル噴射
角、ノズル圧力ならびにノズル流量を同一としたときの
最適ノズル高さにおける線衝撃力を１００％とし、ノズ
ル高さを変更したときの線衝撃力を比率（以下、線衝撃
比率ともいう）で表した。
【００３９】表１に、線衝撃力ならびに線衝撃比率を、
噴射条件と共に示す。
噴射条件と共に示す。
【００４０】
【表１】 同表に示すように、Ｎｏ．２、３、６、７、１０、１
１、１４および１５は線衝撃比率が８５％以上であり、
高圧水の持つ破壊能力が有効に活用されていることが判
った。特に、Ｎｏ．２、６、１０、１１および１４は線
衝撃比率が９０％以上で極めて良好であった。
１、１４および１５は線衝撃比率が８５％以上であり、
高圧水の持つ破壊能力が有効に活用されていることが判
った。特に、Ｎｏ．２、６、１０、１１および１４は線
衝撃比率が９０％以上で極めて良好であった。
【００４１】
【発明の効果】本発明によれば、高圧水を噴射してスケ
ール除去を行うに際し、高圧水の持つ破壊能力を有効に
活用し、デスケーリングを効率よく行うことができる。
ール除去を行うに際し、高圧水の持つ破壊能力を有効に
活用し、デスケーリングを効率よく行うことができる。
【図１】噴射試験の要領を示す模式図で、同図（ａ）は
正面図、同図（ｂ）は平面図である。
正面図、同図（ｂ）は平面図である。
【図２】吐出圧：１５ＭＰａで高圧水を噴射した際の衝
撃圧とノズル高さの関係の一例を示すグラフである。
撃圧とノズル高さの関係の一例を示すグラフである。
【図３】線衝撃力に及ぼすノズル高さの影響の一例を示
すグラフである。
すグラフである。
【図４】線衝撃力とパラメータ値ＰＤとの関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図５】本発明に係るデスケーリング装置を備えた６ス
タンド構成の熱間連続圧延機の前段３スタンドを模式的
に示す概要図である。
タンド構成の熱間連続圧延機の前段３スタンドを模式的
に示す概要図である。
【図６】鋼帯幅方向におけるノズルの取り付け例を模式
的に示す平面図である。
的に示す平面図である。
【図７】図６のＸ−Ｘ線方向の断面で本発明に係るノズ
ル噴射角αを説明する模式図である。
ル噴射角αを説明する模式図である。
１：熱間連続圧延機、２：デスケーリング装置、３：鋼
帯、４：ノズル、５：高圧水、６：感圧紙、Ｆ１〜Ｆ
３：圧延スタンド、α：ノズル噴射角、Ｈ：ノズル高
さ、Ｗ：噴射幅。
帯、４：ノズル、５：高圧水、６：感圧紙、Ｆ１〜Ｆ
３：圧延スタンド、α：ノズル噴射角、Ｈ：ノズル高
さ、Ｗ：噴射幅。
Claims (1)
- 【請求項１】 熱間圧延ラインでノズルから高圧水を噴
射して鋼材表面のスケールの除去を行うに際し、ノズル
１個当たりの流量をＱ（単位：ｍ3 ／Ｓ）、高圧水の吐
出圧力をＰ（単位：ＭＰａ）、ノズル高さをＨ（単位：
ｍｍ）およびノズル噴射角をα（単位：°）としたと
き、下記式で規定されるパラメータ値ＰＤが２５０以上
５６０以下の範囲となるように高圧水を噴射することを
特徴とする鋼材のデスケーリング方法。 ＰＤ＝Ｈ×２×tan(α/2)/√Ｑ/ √Ｐ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000091759A JP2001276923A (ja) | 2000-03-29 | 2000-03-29 | 鋼材のデスケーリング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000091759A JP2001276923A (ja) | 2000-03-29 | 2000-03-29 | 鋼材のデスケーリング方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001276923A true JP2001276923A (ja) | 2001-10-09 |
Family
ID=18607186
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000091759A Pending JP2001276923A (ja) | 2000-03-29 | 2000-03-29 | 鋼材のデスケーリング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001276923A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020038888A (ko) * | 2000-11-18 | 2002-05-24 | 이구택 | 열연강대의 제조방법 및 산화막제거장치 |
| JP2009509772A (ja) * | 2005-10-06 | 2009-03-12 | エス・エム・エス・デマーク・アクチエンゲゼルシャフト | スラブ、薄スラブ、型鋼等のクリーニングをするための方法及び装置 |
| WO2011010585A1 (ja) * | 2009-07-23 | 2011-01-27 | シャープ株式会社 | 基板処理方法および基板処理装置 |
| JP5549786B2 (ja) * | 2012-06-08 | 2014-07-16 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板用冷却水の水切り装置及び水切り方法 |
-
2000
- 2000-03-29 JP JP2000091759A patent/JP2001276923A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP4923055B2 (ja) * | 2005-10-06 | 2012-04-25 | エス・エム・エス・ジーマーク・アクチエンゲゼルシャフト | スラブ、薄スラブ、型鋼のクリーニングをするための方法及び装置 |
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| US9649679B2 (en) | 2012-06-08 | 2017-05-16 | Nippon Steel Sumitomo Metal Corporation | Water-blocking apparatus and water-blocking method for cooling water for hot-rolled steel sheet |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20040203 |