JPH04222613A - 酸素富化生成流の製造方法 - Google Patents
酸素富化生成流の製造方法Info
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- JPH04222613A JPH04222613A JP3064924A JP6492491A JPH04222613A JP H04222613 A JPH04222613 A JP H04222613A JP 3064924 A JP3064924 A JP 3064924A JP 6492491 A JP6492491 A JP 6492491A JP H04222613 A JPH04222613 A JP H04222613A
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- B01D53/047—Pressure swing adsorption
- B01D53/053—Pressure swing adsorption with storage or buffer vessel
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【0001】本発明は、主に酸素と窒素をその成分とし
て含む、例えば空気のような混合ガスから酸素富化流れ
をプレッシャースイングアブソープション手段(PSA
)により得る方法に関する。
て含む、例えば空気のような混合ガスから酸素富化流れ
をプレッシャースイングアブソープション手段(PSA
)により得る方法に関する。
【0002】プレッシャースイングアブソープションシ
ステムおよびその方法は空気を含む混合ガスから酸素富
化流れを得るために広く用いられており、多くのシステ
ムおよび方法が利用されている。
ステムおよびその方法は空気を含む混合ガスから酸素富
化流れを得るために広く用いられており、多くのシステ
ムおよび方法が利用されている。
【0003】そのようなシステムの利点は、より短い時
間で、成分のひとつを吸着するために用いられるシーブ
材料の効果を発揮できるので、比較的短い時間サイクル
での利用ができる点にある。短いサイクルのプロセスで
は、拡散抵抗を減少させるため、細かいシーブ材料が使
用される。代表的な短いサイクル時間のプロセスは米国
特許4,194,891号および4,194,892号
に開示されている。酸素の生成は上記特許のプロセスに
より増加するが、収率はかなり低く10−20%である
。
間で、成分のひとつを吸着するために用いられるシーブ
材料の効果を発揮できるので、比較的短い時間サイクル
での利用ができる点にある。短いサイクルのプロセスで
は、拡散抵抗を減少させるため、細かいシーブ材料が使
用される。代表的な短いサイクル時間のプロセスは米国
特許4,194,891号および4,194,892号
に開示されている。酸素の生成は上記特許のプロセスに
より増加するが、収率はかなり低く10−20%である
。
【0004】公知の真空PSAプロセスは高い収率(5
0−60%)を示すが、生成速度は低い。従来の3床P
SAプロセスの通常の生成速度はそれほど大きくなく、
例えば床サイズファクターとして、一日1メートルトン
の酸素を得るためには約2000−2600kgのゼオ
ライトを要する。
0−60%)を示すが、生成速度は低い。従来の3床P
SAプロセスの通常の生成速度はそれほど大きくなく、
例えば床サイズファクターとして、一日1メートルトン
の酸素を得るためには約2000−2600kgのゼオ
ライトを要する。
【0005】最適には、高速サイクル時間と細かいシー
ブ材料による大きな製造速度と、従来の3床システムに
よる高収率を合わせ持ち、さらに高価でなく比較的操作
が簡単なプロセスが望まれる。
ブ材料による大きな製造速度と、従来の3床システムに
よる高収率を合わせ持ち、さらに高価でなく比較的操作
が簡単なプロセスが望まれる。
【0006】本発明にかかるPSAプロセスは、高い酸
素収率と同時に高い生成速度を有する酸素富化ガス生成
を、従来技術の欠点を解消し、かつコストを最低に押さ
え、操作の簡単さを保ちつつ達成した。
素収率と同時に高い生成速度を有する酸素富化ガス生成
を、従来技術の欠点を解消し、かつコストを最低に押さ
え、操作の簡単さを保ちつつ達成した。
【0007】本システムはシーブ材料良好に利用するた
めに短いサイクル時間を採用し、しかもふたつの床しか
使用しないので、これまで高い収率のために必要とされ
ていた従来の3床システムよりも非常に簡単なものであ
る。
めに短いサイクル時間を採用し、しかもふたつの床しか
使用しないので、これまで高い収率のために必要とされ
ていた従来の3床システムよりも非常に簡単なものであ
る。
【0008】以下に示すように、さらなるひとつの特徴
は、均圧工程を、生成物からの酸素富化流れをひとつの
カラムの出口端に供給し、同じカラムの入り口端から窒
素富化ガスを脱着、排出することによる2床システムで
の真空ポンプの連続運転による電力コストの低減である
。この方法により、真空ポンプはこの工程と、さらに残
りの工程全体とで連続的に運転される。真空ポンプはど
の工程においても使用されていないことはなく、従って
その電力消費は最適化される。
は、均圧工程を、生成物からの酸素富化流れをひとつの
カラムの出口端に供給し、同じカラムの入り口端から窒
素富化ガスを脱着、排出することによる2床システムで
の真空ポンプの連続運転による電力コストの低減である
。この方法により、真空ポンプはこの工程と、さらに残
りの工程全体とで連続的に運転される。真空ポンプはど
の工程においても使用されていないことはなく、従って
その電力消費は最適化される。
【0009】従って、高い収率と生成速度を有する2床
PSAシステムは比較的細かいゼオライトシーブ材料、
例えば20から35メッシュおよび例えば8−12メッ
シュサイズのようなより大きな粒子との等量混合物を用
い、30秒より短く、好ましくは約15から25秒の短
いサイクル時間を採用することにより達成できる。脱着
のための真空は300トル未満、好ましくは200トル
であり、最大の生成物圧力は5psig未満、好ましく
は3psig未満の範囲が使用される。
PSAシステムは比較的細かいゼオライトシーブ材料、
例えば20から35メッシュおよび例えば8−12メッ
シュサイズのようなより大きな粒子との等量混合物を用
い、30秒より短く、好ましくは約15から25秒の短
いサイクル時間を採用することにより達成できる。脱着
のための真空は300トル未満、好ましくは200トル
であり、最大の生成物圧力は5psig未満、好ましく
は3psig未満の範囲が使用される。
【0010】本発明にかかる方法は図1に示されるフロ
ーと図2に示されるカラムサイクルを参照しつつ以下に
示される。
ーと図2に示されるカラムサイクルを参照しつつ以下に
示される。
【0011】図1と図2には、例えば空気のような、主
に酸素と窒素を含むガスからの連続的な酸素富化流れを
生成するためのプロセスが示されている。AとBの二つ
の吸着カラムは窒素を選択的に吸着する吸着剤が含まれ
ている。
に酸素と窒素を含むガスからの連続的な酸素富化流れを
生成するためのプロセスが示されている。AとBの二つ
の吸着カラムは窒素を選択的に吸着する吸着剤が含まれ
ている。
【0012】本発明にかかるプロセスでは、比較的細か
い、例えば約8−35メッシュ、好ましくは約12−2
0メッシュのゼオライトの粒子を使用される。代表的な
ゼオライトシーブ材料は種々のゼオライト製造業者から
球状またはペレットの形状で供給されている。各工程の
コントロールは公知の手段、例えば普通の商業的に利用
されるソレノイドバルブをコントロールするタイマーの
ような手段ですることができる。
い、例えば約8−35メッシュ、好ましくは約12−2
0メッシュのゼオライトの粒子を使用される。代表的な
ゼオライトシーブ材料は種々のゼオライト製造業者から
球状またはペレットの形状で供給されている。各工程の
コントロールは公知の手段、例えば普通の商業的に利用
されるソレノイドバルブをコントロールするタイマーの
ような手段ですることができる。
【0013】工程1では、バルブ1Aと2Aは閉じてお
り、従って第一のカラムAの下側または入り口端は閉鎖
されている。カラムAの上側または出口端では、バルブ
4Aと5Aは閉じており、バルブ3Aは開いている。第
二のカラムBでは、バルブ9Bと10Bは閉じており、
したがってカラムBの出口からのガスはバルブ3Aを通
ってカラムAに導かれ、流量はバルブ8Bによって調節
される。工程1においては、カラムBの入り口端のバル
ブ6Bは閉じているが、バルブ7Bは開いているので、
ガスはカラムBの入り口端から真空ポンプ16により同
時に排出される。
り、従って第一のカラムAの下側または入り口端は閉鎖
されている。カラムAの上側または出口端では、バルブ
4Aと5Aは閉じており、バルブ3Aは開いている。第
二のカラムBでは、バルブ9Bと10Bは閉じており、
したがってカラムBの出口からのガスはバルブ3Aを通
ってカラムAに導かれ、流量はバルブ8Bによって調節
される。工程1においては、カラムBの入り口端のバル
ブ6Bは閉じているが、バルブ7Bは開いているので、
ガスはカラムBの入り口端から真空ポンプ16により同
時に排出される。
【0014】この工程の間、最初はカラムAの圧力より
も高いカラムBの圧力は両者のカラムの圧力を均一化す
るために利用され、つまりカラムBは工程1の最初には
約1010トル(4.84psig)であったのが、工
程1の最後には約550トル(−5.03psig)に
減少し、一方カラムAは最初は約260トル(−9.6
7psig)だったのが、工程1の最後には470トル
(−5.61psig)に上昇する。そのため、工程1
の最後では、本質的に等しくなる。工程1は非常に速く
行うことができ、その時間は好ましくは約2秒から6秒
であり、より好ましくは約4秒である。
も高いカラムBの圧力は両者のカラムの圧力を均一化す
るために利用され、つまりカラムBは工程1の最初には
約1010トル(4.84psig)であったのが、工
程1の最後には約550トル(−5.03psig)に
減少し、一方カラムAは最初は約260トル(−9.6
7psig)だったのが、工程1の最後には470トル
(−5.61psig)に上昇する。そのため、工程1
の最後では、本質的に等しくなる。工程1は非常に速く
行うことができ、その時間は好ましくは約2秒から6秒
であり、より好ましくは約4秒である。
【0015】工程2では、バルブ3Aは閉じており、バ
ルブ5Aと24は開いており、受容器18からの酸素富
化生成流はカラムAの出口へ導かれ、流量調整バルブ2
6により調節され、カラムAへ逆流させられ、カラムA
の圧力をさらに上昇させる。典型的には、生成物受容器
18の圧力は約800トルであり、カラムAの圧力は4
70トル(−5.61psig)から約660トル(−
1.93psig)まで上昇を続ける。同時に、ガスは
カラムBの入り口から開いて要るバルブ7Bを通って真
空ポンプ16により排出され続け、カラムBの圧力は減
少し続けている。その圧力は、工程2では、500トル
(−5.03psig)から約450トル(−6.00
psig)まで減少する。工程2の時間もまた非常に短
くでき、その時間は好ましくは約1から5秒であり、よ
り好ましくは約3秒である。
ルブ5Aと24は開いており、受容器18からの酸素富
化生成流はカラムAの出口へ導かれ、流量調整バルブ2
6により調節され、カラムAへ逆流させられ、カラムA
の圧力をさらに上昇させる。典型的には、生成物受容器
18の圧力は約800トルであり、カラムAの圧力は4
70トル(−5.61psig)から約660トル(−
1.93psig)まで上昇を続ける。同時に、ガスは
カラムBの入り口から開いて要るバルブ7Bを通って真
空ポンプ16により排出され続け、カラムBの圧力は減
少し続けている。その圧力は、工程2では、500トル
(−5.03psig)から約450トル(−6.00
psig)まで減少する。工程2の時間もまた非常に短
くでき、その時間は好ましくは約1から5秒であり、よ
り好ましくは約3秒である。
【0016】工程3においては、バルブ1Aに開いてお
り、空気または他の酸素と窒素を主として含む供給ガス
は所定の供給圧力で、カラムAの入り口に導かれる。入
り口圧力は変化できるが、3から7psig、好ましく
は5psigの最低の所定圧力を有する必要がある。カ
ラムAの出口においては、バルブ5Aが閉じており、バ
ルブ4Aは開いているので、供給空気は窒素が吸着され
る吸着カラムAを通過し、酸素富化生成流はカラムAの
出口端を通りバルブ4A、チェックバルブ11、および
配管20を経て、生成物受容器18へと導かれる。この
工程の間、カラムAは酸素富化生成流を生成し、その圧
力は660トル(−1.93psig)から約1010
トル(4.84psig)へと増加しする。工程3では
、カラムBの入り口からガスの排出が続けられ、カラム
Bからの真空ポンプ16による窒素富化ガスの脱着およ
び排出が続けられる。その入り口を経由してのカラムB
の脱着と同時に、バルブ10Bは開いており、バルブ2
4も開いており、酸素富化生成流はカラムBの出口から
導かれ、カラムBをパージする。酸素富化生成流の流量
は流量バルブ26で調節される。従って、カラムBは出
口から導かれる酸素富化流でパージされ、その入り口か
らの窒素富化ガスの排出により脱着される。真空ポンプ
16は連続的に排出を続けているので、カラムBの圧力
は減少を続け、典型的には約450トル(−6.10p
sig)から約260トル(−9.67psig)へと
減少する。工程3もまた非常に速く実施でき、好ましく
は約10秒から25秒の範囲であり、より好ましくは約
18秒である。
り、空気または他の酸素と窒素を主として含む供給ガス
は所定の供給圧力で、カラムAの入り口に導かれる。入
り口圧力は変化できるが、3から7psig、好ましく
は5psigの最低の所定圧力を有する必要がある。カ
ラムAの出口においては、バルブ5Aが閉じており、バ
ルブ4Aは開いているので、供給空気は窒素が吸着され
る吸着カラムAを通過し、酸素富化生成流はカラムAの
出口端を通りバルブ4A、チェックバルブ11、および
配管20を経て、生成物受容器18へと導かれる。この
工程の間、カラムAは酸素富化生成流を生成し、その圧
力は660トル(−1.93psig)から約1010
トル(4.84psig)へと増加しする。工程3では
、カラムBの入り口からガスの排出が続けられ、カラム
Bからの真空ポンプ16による窒素富化ガスの脱着およ
び排出が続けられる。その入り口を経由してのカラムB
の脱着と同時に、バルブ10Bは開いており、バルブ2
4も開いており、酸素富化生成流はカラムBの出口から
導かれ、カラムBをパージする。酸素富化生成流の流量
は流量バルブ26で調節される。従って、カラムBは出
口から導かれる酸素富化流でパージされ、その入り口か
らの窒素富化ガスの排出により脱着される。真空ポンプ
16は連続的に排出を続けているので、カラムBの圧力
は減少を続け、典型的には約450トル(−6.10p
sig)から約260トル(−9.67psig)へと
減少する。工程3もまた非常に速く実施でき、好ましく
は約10秒から25秒の範囲であり、より好ましくは約
18秒である。
【0017】工程4では均圧化が再びなされ、カラムA
の高い圧力がカラムBへと導かれる。カラムAの出口端
にあるバルブ4Aが閉じられ、バルブ3Aが開かれる。 カラムBの出口のバルブ10Bは閉じられ、したがって
ガスはカラムAからカラムBへと流れ、メーター付きバ
ルブ8Bで調節されつつ圧力を等しくする。同時に、供
給流れはカラムAの入り口にあるバルブ1Aを閉じるこ
とにより遮断され、バルブ2Aは開かれて真空ポンプ1
6によりカラムAの入り口端からガスが排出される。カ
ラムBの入り口はバルブ7Bを閉じることにより完全に
閉じられる。
の高い圧力がカラムBへと導かれる。カラムAの出口端
にあるバルブ4Aが閉じられ、バルブ3Aが開かれる。 カラムBの出口のバルブ10Bは閉じられ、したがって
ガスはカラムAからカラムBへと流れ、メーター付きバ
ルブ8Bで調節されつつ圧力を等しくする。同時に、供
給流れはカラムAの入り口にあるバルブ1Aを閉じるこ
とにより遮断され、バルブ2Aは開かれて真空ポンプ1
6によりカラムAの入り口端からガスが排出される。カ
ラムBの入り口はバルブ7Bを閉じることにより完全に
閉じられる。
【0018】工程4では、カラムAとBの内部の圧力は
完全に等しくされ、カラムAの圧力は約1010トル(
4.84psig)から約500トル(−5.03ps
ig)に減少し、カラムBの圧力は約260トル(−9
.67psig)から約470トル(−5.61psi
g)へと増加する。工程4は好ましくは約2秒から約6
秒間実施され、より好ましくは約4秒間実施される。
完全に等しくされ、カラムAの圧力は約1010トル(
4.84psig)から約500トル(−5.03ps
ig)に減少し、カラムBの圧力は約260トル(−9
.67psig)から約470トル(−5.61psi
g)へと増加する。工程4は好ましくは約2秒から約6
秒間実施され、より好ましくは約4秒間実施される。
【0019】工程5では、バルブ3Aは閉じられ、した
がってカラムAの出口は完全に閉じられるが、ガスはカ
ラムAの入り口端から排出され続け、圧力は減少を続け
、典型的には500トル(−5.03psig)からさ
らに450トル(−6.00psig)に減少する。 バルブ10Bと2Bは開かれ、生成物受容器18からの
酸素富化生成流はカラムBに逆流され、カラムBの圧力
が増加するようにメーター付きバルブ30で調節されつ
つ、例えば約470トル(−5.61psig)から約
660トル(−1.93psig)に増加される。工程
2と同様に、逆流の工程の時間は約1から5秒実施され
、好ましくは約3秒間実施される。
がってカラムAの出口は完全に閉じられるが、ガスはカ
ラムAの入り口端から排出され続け、圧力は減少を続け
、典型的には500トル(−5.03psig)からさ
らに450トル(−6.00psig)に減少する。 バルブ10Bと2Bは開かれ、生成物受容器18からの
酸素富化生成流はカラムBに逆流され、カラムBの圧力
が増加するようにメーター付きバルブ30で調節されつ
つ、例えば約470トル(−5.61psig)から約
660トル(−1.93psig)に増加される。工程
2と同様に、逆流の工程の時間は約1から5秒実施され
、好ましくは約3秒間実施される。
【0020】最終の工程6では、バルブ6Bは開かれ、
加圧された供給流れをカラムBの入り口に導く。バルブ
9Bは開かれ、カラムBからの酸素富化生成流がチェッ
クバルブ12、配管20を経て受容器18へと流れる。
加圧された供給流れをカラムBの入り口に導く。バルブ
9Bは開かれ、カラムBからの酸素富化生成流がチェッ
クバルブ12、配管20を経て受容器18へと流れる。
【0021】工程6の間、バルブ24および5Aは開か
れ、酸素富化流れがカラムAの出口に入り、メーター付
きバルブ26で調節されつつカラムAをパージする。同
時に、カラムAをパージしつつ、真空ポンプ16でカラ
ムAの入り口からガスは排出され続け、窒素富化ガスの
脱着および排出がされる。典型的には、カラムAの圧力
は約450トル(−6.00psig)から約260ト
ル(−9.67psig)に減少し、カラムBの圧力は
約660トル(−1.93psig)から約1010ト
ル(4.84psig)に増加する。工程6の時間は約
10秒から約25秒であることができ、好ましくは約1
8秒である。
れ、酸素富化流れがカラムAの出口に入り、メーター付
きバルブ26で調節されつつカラムAをパージする。同
時に、カラムAをパージしつつ、真空ポンプ16でカラ
ムAの入り口からガスは排出され続け、窒素富化ガスの
脱着および排出がされる。典型的には、カラムAの圧力
は約450トル(−6.00psig)から約260ト
ル(−9.67psig)に減少し、カラムBの圧力は
約660トル(−1.93psig)から約1010ト
ル(4.84psig)に増加する。工程6の時間は約
10秒から約25秒であることができ、好ましくは約1
8秒である。
【0022】工程6の終了後、全体のシークエンスが循
環サイクルとして繰り返され、生成物は連続的に生成物
受容器18からバルブ32を経て取り出される。
環サイクルとして繰り返され、生成物は連続的に生成物
受容器18からバルブ32を経て取り出される。
【0023】真空ポンプ16もまたそれぞれの吸着カラ
ムからのガスを排出するために連続的に利用されている
ので、プロセス全体を通しての消費を最低にするため効
率的に使用されている。
ムからのガスを排出するために連続的に利用されている
ので、プロセス全体を通しての消費を最低にするため効
率的に使用されている。
【0024】実施例
上述の装置を用い、しめされたシークエンスの工程で、
本発明にかかる方法が実施され、酸素富化生成流が得ら
れた。吸着カラムAおよびBはそれぞれ2インチの直径
で、15インチの高さを有し、ラポルテ株式会社製の球
状のカルシウムXゼオライトモレキュラーシーブ材料が
その内部に充填され、3回実施され、トーソー株式会社
製のペレット状のゼオライトを使用して1回実施された
。
本発明にかかる方法が実施され、酸素富化生成流が得ら
れた。吸着カラムAおよびBはそれぞれ2インチの直径
で、15インチの高さを有し、ラポルテ株式会社製の球
状のカルシウムXゼオライトモレキュラーシーブ材料が
その内部に充填され、3回実施され、トーソー株式会社
製のペレット状のゼオライトを使用して1回実施された
。
【0025】製造速度、および収率は以下の表に示す。
【0026】
【0027】上記の試験より、高い収率と大きな生成速
度、高い純度が、それぞれの工程の間にひとつのまたは
他のカラムに連続的に真空が施される2床システムによ
り達成されることがわかり、したがって真空ポンプは効
率的に使用され、消費は節約される。サイクルは非常に
速く良好なシーブ材料の利用を達成し、さらに2床シス
テムの構成および操作は明らかに、複雑でより高価な3
床システムより有利である。
度、高い純度が、それぞれの工程の間にひとつのまたは
他のカラムに連続的に真空が施される2床システムによ
り達成されることがわかり、したがって真空ポンプは効
率的に使用され、消費は節約される。サイクルは非常に
速く良好なシーブ材料の利用を達成し、さらに2床シス
テムの構成および操作は明らかに、複雑でより高価な3
床システムより有利である。
【0028】代表的な実施例が示されたが、本発明はこ
れに限定されるものではなく、改良を加えることができ
、請求項に記載された本発明の趣旨とその範囲にふくま
れるような改良は本発明の範囲に属するものである。
れに限定されるものではなく、改良を加えることができ
、請求項に記載された本発明の趣旨とその範囲にふくま
れるような改良は本発明の範囲に属するものである。
【図1】図1は本発明のフロー図である。
【図2】図2は、本発明のカラムサイクルを示す図であ
る。
る。
Claims (11)
- 【請求項1】 窒素を選択的に吸着する吸着剤を含む
ふたつの吸着カラムと生成物受容器を利用した、少なく
とも酸素と窒素を含む供給ガスからの酸素富化生成流の
製造方法であって、 i)高圧の第二の吸着カラムの出口から低圧の第一のカ
ラムの出口へガスを導入し、ふたつのカラムの圧力を実
質的に等しくし、同時に第二のカラムの入り口からガス
を排出する工程、 ii)均圧工程i)の後、高圧で生成物受容器に保持さ
れていた生成ガスを第一のカラムの出口に導入し、第一
のカラムに逆流させ、同時に第二のカラムの入り口から
のガスの排出を続ける工程、 iii)所定の最低圧力で第一のカラムの入り口から供
給ガスを導入し、第一のカラムの出口からの酸素富化生
成流を回収し、その酸素富化生成流を生成物受容器に導
入するとともに、生成流れの一部を第二のカラムの出口
に導入し第二のカラムをパージし、同時に第二のカラム
の入り口からガスを排出し、脱着させ、窒素富化ガスを
第二のカラムから取り除く工程、 iv)第一のカラムの出口から第二のカラムの出口へ最
初は高圧でガスを導入し、ふたつのカラムの圧力を均一
化し、同時に第一のカラムの入り口からガスを排出する
工程、 v)均圧化工程iv)の後に、生成物受容器に高圧で保
持されていた酸素富化生成流を第二のカラムの出口へ導
入し、同時に第一のカラムの入り口からガスを排出する
工程、 vi)所定の最低圧力で第二のカラムの入り口に供給ガ
スを導入し、第二のカラムの出口からの酸素富化生成流
を回収し、その酸素富化生成流を生成物受容器に導入す
るとともに、生成流れの一部を第一のカラムの出口に導
入し第一のカラムをパージし、同時に第一のカラムの入
り口からガスを排出し、脱着させ、窒素富化ガスを第一
のカラムから取り除く工程、および vii)上記のi)からvi)の工程を周期的に繰り返
し、同時に生成物受容器から酸素富化生成流を排出する
前記製造方法。 - 【請求項2】 工程iii)からvi)における供給
ガスが約0から約7psigの圧力である空気であり、
吸着剤が約8−35メッシュのゼオライト細粒である請
求項1記載の製造方法。 - 【請求項3】 前記ゼオライト細粒が、約12から約
20メッシュの大きさの球状またはペレットである請求
項2記載の製造方法。 - 【請求項4】 工程i)およびiv)が約2から6秒
行われ、前記工程ii)およびv)が約1から5秒行わ
れ、前記工程iii)およびvi)が約10から25秒
行われる請求項1記載の製造方法。 - 【請求項5】 前記工程i)およびiv)が約4秒行
われ、前記工程ii)およびv)が約3秒行われ、前記
工程iii)およびvi)が約18秒行われる請求項4
記載の製造方法。 - 【請求項6】 前記工程i)およびiv)においてふ
たつのカラムが約470から約500トルの圧力に均一
化され、工程ii)およびv)で生成ガスが約800ト
ルで導入され、工程iii)およびvi)で約0から7
psigで供給ガスが導入される、請求項1記載の製造
方法。 - 【請求項7】 前記工程iii)およびvi)におい
て、供給ガスが約5psigより低い圧力で導入される
請求項6記載の製造方法。 - 【請求項8】 前記工程i)からvi)が約30秒よ
り少ない時間で実施される請求項1記載の製造方法。 - 【請求項9】 空気の供給流れから酸素富化生成流を
連続的に製造するための装置であって、ふたつの吸着カ
ラムと、該ふたつの吸着カラムを空気の供給流れを受容
し、該酸素富化流を生成する循環サイクル手段、および
真空ポンプ手段を有し、該真空ポンプ手段が前記ふたつ
の吸着カラムに連結され、循環サイクルの間に該吸着カ
ラムのひとつから連続的にガスを排出するために用いら
れる前記装置。 - 【請求項10】 前記供給空気が約0から7psig
の圧力を有し、前記吸着カラムが約8から35メッシュ
のゼオライトの細粒を保持している請求項9記載の装置
。 - 【請求項11】 前記ゼオライト細粒が12から20
メッシュの大きさである球状またはペレットである請求
項9記載の装置。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US50145690A | 1990-03-29 | 1990-03-29 | |
US501456 | 1990-03-29 |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04222613A true JPH04222613A (ja) | 1992-08-12 |
JP3091505B2 JP3091505B2 (ja) | 2000-09-25 |
Family
ID=23993638
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP03064924A Expired - Fee Related JP3091505B2 (ja) | 1990-03-29 | 1991-03-28 | 酸素富化生成流の製造方法 |
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Country | Link |
---|---|
US (1) | US5122164A (ja) |
EP (1) | EP0449448B1 (ja) |
JP (1) | JP3091505B2 (ja) |
KR (1) | KR930006402B1 (ja) |
CN (1) | CN1028746C (ja) |
AU (1) | AU643513B2 (ja) |
CA (1) | CA2038510C (ja) |
DE (1) | DE69124276T2 (ja) |
FI (1) | FI95353C (ja) |
IE (1) | IE911045A1 (ja) |
NO (1) | NO177693C (ja) |
NZ (1) | NZ237529A (ja) |
TR (1) | TR25628A (ja) |
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2943817A1 (de) * | 1978-10-30 | 1980-05-14 | Richter Gedeon Vegyeszet | Bei gaerung in submerser kultur zur einfuehrung der 12 beta -hydroxygruppe und ggf. 7 beta -hydroxygruppe in den aglykonteil von herzglykosiden bzw. in deren aglykone selbst und zur abspaltung der d- glucosegruppe und acetylgruppe von primaeren digitalisglykosiden, der d-glucosegruppe von purpureaglykosiden und der acetylgruppe von acetylderivaten von sekundaeren digitalisglykosiden faehige aus boeden erhaeltliche mikroorganismenstaemme und verfahren zur mikrobiologischen herstellung von 12 beta -hydroxycardenolidverbindungen |
WO1996026894A1 (fr) * | 1995-03-02 | 1996-09-06 | Sumitomo Seika Chemicals Co., Ltd. | Procede de recuperation de gaz riche en oxygene |
JP2008528255A (ja) * | 2005-01-21 | 2008-07-31 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 製油所処理装置(水素処理、水素化分解など)と高速サイクル圧力スイング吸着との改善された統合 |
Families Citing this family (75)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5268021A (en) * | 1989-11-20 | 1993-12-07 | Dynotec Corporation | Fluid fractionator |
US5156657A (en) * | 1990-03-29 | 1992-10-20 | The Boc Group, Inc. | Process for pre-purification of air for separation |
JP2981304B2 (ja) * | 1991-05-13 | 1999-11-22 | 東洋エンジニアリング株式会社 | ガス分離方法 |
JP2981302B2 (ja) * | 1991-05-13 | 1999-11-22 | 東洋エンジニアリング株式会社 | ガスの分離方法 |
US5330561A (en) * | 1992-11-16 | 1994-07-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Extended vacuum swing adsorption process |
US5340381A (en) * | 1993-05-17 | 1994-08-23 | Vorih Marc L | Operating system for dual-sieve oxygen concentrators |
WO1994028024A1 (en) * | 1993-06-01 | 1994-12-08 | Enzon, Inc. | Carbohydrate-modified polymer conjugates with erythropoietic activity |
JP3450885B2 (ja) * | 1993-07-27 | 2003-09-29 | 住友精化株式会社 | 窒素富化ガス分離方法および装置 |
CA2133301A1 (en) * | 1993-10-06 | 1995-04-07 | Ravi Kumar | Pressure swing adsorption process for purifying a high pressure feed gas mixture with respect to its less strongly adsorbed component |
US5429666A (en) * | 1994-02-03 | 1995-07-04 | Air Products And Chemicals, Inc. | VSA adsorption process with continuous operation |
US5540758A (en) * | 1994-02-03 | 1996-07-30 | Air Products And Chemicals, Inc. | VSA adsorption process with feed/vacuum advance and provide purge |
US5403385A (en) * | 1994-02-08 | 1995-04-04 | Alberta Research Council | Serial flow pressure swing adsorption process for gas separation |
US5411578A (en) * | 1994-05-10 | 1995-05-02 | Air Products And Chemicals, Inc. | Vacuum swing adsorption process with mixed repressurization and provide product depressurization |
JP3654661B2 (ja) * | 1994-06-02 | 2005-06-02 | 大陽日酸株式会社 | 圧力変動吸着分離法による酸素発生方法 |
US5536299A (en) * | 1994-09-01 | 1996-07-16 | Praxair Technology, Inc. | Simultaneous step pressure swing adsorption process |
US5518526A (en) * | 1994-10-07 | 1996-05-21 | Praxair Technology, Inc. | Pressure swing adsorption process |
US5520720A (en) * | 1994-11-30 | 1996-05-28 | The Boc Group, Inc. | Pressure swing adsorption process |
FR2734171B1 (fr) * | 1995-05-18 | 1997-12-26 | Air Liquide | Procede de production d'oxygene sous pression par adsorption |
US5656067A (en) * | 1996-02-23 | 1997-08-12 | Air Products And Chemicals, Inc. | VSA adsorption process with energy recovery |
US5702504A (en) * | 1996-03-07 | 1997-12-30 | Praxair Technology, Inc. | Vacuum pressure swing adsorption process |
US5733359A (en) * | 1996-06-19 | 1998-03-31 | The Boc Group, Inc. | Pressure swing adsorption process turndown control |
FR2751244B1 (fr) * | 1996-07-18 | 1998-09-04 | Air Liquide | Procede et installation de traitement d'un melange gazeux par adsorption a variation de pression |
US5661987A (en) * | 1996-10-25 | 1997-09-02 | Pacific Consolidated Industries | Three-bed nonimmobilized rapid pressure-swing adsorber |
US5827358A (en) * | 1996-11-08 | 1998-10-27 | Impact Mst, Incorporation | Rapid cycle pressure swing adsorption oxygen concentration method and apparatus |
DE29719775U1 (de) * | 1996-12-11 | 1998-02-05 | Sgi Prozess Technik Gmbh | Druckwechselanlage zur Gewinnung von Sauerstoff aus der Luft |
ATE261757T1 (de) * | 1996-12-11 | 2004-04-15 | Sgi Prozess Technik Gmbh | Verfahren zum betrieb einer druckwechselanlage zur gewinnung von sauerstoff aus der luft |
GB9703989D0 (en) * | 1997-02-26 | 1997-04-16 | Boc Group Plc | Gas separation |
GB9703959D0 (en) * | 1997-02-26 | 1997-04-16 | Boc Group Plc | Air separation |
US5846294A (en) * | 1997-04-23 | 1998-12-08 | The Boc Group, Inc. | Pressure swing adsorption process and apparatus |
US5871564A (en) * | 1997-06-16 | 1999-02-16 | Airsep Corp | Pressure swing adsorption apparatus |
FR2765491B1 (fr) * | 1997-07-07 | 1999-08-06 | Air Liquide | Procede de separation d'un flux gazeux par un procede psa |
FR2767717B1 (fr) * | 1997-08-28 | 1999-10-01 | Air Liquide | Granulometrie et epaisseur de lit d'une unite psa |
DE19740848A1 (de) * | 1997-09-17 | 1999-03-18 | Sgi Prozess Technik Gmbh | Druckwechselanlage zur Gewinnung von Sauerstoff aus der Luft und Verfahren zum Betrieb einer solchen |
FR2769851B1 (fr) * | 1997-10-21 | 1999-12-17 | Air Liquide | Installation de separation d'un melange de gaz |
US6010555A (en) * | 1997-11-04 | 2000-01-04 | Praxair Technology, Inc. | Vacuum pressure swing adsorption system and method |
US6183537B1 (en) | 1997-11-04 | 2001-02-06 | Praxair Technology, Inc. | Rotary blowers for pressure swing adsorption process and system |
CN1168524C (zh) | 1998-02-27 | 2004-09-29 | 普莱克斯技术有限公司 | 用高本征扩散率吸附剂及低压力比的变压吸附气体分离法 |
CN1155433C (zh) | 1998-02-27 | 2004-06-30 | 普莱克斯技术有限公司 | 改进的psa吸附剂 |
US6500234B1 (en) | 1998-02-27 | 2002-12-31 | Praxair Technology, Inc. | Rate-enhanced gas separation |
CA2321552A1 (en) | 1998-02-27 | 1999-09-02 | Praxair Technology, Inc. | Vpsa process using improved adsorbent materials |
FR2775619B1 (fr) * | 1998-03-06 | 2001-04-20 | Air Liquide | Procede et installation de separation par adsorption d'un melange gazeux |
FR2776939B1 (fr) | 1998-04-07 | 2000-05-19 | Air Liquide | Procede de production d'oxygene par adsorption a variation de pression transatmospherique |
FR2785553B1 (fr) * | 1998-11-06 | 2000-12-22 | Air Liquide | Installation psa utilisant des vannes a durees de manoeuvre importantes et heterogenes |
US6253778B1 (en) | 1998-11-19 | 2001-07-03 | Praxair Technology, Inc. | Rotary valve |
US6143056A (en) * | 1998-11-19 | 2000-11-07 | Praxair Technology, Inc. | Rotary valve for two bed vacuum pressure swing absorption system |
KR19990046799A (ko) * | 1999-04-28 | 1999-07-05 | 조영옥 | 연소기의산소공급장치 |
US6524370B2 (en) | 2000-07-28 | 2003-02-25 | The Boc Group, Inc. | Oxygen production |
CN1221303C (zh) * | 2000-08-02 | 2005-10-05 | 配戴式氧气用品有限公司 | 可佩带的小型氧浓缩器 |
US6478850B2 (en) * | 2000-08-02 | 2002-11-12 | Wearair Oxygen Inc. | Miniaturized wearable oxygen concentrator |
US6790260B2 (en) | 2000-12-20 | 2004-09-14 | Praxair Technology, Inc. | Enhanced rate PSA process |
US6551384B1 (en) * | 2001-07-05 | 2003-04-22 | Praxair Technology, Inc. | Medical oxygen concentrator |
US6565627B1 (en) * | 2002-03-08 | 2003-05-20 | Air Products And Chemicals, Inc. | Self-supported structured adsorbent for gas separation |
US6709486B2 (en) * | 2002-04-08 | 2004-03-23 | Air Products And Chemicals, Inc. | Pressure swing adsorption process with controlled internal depressurization flow |
US6641645B1 (en) | 2002-06-13 | 2003-11-04 | Air Products And Chemicals, Inc. | Vacuum swing adsorption process with controlled waste gas withdrawal |
JP4301452B2 (ja) * | 2003-02-18 | 2009-07-22 | サンビオー2 カンパニー,リミティド | 気体濃縮方法およびその装置 |
US6887301B2 (en) * | 2003-06-04 | 2005-05-03 | H2Gen Innovations, Inc. | Flow control in pressure swing adsorption systems |
US8016918B2 (en) | 2006-10-04 | 2011-09-13 | Air Products And Chemicals, Inc. | Performance stability in rapid cycle pressure swing adsorption systems |
US7828878B2 (en) * | 2006-12-15 | 2010-11-09 | Praxair Technology, Inc. | High frequency PSA process for gas separation |
US20090205494A1 (en) * | 2008-02-20 | 2009-08-20 | Mcclain Michael S | Single manifold assembly for oxygen-generating systems |
US20090205493A1 (en) * | 2008-02-20 | 2009-08-20 | Thompson Loren M | Method of removing water from an inlet region of an oxygen generating system |
US7722698B2 (en) * | 2008-02-21 | 2010-05-25 | Delphi Technologies, Inc. | Method of determining the purity of oxygen present in an oxygen-enriched gas produced from an oxygen delivery system |
US20090211443A1 (en) * | 2008-02-21 | 2009-08-27 | Youngblood James H | Self-serviceable filter for an oxygen generating device |
US20090214393A1 (en) * | 2008-02-22 | 2009-08-27 | Chekal Michael P | Method of generating an oxygen-enriched gas for a user |
US20090212962A1 (en) * | 2008-02-22 | 2009-08-27 | Delphi Technologies, Inc. | Oxygen Generating System with Self-Contained Electronic Diagnostics and Fault-Tolerant Operation |
US8075676B2 (en) * | 2008-02-22 | 2011-12-13 | Oxus America, Inc. | Damping apparatus for scroll compressors for oxygen-generating systems |
US20090229460A1 (en) * | 2008-03-13 | 2009-09-17 | Mcclain Michael S | System for generating an oxygen-enriched gas |
US8545603B2 (en) * | 2010-06-24 | 2013-10-01 | ADSORPTECH Inc. | Method to improve recovery and efficiency of adsorption processes using reversible blowers |
CN102297446A (zh) * | 2011-09-08 | 2011-12-28 | 富阳亨特气体设备有限公司 | 一种富氧助燃技术及其装置 |
CN102840993A (zh) * | 2012-08-28 | 2012-12-26 | 中航工业三五一厂 | 机载氧气浓缩器外场试验器 |
FR3002160B1 (fr) * | 2013-02-19 | 2017-02-24 | Air Liquide | Procede d'adsorption a pression alternee avec reservoirs de stockage combines |
US11167260B2 (en) | 2013-06-28 | 2021-11-09 | Korea Institute Of Energy Research | Oxygen selective adsorbent for easy desorption and preparation method thereof |
CN105858610A (zh) * | 2016-03-25 | 2016-08-17 | 江苏嘉宇特种装备股份有限公司 | 高效分子筛制氧机 |
US10792610B2 (en) | 2017-04-07 | 2020-10-06 | Praxair Technology, Inc. | Process for generating higher VPSA product pressure |
US10799827B2 (en) | 2017-04-11 | 2020-10-13 | Praxair Technology, Inc. | Mid-range purity oxygen by adsorption |
CN111840864A (zh) * | 2020-07-16 | 2020-10-30 | 南京航空航天大学 | 基于三床型分子筛机载制氧的燃油箱防火抑爆装置及方法 |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2944627A (en) * | 1958-02-12 | 1960-07-12 | Exxon Research Engineering Co | Method and apparatus for fractionating gaseous mixtures by adsorption |
US3313091A (en) * | 1963-11-04 | 1967-04-11 | Exxon Research Engineering Co | Vacuum cycle adsorption |
US3636679A (en) * | 1971-01-04 | 1972-01-25 | Union Carbide Corp | Selective adsorption gas separation process |
US3738087A (en) * | 1971-07-01 | 1973-06-12 | Union Carbide Corp | Selective adsorption gas separation process |
GB1449864A (en) * | 1973-10-24 | 1976-09-15 | Boc International Ltd | Adsorption system |
GB1529701A (en) * | 1975-01-02 | 1978-10-25 | Boc International Ltd | Oxygen enriched air |
GB1559325A (en) * | 1976-02-27 | 1980-01-16 | Boc Ltd | Gas separation |
SE409553B (sv) * | 1976-10-04 | 1979-08-27 | Aga Ab | Sett vid fraktionering av en gasblandning under utnyttjande av minst tva beddar |
US4194892A (en) * | 1978-06-26 | 1980-03-25 | Union Carbide Corporation | Rapid pressure swing adsorption process with high enrichment factor |
US4194891A (en) * | 1978-12-27 | 1980-03-25 | Union Carbide Corporation | Multiple bed rapid pressure swing adsorption for oxygen |
GB2091121B (en) * | 1981-01-16 | 1984-07-18 | Cryoplants Ltd | Separation of gas mixtures |
US4406675A (en) * | 1981-12-10 | 1983-09-27 | Union Carbide Corporation | RPSA Process |
ZA871189B (en) * | 1986-02-24 | 1987-11-25 | Boc Group Inc | Psa multicomponent separation tank equalization |
JPS63166702A (ja) * | 1986-12-26 | 1988-07-09 | Osaka Oxygen Ind Ltd | 酸素ガス濃縮法 |
JP2562326B2 (ja) * | 1987-08-07 | 1996-12-11 | 住友精化株式会社 | 空気から高濃度酸素を取得する方法 |
US4810265A (en) * | 1987-12-29 | 1989-03-07 | Union Carbide Corporation | Pressure swing adsorption process for gas separation |
JP2683806B2 (ja) * | 1988-03-17 | 1997-12-03 | 住友精化株式会社 | 濃縮酸素回収方法 |
EP0380723B1 (en) * | 1989-02-01 | 1994-04-06 | Kuraray Chemical Co., Ltd. | Process for separating nitrogen gas by pressure swing adsorption system |
-
1991
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Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2943817A1 (de) * | 1978-10-30 | 1980-05-14 | Richter Gedeon Vegyeszet | Bei gaerung in submerser kultur zur einfuehrung der 12 beta -hydroxygruppe und ggf. 7 beta -hydroxygruppe in den aglykonteil von herzglykosiden bzw. in deren aglykone selbst und zur abspaltung der d- glucosegruppe und acetylgruppe von primaeren digitalisglykosiden, der d-glucosegruppe von purpureaglykosiden und der acetylgruppe von acetylderivaten von sekundaeren digitalisglykosiden faehige aus boeden erhaeltliche mikroorganismenstaemme und verfahren zur mikrobiologischen herstellung von 12 beta -hydroxycardenolidverbindungen |
WO1996026894A1 (fr) * | 1995-03-02 | 1996-09-06 | Sumitomo Seika Chemicals Co., Ltd. | Procede de recuperation de gaz riche en oxygene |
US5755856A (en) * | 1995-03-02 | 1998-05-26 | Sumitomo Seika Chemicals Co. Ltd. | Process of recovering oxygen-enriched gas |
JP2008528255A (ja) * | 2005-01-21 | 2008-07-31 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 製油所処理装置(水素処理、水素化分解など)と高速サイクル圧力スイング吸着との改善された統合 |
JP4919970B2 (ja) * | 2005-01-21 | 2012-04-18 | エクソンモービル リサーチ アンド エンジニアリング カンパニー | 製油所処理装置(水素処理、水素化分解など)と高速サイクル圧力スイング吸着との改善された統合 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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