JPH04100660A - Ti含有超合金鋳造方法及びそれに用いるパウダー - Google Patents
Ti含有超合金鋳造方法及びそれに用いるパウダーInfo
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Landscapes
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明はTi含有超合金の連続鋳造中におけるパウダー
の変質(潤滑性能劣化)に起因するブレークアウトを防
止し、かつ鋳片の表面欠陥を防止し得る連続鋳造方法及
びそれに用いるパウダーに関するものである。
の変質(潤滑性能劣化)に起因するブレークアウトを防
止し、かつ鋳片の表面欠陥を防止し得る連続鋳造方法及
びそれに用いるパウダーに関するものである。
(従来の技術)
現在、一般に使用されている鋳造用パウダーは、CaO
およびSin、を主成分とする母材と、粘度および融点
を調整するNa2OHK20 t A Q 203 r
Li、O,NaF、KF、AQ F3等の媒溶剤を含有
したものである。このパウダーを用いてNCF325の
如きTiを0.1%以上含有する超合金を連続鋳造する
と、溶融パウダー中のSiO2が溶鋼中のTiと反応し
、パウダー中にTie、を生成するため、パウダー中の
5in2の割合が低下して粘度および融点が低下する。
およびSin、を主成分とする母材と、粘度および融点
を調整するNa2OHK20 t A Q 203 r
Li、O,NaF、KF、AQ F3等の媒溶剤を含有
したものである。このパウダーを用いてNCF325の
如きTiを0.1%以上含有する超合金を連続鋳造する
と、溶融パウダー中のSiO2が溶鋼中のTiと反応し
、パウダー中にTie、を生成するため、パウダー中の
5in2の割合が低下して粘度および融点が低下する。
このため、鋳片と鋳型の間にパウダーの不均一な流入を
起こし、鋳片に凹み欠陥やモールド内シェル切れに起因
するブリードが多発して鋳片の手入歩留が低下する。ま
た、ブレークアウト等の鋳造事故により生産性が著しく
低下することもある。
起こし、鋳片に凹み欠陥やモールド内シェル切れに起因
するブリードが多発して鋳片の手入歩留が低下する。ま
た、ブレークアウト等の鋳造事故により生産性が著しく
低下することもある。
Ti含有鋼鋳造用パウダーについては特開昭61−17
6451号公報において、SUS 321ステンレス鋼
の如き、Tiを0.5%含有する鋼の連続鋳造において
、 Ba025〜40%およびCab。
6451号公報において、SUS 321ステンレス鋼
の如き、Tiを0.5%含有する鋼の連続鋳造において
、 Ba025〜40%およびCab。
5iozを含み、Ba○+CaO+ S io□= 6
0〜80%とし、 かつcaO/5i02=0.3−1
.0となるように配合した原料を溶融後、粉末又は顆粒
状となしたパウダーを使用することにより、捲込み欠陥
およびブリーディングの発生のない表面性状の良好な鋳
片を製造する方法が知られている。
0〜80%とし、 かつcaO/5i02=0.3−1
.0となるように配合した原料を溶融後、粉末又は顆粒
状となしたパウダーを使用することにより、捲込み欠陥
およびブリーディングの発生のない表面性状の良好な鋳
片を製造する方法が知られている。
しかし、NCF325の如きNiを40%以上、Crを
20%以上含有し、融点が1400℃以下の超合金は、
含有合金量に応じて融点が大幅に変動するため、パウダ
ーの融点および粘度を安定して確保できず潤滑性能が不
充分であった。
20%以上含有し、融点が1400℃以下の超合金は、
含有合金量に応じて融点が大幅に変動するため、パウダ
ーの融点および粘度を安定して確保できず潤滑性能が不
充分であった。
(発明が解決しようとする課題)
本発明は、NCF325の如き、Tiを0.1%以上、
Niを40%以上、Crを20%以上含有し、融点が1
400℃以下の超合金の連続鋳造において、鋳片表面凹
み欠陥およびブリード欠陥の発生のない表面性状良好な
鋳片を製造するための鋳造方法及びそれに用いるパウダ
ーを提供するものである。
Niを40%以上、Crを20%以上含有し、融点が1
400℃以下の超合金の連続鋳造において、鋳片表面凹
み欠陥およびブリード欠陥の発生のない表面性状良好な
鋳片を製造するための鋳造方法及びそれに用いるパウダ
ーを提供するものである。
(課題を解決するための手段、作用)
本発明の請求項1は、重量%にてTiを0.1%以上、
Niを10%以上、Crを20%以上含有し、融点が1
400℃以下の超合金を、CaOおよびSin、の比が
Cab/Sin、≦0.4(重量比率)であり、パウダ
ー融点が(1)式を満足し、かつ1300℃における粘
度が0.3〜3.0ボイスであるパウダーを用いて連続
鋳造することを特徴とするTi含有超合金鋳造方法であ
る。
Niを10%以上、Crを20%以上含有し、融点が1
400℃以下の超合金を、CaOおよびSin、の比が
Cab/Sin、≦0.4(重量比率)であり、パウダ
ー融点が(1)式を満足し、かつ1300℃における粘
度が0.3〜3.0ボイスであるパウダーを用いて連続
鋳造することを特徴とするTi含有超合金鋳造方法であ
る。
1.25ST−890≦MT≦1.25ST −850
・・・・・(1)MT:パウダー融点(℃) ST:超合金の融点(℃) 本発明の請求項2は、重量%にてTiを0.1%以上、
Niを40%以上、Crを20%以上含有し、融点が
1400℃以下の超合金の連続鋳造用パウダーであって
、CaOおよびS i O,の比がCab/5in2≦
0.4(重量比率)であり、パウダー融点が(1)式を
満足し、かつ1300℃における粘度が0.3〜3.0
ボイズであることを特徴とするTi含有超合金鋳造用パ
ウダーである。
・・・・・(1)MT:パウダー融点(℃) ST:超合金の融点(℃) 本発明の請求項2は、重量%にてTiを0.1%以上、
Niを40%以上、Crを20%以上含有し、融点が
1400℃以下の超合金の連続鋳造用パウダーであって
、CaOおよびS i O,の比がCab/5in2≦
0.4(重量比率)であり、パウダー融点が(1)式を
満足し、かつ1300℃における粘度が0.3〜3.0
ボイズであることを特徴とするTi含有超合金鋳造用パ
ウダーである。
1、25ST −890≦MT≦1.25ST −85
0・・・・・(1)MT=パウダー融点 (℃) ST:超合金の融点 (℃) 本発明における超合金とは、Niを40%以上、Crを
20%以上含有し、融点が1400℃以下の合金である
。
0・・・・・(1)MT=パウダー融点 (℃) ST:超合金の融点 (℃) 本発明における超合金とは、Niを40%以上、Crを
20%以上含有し、融点が1400℃以下の合金である
。
連続鋳造においては、鋳型自溶湯温度を液相線温度に対
して5〜30℃高い温度とすることが表面性状の良好な
鋳片を得るための鋳造条件とされている。溶湯の液相線
温度はNi、Crの含有量が高くなるに従って著しく低
下する。
して5〜30℃高い温度とすることが表面性状の良好な
鋳片を得るための鋳造条件とされている。溶湯の液相線
温度はNi、Crの含有量が高くなるに従って著しく低
下する。
例えばN1=43.5%、Cr=22.5%の溶湯の液
相線温度は1360℃となるので鋳型的温度は、136
5〜1390℃が適性条件である。
相線温度は1360℃となるので鋳型的温度は、136
5〜1390℃が適性条件である。
このように、鋳型内の適性温度を確保するためには、超
合金の融点に応じてパウダーの物性を変更する必要があ
る。超合金の融点は、溶湯成分から計算によって求めた
値を用いる。
合金の融点に応じてパウダーの物性を変更する必要があ
る。超合金の融点は、溶湯成分から計算によって求めた
値を用いる。
第1図はTiを0.1%以上含有する超合金の連続鋳造
におけるパウダー融点および超合金の融点と鋳片手入歩
留の関係を示す。O印は、鋳片の手入れ歩留りが85%
以」二、・印は鋳片の手入れ歩留りが85%未満である
。すなわち第1図において、鋳造する溶湯の融点とパウ
ダー融点の適性範囲の組合せが決定される。この範囲の
パウダー融点を選択することにより表面性状の良好な鋳
片を得ることができる。この範囲を選択しなかった場合
、つまりパウダーの融点が上限を超えた場合には、パウ
ダーの溶融不良を生じ、鋳型と鋳片との潤滑性が悪くな
り、モールド内シェル切れに起因するブリードが多発し
て鋳片の手入歩留が低下する。
におけるパウダー融点および超合金の融点と鋳片手入歩
留の関係を示す。O印は、鋳片の手入れ歩留りが85%
以」二、・印は鋳片の手入れ歩留りが85%未満である
。すなわち第1図において、鋳造する溶湯の融点とパウ
ダー融点の適性範囲の組合せが決定される。この範囲の
パウダー融点を選択することにより表面性状の良好な鋳
片を得ることができる。この範囲を選択しなかった場合
、つまりパウダーの融点が上限を超えた場合には、パウ
ダーの溶融不良を生じ、鋳型と鋳片との潤滑性が悪くな
り、モールド内シェル切れに起因するブリードが多発し
て鋳片の手入歩留が低下する。
また、ブレークアウト等の鋳造事故により生産性が著し
く低下することもある。
く低下することもある。
パウダーの融点が下限値未満の場合には溶融が早過ぎて
、鋳型と鋳片間にパウダーの過剰流入を生じて鋳片の凹
み欠陥の原因となる。したがって、溶融性の良好なパウ
ダーとするためには第1図における良好なパウダー融点
の上限と下限の範囲である下記(1)式を満足するよう
にパウダーの融点を超合金の融点に応じて調整すること
が必要である。
、鋳型と鋳片間にパウダーの過剰流入を生じて鋳片の凹
み欠陥の原因となる。したがって、溶融性の良好なパウ
ダーとするためには第1図における良好なパウダー融点
の上限と下限の範囲である下記(1)式を満足するよう
にパウダーの融点を超合金の融点に応じて調整すること
が必要である。
1、25ST −890≦MT≦1.25sT−850
・・・・・(1)M丁=パウダー融点(℃) ST:超合金の融点(℃) 第2図は、上記(1)式を満足するパウダーを用いて、
第1図と同様のTi含有超合金を連続鋳造したときの1
300℃におけるパウダー粘度と鋳片手入歩留との関係
を示す。溶融パウダーの粘度が0.3 ボイス未満の場
合には該パウダーが鋳型と鋳片との間に過剰流入し、鋳
片の抜熱不良による鋳片凹み欠陥を生じる。また、粘度
が3ボイスを超える場合にはパウダーの鋳型と鋳片との
間の流入が不足して、鋳型と鋳片との潤滑不良を生じ、
鋳型と鋳片の焼きつきに起因するブリードが発生する。
・・・・・(1)M丁=パウダー融点(℃) ST:超合金の融点(℃) 第2図は、上記(1)式を満足するパウダーを用いて、
第1図と同様のTi含有超合金を連続鋳造したときの1
300℃におけるパウダー粘度と鋳片手入歩留との関係
を示す。溶融パウダーの粘度が0.3 ボイス未満の場
合には該パウダーが鋳型と鋳片との間に過剰流入し、鋳
片の抜熱不良による鋳片凹み欠陥を生じる。また、粘度
が3ボイスを超える場合にはパウダーの鋳型と鋳片との
間の流入が不足して、鋳型と鋳片との潤滑不良を生じ、
鋳型と鋳片の焼きつきに起因するブリードが発生する。
従って、1300℃における溶融パウダーの粘度を0.
3〜3.0ポイズとすることが必要である。
3〜3.0ポイズとすることが必要である。
第3図は、第1図と同様のTi含有超合金を連続鋳造し
たときのパウダーの塩基度(Ca O/SiO2)と鋳
片手入歩留との関係を示す。図に示すように、CaO/
SiO2が0.4を超えると鋳片に凹みやブリードが多
発して鋳片の手入歩留が急激に低下する。CaO/Si
O2を0.4以下にすることによって手入歩留85%以
上を達成することができる。
たときのパウダーの塩基度(Ca O/SiO2)と鋳
片手入歩留との関係を示す。図に示すように、CaO/
SiO2が0.4を超えると鋳片に凹みやブリードが多
発して鋳片の手入歩留が急激に低下する。CaO/Si
O2を0.4以下にすることによって手入歩留85%以
上を達成することができる。
前述のように、Tiを0.1%以上含有する超合金を連
続鋳造すると溶融パウダー中のSio2が溶鋼中のTi
と反応し、パウダー中にTie2を生成するためパウダ
ー中にTie2が増加するとともにパウダー中の5in
2が減少する(すなわちCaO/SiO2が増大する)
。第4図および第5図に第1図と同様のTi含有超合金
を連続鋳造したときのT i O□増加量、Cab/5
in2増大量とパウダー粘度指数との関係を示す。
続鋳造すると溶融パウダー中のSio2が溶鋼中のTi
と反応し、パウダー中にTie2を生成するためパウダ
ー中にTie2が増加するとともにパウダー中の5in
2が減少する(すなわちCaO/SiO2が増大する)
。第4図および第5図に第1図と同様のTi含有超合金
を連続鋳造したときのT i O□増加量、Cab/5
in2増大量とパウダー粘度指数との関係を示す。
各図におけるパウダーの粘度指数とはT i O。
増加量およびCab/5in2増加量がOのときを10
0とするパウダー粘度の割合である0図に示すように溶
鋼中のTiによりパウダー中のSio2が還元されパウ
ダー中にTie、が増加することにより、およびCaO
/ S i O□が増大することによりパウダー粘度指
数が低下する。
0とするパウダー粘度の割合である0図に示すように溶
鋼中のTiによりパウダー中のSio2が還元されパウ
ダー中にTie、が増加することにより、およびCaO
/ S i O□が増大することによりパウダー粘度指
数が低下する。
したがって、Tiを0.1%以上含有する超合金を高手
入歩留で安定鋳造するためにはパウダーのCaO/Si
O2を小さく(Sin、を大きく)する必要がある。
入歩留で安定鋳造するためにはパウダーのCaO/Si
O2を小さく(Sin、を大きく)する必要がある。
モールド内溶鋼と接触するパウダーの量はモールドの横
断面積に制限される。このためCaO/SiO2が0.
4以下になると、云いかえるとパウダー中に占める5i
02量が多くなると、溶鋼中のTiと反応し減少するS
iO□の影響が小さくなるためと考えられる。
断面積に制限される。このためCaO/SiO2が0.
4以下になると、云いかえるとパウダー中に占める5i
02量が多くなると、溶鋼中のTiと反応し減少するS
iO□の影響が小さくなるためと考えられる。
(実施例)
Ti含有超合金を連続鋳造したときの溶鋼成分およびパ
ウダー成分を第1表に、鋳造結果、鋳片表面性状および
鋳片の手入歩留りを第2表に示す。
ウダー成分を第1表に、鋳造結果、鋳片表面性状および
鋳片の手入歩留りを第2表に示す。
本発明パウダーを使用した場合は、鋳造性が良好で、鋳
片の手入れ歩留りも85%以上である。
片の手入れ歩留りも85%以上である。
(発明の効果)
従来のパウダーを使用した場合は、鋳造事故による鋳造
中止または鋳片表面欠陥により手入れ歩留りが大きく低
下する。本発明のパウダーの使用によってこれらの問題
を解決可能である。これによってTi含有超合金の安定
した連続鋳造が可能となるとともに、連続鋳造における
生産性の向上、鋳片手入歩留および手入費用の低減に大
きな効果をもたらすものである。
中止または鋳片表面欠陥により手入れ歩留りが大きく低
下する。本発明のパウダーの使用によってこれらの問題
を解決可能である。これによってTi含有超合金の安定
した連続鋳造が可能となるとともに、連続鋳造における
生産性の向上、鋳片手入歩留および手入費用の低減に大
きな効果をもたらすものである。
第1図は、融点の異なる超合金の連続鋳造におけるパウ
ダー融点と鋳片手入歩留との関係を示す図。 第2図は、Tiを0.1%以上含有する超合金を連続鋳
造した場合のパウダー粘度と鋳片手入歩留との関係を示
す図、 第3図は、Tiを0.1%以上含有する超合金を連続鋳
造した場合のCaO/5in2と鋳片手入歩留との関係
を示す図、 第4図は、Tiを0.1%以上含有する超合金を連続鋳
造した場合のパウダー中のTie2増加量とパウダー粘
度指数との関係を示す図、 第5図はTiを0.1%以上含有する超合金を連続鋳造
した場合のCaO/5in2増加量とパウダー粘度指数
との関係を示す図である。 第2図 へ〇ウダ′−易磨(ポイズ) 第3図 匙合會の融点(tジ 第4図 Ti Oz増力O量(%) 第5図 Ca O/S i 02増ha量
ダー融点と鋳片手入歩留との関係を示す図。 第2図は、Tiを0.1%以上含有する超合金を連続鋳
造した場合のパウダー粘度と鋳片手入歩留との関係を示
す図、 第3図は、Tiを0.1%以上含有する超合金を連続鋳
造した場合のCaO/5in2と鋳片手入歩留との関係
を示す図、 第4図は、Tiを0.1%以上含有する超合金を連続鋳
造した場合のパウダー中のTie2増加量とパウダー粘
度指数との関係を示す図、 第5図はTiを0.1%以上含有する超合金を連続鋳造
した場合のCaO/5in2増加量とパウダー粘度指数
との関係を示す図である。 第2図 へ〇ウダ′−易磨(ポイズ) 第3図 匙合會の融点(tジ 第4図 Ti Oz増力O量(%) 第5図 Ca O/S i 02増ha量
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1)重量%にてTiを0.1%以上、Niを40%以
上、Crを20%以上含有し、融点が1400℃以下の
超合金を、CaOおよびSiO_2の比がCaO/Si
O_2≦0.4(重量比率)であり、パウダー融点が(
1)式を満足し、かつ1300℃における粘度が0.3
〜3.0ポイズであるパウダーを用いて連続鋳造するこ
とを特徴とするTi含有超合金鋳造方法。 1.25ST−890≦MT≦1.25ST−850・
・・・・(1)MT:パウダー融点(℃) ST:超合金の融点(℃) (2)重量%にてTiを0.1%以上、Niを40%以
上、Crを20%以上含有し、融点が1400℃以下の
超合金の連続鋳造用パウダーであって、CaOおよびS
iO_2の比がCaO/SiO_2≦0.4(重量比率
)であり、パウダー融点が(1)式を満足し、かつ13
00℃における粘度が0.3〜3.0ポイズであること
を特徴とするTi含有超合金鋳造用パウダー。 1.25ST−890≦MT≦1.25ST−850・
・・・・(1)MT:パウダー融点(℃) ST:超合金の融点(℃)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21576490A JP2819190B2 (ja) | 1990-08-17 | 1990-08-17 | Ti含有超合金鋳造方法及びそれに用いるパウダー |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21576490A JP2819190B2 (ja) | 1990-08-17 | 1990-08-17 | Ti含有超合金鋳造方法及びそれに用いるパウダー |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH04100660A true JPH04100660A (ja) | 1992-04-02 |
JP2819190B2 JP2819190B2 (ja) | 1998-10-30 |
Family
ID=16677844
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21576490A Expired - Fee Related JP2819190B2 (ja) | 1990-08-17 | 1990-08-17 | Ti含有超合金鋳造方法及びそれに用いるパウダー |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2819190B2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001232446A (ja) * | 1999-12-14 | 2001-08-28 | Nkk Corp | 小断面高Cr鋼の連続鋳造方法 |
JP2001334351A (ja) * | 2000-05-26 | 2001-12-04 | Shinagawa Refract Co Ltd | 鋼の連続鋳造用モールドパウダー及び鋼の連続鋳造方法 |
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