JPH0328102A - 粗塩酸の精製方法 - Google Patents
粗塩酸の精製方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、粗塩酸を活性炭床及びCi型強塩基性陰イオ
ン交換樹脂床に通液し精製する方法に関するものである
。詳しくは、本発明は、反応工程から回収される鉄イオ
ン及び遊離塩素を不純物として含む粗塩酸を活性炭床及
びCl型強塩基性陰イオン交換樹脂床を用いて精製する
方法の改良に関するものである。
ン交換樹脂床に通液し精製する方法に関するものである
。詳しくは、本発明は、反応工程から回収される鉄イオ
ン及び遊離塩素を不純物として含む粗塩酸を活性炭床及
びCl型強塩基性陰イオン交換樹脂床を用いて精製する
方法の改良に関するものである。
有機化合物の塩素化反応工程、有機塩素化合物の燃焼工
程等で副生物として生戒する塩化水素ガスを回収して得
られる粗塩酸中には、反応工程で使用される触媒に含ま
れる鉄或分が混入し、それらは鉄イオンとしてクロロ錯
イオンの形態をなし不純物として含有されている。
程等で副生物として生戒する塩化水素ガスを回収して得
られる粗塩酸中には、反応工程で使用される触媒に含ま
れる鉄或分が混入し、それらは鉄イオンとしてクロロ錯
イオンの形態をなし不純物として含有されている。
この粗塩酸に含まれる鉄イオンを除去し精製する方法と
して、粗塩酸をCl型の強塩基性陰イオン交換樹脂床に
通液して精製する方法が知られている。しかしながら、
反応系から回収される粗塩酸中には、不純物である鉄イ
オンの他に遊離塩素も含有されていることが多く、粗塩
酸を直接Cj2型の強塩基性陰イオン交換樹脂床に通液
するとイオン交換樹脂が酸化されイオン交換能力が急激
に低下するおそれがあるため、一般には、Cl型強塩基
性陰イオン交換樹脂床へ通液する前にあらかじめ活性炭
床に通液し、遊離塩素を除去することが行われている。
して、粗塩酸をCl型の強塩基性陰イオン交換樹脂床に
通液して精製する方法が知られている。しかしながら、
反応系から回収される粗塩酸中には、不純物である鉄イ
オンの他に遊離塩素も含有されていることが多く、粗塩
酸を直接Cj2型の強塩基性陰イオン交換樹脂床に通液
するとイオン交換樹脂が酸化されイオン交換能力が急激
に低下するおそれがあるため、一般には、Cl型強塩基
性陰イオン交換樹脂床へ通液する前にあらかじめ活性炭
床に通液し、遊離塩素を除去することが行われている。
ところが、この方法では活性炭床により遊離塩素は除去
されるものの、一方では鉄イオンが3価から2価へ還元
される反応が起こる。
されるものの、一方では鉄イオンが3価から2価へ還元
される反応が起こる。
塩酸溶液中では2価の鉄イオンは3価の鉄イオンに比べ
てクロロ錯イオンの形戒能が低いため、陰イオンの形成
度合が減少し、その結果活性炭床に引き続いて通液され
るCl型強塩基性陰イオン交換樹脂床によりイオン交換
されない2価の鉄イオンとして精製塩酸中に漏出し、精
製塩酸の純度が向上しないという欠点があった。
てクロロ錯イオンの形戒能が低いため、陰イオンの形成
度合が減少し、その結果活性炭床に引き続いて通液され
るCl型強塩基性陰イオン交換樹脂床によりイオン交換
されない2価の鉄イオンとして精製塩酸中に漏出し、精
製塩酸の純度が向上しないという欠点があった。
そのために、従来法においては活性炭床より流出する粗
製塩酸を一旦貯蔵しエアレーションを行うことにより、
含有されている2価の鉄イオンを3価に酸化した後(l
型強塩基性陰イオン交換樹脂床に通し2価の鉄イオンの
漏出を防止する方法がとられているが、この方法は完全
酸化をするために長時間を要し、さらには塩素ガスが発
生するなど操作が非常に煩雑であった。
製塩酸を一旦貯蔵しエアレーションを行うことにより、
含有されている2価の鉄イオンを3価に酸化した後(l
型強塩基性陰イオン交換樹脂床に通し2価の鉄イオンの
漏出を防止する方法がとられているが、この方法は完全
酸化をするために長時間を要し、さらには塩素ガスが発
生するなど操作が非常に煩雑であった。
(発明が解決しようとする課題)
本発明は従来の活性炭床とCl型強塩基性陰イオン交換
樹脂床を用いる粗塩酸の精製方法において、遊離塩素を
含む粗塩酸中に不純物として含まれている鉄イオンが活
性炭床内で3価(II[)から2価(n)への還元反応
が生じるのを活性炭床に極めて簡単な方法で特別の処理
を施すことにより防止し、高純度の塩酸を取得する方法
を提供することを目的とする。
樹脂床を用いる粗塩酸の精製方法において、遊離塩素を
含む粗塩酸中に不純物として含まれている鉄イオンが活
性炭床内で3価(II[)から2価(n)への還元反応
が生じるのを活性炭床に極めて簡単な方法で特別の処理
を施すことにより防止し、高純度の塩酸を取得する方法
を提供することを目的とする。
(課題を解決するための手段)
本発明の要旨は、鉄イオン及び遊離塩素を含む粗塩酸を
活性炭床及びCl型強塩基性陰イオン交換樹脂床に順次
通液して精製する方法において、該活性炭床にあらかじ
め塩化鉄(III)水溶液又は塩化鉄(III)と次亜
塩素酸塩を含有する水溶液を通液した後、粗塩酸を通液
することよりなる粗塩酸の精製方法に存する。
活性炭床及びCl型強塩基性陰イオン交換樹脂床に順次
通液して精製する方法において、該活性炭床にあらかじ
め塩化鉄(III)水溶液又は塩化鉄(III)と次亜
塩素酸塩を含有する水溶液を通液した後、粗塩酸を通液
することよりなる粗塩酸の精製方法に存する。
以下本発明を、実施態様の一例を表す第1図を用いて詳
細に説明する。
細に説明する。
第1図は本発明の一実施態様を示す装置概略図である。
活性炭塔1には粒状活性炭が充填され、活性炭床2が形
威される.イオン交換塔3にはCl型強塩基性陰イオン
交換樹脂床4が形成される。Cl型の強塩基性陰イオン
交換樹脂としては、ポーラス型、ゲル型のいずれでも良
く、またこれらの樹脂の再生は従来より行なわれている
上水、純水等を用いる慣用的な方法で行うことが出来る
。
威される.イオン交換塔3にはCl型強塩基性陰イオン
交換樹脂床4が形成される。Cl型の強塩基性陰イオン
交換樹脂としては、ポーラス型、ゲル型のいずれでも良
く、またこれらの樹脂の再生は従来より行なわれている
上水、純水等を用いる慣用的な方法で行うことが出来る
。
薬液槽5には、塩化鉄(II[)水溶液又は塩化鉄(I
[I)と次亜塩素酸塩を含む水溶液が貯えられる。
[I)と次亜塩素酸塩を含む水溶液が貯えられる。
水洗水槽6には、上水又は純水が貯えられ、これらは活
性炭床2の洗浄用水及びCl型強塩基性陰イオン交換樹
脂床4の再生用水として利用される。
性炭床2の洗浄用水及びCl型強塩基性陰イオン交換樹
脂床4の再生用水として利用される。
上記薬液槽5に貯えられた薬液を活性炭床2へ通液した
際の活性炭塔lからの流出液を循環利用するための循環
用配管10が設けられている。また、活性炭床2の洗浄
廃水及びCl型強塩基性陰イオン交換樹脂床4の再生廃
水は廃液槽8に排出され、精製された塩酸は処理液槽9
に貯えられる。
際の活性炭塔lからの流出液を循環利用するための循環
用配管10が設けられている。また、活性炭床2の洗浄
廃水及びCl型強塩基性陰イオン交換樹脂床4の再生廃
水は廃液槽8に排出され、精製された塩酸は処理液槽9
に貯えられる。
次に本発明方法の操作順序を第1図に従って説明する。
まず、薬液槽5に貯えられた塩化鉄(I[I)水溶液又
は塩化鉄(II)と次亜塩素酸塩とを含む水溶液を配管
11を経て活性炭塔lに導入し、活性炭床2と接触させ
活性炭表面の処理を行う。その際の活性炭塔lからの流
出液は、循環配管10により薬液槽に戻し、再利用でき
るようにすれば、薬液の有効利用が計れ好ましい。
は塩化鉄(II)と次亜塩素酸塩とを含む水溶液を配管
11を経て活性炭塔lに導入し、活性炭床2と接触させ
活性炭表面の処理を行う。その際の活性炭塔lからの流
出液は、循環配管10により薬液槽に戻し、再利用でき
るようにすれば、薬液の有効利用が計れ好ましい。
この際、処理液として塩化鉄(1)水溶液を用いる場合
、その濃度は通常10〜20w/v%であり、空間速度
1−10Hr−’、通液11−10f/l一活性炭の条
件が採用される。また、塩化鉄(1)と次亜塩素酸塩を
含む水溶液を用いる場合には、あらかじめ、塩化鉄(I
I[)水溶液と次亜塩素酸塩水溶液を調製しておき使用
する際に混合して用いる。その場合、塩化鉄(III)
水溶液の濃度は10〜20w/v%、次亜塩素酸塩水溶
液の濃度は!−12w/v%とし、その混合比(容積比
)は両液の濃度によっても異なるが、通常塩化鉄水溶液
/次亜塩素酸塩水溶液= 1 0 0/1〜3/l、好
ましくは50/l〜3/1とし、空間速度1〜10Hr
”、通液11.0 〜10f/41!一活性炭で行うの
が好ましい。次亜塩素酸塩としては次亜塩素酸ナトリウ
ム、次亜塩素酸カリウムがあげられる。
、その濃度は通常10〜20w/v%であり、空間速度
1−10Hr−’、通液11−10f/l一活性炭の条
件が採用される。また、塩化鉄(1)と次亜塩素酸塩を
含む水溶液を用いる場合には、あらかじめ、塩化鉄(I
I[)水溶液と次亜塩素酸塩水溶液を調製しておき使用
する際に混合して用いる。その場合、塩化鉄(III)
水溶液の濃度は10〜20w/v%、次亜塩素酸塩水溶
液の濃度は!−12w/v%とし、その混合比(容積比
)は両液の濃度によっても異なるが、通常塩化鉄水溶液
/次亜塩素酸塩水溶液= 1 0 0/1〜3/l、好
ましくは50/l〜3/1とし、空間速度1〜10Hr
”、通液11.0 〜10f/41!一活性炭で行うの
が好ましい。次亜塩素酸塩としては次亜塩素酸ナトリウ
ム、次亜塩素酸カリウムがあげられる。
あらかじめ調整しておいた塩化鉄(I)水溶液と次亜塩
素酸塩水溶液を混合して液を調整する際に、混合比によ
ってはpHの上昇が生し酸化鉄(II[)の沈殿が生成
する場合がある。その場合は、該混合液に少量の塩酸を
添加して沈殿を溶解した後使用すると良い。また、塩化
鉄(I)と次亜塩素酸塩を一緒にあるいは順次溶解する
と塩素ガスが発生し、作業が困難になるおそれがある。
素酸塩水溶液を混合して液を調整する際に、混合比によ
ってはpHの上昇が生し酸化鉄(II[)の沈殿が生成
する場合がある。その場合は、該混合液に少量の塩酸を
添加して沈殿を溶解した後使用すると良い。また、塩化
鉄(I)と次亜塩素酸塩を一緒にあるいは順次溶解する
と塩素ガスが発生し、作業が困難になるおそれがある。
また、精製処理に付される原液の粗塩酸中の塩酸濃度、
鉄イオン及び遊離塩素濃度は原液が由来する回収工程に
よって異なるが、通常、塩酸濃度10〜35(重量)%
、鉄イオンi. o〜500■/l、遊離塩素30〜5
0■/l含有している。
鉄イオン及び遊離塩素濃度は原液が由来する回収工程に
よって異なるが、通常、塩酸濃度10〜35(重量)%
、鉄イオンi. o〜500■/l、遊離塩素30〜5
0■/l含有している。
塩M濃度が25%以上の場合には、活性炭床2での鉄イ
オンの還元反応速度は極めて穏やかであるために、塩化
鉄(III)水溶液のみによる処理で十分であるが、塩
酸濃度がこれより低い場合には、塩化鉄(I[)と次亜
塩素酸塩を併用するのが好ましい。上記の薬液を活性炭
塔1に通液する際の活性炭床2への通液方向は上向流、
下向流のいずれでも良い。
オンの還元反応速度は極めて穏やかであるために、塩化
鉄(III)水溶液のみによる処理で十分であるが、塩
酸濃度がこれより低い場合には、塩化鉄(I[)と次亜
塩素酸塩を併用するのが好ましい。上記の薬液を活性炭
塔1に通液する際の活性炭床2への通液方向は上向流、
下向流のいずれでも良い。
次に水洗水槽6に貯えられた水を導入して、上記薬液に
よる処理後の活性炭床2中に残留する薬液を押出し、洗
浄する。この際の流出液は廃液槽8に排出される。
よる処理後の活性炭床2中に残留する薬液を押出し、洗
浄する。この際の流出液は廃液槽8に排出される。
また、この水洗時の通水は、空間速度1〜20H(’、
導入水量2〜2 0 1/l一活性炭を目安に行うと良
い。
導入水量2〜2 0 1/l一活性炭を目安に行うと良
い。
さらに、この水洗工程の前に、前工程により活性炭床2
の活性炭表面に鉄が沈着しているおそれがあるため、そ
れらを洗浄・除去する目的で塩酸を導入して塩酸処理を
行うとよい。その際の塩酸濃度は3.5%前後、通液量
は5〜1 0 E/l一活性炭を目安とする。
の活性炭表面に鉄が沈着しているおそれがあるため、そ
れらを洗浄・除去する目的で塩酸を導入して塩酸処理を
行うとよい。その際の塩酸濃度は3.5%前後、通液量
は5〜1 0 E/l一活性炭を目安とする。
以上のような前処理を行なった活性炭床2に粗製塩酸を
通液すると、活性炭床2では鉄イオンは2価に還元され
ることなく遊離塩素が除去され、流出する塩酸には3価
の鉄イオンのみが含まれることになり、続<CI型の強
塩基性陰イオン交換樹脂床4により不純物である鉄イオ
ンは完全は除去されるのでイオン交換塔4から流出する
精製塩酸には高純度のものが得られ、それらは処理液槽
9に貯えられる。
通液すると、活性炭床2では鉄イオンは2価に還元され
ることなく遊離塩素が除去され、流出する塩酸には3価
の鉄イオンのみが含まれることになり、続<CI型の強
塩基性陰イオン交換樹脂床4により不純物である鉄イオ
ンは完全は除去されるのでイオン交換塔4から流出する
精製塩酸には高純度のものが得られ、それらは処理液槽
9に貯えられる。
所定量の粗塩酸を通液して鉄イオンを吸着して機能が減
退したCZ型の強塩基性陰イオン交換樹脂床4は水洗水
槽6に貯えられた水を導入して、従来から行なわれてい
る方法により再生後、再び利用される。
退したCZ型の強塩基性陰イオン交換樹脂床4は水洗水
槽6に貯えられた水を導入して、従来から行なわれてい
る方法により再生後、再び利用される。
このように本発明によれば、活性炭床による鉄イオンの
還元反応が抑制され、そのために続くCi型の強塩基性
陰イオン交換樹脂床では鉄イオンが完全に除去されるの
で高純度の塩酸を得ることができる。
還元反応が抑制され、そのために続くCi型の強塩基性
陰イオン交換樹脂床では鉄イオンが完全に除去されるの
で高純度の塩酸を得ることができる。
以下に本発明を実施例及び比較例により詳細に説明する
が、本発明はこれら実施例によって限定されるものでは
ない。
が、本発明はこれら実施例によって限定されるものでは
ない。
〔実施例1]
内径14mm、高さ500mIl1のガラス力ラムを2
本用意し、一方には粒状活性炭゜゛ダイヤホープ”(三
菱化或株式会社登録商標)006を50ml充填して活
性炭床を形成し、他方にはCl型の強塩基性陰イオン交
換樹脂“ダイヤイオン゜′ (三菱化或株式会社登録商
標)SA1 0A5 0 mlを充填し、強塩基性陰イ
オン交換樹脂床を形威した。
本用意し、一方には粒状活性炭゜゛ダイヤホープ”(三
菱化或株式会社登録商標)006を50ml充填して活
性炭床を形成し、他方にはCl型の強塩基性陰イオン交
換樹脂“ダイヤイオン゜′ (三菱化或株式会社登録商
標)SA1 0A5 0 mlを充填し、強塩基性陰イ
オン交換樹脂床を形威した。
次に活性炭床にはLow/v%の塩化鉄(1)水溶液1
00Io1をカラム底部より、空間流速2Hr−”で通
液した後、1.ON−HCf250 mlを5Hr”、
純水500n/!を10Hr−’で順次通液し、処理を
行い、また強塩基性イオン交換樹脂床は純水500mf
fiを10Hr−’で通水し、洗浄した。
00Io1をカラム底部より、空間流速2Hr−”で通
液した後、1.ON−HCf250 mlを5Hr”、
純水500n/!を10Hr−’で順次通液し、処理を
行い、また強塩基性イオン交換樹脂床は純水500mf
fiを10Hr−’で通水し、洗浄した。
続いて有機塩素化合物の燃焼工程で回収された鉄(II
I)イオン濃度400■/l、遊離塩素50tag//
!、塩酸濃度33%の粗塩酸l5lを流速5Hr−’で
活性炭床、強塩基性陰イオン交換樹脂床の順に下向流で
通液した。
I)イオン濃度400■/l、遊離塩素50tag//
!、塩酸濃度33%の粗塩酸l5lを流速5Hr−’で
活性炭床、強塩基性陰イオン交換樹脂床の順に下向流で
通液した。
強塩基性陰イオン交換樹脂床から流出する精製塩酸中の
鉄イオン濃度は第2図の曲線−■のようであった。なお
、鉄イオンの分析はオルトフエナントロリン法(JIS
K−0102)により行なった。
鉄イオン濃度は第2図の曲線−■のようであった。なお
、鉄イオンの分析はオルトフエナントロリン法(JIS
K−0102)により行なった。
実施例−1と同一の装置を用いて、各カラムには実施例
−1と同一の活性炭とcp型の強塩基性陰イオン交換樹
脂を同一量充填した。
−1と同一の活性炭とcp型の強塩基性陰イオン交換樹
脂を同一量充填した。
活性炭床に塩化鉄(II[)水溶液による処理を行なわ
なかったほかは、実施例一lと同様にして粗塩酸を実施
例−lと同一条件で通液した。
なかったほかは、実施例一lと同様にして粗塩酸を実施
例−lと同一条件で通液した。
その際の強塩基性陰イオン交換樹脂床から流出する精製
塩酸中の鉄イオン濃度は第2図の曲線2のようであった
。
塩酸中の鉄イオン濃度は第2図の曲線2のようであった
。
実施例−2
実施例−1で用いた装置に実施例−1と同一条件で活性
炭床、強塩基性陰イオン交換樹脂床を形戒した。活性炭
床には1 0 w / v%塩化鉄(II[)水溶液3
50mjl!と2. 4 w / v%次亜塩素酸ナト
リウム溶液50mlの混合液を上向流で流速4Hr−’
で通液し、次いで1.ON−HCf250 sj!を1
0Hr−’、純水500mfを10Hr−’で順次下向
流で通液し処理を行なった.又強塩基性陰イオン交換樹
脂床には純水500n+1を10Hr−’で通水し洗浄
した。
炭床、強塩基性陰イオン交換樹脂床を形戒した。活性炭
床には1 0 w / v%塩化鉄(II[)水溶液3
50mjl!と2. 4 w / v%次亜塩素酸ナト
リウム溶液50mlの混合液を上向流で流速4Hr−’
で通液し、次いで1.ON−HCf250 sj!を1
0Hr−’、純水500mfを10Hr−’で順次下向
流で通液し処理を行なった.又強塩基性陰イオン交換樹
脂床には純水500n+1を10Hr−’で通水し洗浄
した。
続いて鉄(III)イオン濃度100mg/jL遊離塩
素濃度50■/l、塩酸濃度19%の粗塩酸1.51を
流速5Hr−’で活性炭床、強塩基性陰イオン交換樹脂
床の順に通液した。その際の強塩基性陰イオン交換樹脂
床から流出する精製塩酸中の鉄イオン濃度は第3図曲線
−1のようであった。
素濃度50■/l、塩酸濃度19%の粗塩酸1.51を
流速5Hr−’で活性炭床、強塩基性陰イオン交換樹脂
床の順に通液した。その際の強塩基性陰イオン交換樹脂
床から流出する精製塩酸中の鉄イオン濃度は第3図曲線
−1のようであった。
比較例−■と同一の条件で、実施例−2で使用した粗塩
酸を通液した。
酸を通液した。
その際の流出する精製塩酸中の鉄イオンは第3図曲線−
2のようであった。
2のようであった。
第1図は本発明を説明するための装置概略図であり、図
中1・・・活性炭塔、2・・・活性炭床、3・・・イオ
ン交換塔、4・・・Cl型強塩基性陰イオン交換樹脂床
、5・・・薬液槽、6・・・水洗水槽、7・・・処理原
液槽、8・・・廃液槽、9・・・処理液槽、10・・・
循環用配管を示す。 第2図及び第3図は鉄イオンの漏出曲線を表わし、図中
、曲線1及び3は本発明方法、曲線2及び4は従゜来法
による漏出曲線を各々示す。 出 願人 日本錬水株式会社 代 理 人 弁理士 長谷川 (ほか1名) 第1図 通 液 量 00 通 液 量 (mA)
中1・・・活性炭塔、2・・・活性炭床、3・・・イオ
ン交換塔、4・・・Cl型強塩基性陰イオン交換樹脂床
、5・・・薬液槽、6・・・水洗水槽、7・・・処理原
液槽、8・・・廃液槽、9・・・処理液槽、10・・・
循環用配管を示す。 第2図及び第3図は鉄イオンの漏出曲線を表わし、図中
、曲線1及び3は本発明方法、曲線2及び4は従゜来法
による漏出曲線を各々示す。 出 願人 日本錬水株式会社 代 理 人 弁理士 長谷川 (ほか1名) 第1図 通 液 量 00 通 液 量 (mA)
Claims (1)
- (1)鉄イオン及び遊離塩素を含む粗塩酸を活性炭床及
びCl型強塩基性陰イオン交換樹脂床に順次通液して精
製する方法において、該活性炭床にあらかじめ塩化鉄(
III)水溶液又は塩化鉄(III)と次亜塩素酸塩を含有す
る水溶液を通液した後、粗塩酸を通液することを特徴と
する粗塩酸の精製方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1159179A JPH0735242B2 (ja) | 1989-06-21 | 1989-06-21 | 粗塩酸の精製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1159179A JPH0735242B2 (ja) | 1989-06-21 | 1989-06-21 | 粗塩酸の精製方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0328102A true JPH0328102A (ja) | 1991-02-06 |
JPH0735242B2 JPH0735242B2 (ja) | 1995-04-19 |
Family
ID=15688028
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1159179A Expired - Lifetime JPH0735242B2 (ja) | 1989-06-21 | 1989-06-21 | 粗塩酸の精製方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0735242B2 (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5330735A (en) * | 1993-01-21 | 1994-07-19 | Dow Corning Corporation | Purification of hydrochloric acid |
US5766565A (en) * | 1993-01-21 | 1998-06-16 | Dow Corning Corporation | Purification of hydrochloric acid |
JP2016138017A (ja) * | 2015-01-28 | 2016-08-04 | 信越化学工業株式会社 | 高純度塩酸の製造方法及び製造装置 |
CN109305656A (zh) * | 2018-09-29 | 2019-02-05 | 济宁亿佳环保科技有限公司 | 一种工业硫酸钾副产盐酸的处理设备 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108435137A (zh) * | 2018-03-16 | 2018-08-24 | 三峡大学 | 一种盐酸脱色及盐酸金属离子脱除的负载型试剂及制备方法 |
-
1989
- 1989-06-21 JP JP1159179A patent/JPH0735242B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5330735A (en) * | 1993-01-21 | 1994-07-19 | Dow Corning Corporation | Purification of hydrochloric acid |
US5766565A (en) * | 1993-01-21 | 1998-06-16 | Dow Corning Corporation | Purification of hydrochloric acid |
JP2016138017A (ja) * | 2015-01-28 | 2016-08-04 | 信越化学工業株式会社 | 高純度塩酸の製造方法及び製造装置 |
CN109305656A (zh) * | 2018-09-29 | 2019-02-05 | 济宁亿佳环保科技有限公司 | 一种工业硫酸钾副产盐酸的处理设备 |
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Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0735242B2 (ja) | 1995-04-19 |
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