JPH0316964A - 六方晶系の窒化硼素、酸化物および炭化物をベースとする、加圧焼成した多結晶混合材料 - Google Patents
六方晶系の窒化硼素、酸化物および炭化物をベースとする、加圧焼成した多結晶混合材料Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明の対象は、特に鋼および非鉄金属の水平押出し鋳
造における、取り外しリングまたは破砕リング用に使用
できる、六方晶形の窒化硼素、酸化物および炭化物から
成る、精選し、加圧焼成した他結晶混合材料である。
造における、取り外しリングまたは破砕リング用に使用
できる、六方晶形の窒化硼素、酸化物および炭化物から
成る、精選し、加圧焼成した他結晶混合材料である。
鋼の水平押出し鋳造では、鋳型は分配容器と気密で接続
されている。 そのため鋼の固化、即ち鋳型内における
押出し鋼の外皮の形成は、他のずべ七の押出し鋳造設備
のように液状の鋼と周囲の気体との層の境界面で起こる
のではなく、連続した〆夜相で起こる。
されている。 そのため鋼の固化、即ち鋳型内における
押出し鋼の外皮の形成は、他のずべ七の押出し鋳造設備
のように液状の鋼と周囲の気体との層の境界面で起こる
のではなく、連続した〆夜相で起こる。
分配器から鋳型への接続部は、炉に固定した耐火レンガ
、および鋳型側では、高い熱応力を受けなければならな
いので例えば酸化ジルコンのような高価な耐火性の材料
でできた流出ノズルで構成されている。 この流出ノズ
ルには、水平押出し鋳造にとって特徴的な部品である取
り外しリングまたは破砕リングが接続されている。 こ
の取り外しリングは連続運転で、この位置から押出し鋼
の外皮の形成が確実に始まるようなものでなければなら
ない。 このため取り舛しリングは、固化の場所を正確
に鋳型の中に設定ずる役目をずる。
、および鋳型側では、高い熱応力を受けなければならな
いので例えば酸化ジルコンのような高価な耐火性の材料
でできた流出ノズルで構成されている。 この流出ノズ
ルには、水平押出し鋳造にとって特徴的な部品である取
り外しリングまたは破砕リングが接続されている。 こ
の取り外しリングは連続運転で、この位置から押出し鋼
の外皮の形成が確実に始まるようなものでなければなら
ない。 このため取り舛しリングは、固化の場所を正確
に鋳型の中に設定ずる役目をずる。
取り舛しリンク自体でも同様に外皮が形成されるのを防
ぐことは出来ないので、この外皮は簡単に取り外しでき
なければならず、また取り外しリングの材料と中間相を
形成してはならない。 その上、高度の耐熱衝撃性と高
い耐摩耗性が必要である。
ぐことは出来ないので、この外皮は簡単に取り外しでき
なければならず、また取り外しリングの材料と中間相を
形成してはならない。 その上、高度の耐熱衝撃性と高
い耐摩耗性が必要である。
１９６０年から開発さわた鋼の水平押出し鋳造設備では
、窒化ケイ素、酸化ジルコン、窒化硼素あるいは窒化ア
ルミニウムのようなセラミック材料製の取り外しリング
が公知となっている。 しかし例えば窒化ケイ素を使っ
た場合は、固化した押出し鋼を鋳型から抜き取る際に生
しる表面の横方向の迅裂などの、水平押出しＳｌｆ ｆ
ｉの典型的な欠陥を防ぐことができなかったこともよく
知られている。
、窒化ケイ素、酸化ジルコン、窒化硼素あるいは窒化ア
ルミニウムのようなセラミック材料製の取り外しリング
が公知となっている。 しかし例えば窒化ケイ素を使っ
た場合は、固化した押出し鋼を鋳型から抜き取る際に生
しる表面の横方向の迅裂などの、水平押出しＳｌｆ ｆ
ｉの典型的な欠陥を防ぐことができなかったこともよく
知られている。
グラファイトを添加してあるため特に耐摩耗性がよく，
そのため従来の押出し鋳造方法における浸漬流出に特に
適している酸化物をベースとする耐火性の混合材料（
ＤＥ−Ａ−２９３［＋４８０． ＤＥ−＾−３００３０
４６および ＤＥ−Ａ−３６２７３３７１ は、そのグ
ラファイ１・添加のために、炭素の侵入に対して特に敏
感な高度に合金化した特殊鋼の鋳造が妨害されるため、
水平押出し鋳造に４３ける破砕リングには使用できない
。
そのため従来の押出し鋳造方法における浸漬流出に特に
適している酸化物をベースとする耐火性の混合材料（
ＤＥ−Ａ−２９３［＋４８０． ＤＥ−＾−３００３０
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ラファイ１・添加のために、炭素の侵入に対して特に敏
感な高度に合金化した特殊鋼の鋳造が妨害されるため、
水平押出し鋳造に４３ける破砕リングには使用できない
。
窒化硼素含有量が２０％以下の焼成し、安定化した耐火
性材料［ＪＰ５０−２１５７５ （：．Ａ． １００＋
１９６７５９ｅ？１９８４＋参照）４Ｊ、破砕リング
における亀裂と侵食が避けられないので、粒状および粉
状の窒化硼素から成る混合物を使って製造され、そのた
め多孔質（気孔率が最低１５％）で密度が小さい窒化硼
素含有量が７０％までの酸化ジルコン（ ＪＰ７８−４
５３１２， Ｃ．Ａ． ８９：９４０６６ｐ （＋９７
８１参照）と同様、求められる必要条件を満たずことが
できない。 これは、破砕リング自体の摩耗性が高い
ことだりでなく、特に高度に合金化した特殊鋼に必■と
される長い鋳造時間で品質を義しく低下させる、鋼の中
の好ましくない不純物の含有とも粘び付いている。 窒
化硼素だけから成る、または窄化硼素をベースとする、
六方晶形の窒化硼素が８０〜６０重量％で、酸化物が酸
化ジルコンまたは酸化マグネシウムから成り、最低９４
％ＴＤ（窒化硼素一酸化物混合物に換算して）の十分な
密度を持つ材料は、他の公知の材料に比べて、鋼および
鋼合金によって事実上ぬらされることがなく、そのうえ
容易に加工できるという長所があるが、このことば阪砕
リングを使用箇所に４．５いて精確に什上げる？で非常
に直要である。
性材料［ＪＰ５０−２１５７５ （：．Ａ． １００＋
１９６７５９ｅ？１９８４＋参照）４Ｊ、破砕リング
における亀裂と侵食が避けられないので、粒状および粉
状の窒化硼素から成る混合物を使って製造され、そのた
め多孔質（気孔率が最低１５％）で密度が小さい窒化硼
素含有量が７０％までの酸化ジルコン（ ＪＰ７８−４
５３１２， Ｃ．Ａ． ８９：９４０６６ｐ （＋９７
８１参照）と同様、求められる必要条件を満たずことが
できない。 これは、破砕リング自体の摩耗性が高い
ことだりでなく、特に高度に合金化した特殊鋼に必■と
される長い鋳造時間で品質を義しく低下させる、鋼の中
の好ましくない不純物の含有とも粘び付いている。 窒
化硼素だけから成る、または窄化硼素をベースとする、
六方晶形の窒化硼素が８０〜６０重量％で、酸化物が酸
化ジルコンまたは酸化マグネシウムから成り、最低９４
％ＴＤ（窒化硼素一酸化物混合物に換算して）の十分な
密度を持つ材料は、他の公知の材料に比べて、鋼および
鋼合金によって事実上ぬらされることがなく、そのうえ
容易に加工できるという長所があるが、このことば阪砕
リングを使用箇所に４．５いて精確に什上げる？で非常
に直要である。
しかし、六方晶形の窒化硼素だけで作った破砕リングは
柔らかずぎ、 機械的強度が低過ぎるので、合金度の低
い鋼を鋳造しただけで亀裂や侵食を起こす傾向がある。
柔らかずぎ、 機械的強度が低過ぎるので、合金度の低
い鋼を鋳造しただけで亀裂や侵食を起こす傾向がある。
酸化物添加、特にＺｒＯ■またはｉｔｇＯ添加によっ
て一一材料が加圧下で少なくとち９４％ＴＤの密度まで
焼成されているという前提条件下で一一特性は改良され
る（ ＤＥ−Ａ−３５１０１１１参照）が、特にＣｒ−
Ｎｒ一鋼のような高合金度の特殊鋼の鋳造では機械的お
よび化学的な耐久力に関する必要条件を満たすことは出
来ない。
て一一材料が加圧下で少なくとち９４％ＴＤの密度まで
焼成されているという前提条件下で一一特性は改良され
る（ ＤＥ−Ａ−３５１０１１１参照）が、特にＣｒ−
Ｎｒ一鋼のような高合金度の特殊鋼の鋳造では機械的お
よび化学的な耐久力に関する必要条件を満たすことは出
来ない。
そこで、 本発明の目的は、窒下硼素と酸化物から成る
材料を、適当な添加物を選ぶことによって、鋼のみなら
ず非鉄金属の水平押出し鋳造における取り外しングある
いは破砕リングとして使用するための必要条件を満たす
ように改良することである。
材料を、適当な添加物を選ぶことによって、鋼のみなら
ず非鉄金属の水平押出し鋳造における取り外しングある
いは破砕リングとして使用するための必要条件を満たす
ように改良することである。
非鉄金属とは、ＤＩＮ１７６００ により、鉄以夕１
の合金化していない金属、および鉄を除く任意の金属の
個別含何屯が最大であるような合金のことてある。
の合金化していない金属、および鉄を除く任意の金属の
個別含何屯が最大であるような合金のことてある。
この目的は、 窒化硼素、酸化物および炭化物から成り
， 六方晶形の窒化硼素が３０〜８５重量％、酸化ジル
コンおよび酸化マグネシウムのグループから選んだ酸化
物が１０〜５０重量％，炭化ケイ素、炭化チタンおよび
炭化ジルコンのグループから選んだ炭化物が５〜２０重
量％で、密度が理論的に可能な密度の少なくとも９４％
（窒化硼素一酸化物一炭化物の混合物に関して）である
加圧焼成した、多結晶混合材料を提案することにより解
決される。
， 六方晶形の窒化硼素が３０〜８５重量％、酸化ジル
コンおよび酸化マグネシウムのグループから選んだ酸化
物が１０〜５０重量％，炭化ケイ素、炭化チタンおよび
炭化ジルコンのグループから選んだ炭化物が５〜２０重
量％で、密度が理論的に可能な密度の少なくとも９４％
（窒化硼素一酸化物一炭化物の混合物に関して）である
加圧焼成した、多結晶混合材料を提案することにより解
決される。
本発明により使用する混合材料を製造するための出発物
質として、酸素含有量が２〜８重量％で比表面積が５−
３ ０ｒｎ２／ ｇ （Ｂ ＥＴ一法により測定）であ
る六方晶形の窒化硼素および純度がそれぞれ〉９７％の
精選した酸化物粉体および炭化物粉体から成る粉体混合
物を使用するのが有利である。
質として、酸素含有量が２〜８重量％で比表面積が５−
３ ０ｒｎ２／ ｇ （Ｂ ＥＴ一法により測定）であ
る六方晶形の窒化硼素および純度がそれぞれ〉９７％の
精選した酸化物粉体および炭化物粉体から成る粉体混合
物を使用するのが有利である。
酸化物粉体としては、 市販の安定化していない、 部
分的に安定化した、および十分に安定化した酸化ジルコ
ンの粉体を使用することができるが、この酸化ジルコン
粉体は，公知の方法で酸化マグネシウム，酸化セリウム
または酸化イットリウムにより部分的にあるいは十分に
安定化してあっても良い。 酸化カルシウムは、安定化
剤として同様に公知であるが、混合材料を押出し鋳造に
おける破砕リングとして使用する場合、鋼と酸化カルシ
ウムとの好ましくない反応を避けるためには，ａしてい
ない。
分的に安定化した、および十分に安定化した酸化ジルコ
ンの粉体を使用することができるが、この酸化ジルコン
粉体は，公知の方法で酸化マグネシウム，酸化セリウム
または酸化イットリウムにより部分的にあるいは十分に
安定化してあっても良い。 酸化カルシウムは、安定化
剤として同様に公知であるが、混合材料を押出し鋳造に
おける破砕リングとして使用する場合、鋼と酸化カルシ
ウムとの好ましくない反応を避けるためには，ａしてい
ない。
炭化物粉体としては、ＳｔＣ （α−および／またはβ
一ＳｉＣ ｌの代わりに、あるいはＳｉＣに加えてＴｉ
Ｃおよび／またはＺｒＣの粉体を使用できる。
一ＳｉＣ ｌの代わりに、あるいはＳｉＣに加えてＴｉ
Ｃおよび／またはＺｒＣの粉体を使用できる。
これらの粉体は、それ自体公知の方法で、通常の混合装
置内で、場合によっては一時的なバインダーを併用して
均質に混合し、それから加圧下で最低９４％ＴＤの密度
になるまで焼成する。 その際、混合物はグラファイト
製の型の中で２軸方向に圧力をかけ、１ ５ ０ ．０
″〜．１ｓ，ｐｏ’ｃ．好ましくは１６００°〜１７
００℃の温度で，７− ２ ０ Ｍ Ｐ ａ、好ましく
は９ 〜ｌ Ｉ Ｍ Ｐ ａのポンチ圧下で高温圧縮す
ることができる。 あるいは混合物を高圧オートクレー
ブ中で，真空密閉したジャケット内で．１４００°〜１
７００℃、好ましくは１５００°〜１６０００Ｃの温度
で，１ ０ ０〜３ ０ ０ＭＰａ ．好ましくは１０
０〜２００ＭＰａの圧力下で、圧力伝達媒体として不活
性気体を用い，平衡状態で高温圧縮することが出来る。
置内で、場合によっては一時的なバインダーを併用して
均質に混合し、それから加圧下で最低９４％ＴＤの密度
になるまで焼成する。 その際、混合物はグラファイト
製の型の中で２軸方向に圧力をかけ、１ ５ ０ ．０
″〜．１ｓ，ｐｏ’ｃ．好ましくは１６００°〜１７
００℃の温度で，７− ２ ０ Ｍ Ｐ ａ、好ましく
は９ 〜ｌ Ｉ Ｍ Ｐ ａのポンチ圧下で高温圧縮す
ることができる。 あるいは混合物を高圧オートクレー
ブ中で，真空密閉したジャケット内で．１４００°〜１
７００℃、好ましくは１５００°〜１６０００Ｃの温度
で，１ ０ ０〜３ ０ ０ＭＰａ ．好ましくは１０
０〜２００ＭＰａの圧力下で、圧力伝達媒体として不活
性気体を用い，平衡状態で高温圧縮することが出来る。
このようにして得られたブロックから適当な形状部品を
所定の寸法に加工する。
所定の寸法に加工する。
この加圧焼成した他結晶混合材料は、六方晶形の窒化硼
素相、炭化物相および酸化物相から成っており、その際
窒化硼素相が出発粉体中にあった酸化硼素（記載した範
囲で０２含有量として表わす）と結合している。 この
酸化硼素は，恐らく部分的に酸化窒化硼素相を形成し、
焼成助剤として作用する。
素相、炭化物相および酸化物相から成っており、その際
窒化硼素相が出発粉体中にあった酸化硼素（記載した範
囲で０２含有量として表わす）と結合している。 この
酸化硼素は，恐らく部分的に酸化窒化硼素相を形成し、
焼成助剤として作用する。
六方晶形の窒化硼素が５０〜７０重量％、炭化ケイ素か
ら成る炭化物が５〜１５重量％であり、酸化ジルコンか
ら成る酸化物が酸化マグネシウムまたは酸化イットリウ
ムにより部分的または十分に安定化されていて、 密度
が最低９５％ＴＤであるような混合材料は、予定する使
用目的に対して、鋼、特に高度に合金化した特殊鋼なら
びに非鉄金属の水平押出し鋳造における破砕リングとし
て適切であることが分かつている。 この好ましい構成
成分を持った混合材料は，液状になったチタン、ニッケ
ル、クロム等の金属に対して、従来公知の炭化物を添加
していない混合材料よりも、化学的に耐性がある。 こ
の混合材料は機械的な侵食が著しく少なく、摩耗特性が
優れている。
ら成る炭化物が５〜１５重量％であり、酸化ジルコンか
ら成る酸化物が酸化マグネシウムまたは酸化イットリウ
ムにより部分的または十分に安定化されていて、 密度
が最低９５％ＴＤであるような混合材料は、予定する使
用目的に対して、鋼、特に高度に合金化した特殊鋼なら
びに非鉄金属の水平押出し鋳造における破砕リングとし
て適切であることが分かつている。 この好ましい構成
成分を持った混合材料は，液状になったチタン、ニッケ
ル、クロム等の金属に対して、従来公知の炭化物を添加
していない混合材料よりも、化学的に耐性がある。 こ
の混合材料は機械的な侵食が著しく少なく、摩耗特性が
優れている。
この混合物は曲げ応力およびＥ−モジュラスなどの機械
的特性がよく、機械的加工性に優れ、高い耐熱衝撃性が
ある。 その上、この混合材料は．、押出し鋳造物の表
面下の気泡形成が本質的に少なく、このことは水平押出
し鋳造分野における使用にとって、鋳造物の品質上非常
に重要である。
的特性がよく、機械的加工性に優れ、高い耐熱衝撃性が
ある。 その上、この混合材料は．、押出し鋳造物の表
面下の気泡形成が本質的に少なく、このことは水平押出
し鋳造分野における使用にとって、鋳造物の品質上非常
に重要である。
本発明に係わる混合材料は、金属鋳造分野の他に、上記
特性が重要である分野、例えば合金の単結晶を製造する
際のるつぼ材料にも使用できる。
特性が重要である分野、例えば合金の単結晶を製造する
際のるつぼ材料にも使用できる。
以下の実施例により、本発明の対象を詳しく説明する。
？施例
５重量％のＹ２０３で部分的に安定化した３５重量％の
ＺｒＯ２． Ｉ． Ｏ重量％のＳｉＣおよび５４重散
％の窒化硼素（０■含有量４重量％、比表面積１２ｍ２
／ｇ ）から成る粉体混合物および１重量％の時的な
バインダーをグラファイトの型に入れ、１７００℃、ｌ
ＩＭＰａで、一つの焼成体に高温圧縮した。 このブロ
ンクの大きさはｄ２４０ｘｈ２２０ ｍｍであった。
得られた密度は理論密度の９５％であった。
ＺｒＯ２． Ｉ． Ｏ重量％のＳｉＣおよび５４重散
％の窒化硼素（０■含有量４重量％、比表面積１２ｍ２
／ｇ ）から成る粉体混合物および１重量％の時的な
バインダーをグラファイトの型に入れ、１７００℃、ｌ
ＩＭＰａで、一つの焼成体に高温圧縮した。 このブロ
ンクの大きさはｄ２４０ｘｈ２２０ ｍｍであった。
得られた密度は理論密度の９５％であった。
こ焼成体から、他の試験用に、取り外しリングおよび試
料を加工した。 表】に測定した値を純粋なＢＮおよび
従来使用されている混合材料（ＢＮ＋ＺｒＬ）と比較し
て示す。 表２に、この混合材料を、鋼の水平押出し鋳
造における取り外しリングとしてこの混合材料を使用し
た際に得られた結果を示す。 １８％一Ｃｒ−Ｎｉ−
鋼を鋳漬した。
料を加工した。 表】に測定した値を純粋なＢＮおよび
従来使用されている混合材料（ＢＮ＋ＺｒＬ）と比較し
て示す。 表２に、この混合材料を、鋼の水平押出し鋳
造における取り外しリングとしてこの混合材料を使用し
た際に得られた結果を示す。 １８％一Ｃｒ−Ｎｉ−
鋼を鋳漬した。
特別な試験で、純粋なＢＮ， ＢＮ ” ＺｒＯｚ．お
よびＢ１ｌ Ｎ ＋ ＺｒＬ ＋ ＳｊＣ の化学的安定性をＣｒ
−Ｎｉ− ｍｌｉＲ融物との関連で測定した。 その際
この材料と接触した後の、固化した鋼試料中のＮ２およ
び硼素の含有量を測定した。 表２に示す数値は、６分
間の接触間の後に求めたものである。
よびＢ１ｌ Ｎ ＋ ＺｒＬ ＋ ＳｊＣ の化学的安定性をＣｒ
−Ｎｉ− ｍｌｉＲ融物との関連で測定した。 その際
この材料と接触した後の、固化した鋼試料中のＮ２およ
び硼素の含有量を測定した。 表２に示す数値は、６分
間の接触間の後に求めたものである。
ｌ ２
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）窒化硼素、酸化物および炭化物から成り、六方晶形
の窒化硼素が３０〜８５重量％、酸化ジルコンおよび酸
化マグネシウムのグループから選んだ酸化物が１０〜５
０重量％、炭化ケイ素、炭化チタンおよび炭化ジルコン
のグループから選んだ炭化物が５〜２０重量％で、密度
が理論的に可能な密度の少なくとも９４％（窒化硼素−
酸化物−炭化物の混合物に関して）である加圧焼成した
多結晶混合材料。 ２）酸素含有量が２〜８重量％で比表面積が５〜３０ｍ
＾２／ｇ（ＢＥＴ−法により測定）である六方晶形の窒
化硼素および純度がそれぞれ＞９７％の精選した酸化物
粉体および炭化物粉体から成る粉体混合物を、１５００
°〜１８００℃の範囲の温度で７〜２０ＭＰａのポンチ
圧下で高温圧縮する、あるいは高圧オートクレーブ中で
、真空密閉したジャケット内で、１４００°〜１７００
℃の範囲の温度で、１００〜３００ＭＰａの圧力下で、
圧力伝達媒体として不活性気体を用い、平衡状態で高温
圧縮することを特徴とする請求項第１項記載の混合材料
の製造方法。 ３）鋼または非鉄金属の水平押し出し鋳造における取り
外しリングまたは破砕リングとしての請求項第１項記載
の混合材料の使用。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3824849A DE3824849A1 (de) | 1988-07-21 | 1988-07-21 | Unter druck gesinterte, polykristalline mischwerkstoffe auf basis von hexagonalem bornitrid, oxiden und carbiden |
| DE3824849.2 | 1988-07-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0316964A true JPH0316964A (ja) | 1991-01-24 |
| JPH0686329B2 JPH0686329B2 (ja) | 1994-11-02 |
Family
ID=6359266
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1158465A Expired - Lifetime JPH0686329B2 (ja) | 1988-07-21 | 1989-06-22 | 六方晶系の窒化硼素、酸化物および炭化物をベースとする、加圧焼成した多結晶混合材料 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4885264A (ja) |
| EP (1) | EP0353542B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0686329B2 (ja) |
| DE (2) | DE3824849A1 (ja) |
Families Citing this family (26)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2620443B1 (fr) * | 1987-09-11 | 1989-12-22 | Rhone Poulenc Chimie | Nouveaux composes a base de nitrure de bore |
| US5083687A (en) * | 1989-10-19 | 1992-01-28 | Kawasaki Steel Corporation | Nozzle for continuous casting and method of producing |
| JP2884427B2 (ja) * | 1990-03-14 | 1999-04-19 | 石川島播磨重工業株式会社 | 薄板連続鋳造装置に使用する堰材用焼結体及びそれを用いた堰材 |
| CN1048007C (zh) * | 1993-06-15 | 2000-01-05 | 北京科技大学 | 一种锆刚玉莫来石氮化硼复合耐火材料 |
| JP3175483B2 (ja) * | 1994-06-30 | 2001-06-11 | 日本鋼管株式会社 | 窒化ホウ素含有材料およびその製造方法 |
| JP3461651B2 (ja) * | 1996-01-24 | 2003-10-27 | 電気化学工業株式会社 | 六方晶窒化ほう素粉末及びその用途 |
| US6493347B2 (en) * | 1996-12-16 | 2002-12-10 | Juniper Networks, Inc. | Memory organization in a switching device |
| CA2351604C (en) | 1998-11-19 | 2007-02-06 | Vesuvius Crucible Company | Composite material |
| DE10015849A1 (de) * | 2000-03-30 | 2001-10-18 | Kempten Elektroschmelz Gmbh | Alterungsbeständiges bornitridhaltiges keramisches Material |
| DE10055442A1 (de) † | 2000-11-09 | 2002-05-29 | Wacker Chemie Gmbh | Verfahren zum Recycling eines Bornitrid-Keramik-Bauteils für metallurgische Anwendungen |
| KR20040082399A (ko) * | 2002-01-23 | 2004-09-24 | 제너럴 일렉트릭 캄파니 | 세라믹 복합체를 포함하는 주조용 제품 및 이 제품의 제조방법 |
| US7976940B2 (en) * | 2002-04-10 | 2011-07-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Component, method for coating a component, and powder |
| US20050280192A1 (en) * | 2004-06-16 | 2005-12-22 | Graham Carson | Zirconia refractories for making steel |
| JP2008024530A (ja) * | 2006-07-18 | 2008-02-07 | Toto Ltd | 快削性セラミックス焼結体及びプローブガイド部品 |
| DE102007040578A1 (de) | 2007-08-28 | 2009-03-05 | Esk Ceramics Gmbh & Co. Kg | Seitenplatte für das Dünnbandgießen von Stahl |
| CN102173792B (zh) * | 2011-02-23 | 2013-03-20 | 哈尔滨工业大学 | 一种用于薄带连铸侧封板的陶瓷复合材料及其制备方法 |
| DE102013224308B4 (de) | 2013-11-27 | 2017-02-02 | Kennametal Inc. | Gesinterter Bornitrid-Körper sowie Verfahren zum Herstellen eines gesinterten Bornitrid-Körpers |
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| AT520086B1 (de) | 2017-08-07 | 2019-01-15 | Piezocryst Advanced Sensorics | Piezoelektrische vorrichtung mit zumindest einem piezoelektrischen element |
| CN111247115A (zh) * | 2017-10-20 | 2020-06-05 | 飞罗得材料技术股份有限公司 | 陶瓷、探针引导构件、探针卡及封装检查用插座 |
| RU2665735C1 (ru) * | 2017-11-22 | 2018-09-04 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Керамический композиционный материал для изготовления сопел |
| NL2021137B1 (en) * | 2018-06-15 | 2019-12-20 | Boschman Tech Bv | Sintering Process Product Carrier |
| CN110066184A (zh) * | 2019-06-14 | 2019-07-30 | 武汉科技大学 | 一种用于制备非晶薄带的氮化硼基喷嘴耐火材料及其制备方法 |
| CN114315372A (zh) * | 2020-09-30 | 2022-04-12 | 山东硅纳新材料科技有限公司 | 一种高强度h-BN陶瓷的制备工艺 |
| CN114105109B (zh) * | 2021-11-25 | 2023-06-23 | 中国人民解放军火箭军工程大学 | 一种无花果状中空六方氮化硼纳米结构粉末的制备方法 |
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| DE1017069B (de) * | 1955-01-03 | 1957-10-03 | Carborundum Co | Formkoerper aus feuerfestem Material |
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1988
- 1988-07-21 DE DE3824849A patent/DE3824849A1/de not_active Withdrawn
-
1989
- 1989-04-28 US US07/345,201 patent/US4885264A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-06-22 JP JP1158465A patent/JPH0686329B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1989-07-19 DE DE8989113199T patent/DE58902363D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-07-19 EP EP89113199A patent/EP0353542B1/de not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5298632A (en) * | 1976-02-14 | 1977-08-18 | Denki Kagaku Kogyo Kk | Metal evaporating vessel |
| JPS61215261A (ja) * | 1985-03-20 | 1986-09-25 | エレクトロシユメルツヴエルク・ケンプテン・ゲゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテル・ハフツング | 窒化ホウ素をベースとする焼結多結晶複合材料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0353542A1 (de) | 1990-02-07 |
| DE3824849A1 (de) | 1990-01-25 |
| JPH0686329B2 (ja) | 1994-11-02 |
| DE58902363D1 (de) | 1992-11-05 |
| EP0353542B1 (de) | 1992-09-30 |
| US4885264A (en) | 1989-12-05 |
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