JPS6247834B2 - - Google Patents
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- JPS6247834B2 JPS6247834B2 JP57131420A JP13142082A JPS6247834B2 JP S6247834 B2 JPS6247834 B2 JP S6247834B2 JP 57131420 A JP57131420 A JP 57131420A JP 13142082 A JP13142082 A JP 13142082A JP S6247834 B2 JPS6247834 B2 JP S6247834B2
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
本発明は、連続鋳造設備におけるタンデイツシ
ユと鋳型を接続する耐火物、所謂ジヨイントリン
グと称される耐火物に関し、特にステンレス鋼の
連続鋳造においても優れた耐溶損性、耐熱衝撃
性、耐摩耗性及び耐スポーリング性を発揮する連
続鋳造用耐火物に関するものである。 横型連続鋳造設備のタンデイツシユと鋳型を接
続する耐火物としては、従来窒化珪素質又は窒化
ほう素質の耐火物が汎用されてきているが、最近
では窒化珪素質耐火物の耐熱衝撃性を向上させる
ことが強く望まれる様になり、これに窒化ほう素
を混合して焼結したものが提供される様になつて
きた。この様な焼結体は、一般炭素鋼の鋳造にお
いて十分な耐熱衝撃性を発揮しているが、たまさ
かステンレス鋼、特に高Cr鋼が鋳造対象となる
様な場合には、窒化珪素質の溶損が顕著に進行
し、長時間操業の実施が極めて困難になるという
問題があつた。一方窒化ほう素質のものを主体と
してこれを改善するという研究もないではない
が、元々ホツトプレス法で製造するものである為
製造コスト上の問題がある上に、耐摩耗性が低い
という本質的な欠陥があり、これらを十分に克服
するところには至つていない。従つて耐熱衝撃性
の向上については、窒化珪素と窒化ほう素の併用
によつてある程度の改善を得ているというのが現
状であるが、ステンレス鋼、殊に高Cr鋼の連続
鋳造においては耐火物の溶損が避け難く、耐火物
の損傷による表面性状の悪化を招くと共に、時に
は局部的な溶損によつて耐火物が破損しブレーク
アウトを生じる原因ともなつており、安定操業に
資することができない。 本発明はこの様な状況に着目してなされたもの
であつて、耐溶損性、耐熱衝撃性、耐摩耗性及び
耐スポーリング性、特に溶鋼中のCr成分による
溶損に対して強固に抵抗することのできる耐火物
の提供を目的とするものである。 しかして上記目的に適う性状を発揮するに至つ
た本発明の耐火物とは、アルミナ、マグネシア、
ジルコニア、スピネル及びムライトから選択され
る1種以上の酸化物:5〜40重量%(以下単に%
という)及び窒化ほう素:5〜20%を必須成分と
して含有する他、必要により窒化アルミニウム:
3〜15%を含有することがあり、残部が窒化珪素
及び不可避不純物からなる焼結体であることを要
旨とするものである。 元来窒化珪素焼結体は、N2ガス雰囲気中でSiを
主原料として反応焼結させることによつて製造さ
れるものであるから、耐熱衝撃性が優れていると
いう特性を有する上に製造コストが安価であると
いう利点がある。従つて上述の目的を達成する上
では、改善のターゲツトを窒化珪素焼結体に置く
ということは極めて合目的なことであると考え
た。そこでまず本発明者等は窒化珪素焼結体がス
テンレス鋼溶湯によつて比較的簡単に溶損される
原因について種々研究し、1500℃を越える様な高
熱条件下にあつては、ステンレス鋼中のCrと窒
化珪素が反応することによつて窒化珪素が化学的
な変成を受け、低融点物質に変わつて溶損されて
いくということを見出した。従つて窒化珪素をベ
ースに置く限り、Crによる化学的変成を完全に
防ぐことは困難であると考えられたが、これに対
して耐溶損性の高い無機物質を配合すれば耐火物
全体としての耐溶損性が改善されるのではないか
との期待を抱き、種々の組成からなる焼結耐火物
を試作してステンレス鋼溶湯中での耐溶損性をテ
ストした。その結果、Al2O3,MgO,ZrO2等を
BNと共に窒化珪素中へ均一に分散させて得られ
る焼結体は、ステンレス鋼溶湯に対して極めて良
好な耐溶損性を示すと共に耐熱衝撃性も良好に維
持することが見出された。尚これらの耐火物は単
独であつても複合体であつても良く、例えばアル
ミナ、マグネシア、ジルコニアあるいはスピネル
として配合されるだけでなく、Crとの反応性が
高く一般的にはステンレス鋼溶湯には不向きと考
えられているSiO2との複合体、例えばムライト
(3Al2O3・2SiO2)を配合することによつても所期
の目的が達成されることを見出した。従つて本発
明においては、窒化珪素中に、アルミナ、マグネ
シア、ジルコニア、スピネル及びムライトからな
る酸化物群より選択される1種以上の酸化物と共
に窒化ほう素を均一に分散させて焼結した耐火物
であることを重要な基本ポイントとするものであ
る。尚これら酸化物の配合比は全焼結製品に対し
て5%以上配合することが必要であり、5%未満
では耐溶損性の改善効果を得ることができない。
しかし40%を越えると焼成が困難となり、又耐ス
ポーリング性が悪くなるので40%をもつて上限と
しなければならない。そしてより好ましい範囲は
8〜30%、更に好ましい範囲は10〜20%であるこ
とが分かつた。 尚この場合の窒化ほう素の添加理由は次の通り
である。窒化珪素にアルミナ等の前記酸化物を配
合すると、耐溶損性の向上に反して、耐熱衝撃性
の低下傾向が認められるので、これを防止する為
には窒化ほう素を添加すればよいことを見出した
が、窒化ほう素は極めてわずか添加するだけでも
耐熱衝撃性の低下を実質的に抑制することができ
るので、敢えて下限を設定することは技術的に見
て有意義なことではない。しかし、より好ましい
範囲を定めるという意味では5%以上が好適であ
る。しかし20%超の添加では耐火物の強度を低下
させ、耐摩耗性も劣化させる恐れがあるので、20
%を上限と定めることとした。尚より好ましい上
限は10%である。そして残部は窒化珪素で構成さ
れる。 この様な焼結型耐火物を製造する手段について
は勿論本発明の限定要件ではなく、色々な方法で
製造できるが、もつとも好ましいのは、前述の各
種酸化物に窒化ほう素等を加え、更にSiを配合し
て均一に混合した上でN2ガス雰囲気下に反応焼
結する方法であつて、酸化物―窒化珪素系あるい
は酸化物―窒化ほう素―窒化珪素系の複合焼結体
が製造される。 次に窒化アルミニウムの添加による耐溶損性改
善効果を説明する。即ちAlNも、ステンレス鋼の
高温溶湯と反応し難い成分であり、これを窒化珪
素に配合したときは、前記酸化物の配合例と同じ
様に耐火物全体としての耐溶損性改善効果が発揮
される。この場合AlNは少なくとも8%以上配合
しなければ、耐溶損性を改善する迄には至らない
が、逆に15%を越えるとβ―サイアロン化に消費
されたもの以外に余分のAlNが多く残つて圧密度
が不十分となり強度低下を招くから、15%を上限
としなければならない。尚特に好ましい範囲は4
〜18%である。ところでAlNを配合する場合にお
いて、共に配合される酸化物の種類については特
段の制限を受けることはないが、Al2O3を併用し
た場合は、以下に述べる如く特に優れた効果が得
られる。即ちAl2O3とAlNを併用したときは、そ
れらの比にもよるがβ―サイアロン〔Si6―z・
Alz・Oz・N8―z〕(但しz=0.5〜3)と称され
る焼結体が形成され易くなり、これは粒子相互の
結合力が極めて強いものであるから、特に焼結体
表面に多く形成されると、全体として極めて高強
度の焼結体として作用し、耐溶損性を飛躍的に向
上させることができる。そしてこの効果は、β―
サイアロンの形成量に比例して大きくなることが
分かつており、Al2O3とAlNの配合比が重量比に
おいて12対5となつたときに完全なβ―サイアロ
ン化が進み耐火物の耐溶損性は極めて高いものと
なる。尚窒化アルミニウムを配合したもの、特に
前述のβ―サイアロン化が進んだものでは焼結体
の耐熱衝撃性を低下させることがないが、耐スポ
ーリング性の向上という主旨から窒化ほう素を配
合することが推奨される。尚窒化ほう素の配合量
は前記と同様20%以下であり、好ましい範囲は5
〜10%である。尚窒化ほう素による耐スポーリン
グ性の改善効果は、窒化ほう素の熱伝導率が良好
で熱膨張率が小さいことに由来するものと思われ
る。尚AlNを含有する焼結体の製造手段も特に制
限を受けないが、特に好ましいのは、Al2O3等の
酸化物にAl,Si及び窒化ほう素を混合し、これを
窒素ガス雰囲気下で焼成する方法である。尚前述
のβ―サイアロン化は焼成温度が高い程進み易
く、これにホツトプレス法を採用すれば、緻密な
焼結体が得られ極めて有意義である。 本発明は以上の如く構成されているので、窒化
珪素質耐火物の特長である耐熱衝撃性を保留した
ままで耐溶損性が改善され、又耐摩耗性や耐スポ
ーリング性等についても優れたものであり、ステ
ンレス鋼を含む種々の鋼特にCr含有量10%以上
のステンレス鋼を連続鋳造するに当つて、長期間
安定して使用することのできる耐火物を提供する
ことに成功した。 次に本発明の実施例を示す。 実施例 1 Al2O3,ZrO2,BNおよびSi3N4の配合比の異な
る10種類の焼結体を製造した。尚製造に当つて
は、Al2O3,ZrO2,BNおよびSi粉末の配合物に
有機バインダーを添加して均一に混練した後ラバ
ープレスにより約1t/cm2の成形圧によつて50×50
×120(mm)の形状に成形し次いでAr雰囲気下
1150℃で3時間焼成し、5×5×50(mm)および
20×20×100(mm)に加工した後約1500℃で100時
間窒化焼成した。このようにして焼成した焼結体
の熱衝撃値とステンレス鋼に対する溶損性を第1
表に示す。ここで熱衝撃値については、5×5×
50(mm)の試験片を所定温度に加し1時間保持後
水に浸して急冷した場合において常温強度が低下
しない加熱温度で示した。また耐溶損性について
は、抵抗加熱炉でステンレス鋼(SUS304)3Kg
を溶解し1520℃に保持した溶湯中に20×20×100
(mm)の試験片を浸漬し、30rpmで回転させなが
ら30分間保持した時の溶損量で示した。
ユと鋳型を接続する耐火物、所謂ジヨイントリン
グと称される耐火物に関し、特にステンレス鋼の
連続鋳造においても優れた耐溶損性、耐熱衝撃
性、耐摩耗性及び耐スポーリング性を発揮する連
続鋳造用耐火物に関するものである。 横型連続鋳造設備のタンデイツシユと鋳型を接
続する耐火物としては、従来窒化珪素質又は窒化
ほう素質の耐火物が汎用されてきているが、最近
では窒化珪素質耐火物の耐熱衝撃性を向上させる
ことが強く望まれる様になり、これに窒化ほう素
を混合して焼結したものが提供される様になつて
きた。この様な焼結体は、一般炭素鋼の鋳造にお
いて十分な耐熱衝撃性を発揮しているが、たまさ
かステンレス鋼、特に高Cr鋼が鋳造対象となる
様な場合には、窒化珪素質の溶損が顕著に進行
し、長時間操業の実施が極めて困難になるという
問題があつた。一方窒化ほう素質のものを主体と
してこれを改善するという研究もないではない
が、元々ホツトプレス法で製造するものである為
製造コスト上の問題がある上に、耐摩耗性が低い
という本質的な欠陥があり、これらを十分に克服
するところには至つていない。従つて耐熱衝撃性
の向上については、窒化珪素と窒化ほう素の併用
によつてある程度の改善を得ているというのが現
状であるが、ステンレス鋼、殊に高Cr鋼の連続
鋳造においては耐火物の溶損が避け難く、耐火物
の損傷による表面性状の悪化を招くと共に、時に
は局部的な溶損によつて耐火物が破損しブレーク
アウトを生じる原因ともなつており、安定操業に
資することができない。 本発明はこの様な状況に着目してなされたもの
であつて、耐溶損性、耐熱衝撃性、耐摩耗性及び
耐スポーリング性、特に溶鋼中のCr成分による
溶損に対して強固に抵抗することのできる耐火物
の提供を目的とするものである。 しかして上記目的に適う性状を発揮するに至つ
た本発明の耐火物とは、アルミナ、マグネシア、
ジルコニア、スピネル及びムライトから選択され
る1種以上の酸化物:5〜40重量%(以下単に%
という)及び窒化ほう素:5〜20%を必須成分と
して含有する他、必要により窒化アルミニウム:
3〜15%を含有することがあり、残部が窒化珪素
及び不可避不純物からなる焼結体であることを要
旨とするものである。 元来窒化珪素焼結体は、N2ガス雰囲気中でSiを
主原料として反応焼結させることによつて製造さ
れるものであるから、耐熱衝撃性が優れていると
いう特性を有する上に製造コストが安価であると
いう利点がある。従つて上述の目的を達成する上
では、改善のターゲツトを窒化珪素焼結体に置く
ということは極めて合目的なことであると考え
た。そこでまず本発明者等は窒化珪素焼結体がス
テンレス鋼溶湯によつて比較的簡単に溶損される
原因について種々研究し、1500℃を越える様な高
熱条件下にあつては、ステンレス鋼中のCrと窒
化珪素が反応することによつて窒化珪素が化学的
な変成を受け、低融点物質に変わつて溶損されて
いくということを見出した。従つて窒化珪素をベ
ースに置く限り、Crによる化学的変成を完全に
防ぐことは困難であると考えられたが、これに対
して耐溶損性の高い無機物質を配合すれば耐火物
全体としての耐溶損性が改善されるのではないか
との期待を抱き、種々の組成からなる焼結耐火物
を試作してステンレス鋼溶湯中での耐溶損性をテ
ストした。その結果、Al2O3,MgO,ZrO2等を
BNと共に窒化珪素中へ均一に分散させて得られ
る焼結体は、ステンレス鋼溶湯に対して極めて良
好な耐溶損性を示すと共に耐熱衝撃性も良好に維
持することが見出された。尚これらの耐火物は単
独であつても複合体であつても良く、例えばアル
ミナ、マグネシア、ジルコニアあるいはスピネル
として配合されるだけでなく、Crとの反応性が
高く一般的にはステンレス鋼溶湯には不向きと考
えられているSiO2との複合体、例えばムライト
(3Al2O3・2SiO2)を配合することによつても所期
の目的が達成されることを見出した。従つて本発
明においては、窒化珪素中に、アルミナ、マグネ
シア、ジルコニア、スピネル及びムライトからな
る酸化物群より選択される1種以上の酸化物と共
に窒化ほう素を均一に分散させて焼結した耐火物
であることを重要な基本ポイントとするものであ
る。尚これら酸化物の配合比は全焼結製品に対し
て5%以上配合することが必要であり、5%未満
では耐溶損性の改善効果を得ることができない。
しかし40%を越えると焼成が困難となり、又耐ス
ポーリング性が悪くなるので40%をもつて上限と
しなければならない。そしてより好ましい範囲は
8〜30%、更に好ましい範囲は10〜20%であるこ
とが分かつた。 尚この場合の窒化ほう素の添加理由は次の通り
である。窒化珪素にアルミナ等の前記酸化物を配
合すると、耐溶損性の向上に反して、耐熱衝撃性
の低下傾向が認められるので、これを防止する為
には窒化ほう素を添加すればよいことを見出した
が、窒化ほう素は極めてわずか添加するだけでも
耐熱衝撃性の低下を実質的に抑制することができ
るので、敢えて下限を設定することは技術的に見
て有意義なことではない。しかし、より好ましい
範囲を定めるという意味では5%以上が好適であ
る。しかし20%超の添加では耐火物の強度を低下
させ、耐摩耗性も劣化させる恐れがあるので、20
%を上限と定めることとした。尚より好ましい上
限は10%である。そして残部は窒化珪素で構成さ
れる。 この様な焼結型耐火物を製造する手段について
は勿論本発明の限定要件ではなく、色々な方法で
製造できるが、もつとも好ましいのは、前述の各
種酸化物に窒化ほう素等を加え、更にSiを配合し
て均一に混合した上でN2ガス雰囲気下に反応焼
結する方法であつて、酸化物―窒化珪素系あるい
は酸化物―窒化ほう素―窒化珪素系の複合焼結体
が製造される。 次に窒化アルミニウムの添加による耐溶損性改
善効果を説明する。即ちAlNも、ステンレス鋼の
高温溶湯と反応し難い成分であり、これを窒化珪
素に配合したときは、前記酸化物の配合例と同じ
様に耐火物全体としての耐溶損性改善効果が発揮
される。この場合AlNは少なくとも8%以上配合
しなければ、耐溶損性を改善する迄には至らない
が、逆に15%を越えるとβ―サイアロン化に消費
されたもの以外に余分のAlNが多く残つて圧密度
が不十分となり強度低下を招くから、15%を上限
としなければならない。尚特に好ましい範囲は4
〜18%である。ところでAlNを配合する場合にお
いて、共に配合される酸化物の種類については特
段の制限を受けることはないが、Al2O3を併用し
た場合は、以下に述べる如く特に優れた効果が得
られる。即ちAl2O3とAlNを併用したときは、そ
れらの比にもよるがβ―サイアロン〔Si6―z・
Alz・Oz・N8―z〕(但しz=0.5〜3)と称され
る焼結体が形成され易くなり、これは粒子相互の
結合力が極めて強いものであるから、特に焼結体
表面に多く形成されると、全体として極めて高強
度の焼結体として作用し、耐溶損性を飛躍的に向
上させることができる。そしてこの効果は、β―
サイアロンの形成量に比例して大きくなることが
分かつており、Al2O3とAlNの配合比が重量比に
おいて12対5となつたときに完全なβ―サイアロ
ン化が進み耐火物の耐溶損性は極めて高いものと
なる。尚窒化アルミニウムを配合したもの、特に
前述のβ―サイアロン化が進んだものでは焼結体
の耐熱衝撃性を低下させることがないが、耐スポ
ーリング性の向上という主旨から窒化ほう素を配
合することが推奨される。尚窒化ほう素の配合量
は前記と同様20%以下であり、好ましい範囲は5
〜10%である。尚窒化ほう素による耐スポーリン
グ性の改善効果は、窒化ほう素の熱伝導率が良好
で熱膨張率が小さいことに由来するものと思われ
る。尚AlNを含有する焼結体の製造手段も特に制
限を受けないが、特に好ましいのは、Al2O3等の
酸化物にAl,Si及び窒化ほう素を混合し、これを
窒素ガス雰囲気下で焼成する方法である。尚前述
のβ―サイアロン化は焼成温度が高い程進み易
く、これにホツトプレス法を採用すれば、緻密な
焼結体が得られ極めて有意義である。 本発明は以上の如く構成されているので、窒化
珪素質耐火物の特長である耐熱衝撃性を保留した
ままで耐溶損性が改善され、又耐摩耗性や耐スポ
ーリング性等についても優れたものであり、ステ
ンレス鋼を含む種々の鋼特にCr含有量10%以上
のステンレス鋼を連続鋳造するに当つて、長期間
安定して使用することのできる耐火物を提供する
ことに成功した。 次に本発明の実施例を示す。 実施例 1 Al2O3,ZrO2,BNおよびSi3N4の配合比の異な
る10種類の焼結体を製造した。尚製造に当つて
は、Al2O3,ZrO2,BNおよびSi粉末の配合物に
有機バインダーを添加して均一に混練した後ラバ
ープレスにより約1t/cm2の成形圧によつて50×50
×120(mm)の形状に成形し次いでAr雰囲気下
1150℃で3時間焼成し、5×5×50(mm)および
20×20×100(mm)に加工した後約1500℃で100時
間窒化焼成した。このようにして焼成した焼結体
の熱衝撃値とステンレス鋼に対する溶損性を第1
表に示す。ここで熱衝撃値については、5×5×
50(mm)の試験片を所定温度に加し1時間保持後
水に浸して急冷した場合において常温強度が低下
しない加熱温度で示した。また耐溶損性について
は、抵抗加熱炉でステンレス鋼(SUS304)3Kg
を溶解し1520℃に保持した溶湯中に20×20×100
(mm)の試験片を浸漬し、30rpmで回転させなが
ら30分間保持した時の溶損量で示した。
【表】
【表】
実施例 2
実施例1と同じ方法で155〓×150〓×20t
(mm)のリング状焼結体をタンデイシユノズルと
鋳型の間に配置した。1570℃で鋳込みを行ない
1.3m/minの引抜速度でステンレス鋼
(SUS304)4.5トンを鋳造したところ、第1表に
示すNo.1試料では溶損により10mでブレークアウ
トした。またNo.6試料では鋳込時の破損により鋳
造を中止した。その他の試料では約30mを完鋳す
ることができ鋳片表面性状も良好であつたが、No.
2,3及び7については溶損量の抑制が必ずしも
十分とはいえず、本実施例に比べれば長時間操業
に問題があることがわかつた。 実施例 3 Al2O3,AlN,BNおよびSi3N4の配合比の異な
る10種類の焼結体を製造した。尚製造方法は実施
例1に準じた。このようにして焼成した焼結体の
熱衝撃値とステンレス鋼に対する溶損性を第2表
に示す。但しNo.9およびNo.10の試料については焼
成温度は約1700℃でありβ―サイアロンの均一な
鉱物相になつていた。
(mm)のリング状焼結体をタンデイシユノズルと
鋳型の間に配置した。1570℃で鋳込みを行ない
1.3m/minの引抜速度でステンレス鋼
(SUS304)4.5トンを鋳造したところ、第1表に
示すNo.1試料では溶損により10mでブレークアウ
トした。またNo.6試料では鋳込時の破損により鋳
造を中止した。その他の試料では約30mを完鋳す
ることができ鋳片表面性状も良好であつたが、No.
2,3及び7については溶損量の抑制が必ずしも
十分とはいえず、本実施例に比べれば長時間操業
に問題があることがわかつた。 実施例 3 Al2O3,AlN,BNおよびSi3N4の配合比の異な
る10種類の焼結体を製造した。尚製造方法は実施
例1に準じた。このようにして焼成した焼結体の
熱衝撃値とステンレス鋼に対する溶損性を第2表
に示す。但しNo.9およびNo.10の試料については焼
成温度は約1700℃でありβ―サイアロンの均一な
鉱物相になつていた。
【表】
実施例 4
実施例1と同じ方法で焼成した165〓×150〓×
20t(mm)のリング状焼結体をタンデイシユノズ
ルと鋳型の間に配置した。1560℃で鋳込みを行な
い1.3m/minの引抜速度でステンレス鋼
(SUS304)5トンを鋳造した結果を第2表に示
す。No.1試料では溶損により8mでブレークアウ
トした。No.2試料は溶損量の抑制が不十分であつ
た。またNo.6試料では鋳込時の破損により鋳造を
中止した。その他の試料では約35mを完鋳するこ
とができた。尚参考例No.3〜5についても良好な
結果が得られたが、本発明はBNを含むものにつ
いて限定して権利請求を行なうものである。
20t(mm)のリング状焼結体をタンデイシユノズ
ルと鋳型の間に配置した。1560℃で鋳込みを行な
い1.3m/minの引抜速度でステンレス鋼
(SUS304)5トンを鋳造した結果を第2表に示
す。No.1試料では溶損により8mでブレークアウ
トした。No.2試料は溶損量の抑制が不十分であつ
た。またNo.6試料では鋳込時の破損により鋳造を
中止した。その他の試料では約35mを完鋳するこ
とができた。尚参考例No.3〜5についても良好な
結果が得られたが、本発明はBNを含むものにつ
いて限定して権利請求を行なうものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 横型連続鋳造設備のタンデイツシユと鋳型を
接続する耐火物であつて、アルミナ、マグネシ
ア、ジルコニア、スピネル及びムライトから選択
される1種以上の酸化物:5〜40重量%及び窒化
ほう素:5〜20重量%を含有し、残部が窒化珪素
及び不可避不純物からなる焼結体であることを特
徴とする連続鋳造用耐火物。 2 横型連続鋳造設備のタンデイシユと鋳型を接
続する耐火物であつて、アルミナ、マグネシア、
ジルコニア、スピネル及びムライトから選択され
る1種以上の酸化物:5〜40重量%、窒化アルミ
ニウム:3〜15重量%及び窒化ほう素:5〜20重
量%を含有し、残部が窒化珪素及び不可避不純物
からなる焼結体であることを特徴とする連続鋳造
用耐火物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57131420A JPS5921581A (ja) | 1982-07-27 | 1982-07-27 | 連続鋳造用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57131420A JPS5921581A (ja) | 1982-07-27 | 1982-07-27 | 連続鋳造用耐火物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5921581A JPS5921581A (ja) | 1984-02-03 |
JPS6247834B2 true JPS6247834B2 (ja) | 1987-10-09 |
Family
ID=15057540
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57131420A Granted JPS5921581A (ja) | 1982-07-27 | 1982-07-27 | 連続鋳造用耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5921581A (ja) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59107978A (ja) * | 1982-12-08 | 1984-06-22 | 日本鋼管株式会社 | 耐溶損性に優れた水平連続鋳造用鋳造ノズル |
JPS59107977A (ja) * | 1982-12-08 | 1984-06-22 | 日本鋼管株式会社 | 耐溶損性に優れた水平連続鋳造用鋳造ノズル |
JPS60145963A (ja) * | 1983-12-30 | 1985-08-01 | 工業技術院長 | 水平連続鋳造機用ブレ−クリング及びその製造方法 |
JPS61205671A (ja) * | 1985-03-11 | 1986-09-11 | 東芝セラミツクス株式会社 | 連続鋳造用耐火物 |
DE4120423A1 (de) * | 1991-06-20 | 1992-12-24 | Kempten Elektroschmelz Gmbh | Verfahren zur herstellung von reaktionsgesinterten bornitrid-haltigen verbundwerkstoffen und von formkoerpern aus diesen verbundwerkstoffen sowie nach dem verfahren herstellbare bornitrid-haltige verbundwerkstoffe |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53137214A (en) * | 1977-05-06 | 1978-11-30 | Kawasaki Steel Co | High corrosion resistance and thermal shock resistance refractories and manufacture of same |
JPS58213677A (ja) * | 1982-06-02 | 1983-12-12 | 品川白煉瓦株式会社 | 窒化珪素質複合焼結体 |
JPS598669A (ja) * | 1982-07-02 | 1984-01-17 | 品川白煉瓦株式会社 | 高合金鋼用窒化珪素質複合焼結体材料及びその製法 |
-
1982
- 1982-07-27 JP JP57131420A patent/JPS5921581A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53137214A (en) * | 1977-05-06 | 1978-11-30 | Kawasaki Steel Co | High corrosion resistance and thermal shock resistance refractories and manufacture of same |
JPS58213677A (ja) * | 1982-06-02 | 1983-12-12 | 品川白煉瓦株式会社 | 窒化珪素質複合焼結体 |
JPS598669A (ja) * | 1982-07-02 | 1984-01-17 | 品川白煉瓦株式会社 | 高合金鋼用窒化珪素質複合焼結体材料及びその製法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5921581A (ja) | 1984-02-03 |
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