JP3031192B2 - スライディングノズル用プレート耐火物 - Google Patents
スライディングノズル用プレート耐火物Info
- Publication number
- JP3031192B2 JP3031192B2 JP7014971A JP1497195A JP3031192B2 JP 3031192 B2 JP3031192 B2 JP 3031192B2 JP 7014971 A JP7014971 A JP 7014971A JP 1497195 A JP1497195 A JP 1497195A JP 3031192 B2 JP3031192 B2 JP 3031192B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aln
- plate
- refractory
- steel
- refractories
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶鋼の連続鋳造におい
て溶鋼の流量制御に使用されるスライディングノズル
（以下、ＳＮと記す）用のプレート耐火物、特に鋼中酸
素レベルの高い鋼種に対して高い耐用性を示すプレート
耐火物に関する。
て溶鋼の流量制御に使用されるスライディングノズル
（以下、ＳＮと記す）用のプレート耐火物、特に鋼中酸
素レベルの高い鋼種に対して高い耐用性を示すプレート
耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造における溶鋼の流量制御方式と
して、ＳＮ方式が幅広く採用されている。これは、貫通
孔を設けたプレート状の耐火物を互いに摺動させ、溶鋼
の流出孔を開閉する方法により、その流量制御を行うも
のである。
して、ＳＮ方式が幅広く採用されている。これは、貫通
孔を設けたプレート状の耐火物を互いに摺動させ、溶鋼
の流出孔を開閉する方法により、その流量制御を行うも
のである。
【０００３】プレートを構成する耐火物は使用に際し、
物理的および化学的な二種類の要因により損傷を受け
る。前者では、孔径部が溶鋼と接触し、局所加熱されて
発生する熱応力によるスポーリングや稼働面での剥離損
傷（ピーリング）、さらに溶鋼流による摩耗が挙げられ
る。後者では、 鋼や溶融スラグと耐火物とが反応する
ことによる溶損が挙げられる。
物理的および化学的な二種類の要因により損傷を受け
る。前者では、孔径部が溶鋼と接触し、局所加熱されて
発生する熱応力によるスポーリングや稼働面での剥離損
傷（ピーリング）、さらに溶鋼流による摩耗が挙げられ
る。後者では、 鋼や溶融スラグと耐火物とが反応する
ことによる溶損が挙げられる。
【０００４】現在、プレート耐火物の材質としてＡｌ2
Ｏ3 −Ｃ（カーボン）材（カーボンボンド材）が最も一
般的に使用されている。これは、主に耐食性の観点から
主原料にＡｌ2 Ｏ3 を選択し、そして熱伝導性が良好な
カーボンを配合することで耐熱衝撃性の向上を図った耐
火物である。しかしながら、近年の鋼種の多様化および
連々鋳数の上昇に伴い、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｃ材でも著しく損
傷を受ける場合があり、鋳造する鋼種の条件にあわせて
プレートの材質を選択している。
Ｏ3 −Ｃ（カーボン）材（カーボンボンド材）が最も一
般的に使用されている。これは、主に耐食性の観点から
主原料にＡｌ2 Ｏ3 を選択し、そして熱伝導性が良好な
カーボンを配合することで耐熱衝撃性の向上を図った耐
火物である。しかしながら、近年の鋼種の多様化および
連々鋳数の上昇に伴い、Ａｌ2 Ｏ3 −Ｃ材でも著しく損
傷を受ける場合があり、鋳造する鋼種の条件にあわせて
プレートの材質を選択している。
【０００５】特に、鋼中酸素レベルの高い鋼種、いわゆ
る高酸素鋼に対してＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ材を使用すると、結
合組織であるカーボンボンドが酸化を受けて組織が脆弱
化し、通常の鋼種の場合と比較して損傷が激しいことが
知られている。このため、この種の鋼にはＭｇＯスピネ
ル材やＡｌ2 Ｏ3 材のような、いわゆるセラミックスボ
ンド材質が選択されることが多い。
る高酸素鋼に対してＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ材を使用すると、結
合組織であるカーボンボンドが酸化を受けて組織が脆弱
化し、通常の鋼種の場合と比較して損傷が激しいことが
知られている。このため、この種の鋼にはＭｇＯスピネ
ル材やＡｌ2 Ｏ3 材のような、いわゆるセラミックスボ
ンド材質が選択されることが多い。
【０００６】しかし、セラミックスボンド材では耐熱衝
撃性がカーボンボンド材よりも劣るため、前記のスポー
リングや稼働面に沿って発生した亀裂からのピーリング
が起こり易い欠点がある。また、プレートを貫通して発
生したクラックからの空気吸い込みにより発生する鋼中
Ｎのピックアップも問題として挙げられる。
撃性がカーボンボンド材よりも劣るため、前記のスポー
リングや稼働面に沿って発生した亀裂からのピーリング
が起こり易い欠点がある。また、プレートを貫通して発
生したクラックからの空気吸い込みにより発生する鋼中
Ｎのピックアップも問題として挙げられる。
【０００７】加えて高酸素鋼は侵食性の強いＦｅＯを大
量に含有しており、このためプレート耐火物は著しい溶
損を受ける。これを防止する手段として、耐食性に優れ
たＺｒＯ2 をリング形状にしてＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ材の孔径
部にインサートすることも試みられている。
量に含有しており、このためプレート耐火物は著しい溶
損を受ける。これを防止する手段として、耐食性に優れ
たＺｒＯ2 をリング形状にしてＡｌ2 Ｏ3 −Ｃ材の孔径
部にインサートすることも試みられている。
【０００８】しかし、この手段においても熱応力を原因
とする亀裂は発生しており、根本的な解決には至ってい
ない。これを解決する手段として、特公昭６０−２９６
６４号公報に不焼成のＳＮ用プレート煉瓦が開示されて
いる。この特徴は、耐スポーリング性の向上のため骨材
−マトリックス間の結合を樹脂結合とし、かつ高温下で
の樹脂結合の強度劣化を防止する目的で低融点金属を配
合したことにある。さらにこの低融点金属により、前述
のＦｅＯをＦｅに還元することでＦｅＯの無害化が可能
であるとしている。
とする亀裂は発生しており、根本的な解決には至ってい
ない。これを解決する手段として、特公昭６０−２９６
６４号公報に不焼成のＳＮ用プレート煉瓦が開示されて
いる。この特徴は、耐スポーリング性の向上のため骨材
−マトリックス間の結合を樹脂結合とし、かつ高温下で
の樹脂結合の強度劣化を防止する目的で低融点金属を配
合したことにある。さらにこの低融点金属により、前述
のＦｅＯをＦｅに還元することでＦｅＯの無害化が可能
であるとしている。
【０００９】上記の発明では低融点金属として金属Ａｌ
の使用が推奨されているが、この場合、およそ７００℃
以上で炭化した樹脂と金属Ａｌが反応し、Ａｌ4 Ｃ3 を
生成することが予想される。Ａｌ4 Ｃ3 は室温下では容
易に空気中の水分と反応し、分解して煉瓦を崩壊させる
ことが知られており、金属ＡｌおよびＣ源となる樹脂を
共に含む不焼成ＳＮ用プレート煉瓦は、近年盛んに行わ
れているプレート耐火物の再利用等には適していない。
の使用が推奨されているが、この場合、およそ７００℃
以上で炭化した樹脂と金属Ａｌが反応し、Ａｌ4 Ｃ3 を
生成することが予想される。Ａｌ4 Ｃ3 は室温下では容
易に空気中の水分と反応し、分解して煉瓦を崩壊させる
ことが知られており、金属ＡｌおよびＣ源となる樹脂を
共に含む不焼成ＳＮ用プレート煉瓦は、近年盛んに行わ
れているプレート耐火物の再利用等には適していない。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、耐熱
衝撃性の向上、かつ鋼中酸素レベルの高い溶鋼に対する
耐溶損性の向上を図ったセラミックスボンドタイプのＳ
Ｎ用プレート耐火物を提供することにある。
衝撃性の向上、かつ鋼中酸素レベルの高い溶鋼に対する
耐溶損性の向上を図ったセラミックスボンドタイプのＳ
Ｎ用プレート耐火物を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、次のＳ
Ｎ用プレート耐火物にある。
Ｎ用プレート耐火物にある。
【００１２】酸化物原料とＡｌＮとからなるセラミック
スボンドタイプのスライディング用プレート耐火物であ
って、ＡｌＮは粒度が０．３mm以下であることを特徴と
するスライディング用プレート耐火物。
スボンドタイプのスライディング用プレート耐火物であ
って、ＡｌＮは粒度が０．３mm以下であることを特徴と
するスライディング用プレート耐火物。
【００１３】ここでいう「酸化物原料」とは、プレート
耐火物の主原料であり、Ａｌ2 Ｏ3、ＺｒＯ2 、ＭｇＯ
スピネル、ＭｇＯ等の従来のセラミックスボンドタイプ
のプレート耐火物で使用されている酸化物を意味する。
耐火物の主原料であり、Ａｌ2 Ｏ3、ＺｒＯ2 、ＭｇＯ
スピネル、ＭｇＯ等の従来のセラミックスボンドタイプ
のプレート耐火物で使用されている酸化物を意味する。
【００１４】上記のＡｌＮ粒度の望ましい下限は１μm
程度である。ＡｌＮの望ましい配合率は、酸化物原料の
うちの０. ３mm以下の微粒部に対して体積％で５％以上
５０％以下である。ＡｌＮの望ましい純度の範囲は重量
％で５０〜９９．９％程度であり、含有が許容される不
純物または成分はAl2O3 、SiO2、CaO およびＹ2 Ｏ3な
どである。
程度である。ＡｌＮの望ましい配合率は、酸化物原料の
うちの０. ３mm以下の微粒部に対して体積％で５％以上
５０％以下である。ＡｌＮの望ましい純度の範囲は重量
％で５０〜９９．９％程度であり、含有が許容される不
純物または成分はAl2O3 、SiO2、CaO およびＹ2 Ｏ3な
どである。
【００１５】
【作用】本発明のＳＮ用プレート耐火物は、主原料とな
る酸化物原料とＡｌＮとからなるものである。
る酸化物原料とＡｌＮとからなるものである。
【００１６】酸化物原料としては、Ａｌ2 Ｏ3 、ＺｒＯ
2 、ＭｇＯスピネルおよびＭｇＯ等の従来のセラミック
スボンドタイプのプレート耐火物で使用されている酸化
物からの選択が可能である。これら原料を単独または適
当割合で配合して用いるが、プレート耐火物全体に対す
る酸化物原料の望ましい配合率は重量％で８５〜９９％
である。これらの粒径および２種以上を混合して用いる
場合の原料の組合せは特に限定されない。
2 、ＭｇＯスピネルおよびＭｇＯ等の従来のセラミック
スボンドタイプのプレート耐火物で使用されている酸化
物からの選択が可能である。これら原料を単独または適
当割合で配合して用いるが、プレート耐火物全体に対す
る酸化物原料の望ましい配合率は重量％で８５〜９９％
である。これらの粒径および２種以上を混合して用いる
場合の原料の組合せは特に限定されない。
【００１７】このような主原料を出発原料とし、これに
粒度が０. ３mm以下のＡｌＮを配合する。
粒度が０. ３mm以下のＡｌＮを配合する。
【００１８】ＡｌＮ配合の目的はプレート耐火物の熱伝
導性の向上にある。表１にＡｌＮの材料特性例を示す。
導性の向上にある。表１にＡｌＮの材料特性例を示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１に示すようにＡｌＮは熱伝導性が非常
に高く、かつ熱的に安定であることから、ＡｌＮを配合
することによりプレート耐火物全体の熱伝導性の向上を
図ることができる。このためプレート耐火物に発生する
温度勾配の発生が緩和され、従来のセラミックスボンド
タイプのプレート耐火物の短所であった熱スポーリング
の発生を緩和することが可能となる。また、前述のよう
に高酸素鋼は侵食性の強いＦｅＯを多量に含有し、これ
により溶損を受け易い状態にあるが、これに対してもＦ
ｅＯと接触するＡｌＮは、下記式（１）に示すの反応に
従いＦｅＯをＦｅに還元することでＦｅＯを無害化す
る。
に高く、かつ熱的に安定であることから、ＡｌＮを配合
することによりプレート耐火物全体の熱伝導性の向上を
図ることができる。このためプレート耐火物に発生する
温度勾配の発生が緩和され、従来のセラミックスボンド
タイプのプレート耐火物の短所であった熱スポーリング
の発生を緩和することが可能となる。また、前述のよう
に高酸素鋼は侵食性の強いＦｅＯを多量に含有し、これ
により溶損を受け易い状態にあるが、これに対してもＦ
ｅＯと接触するＡｌＮは、下記式（１）に示すの反応に
従いＦｅＯをＦｅに還元することでＦｅＯを無害化す
る。
【００２１】 ２AlN(s)＋３FeO(s)→Al2O3(s)＋３Fe(s,l) ＋N2(g) ・・・（１） ＡｌＮの望ましい純度の範囲は重量％で５０〜９９．９
％程度であり、含有が許容される不純物または成分はAl
2O3 、SiO2、CaO およびＹ2 Ｏ3 などである。
％程度であり、含有が許容される不純物または成分はAl
2O3 、SiO2、CaO およびＹ2 Ｏ3 などである。
【００２２】ＡｌＮの粒度を０. ３mm以下とするのは次
の理由による。
の理由による。
【００２３】一般に耐火物の組成は、或る程度大きな粗
粒子（骨材）とそれを結合するマトリックス（連続相）
とから成り立っており、さらにマトリックスは微粒子あ
るいは液相から成り立っている。本発明におけるＡｌＮ
は、このマトリックスを構成する微粒子に相当する。
粒子（骨材）とそれを結合するマトリックス（連続相）
とから成り立っており、さらにマトリックスは微粒子あ
るいは液相から成り立っている。本発明におけるＡｌＮ
は、このマトリックスを構成する微粒子に相当する。
【００２４】ＡｌＮの粒度を０. ３mm以下とすれば、Ａ
ｌＮ微粒子を不連続的に存在する粗粒子（骨材）より
も、連続的に存在するマトリックス（連続相）部分に集
めることができる。この結果、ＡｌＮがマトリックス
（連続相）中に存在することになってマトリックス（連
続相）部分の熱伝導性が向上し、これは、耐火物材質全
体の熱伝導性の向上を考慮した場合に有利となる。ただ
し、ＡｌＮの原料コストを考慮すると、ＡｌＮ粒度の望
ましい下限は１μm 程度である。
ｌＮ微粒子を不連続的に存在する粗粒子（骨材）より
も、連続的に存在するマトリックス（連続相）部分に集
めることができる。この結果、ＡｌＮがマトリックス
（連続相）中に存在することになってマトリックス（連
続相）部分の熱伝導性が向上し、これは、耐火物材質全
体の熱伝導性の向上を考慮した場合に有利となる。ただ
し、ＡｌＮの原料コストを考慮すると、ＡｌＮ粒度の望
ましい下限は１μm 程度である。
【００２５】しかし、ＡｌＮ自身は難焼結性材料である
ため、普通焼成では完全には焼結し難い。そのため、Ａ
ｌＮがマトリックス中に連続して存在すれば、プレート
耐火物に必要な強度が得られなくなる。したがって、Ａ
ｌＮはマトリックス構成成分の第２成分として、易焼結
材料である第１成分（酸化物）中に分散しているのがよ
い。
ため、普通焼成では完全には焼結し難い。そのため、Ａ
ｌＮがマトリックス中に連続して存在すれば、プレート
耐火物に必要な強度が得られなくなる。したがって、Ａ
ｌＮはマトリックス構成成分の第２成分として、易焼結
材料である第１成分（酸化物）中に分散しているのがよ
い。
【００２６】これを実現するために必要な、上記粒度の
ＡｌＮの望ましい配合率の範囲は、酸化物の主原料のう
ちの粒径が０. ３mm以下の微粒分に対して体積％で５％
以上５０％以下である。５％未満になると熱伝導性の向
上が認められなくなるとともに、ＦｅＯに対する耐食性
の向上効果も認められなくなる。一方、５０％を超える
とＡｌＮはマトリックスを構成する第１成分となり、著
しく強度が低下する。
ＡｌＮの望ましい配合率の範囲は、酸化物の主原料のう
ちの粒径が０. ３mm以下の微粒分に対して体積％で５％
以上５０％以下である。５％未満になると熱伝導性の向
上が認められなくなるとともに、ＦｅＯに対する耐食性
の向上効果も認められなくなる。一方、５０％を超える
とＡｌＮはマトリックスを構成する第１成分となり、著
しく強度が低下する。
【００２７】ＡｌＮを配合する場合、必要であればＰＶ
Ａ、デンプン、糖蜜等のバインダーを適量加えて酸化物
主原料と混錬する。その後、プレスないしはランマーを
用いて所定のプレート形状に成形し、成形体をＮ2 雰囲
気中で焼成することで目的とするプレート用耐火物を得
ることができる。
Ａ、デンプン、糖蜜等のバインダーを適量加えて酸化物
主原料と混錬する。その後、プレスないしはランマーを
用いて所定のプレート形状に成形し、成形体をＮ2 雰囲
気中で焼成することで目的とするプレート用耐火物を得
ることができる。
【００２８】
（本発明例１）酸化物主原料として純度が９９. ５重量
％の焼結Ａｌ2 Ｏ3 クリンカーを選択し、このうち粒度
が３〜１mmのものを粗粒、１mm〜０. ３mmのものを中
粒、０.３mm以下のものを微粒とした。この微粒部に対
して、純度が９０重量％、平均粒度が０. １mmのＡｌＮ
を配合した。この配合は、Ａｌ2 Ｏ3 微粒部の１０. ７
重量％（４０体積％）がＡｌＮで置換されるように行っ
た。このときの配合条件を表２に示す。
％の焼結Ａｌ2 Ｏ3 クリンカーを選択し、このうち粒度
が３〜１mmのものを粗粒、１mm〜０. ３mmのものを中
粒、０.３mm以下のものを微粒とした。この微粒部に対
して、純度が９０重量％、平均粒度が０. １mmのＡｌＮ
を配合した。この配合は、Ａｌ2 Ｏ3 微粒部の１０. ７
重量％（４０体積％）がＡｌＮで置換されるように行っ
た。このときの配合条件を表２に示す。
【００２９】
【表２】
【００３０】この原料をアイリッヒ・ミキサーを使用し
て混錬した後、油圧プレスを用いて成形圧５００Kg／cm
2 で成形した。これをＮ2 雰囲気中、１６００℃で焼成
してプレート耐火物を試作した。試作形状は並型煉瓦の
サイズであり、これから各評価試験用のサンプルを採取
した。
て混錬した後、油圧プレスを用いて成形圧５００Kg／cm
2 で成形した。これをＮ2 雰囲気中、１６００℃で焼成
してプレート耐火物を試作した。試作形状は並型煉瓦の
サイズであり、これから各評価試験用のサンプルを採取
した。
【００３１】（本発明例２）ＡｌＮの配合率を５. ４重
量％（Ａｌ2 Ｏ3 微粒部の２０体積％）に変更した以外
は、本発明例１と同様の条件と方法でプレート耐火物を
試作した。
量％（Ａｌ2 Ｏ3 微粒部の２０体積％）に変更した以外
は、本発明例１と同様の条件と方法でプレート耐火物を
試作した。
【００３２】（比較例１）ＡｌＮの配合率を１４. ７重
量％（Ａｌ2 Ｏ3 微粒部の５５体積％）に変更した以外
は、本発明例１と同様の条件と方法でプレート耐火物を
試作した。
量％（Ａｌ2 Ｏ3 微粒部の５５体積％）に変更した以外
は、本発明例１と同様の条件と方法でプレート耐火物を
試作した。
【００３３】（比較例２）ＡｌＮの配合率を０. ８重量
％（Ａｌ2 Ｏ3 微粒部の３体積％）に変更した以外は、
本発明例１と同様の条件と方法でプレート耐火物を試作
した。
％（Ａｌ2 Ｏ3 微粒部の３体積％）に変更した以外は、
本発明例１と同様の条件と方法でプレート耐火物を試作
した。
【００３４】（比較例３）ＡｌＮの平均粒度が０. ５mm
のものを用い、その他は本発明例２と同様の条件と方法
でプレート耐火物を試作した。
のものを用い、その他は本発明例２と同様の条件と方法
でプレート耐火物を試作した。
【００３５】（比較例４）ＡｌＮを配合せず、Ａｌ2 Ｏ
3 のみを原料とし、その他は本発明例１と同様の条件と
方法でプレート耐火物を試作した。
3 のみを原料とし、その他は本発明例１と同様の条件と
方法でプレート耐火物を試作した。
【００３６】試作した各耐火物の物性値および特性値に
ついて評価を行った。各試験要領は次のとおりである。
ついて評価を行った。各試験要領は次のとおりである。
【００３７】(1) 見掛気孔率、嵩比重：ＪＩＳ−Ｒ２２
０５に準拠 (2) 圧縮強度：ＪＩＳ−Ｒ２２０６に準拠 (3) 熱伝導率：レーザーフラッシュ法により室温で測定 (4) 耐熱衝撃性：試作耐火物から３０mm×３０mm×１２
０mmのサンプルを切り出し、これを電気炉中１３００℃
で５分間加熱した後、液体窒素中に投下して急冷し、そ
の後曲げ強度を測定した。評価は比較例４の曲げ強度を
１００とし、それに対する比で行い、その値が大きいほ
ど耐熱衝撃性に優れていることを示している。
０５に準拠 (2) 圧縮強度：ＪＩＳ−Ｒ２２０６に準拠 (3) 熱伝導率：レーザーフラッシュ法により室温で測定 (4) 耐熱衝撃性：試作耐火物から３０mm×３０mm×１２
０mmのサンプルを切り出し、これを電気炉中１３００℃
で５分間加熱した後、液体窒素中に投下して急冷し、そ
の後曲げ強度を測定した。評価は比較例４の曲げ強度を
１００とし、それに対する比で行い、その値が大きいほ
ど耐熱衝撃性に優れていることを示している。
【００３８】(5) 溶鋼侵食試験：Ａｒ雰囲気に保持した
高周波誘導炉内に各サンプルを張り分け、溶損による断
面積の減少量を測定した。このときの侵食剤は溶鋼、溶
鋼温度は１５８０℃、試験時間は１２０分間である。た
だし、溶鋼には適時酸化鉄を加え、溶鋼中のａO が０.
０４で一定になるように調整した。評価は比較例４の値
を１００とし、それに対する比で行い、その値が小さい
ほど耐食性に優れていることを示している。
高周波誘導炉内に各サンプルを張り分け、溶損による断
面積の減少量を測定した。このときの侵食剤は溶鋼、溶
鋼温度は１５８０℃、試験時間は１２０分間である。た
だし、溶鋼には適時酸化鉄を加え、溶鋼中のａO が０.
０４で一定になるように調整した。評価は比較例４の値
を１００とし、それに対する比で行い、その値が小さい
ほど耐食性に優れていることを示している。
【００３９】本発明例２〜比較例３までの配合条件およ
び実施例の各試験の評価結果を表２に併せて示す。
び実施例の各試験の評価結果を表２に併せて示す。
【００４０】表２の結果から、本発明のＳＮ用プレート
耐火物はＡｌＮを含有しない Al2O3耐火物（比較例４）
に比べて、熱伝導性、耐熱衝撃性および高酸素鋼に対す
る耐食性が向上していることがわかる。
耐火物はＡｌＮを含有しない Al2O3耐火物（比較例４）
に比べて、熱伝導性、耐熱衝撃性および高酸素鋼に対す
る耐食性が向上していることがわかる。
【００４１】
【発明の効果】本発明のＳＮプレート用耐火物は、従来
のセラミックスボンドタイプのＳＮプレート用耐火物の
短所である耐熱衝撃性を改善したものであり、同時に特
に鋼中酸素レベルが高い鋼種に対して高い耐用性を示
す。
のセラミックスボンドタイプのＳＮプレート用耐火物の
短所である耐熱衝撃性を改善したものであり、同時に特
に鋼中酸素レベルが高い鋼種に対して高い耐用性を示
す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C04B 35/00
Claims (1)
- 【請求項１】酸化物原料とＡｌＮとからなるセラミック
スボンドタイプのスライディング用プレート耐火物であ
って、ＡｌＮは粒度が０．３mm以下であることを特徴と
するスライディング用プレート耐火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7014971A JP3031192B2 (ja) | 1995-02-01 | 1995-02-01 | スライディングノズル用プレート耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7014971A JP3031192B2 (ja) | 1995-02-01 | 1995-02-01 | スライディングノズル用プレート耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08208313A JPH08208313A (ja) | 1996-08-13 |
| JP3031192B2 true JP3031192B2 (ja) | 2000-04-10 |
Family
ID=11875871
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7014971A Expired - Lifetime JP3031192B2 (ja) | 1995-02-01 | 1995-02-01 | スライディングノズル用プレート耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3031192B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100516457B1 (ko) * | 2000-06-15 | 2005-09-23 | 주식회사 포스코 | 쾌삭강의 연속주조용 내화물 |
| US8609562B2 (en) * | 2008-12-18 | 2013-12-17 | Krosakiharima Corporation | Plate brick production method and plate brick |
| US20230028785A1 (en) * | 2019-12-10 | 2023-01-26 | Krosakiharima Corporation | Refractory product |
-
1995
- 1995-02-01 JP JP7014971A patent/JP3031192B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08208313A (ja) | 1996-08-13 |
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