JP2575581B2 - ジルコニア質れんが - Google Patents
ジルコニア質れんがInfo
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- JP2575581B2 JP2575581B2 JP5015698A JP1569893A JP2575581B2 JP 2575581 B2 JP2575581 B2 JP 2575581B2 JP 5015698 A JP5015698 A JP 5015698A JP 1569893 A JP1569893 A JP 1569893A JP 2575581 B2 JP2575581 B2 JP 2575581B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶鋼の連続鋳造におけ
る流量制御用のノズルまたは溶鋼の流量コントロール用
のプレートれんがに適したジルコニア質れんがに関す
る。
る流量制御用のノズルまたは溶鋼の流量コントロール用
のプレートれんがに適したジルコニア質れんがに関す
る。
【０００２】
【従来の技術】ジルコニア質れんがは製鋼分野におい
て、炉の内張りや流量制御用のノズルや流量コントロー
ル用のプレートれんがとして使用されている。ジルコニ
ア質れんがの改善として流量制御用のノズルや流量コン
トロール用のプレートれんがのノズル孔は、溶鋼流によ
る摩耗の他に溶鋼中の成分による化学的侵食を受けるた
め緻密なジルコニア質れんがが使用されている。
て、炉の内張りや流量制御用のノズルや流量コントロー
ル用のプレートれんがとして使用されている。ジルコニ
ア質れんがの改善として流量制御用のノズルや流量コン
トロール用のプレートれんがのノズル孔は、溶鋼流によ
る摩耗の他に溶鋼中の成分による化学的侵食を受けるた
め緻密なジルコニア質れんがが使用されている。
【０００３】例えば、特開昭53−94311号公報には、マ
グネシア、マグネシア−酸化クロム、酸化クロム−マグ
ネシア、マグネシア−アルミナ、アルミナ−シリカ、ジ
ルコン、ジルコニア、アルミナ及び酸化クロムからなる
群から選択された少なくとも１種以上の耐火材料の７４
μｍ以下の粒子から造粒された二次粒子から気孔率１０
％以下の緻密耐火材料を製造する方法が開示されてい
る。また、特開昭61−21968号公報には、天然産バデラ
イトサンドと安定化剤(純度９０％以上のマグネシア、
スピネル、カルシア及び純度７５％以下のイットリアの
１種または２種以上)を０.３〜０.０１ｍｍに混合粉砕
し、造粒後、成形、焼成することからなるタンディッシ
ュノズル用ジルコニア質耐火物の製法が開示されてい
る。また、ＣａＯによって安定化されたジルコニア原料
を粗粒から微粉までの連続粒度として常法により混練、
成形、焼成した気孔率２０％以上のタンディッシュノズ
ルが一般に使用されている。
グネシア、マグネシア−酸化クロム、酸化クロム−マグ
ネシア、マグネシア−アルミナ、アルミナ−シリカ、ジ
ルコン、ジルコニア、アルミナ及び酸化クロムからなる
群から選択された少なくとも１種以上の耐火材料の７４
μｍ以下の粒子から造粒された二次粒子から気孔率１０
％以下の緻密耐火材料を製造する方法が開示されてい
る。また、特開昭61−21968号公報には、天然産バデラ
イトサンドと安定化剤(純度９０％以上のマグネシア、
スピネル、カルシア及び純度７５％以下のイットリアの
１種または２種以上)を０.３〜０.０１ｍｍに混合粉砕
し、造粒後、成形、焼成することからなるタンディッシ
ュノズル用ジルコニア質耐火物の製法が開示されてい
る。また、ＣａＯによって安定化されたジルコニア原料
を粗粒から微粉までの連続粒度として常法により混練、
成形、焼成した気孔率２０％以上のタンディッシュノズ
ルが一般に使用されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ジルコニア質れんがに
は、カルシアあるいはマグネシア安定化ＺｒＯ2クリン
カーが使用されているが、シリカ成分の高いスラグに対
して、安定化成分が遊離してジルコニアクリンカーの分
解が促進される。ジルコニアクリンカーの分解によって
生成したカルシアやマグネシアはスラグ成分と反応し、
その粒界に低融物成分が生成され、耐火物の耐用性が低
下する。このような低塩基度のスラグに対してはカルシ
ア系またはマグネシア系の配合は耐食性の向上に寄与し
ない。
は、カルシアあるいはマグネシア安定化ＺｒＯ2クリン
カーが使用されているが、シリカ成分の高いスラグに対
して、安定化成分が遊離してジルコニアクリンカーの分
解が促進される。ジルコニアクリンカーの分解によって
生成したカルシアやマグネシアはスラグ成分と反応し、
その粒界に低融物成分が生成され、耐火物の耐用性が低
下する。このような低塩基度のスラグに対してはカルシ
ア系またはマグネシア系の配合は耐食性の向上に寄与し
ない。
【０００５】従って、本発明の目的は、低塩基度スラグ
に対して耐食性に優れた、溶鋼の連続鋳造における流量
制御用のノズルまたは溶鋼の流量コントロール用のプレ
ートれんがに適したジルコニア質れんがを提供すること
にある。
に対して耐食性に優れた、溶鋼の連続鋳造における流量
制御用のノズルまたは溶鋼の流量コントロール用のプレ
ートれんがに適したジルコニア質れんがを提供すること
にある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明に係るジル
コニア質れんがは、ＺｒＯ2を８５重量％以上、Ｃｒ2Ｏ
3を０.５〜１０重量％及び安定化成分としてカルシアま
たはマグネシアを５重量％以下の量で含有してなるＣｒ
2Ｏ3分散安定化ジルコニアを５０重量％以上、及び残部
が未安定化ジルコニアよりなり、且つアルミナ、マグネ
シア及びチタニアからなる群から選択された１種または
２種以上を上記ジルコニアの合計量に対して外掛で０.
２〜１.５重量％含有してなり、１６００〜１９００℃
の温度で焼成してなることを特徴とする(以下、「第１
発明」と記載する)。
コニア質れんがは、ＺｒＯ2を８５重量％以上、Ｃｒ2Ｏ
3を０.５〜１０重量％及び安定化成分としてカルシアま
たはマグネシアを５重量％以下の量で含有してなるＣｒ
2Ｏ3分散安定化ジルコニアを５０重量％以上、及び残部
が未安定化ジルコニアよりなり、且つアルミナ、マグネ
シア及びチタニアからなる群から選択された１種または
２種以上を上記ジルコニアの合計量に対して外掛で０.
２〜１.５重量％含有してなり、１６００〜１９００℃
の温度で焼成してなることを特徴とする(以下、「第１
発明」と記載する)。
【０００７】更に、本発明に係るジルコニア質れんが
は、ＺｒＯ2を９０重量％以上含有してなるカルシア安
定化ジルコニアクリンカーまたはマグネシア安定化ジル
コニアクリンカー及び未安定化ジルコニアクリンカー１
００重量％に対し、外掛で０.５〜１０重量％の粒径４
４μｍ以下のＣｒ2Ｏ3及び外掛で０.２〜１.５重量％の
アルミナ、マグネシア及びチタニアからなる群から選択
された１種または２種以上を含有してなり、１６００〜
１９００℃の温度で焼成してなることを特徴とする(以
下、「第２発明」と記載する)。
は、ＺｒＯ2を９０重量％以上含有してなるカルシア安
定化ジルコニアクリンカーまたはマグネシア安定化ジル
コニアクリンカー及び未安定化ジルコニアクリンカー１
００重量％に対し、外掛で０.５〜１０重量％の粒径４
４μｍ以下のＣｒ2Ｏ3及び外掛で０.２〜１.５重量％の
アルミナ、マグネシア及びチタニアからなる群から選択
された１種または２種以上を含有してなり、１６００〜
１９００℃の温度で焼成してなることを特徴とする(以
下、「第２発明」と記載する)。
【０００８】
【作用】従来のカルシアあるいはマグネシア安定化ジル
コニア原料を使用したジルコニア質れんがの場合、シリ
カ成分の高いスラグに対して安定化成分が遊離し易く、
ジルコニアクリンカーの分解が促進される。本発明の第
１発明では、シリカ成分に対して安定であるＣｒ2Ｏ3の
適量をカルシアやマグネシアなどで安定化された安定化
ジルコニアクリンカーに均一分散させることによって、
侵入スラグに対するジルコニアクリンカーの分解を低減
し、耐食性を向上することができる。
コニア原料を使用したジルコニア質れんがの場合、シリ
カ成分の高いスラグに対して安定化成分が遊離し易く、
ジルコニアクリンカーの分解が促進される。本発明の第
１発明では、シリカ成分に対して安定であるＣｒ2Ｏ3の
適量をカルシアやマグネシアなどで安定化された安定化
ジルコニアクリンカーに均一分散させることによって、
侵入スラグに対するジルコニアクリンカーの分解を低減
し、耐食性を向上することができる。
【０００９】また、本発明の第２発明においては、シリ
カ成分に対して安定であるＣｒ2Ｏ3を４４μｍ以下の微
粉としてジルコニアクリンカーの粒界に適量添加するこ
とによって、スラグの侵入を抑制し、ジルコニアの分解
を低減して、耐食性を向上することができるという同様
の効果が得られる。
カ成分に対して安定であるＣｒ2Ｏ3を４４μｍ以下の微
粉としてジルコニアクリンカーの粒界に適量添加するこ
とによって、スラグの侵入を抑制し、ジルコニアの分解
を低減して、耐食性を向上することができるという同様
の効果が得られる。
【００１０】本発明の第１発明に使用するＣｒ2Ｏ3分散
安定化ジルコニアにおいて、Ｃｒ2Ｏ3を安定化ジルコニ
アクリンカーに均一分散させる場合、添加量は０.５〜
１０重量％が望ましく、０.５重量％未満では充分な耐
食性が得られず、１０重量％を超えるとジルコニアクリ
ンカーの粒強度が低下して連続鋳造用耐火物としての充
分な強度が得られないため望ましくない。また、カルシ
ア、マグネシアなどの安定化成分は５重量％以下が望ま
しく、それを超えると結晶粒界の未固溶成分が増大し、
また、ジルコニアの安定化率が高くなり、熱膨張率が大
きくなって耐熱衝撃性に劣るために望ましくない。な
お、Ｃｒ2Ｏ3分散安定化ジルコニアクリンカーは５０重
量％以上使用することが望ましく、それ未満では充分な
耐食性が得られない。
安定化ジルコニアにおいて、Ｃｒ2Ｏ3を安定化ジルコニ
アクリンカーに均一分散させる場合、添加量は０.５〜
１０重量％が望ましく、０.５重量％未満では充分な耐
食性が得られず、１０重量％を超えるとジルコニアクリ
ンカーの粒強度が低下して連続鋳造用耐火物としての充
分な強度が得られないため望ましくない。また、カルシ
ア、マグネシアなどの安定化成分は５重量％以下が望ま
しく、それを超えると結晶粒界の未固溶成分が増大し、
また、ジルコニアの安定化率が高くなり、熱膨張率が大
きくなって耐熱衝撃性に劣るために望ましくない。な
お、Ｃｒ2Ｏ3分散安定化ジルコニアクリンカーは５０重
量％以上使用することが望ましく、それ未満では充分な
耐食性が得られない。
【００１１】なお、このＣｒ2Ｏ3分散安定化ＺｒＯ2ク
リンカーは、製造方法より、ロータリーキルンやシャフ
トキルン及びトンネルキルン等の一般的な焼成設備ある
いは電気炉等の溶融設備にて合成して得られる焼成品、
電融品があるが、そのいずれを使用してもよく、またそ
れらを併用してもよく、本発明において特に限定するも
のではない。
リンカーは、製造方法より、ロータリーキルンやシャフ
トキルン及びトンネルキルン等の一般的な焼成設備ある
いは電気炉等の溶融設備にて合成して得られる焼成品、
電融品があるが、そのいずれを使用してもよく、またそ
れらを併用してもよく、本発明において特に限定するも
のではない。
【００１２】本発明の第１発明においては、Ｃｒ2Ｏ3分
散安定化ジルコニアの配合量は上述の通りであり、残部
には未安定化ジルコニアを使用する。未安定化ジルコニ
アの配合量は、２０〜３５重量％の範囲が好ましい。
散安定化ジルコニアの配合量は上述の通りであり、残部
には未安定化ジルコニアを使用する。未安定化ジルコニ
アの配合量は、２０〜３５重量％の範囲が好ましい。
【００１３】本発明の第１発明に係るジルコニア質れん
がは、上記配合を有する配合物に対し、パルプ廃液、糖
蜜、リグニンスルホン酸、水等の耐火物の成形に一般的
に使用されている結合剤を外掛で１〜１０重量％程度添
加、混練して所定の形状に成形し、１６００〜１９００
℃程度の焼成温度で焼成することにより得ることができ
る。焼成温度が１６００℃未満では焼結不足となり、充
分な強度が得られないために好ましくない。また、１９
００℃を超えると焼結が進み過ぎるため、弾性率が上昇
して耐熱衝撃性に劣るために望ましくない。
がは、上記配合を有する配合物に対し、パルプ廃液、糖
蜜、リグニンスルホン酸、水等の耐火物の成形に一般的
に使用されている結合剤を外掛で１〜１０重量％程度添
加、混練して所定の形状に成形し、１６００〜１９００
℃程度の焼成温度で焼成することにより得ることができ
る。焼成温度が１６００℃未満では焼結不足となり、充
分な強度が得られないために好ましくない。また、１９
００℃を超えると焼結が進み過ぎるため、弾性率が上昇
して耐熱衝撃性に劣るために望ましくない。
【００１４】なお、ジルコニア質れんがの焼成に際し
て、焼結助剤として例えばアルミナ、マグネシア、チタ
ニア等の超微粉を外掛で０.２〜３重量％添加すること
により、焼結をより容易に進行させることができる。し
かし、耐食性の面では、添加量は１.５重量％以下が望
ましい。
て、焼結助剤として例えばアルミナ、マグネシア、チタ
ニア等の超微粉を外掛で０.２〜３重量％添加すること
により、焼結をより容易に進行させることができる。し
かし、耐食性の面では、添加量は１.５重量％以下が望
ましい。
【００１５】更に、本発明の第２発明において、Ｃｒ2
Ｏ3をカルシア安定化ジルコニアクリンカーまたはマグ
ネシア安定化ジルコニアクリンカー及び未安定化ジルコ
ニアクリンカーに添加する場合、その粒度は４４μｍ以
下の微粉であることが望ましい。それ以上ではジルコニ
アクリンカーの粒界に均一に分散させることが難しく、
焼結性も劣るため望ましくない。Ｃｒ2Ｏ3微粉の添加量
は０.５〜１０重量％であることが望ましく、それ未満
では、上記スラグに対する湿潤防止効果が得られず、１
０重量％を超えてもその効果は変化しない。
Ｏ3をカルシア安定化ジルコニアクリンカーまたはマグ
ネシア安定化ジルコニアクリンカー及び未安定化ジルコ
ニアクリンカーに添加する場合、その粒度は４４μｍ以
下の微粉であることが望ましい。それ以上ではジルコニ
アクリンカーの粒界に均一に分散させることが難しく、
焼結性も劣るため望ましくない。Ｃｒ2Ｏ3微粉の添加量
は０.５〜１０重量％であることが望ましく、それ未満
では、上記スラグに対する湿潤防止効果が得られず、１
０重量％を超えてもその効果は変化しない。
【００１６】なお、本発明の第２発明に係るジルコニア
質れんがもまた、上記の第１発明に係るジルコニア質れ
んがと同様に製造することができる。
質れんがもまた、上記の第１発明に係るジルコニア質れ
んがと同様に製造することができる。
【００１７】
実施例１ 以下の表１に、Ｃｒ2Ｏ3をそれぞれ３重量％(Ａ)、５重
量％(Ｂ)及び８重量％(Ｃ)分散した４重量％のＣａＯで
安定化したＣｒ2Ｏ3分散安定化ジルコニアＡ、Ｂ及びＣ
を使用した場合の実施例を示す。
量％(Ｂ)及び８重量％(Ｃ)分散した４重量％のＣａＯで
安定化したＣｒ2Ｏ3分散安定化ジルコニアＡ、Ｂ及びＣ
を使用した場合の実施例を示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】表１に示す所定の配合物をバインダー(パ
ルプ廃液)と共にウェットパンで混練したものを、フリ
クションプレスにて、２００×３００×３０ｍｍのプレ
ート形状に成形し、乾燥後、１６５０℃と１７５０℃で
焼成して供試試料とした。なお、表１中の未安定化ジル
コニアはＺｒＯ2９８重量％のジルコニアを使用した。
得られたジルコニア質れんがの諸特性を表１に併記す
る。
ルプ廃液)と共にウェットパンで混練したものを、フリ
クションプレスにて、２００×３００×３０ｍｍのプレ
ート形状に成形し、乾燥後、１６５０℃と１７５０℃で
焼成して供試試料とした。なお、表１中の未安定化ジル
コニアはＺｒＯ2９８重量％のジルコニアを使用した。
得られたジルコニア質れんがの諸特性を表１に併記す
る。
【００２０】なお、表１中の圧縮強度はJIS-2206にて測
定した。また、侵食試験は高周波炉を用いて１６５０℃
−３時間実施した。試験に用いた鋼は、Ｓｉ＝０.３
％、Ｍｎ＝０.８％を含有するＳｉキルド鋼である。試
験後の試料は切断し、侵食深さと浸潤深さを測定した。
なお、侵食深さ及び浸潤深さは比較品１２を１００とし
た場合の指数である。
定した。また、侵食試験は高周波炉を用いて１６５０℃
−３時間実施した。試験に用いた鋼は、Ｓｉ＝０.３
％、Ｍｎ＝０.８％を含有するＳｉキルド鋼である。試
験後の試料は切断し、侵食深さと浸潤深さを測定した。
なお、侵食深さ及び浸潤深さは比較品１２を１００とし
た場合の指数である。
【００２１】実施例２ 以下の表２に、４重量％のＣａＯを含有するＣａＯ安定
化ジルコニア原料(ＺｒＯ2９５重量％、その他１重量
％)、５重量％のＭｇＯを含有するＭｇＯ安定化ジルコ
ニア原料(ＺｒＯ2９４重量％、その他１重量％)並びに
未安定化ジルコニア(ＺｒＯ2９８重量％)を使用し、Ｃ
ｒ2Ｏ3微粉(粒度＝４４μｍ以下)を外掛で１重量％、３
重量％、５重量％及び８重量％添加した場合の実施例を
示す。
化ジルコニア原料(ＺｒＯ2９５重量％、その他１重量
％)、５重量％のＭｇＯを含有するＭｇＯ安定化ジルコ
ニア原料(ＺｒＯ2９４重量％、その他１重量％)並びに
未安定化ジルコニア(ＺｒＯ2９８重量％)を使用し、Ｃ
ｒ2Ｏ3微粉(粒度＝４４μｍ以下)を外掛で１重量％、３
重量％、５重量％及び８重量％添加した場合の実施例を
示す。
【００２２】
【表２】
【００２３】表２に示す所定の配合物をバインダー(パ
ルプ廃液)と共にウェットパンで混練したものを、フリ
クションプレスにて、２００×３００×３０ｍｍのプレ
ート形状に形成し、乾燥後、１６５０℃と１７５０℃で
焼成して供試試料とした。得られたジルコニア質れんが
の諸特性を表２に示す。
ルプ廃液)と共にウェットパンで混練したものを、フリ
クションプレスにて、２００×３００×３０ｍｍのプレ
ート形状に形成し、乾燥後、１６５０℃と１７５０℃で
焼成して供試試料とした。得られたジルコニア質れんが
の諸特性を表２に示す。
【００２４】参考例１ Ｃｒ2Ｏ3を３重量％、ＣａＯを４重量％含有するＣｒ2
Ｏ3分散安定化ジルコニア６５重量％、未安定化ジルコ
ニア３５重量％を配合、混練、成形し、１７５０℃で焼
成してジルコニア質タンディッシュノズルを得た。この
タンディッシュノズルは、Ｓｉ＝０.４％、Ｍｎ＝１.１
％含有するＳｉ−Ｍｎキルド鋼の鋳造に使用した場合、
従来のＣｒ2Ｏ3を含有しないタンディッシュノズルが２
００分にてノズル径の拡大により使用不可になるのに対
し、約３００分の耐用を示した。
Ｏ3分散安定化ジルコニア６５重量％、未安定化ジルコ
ニア３５重量％を配合、混練、成形し、１７５０℃で焼
成してジルコニア質タンディッシュノズルを得た。この
タンディッシュノズルは、Ｓｉ＝０.４％、Ｍｎ＝１.１
％含有するＳｉ−Ｍｎキルド鋼の鋳造に使用した場合、
従来のＣｒ2Ｏ3を含有しないタンディッシュノズルが２
００分にてノズル径の拡大により使用不可になるのに対
し、約３００分の耐用を示した。
【００２５】参考例２ ＭｇＯ(３.５重量％)安定化ジルコニア６９重量％及び
未安定化ジルコニア３１重量％に、粒径４４μｍ以下の
Ｃｒ2Ｏ3微粉外掛で４重量％を配合、混練、成形し、１
７５０℃で焼成してジルコニア質プレートれんがを得
た。このジルコニア質プレートれんがを、Ｍｎ＝１.５
％含有する高Ｍｎ鋼にて使用したところ、従来のＭｇＯ
安定化ジルコニア質プレートれんがの耐用が３チャージ
であるのに対し、４チャージの耐用が得られ、更に、使
用可能な状態であった。
未安定化ジルコニア３１重量％に、粒径４４μｍ以下の
Ｃｒ2Ｏ3微粉外掛で４重量％を配合、混練、成形し、１
７５０℃で焼成してジルコニア質プレートれんがを得
た。このジルコニア質プレートれんがを、Ｍｎ＝１.５
％含有する高Ｍｎ鋼にて使用したところ、従来のＭｇＯ
安定化ジルコニア質プレートれんがの耐用が３チャージ
であるのに対し、４チャージの耐用が得られ、更に、使
用可能な状態であった。
【００２６】
【発明の効果】本発明のジルコニア質れんがは、Ｃｒ2
Ｏ3を安定化ジルコニアに分散させたジルコニア質原料
を使用するか、またはＣｒ2Ｏ3微粉をジルコニアクリン
カーの粒界に適量添加することにより、シリカ成分の高
い低塩基度スラグに対してスラグ浸潤防止を向上させて
ジルコニアクリンカーの分解を極く僅かに抑制すること
が可能となり、溶鋼の連続鋳造用タンディッシュノズル
または流量コントロール用プレートれんがに適した材質
を提供することができる。
Ｏ3を安定化ジルコニアに分散させたジルコニア質原料
を使用するか、またはＣｒ2Ｏ3微粉をジルコニアクリン
カーの粒界に適量添加することにより、シリカ成分の高
い低塩基度スラグに対してスラグ浸潤防止を向上させて
ジルコニアクリンカーの分解を極く僅かに抑制すること
が可能となり、溶鋼の連続鋳造用タンディッシュノズル
または流量コントロール用プレートれんがに適した材質
を提供することができる。
フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭60−226456（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−92867（ＪＰ，Ａ) 特公 平47 10046（ＪＰ，Ｂ１)
Claims (2)
- 【請求項１】 ＺｒＯ2を８５重量％以上、Ｃｒ2Ｏ3を
０.５〜１０重量％及び安定化成分としてカルシアまた
はマグネシアを５重量％以下の量で含有してなるＣｒ2
Ｏ3分散安定化ジルコニアを５０重量％以上、及び残部
が未安定化ジルコニアよりなり、且つアルミナ、マグネ
シア及びチタニアからなる群から選択された１種または
２種以上を上記ジルコニアの合計量に対して外掛で０.
２〜１.５重量％含有してなり、１６００〜１９００℃
の温度で焼成してなることを特徴とするジルコニア質れ
んが。 - 【請求項２】 ＺｒＯ2を９０重量％以上含有してなる
カルシア安定化ジルコニアクリンカーまたはマグネシア
安定化ジルコニアクリンカー及び未安定化ジルコニアク
リンカー１００重量％に対し、外掛で０.５〜１０重量
％の粒径４４μｍ以下のＣｒ2Ｏ3及び外掛で０.２〜１.
５重量％のアルミナ、マグネシア及びチタニアからなる
群から選択された１種または２種以上を含有してなり、
１６００〜１９００℃の温度で焼成してなることを特徴
とするジルコニア質れんが。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5015698A JP2575581B2 (ja) | 1993-02-02 | 1993-02-02 | ジルコニア質れんが |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5015698A JP2575581B2 (ja) | 1993-02-02 | 1993-02-02 | ジルコニア質れんが |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06227862A JPH06227862A (ja) | 1994-08-16 |
| JP2575581B2 true JP2575581B2 (ja) | 1997-01-29 |
Family
ID=11895994
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5015698A Expired - Fee Related JP2575581B2 (ja) | 1993-02-02 | 1993-02-02 | ジルコニア質れんが |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2575581B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN117326864B (zh) * | 2023-10-24 | 2024-04-12 | 河南省瑞泰科实业集团有限公司 | 高电阻率高锆砖及其制备方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60226456A (ja) * | 1984-04-24 | 1985-11-11 | 旭硝子株式会社 | ジルコニア質焼結体及びその製造法 |
| JPH0292867A (ja) * | 1988-09-27 | 1990-04-03 | Hitachi Chem Co Ltd | 着色ジルコニアセラミックス焼結体及びその製造法 |
-
1993
- 1993-02-02 JP JP5015698A patent/JP2575581B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06227862A (ja) | 1994-08-16 |
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