JPH05238838A - 流し込み用不定形耐火物 - Google Patents
流し込み用不定形耐火物Info
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- JPH05238838A JPH05238838A JP4073055A JP7305592A JPH05238838A JP H05238838 A JPH05238838 A JP H05238838A JP 4073055 A JP4073055 A JP 4073055A JP 7305592 A JP7305592 A JP 7305592A JP H05238838 A JPH05238838 A JP H05238838A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、耐用性に優れた流し込み耐火物を
提供する。 【構成】 粒径５μｍ以下のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3質スピネ
ル超微粉１〜１５ｗｔ％、アルミナセメント１〜２０ｗ
ｔ％、残部がアルミナ質原料とからなるアルミナ−スピ
ネル系流し込み耐火物。粒径５μｍ以下のＭｇＯ・Ａｌ
2Ｏ3質スピネル超微粉１〜１５ｗｔ％、粒径１ｍｍ以下
のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3質スピネルクリンカー３８ｗｔ％以
下、アルミナセメント１〜２０ｗｔ％、残部がアルミナ
質原料とからなり、かつ、前記のスピネル超微粉とスピ
ネルクリンカーの合量が４０ｗｔ％以下である流し込み
耐火物。
提供する。 【構成】 粒径５μｍ以下のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3質スピネ
ル超微粉１〜１５ｗｔ％、アルミナセメント１〜２０ｗ
ｔ％、残部がアルミナ質原料とからなるアルミナ−スピ
ネル系流し込み耐火物。粒径５μｍ以下のＭｇＯ・Ａｌ
2Ｏ3質スピネル超微粉１〜１５ｗｔ％、粒径１ｍｍ以下
のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3質スピネルクリンカー３８ｗｔ％以
下、アルミナセメント１〜２０ｗｔ％、残部がアルミナ
質原料とからなり、かつ、前記のスピネル超微粉とスピ
ネルクリンカーの合量が４０ｗｔ％以下である流し込み
耐火物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐用性に優れた流し込
み用不定形耐火物に関する。
み用不定形耐火物に関する。
【０００２】
【従来の技術】取鍋、真空脱ガス炉、混銑炉、高炉樋な
どの内張り耐火物として、従来、アルミナ質の流し込み
用不定形耐火物（以下、流し込み耐火物と称する）が使
用されている。
どの内張り耐火物として、従来、アルミナ質の流し込み
用不定形耐火物（以下、流し込み耐火物と称する）が使
用されている。
【０００３】この耐火物の損傷メカニズムは、溶融金属
あるいはスラグ中のＦｅＯ、ＭｎＯ、ＣａＯなどによる
溶損、さらにはスラグ成分の浸透によって生じた変質層
による構造的スポーリングが考えられる。スラグ浸透を
防ぐため、スラグに濡れ難い炭素、炭化珪素などを配合
することも試みられたが、これらは酸化によってその役
割を果たさないばかりか、酸化にともなう組織劣化で逆
に溶損が大きくなる欠点がある。
あるいはスラグ中のＦｅＯ、ＭｎＯ、ＣａＯなどによる
溶損、さらにはスラグ成分の浸透によって生じた変質層
による構造的スポーリングが考えられる。スラグ浸透を
防ぐため、スラグに濡れ難い炭素、炭化珪素などを配合
することも試みられたが、これらは酸化によってその役
割を果たさないばかりか、酸化にともなう組織劣化で逆
に溶損が大きくなる欠点がある。
【０００４】そこで最近、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3質スピネル
クリンカー（以下、スピネルクリンカーと称す）を組み
合わせたアルミナ−スピネル系の流し込み耐火物が提案
されている。例えば特開昭５５−２３００４号公報で
は、スピネルクリンカー１０〜８５ｗｔ％，アルミナ５
〜３０ｗｔ％、アルミナセメント１０〜２５ｗｔ％より
なる材質が、特開昭６４−８７５７７号公報ではアルミ
ナクリンカー５０〜９０ｗｔ％，粒径１ｍｍ以下のスピ
ネルクリンカー５〜４０ｗｔ％，アルミナセメント３〜
２５ｗｔ％よりなる材質が、特開平３−２０５３６８号
公報にはアルミナ質耐火原料４７〜９４重量％，粒径１
ｍｍ以下のスピネル耐火物原料５〜４０重量％，アルミ
ナセメント１〜３重量％よりなる材質がそれぞれ示され
ている。
クリンカー（以下、スピネルクリンカーと称す）を組み
合わせたアルミナ−スピネル系の流し込み耐火物が提案
されている。例えば特開昭５５−２３００４号公報で
は、スピネルクリンカー１０〜８５ｗｔ％，アルミナ５
〜３０ｗｔ％、アルミナセメント１０〜２５ｗｔ％より
なる材質が、特開昭６４−８７５７７号公報ではアルミ
ナクリンカー５０〜９０ｗｔ％，粒径１ｍｍ以下のスピ
ネルクリンカー５〜４０ｗｔ％，アルミナセメント３〜
２５ｗｔ％よりなる材質が、特開平３−２０５３６８号
公報にはアルミナ質耐火原料４７〜９４重量％，粒径１
ｍｍ以下のスピネル耐火物原料５〜４０重量％，アルミ
ナセメント１〜３重量％よりなる材質がそれぞれ示され
ている。
【０００５】スピネルクリンカーは酸化の問題がなく、
しかもアルミナとの組合せにおいて、低融物を生成し難
いという性質がある。このため、アルミナ−スピネル系
は従来のアルミナ質に比べて優れた耐用性を発揮する。
しかもアルミナとの組合せにおいて、低融物を生成し難
いという性質がある。このため、アルミナ−スピネル系
は従来のアルミナ質に比べて優れた耐用性を発揮する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、鋼の連続鋳造
におけるクリーンスチール化あるいは炉の稼働率向上の
要求に伴って、耐火物の使用条件はますます苛酷になっ
ており、しかも、炉材原単価の低減を目的として、継ぎ
足し施工による耐火物のエンドレス寿命化が要求される
ことから、アルミナ−スピネル系であっても十分な耐用
性が得られなくなっている。
におけるクリーンスチール化あるいは炉の稼働率向上の
要求に伴って、耐火物の使用条件はますます苛酷になっ
ており、しかも、炉材原単価の低減を目的として、継ぎ
足し施工による耐火物のエンドレス寿命化が要求される
ことから、アルミナ−スピネル系であっても十分な耐用
性が得られなくなっている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、従来のア
ルミナ−スピネル系流し込み耐火物の耐用性をさらに向
上させるために研究を重ねた結果、スピネル原料の粒度
構成およびその割合を特定化することで、耐スラグ侵食
性および耐スラグ浸透性が格段に向上することを見出
し、本発明を完成するに至ったものである。
ルミナ−スピネル系流し込み耐火物の耐用性をさらに向
上させるために研究を重ねた結果、スピネル原料の粒度
構成およびその割合を特定化することで、耐スラグ侵食
性および耐スラグ浸透性が格段に向上することを見出
し、本発明を完成するに至ったものである。
【０００８】すなわち本発明は、粒径５μｍ以下のＭｇ
Ｏ・Ａｌ2Ｏ3質スピネル超微粉１〜１５ｗｔ％を配合し
てなる流し込み用不定形耐火物である。また、粒径５μ
ｍ以下のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3質スピネル超微粉１〜１５ｗ
ｔ％、アルミナセメント１〜２０ｗｔ％、残部がアルミ
ナ質原料とからなる流し込み用不定形耐火物である。
Ｏ・Ａｌ2Ｏ3質スピネル超微粉１〜１５ｗｔ％を配合し
てなる流し込み用不定形耐火物である。また、粒径５μ
ｍ以下のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3質スピネル超微粉１〜１５ｗ
ｔ％、アルミナセメント１〜２０ｗｔ％、残部がアルミ
ナ質原料とからなる流し込み用不定形耐火物である。
【０００９】さらに、粒径５μｍ以下のＭｇＯ・Ａｌ2
Ｏ3質スピネル超微粉１〜１５ｗｔ％、粒径１ｍｍ以下
のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3質スピネルクリンカー３８ｗｔ％以
下、アルミナセメント１〜２０ｗｔ％、残部がアルミナ
質原料とからなり、かつ、前記のスピネル超微粉とスピ
ネルクリンカーの合量が４０ｗｔ％以下である流し込み
用不定形耐火物の発明である。
Ｏ3質スピネル超微粉１〜１５ｗｔ％、粒径１ｍｍ以下
のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3質スピネルクリンカー３８ｗｔ％以
下、アルミナセメント１〜２０ｗｔ％、残部がアルミナ
質原料とからなり、かつ、前記のスピネル超微粉とスピ
ネルクリンカーの合量が４０ｗｔ％以下である流し込み
用不定形耐火物の発明である。
【００１０】従来の流し込み耐火物においても、アルミ
ナ、シリカなどの超微粉を添加し、施工水分の減少、組
織の緻密化による高強度化、耐食性の向上などを図るこ
とが知られている。本発明で使用するスピネル超微粉も
これと同様の効果をもつが、耐スラグ侵食性および耐ス
ラグ浸透性においてさらに効果的である。
ナ、シリカなどの超微粉を添加し、施工水分の減少、組
織の緻密化による高強度化、耐食性の向上などを図るこ
とが知られている。本発明で使用するスピネル超微粉も
これと同様の効果をもつが、耐スラグ侵食性および耐ス
ラグ浸透性においてさらに効果的である。
【００１１】図１のグラフは、１ｍｍ以下のスピネルク
リンカー２０ｗｔ％，アルミナセメント１５ｗｔ％，残
部が焼結アルミナからなる流し込み耐火物において、ア
ルミナ、シリカ、スピネルそれぞれの超微粉の配合量の
変化と、それらを配合した流し込み耐火物の耐スラグ侵
食性、耐スラグ浸透性の関係を示したものである。
リンカー２０ｗｔ％，アルミナセメント１５ｗｔ％，残
部が焼結アルミナからなる流し込み耐火物において、ア
ルミナ、シリカ、スピネルそれぞれの超微粉の配合量の
変化と、それらを配合した流し込み耐火物の耐スラグ侵
食性、耐スラグ浸透性の関係を示したものである。
【００１２】なお、超微粉の配合量の増加と共に、その
分、１ｍｍ以下のスピネルクリンカーの割合を減らし
た。また、耐スラグ侵食性および耐スラグ浸透性の測定
方法は、後述の実施例の欄で示す方法と同じ条件で行っ
た。
分、１ｍｍ以下のスピネルクリンカーの割合を減らし
た。また、耐スラグ侵食性および耐スラグ浸透性の測定
方法は、後述の実施例の欄で示す方法と同じ条件で行っ
た。
【００１３】図１のとおり、スピネル超微粉の配合が耐
スラグ侵食性および耐スラグ浸透性の向上にきわめて効
果的なことが確認される。その理由はつぎのように考え
られる。
スラグ侵食性および耐スラグ浸透性の向上にきわめて効
果的なことが確認される。その理由はつぎのように考え
られる。
【００１４】すなわち、スピネルはスラグ中のＦｅＯ、
ＭｎＯなどの成分を固溶してスラグ浸透を抑制する性質
をもつが、粒径を超微粉化することにより、表面の結晶
欠陥が多くなり、非常に活性なスピネル粒子が得られ
る。この活性化と比表面積の増大により、ＦｅＯ、Ｍｎ
Ｏなどの成分の固溶がきわめて顕著になる。さらに、超
微粉によってスピネルがマトリックス部に均一に分散
し、超微粉がもつ施工水分の減少、組織の緻密化に前記
した固溶作用が加わり、これらの相乗的効果によって耐
スラグ侵食性および耐スラグ浸透性が向上するものであ
る。
ＭｎＯなどの成分を固溶してスラグ浸透を抑制する性質
をもつが、粒径を超微粉化することにより、表面の結晶
欠陥が多くなり、非常に活性なスピネル粒子が得られ
る。この活性化と比表面積の増大により、ＦｅＯ、Ｍｎ
Ｏなどの成分の固溶がきわめて顕著になる。さらに、超
微粉によってスピネルがマトリックス部に均一に分散
し、超微粉がもつ施工水分の減少、組織の緻密化に前記
した固溶作用が加わり、これらの相乗的効果によって耐
スラグ侵食性および耐スラグ浸透性が向上するものであ
る。
【００１５】スピネル超微粉の粒径は、５μｍを超える
と超微粉としての効果が発揮できない。平均粒径は例え
ば０．１〜３μｍが好ましい。その配合割合が１ｗｔ％
未満では効果がなく、１５ｗｔ％を超えると施工水分量
が多くなり、緻密な施工体が得られない。さらに好まし
いのは、３〜１０ｗｔ％である。
と超微粉としての効果が発揮できない。平均粒径は例え
ば０．１〜３μｍが好ましい。その配合割合が１ｗｔ％
未満では効果がなく、１５ｗｔ％を超えると施工水分量
が多くなり、緻密な施工体が得られない。さらに好まし
いのは、３〜１０ｗｔ％である。
【００１６】５μｍ以下のスピネル超微粉は市販品から
も入手することができる。耐火物への用途は一般的では
ないが、ファインセラミック用として従来から製造され
ている。例えば、軽焼マグネシア、水酸化マグネシウ
ム、炭酸マグネシウムなどのマグネシウム化合物と、軽
焼アルミナ、水酸化アルミニウムなどアルミニウム化合
物とを混合し、焼成後、粉砕して製造される。
も入手することができる。耐火物への用途は一般的では
ないが、ファインセラミック用として従来から製造され
ている。例えば、軽焼マグネシア、水酸化マグネシウ
ム、炭酸マグネシウムなどのマグネシウム化合物と、軽
焼アルミナ、水酸化アルミニウムなどアルミニウム化合
物とを混合し、焼成後、粉砕して製造される。
【００１７】本発明では、アルミナ−スピネル系流し込
み耐火物に従来より使用されている粒径１ｍｍ以下のＭ
ｇＯ・Ａｌ2Ｏ3質スピネルクリンカーを、スピネル超微
粉と共に併用することもできる。
み耐火物に従来より使用されている粒径１ｍｍ以下のＭ
ｇＯ・Ａｌ2Ｏ3質スピネルクリンカーを、スピネル超微
粉と共に併用することもできる。
【００１８】粒径１ｍｍ以下のスピネルクリンカーは、
電融品、焼結品のいずれでもよい。スピネルを構成する
ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3の各成分の比は、理論組成よりもＡｌ
2Ｏ3成分が多い方が好ましい。ＭｇＯ成分が多くなると
施工水分とＭｇＯ成分が反応して施工体にき裂が生じ易
いためである。なお、粒径１ｍｍ以下のスピネルクリン
カーを使用する場合は、５μｍ以下のスピネル超微粉と
の合量で４０ｗｔ％以下にする。合量が４０ｗｔ％を超
えるとスラグ浸透が大きくなって本発明の効果が得られ
ない。
電融品、焼結品のいずれでもよい。スピネルを構成する
ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3の各成分の比は、理論組成よりもＡｌ
2Ｏ3成分が多い方が好ましい。ＭｇＯ成分が多くなると
施工水分とＭｇＯ成分が反応して施工体にき裂が生じ易
いためである。なお、粒径１ｍｍ以下のスピネルクリン
カーを使用する場合は、５μｍ以下のスピネル超微粉と
の合量で４０ｗｔ％以下にする。合量が４０ｗｔ％を超
えるとスラグ浸透が大きくなって本発明の効果が得られ
ない。
【００１９】アルミナセメントは従来材質においても結
合剤として一般的に使用されている。配合割合は１〜２
０ｗｔ％、好ましくは２〜１５ｗｔ％である。スピネル
超微粉を配合しているため、従来材質より少ない割合で
十分な施工体強度が得られる。
合剤として一般的に使用されている。配合割合は１〜２
０ｗｔ％、好ましくは２〜１５ｗｔ％である。スピネル
超微粉を配合しているため、従来材質より少ない割合で
十分な施工体強度が得られる。
【００２０】その結果、低セメント化によってセメント
中のＣａＯ成分が減り、ＣａＯ成分に起因する低融点物
質の生成量が減少して耐食性が向上する。その割合が１
ｗｔ％以下では結合剤としての強度付与の効果がなく、
２０ｗｔ％を超えるとＣａＯ成分に起因する低融点物質
の生成量が多くなりすぎて、耐食性が低下する。
中のＣａＯ成分が減り、ＣａＯ成分に起因する低融点物
質の生成量が減少して耐食性が向上する。その割合が１
ｗｔ％以下では結合剤としての強度付与の効果がなく、
２０ｗｔ％を超えるとＣａＯ成分に起因する低融点物質
の生成量が多くなりすぎて、耐食性が低下する。
【００２１】残部を構成するアルミナ質原料としては、
焼結アルミナ、電融アルミナなどの人工品、ばん土けつ
岩、ボーキサイト、シリマナイトなどの天然品があり、
本発明では、これらから選ばれる一種または二種以上が
使用できる。
焼結アルミナ、電融アルミナなどの人工品、ばん土けつ
岩、ボーキサイト、シリマナイトなどの天然品があり、
本発明では、これらから選ばれる一種または二種以上が
使用できる。
【００２２】アルミナ質原料は、容積安定性、耐食性の
役割を果たす。本発明ではスピネル超微粉との併用によ
り、スラグ浸透防止に大きく作用する。これは、アルミ
ナ質原料がスラグ中のＣａＯ成分をトラップし、ＣａＯ
−Ａｌ2Ｏ3質化合物として安定化させるためである。一
方、スピネルはスラグ中のＦｅＯ、ＭｎＯの成分を固溶
するので、前記したアルミナ質原料がもつＣａＯ成分の
トラップと合わせて、スラグ浸透が大巾に抑制される。
役割を果たす。本発明ではスピネル超微粉との併用によ
り、スラグ浸透防止に大きく作用する。これは、アルミ
ナ質原料がスラグ中のＣａＯ成分をトラップし、ＣａＯ
−Ａｌ2Ｏ3質化合物として安定化させるためである。一
方、スピネルはスラグ中のＦｅＯ、ＭｎＯの成分を固溶
するので、前記したアルミナ質原料がもつＣａＯ成分の
トラップと合わせて、スラグ浸透が大巾に抑制される。
【００２３】アルミナ質原料中の不純物は、少ないほう
が好ましい。特にＳｉＯ2、ＴｉＯ2の成分は低融点物質
を生成するので好ましくない。アルミナ質原料の粒度
は、従来の流し込み耐火物の主骨材と同様に、粗粒、中
粒、微粒に粒度調整すればよく、何ら限定するものでは
ない。
が好ましい。特にＳｉＯ2、ＴｉＯ2の成分は低融点物質
を生成するので好ましくない。アルミナ質原料の粒度
は、従来の流し込み耐火物の主骨材と同様に、粗粒、中
粒、微粒に粒度調整すればよく、何ら限定するものでは
ない。
【００２４】スピネル超微粉の分散性を高めるために、
本発明ではさらに解こう剤を添加するのが好ましい。解
こう剤の種類としては、通常の流し込み耐火物で使用さ
れているアルカリ金属リン酸塩類、アルカリ金属ポリリ
ン酸塩類、アルカリ金属ポリリン酸類、アルカリ金属カ
ルボン酸塩等を使用することができる。その割合は、流
し込み耐火物全体に対する外掛けで０．０１〜０．５ｗ
ｔ％が好ましい。
本発明ではさらに解こう剤を添加するのが好ましい。解
こう剤の種類としては、通常の流し込み耐火物で使用さ
れているアルカリ金属リン酸塩類、アルカリ金属ポリリ
ン酸塩類、アルカリ金属ポリリン酸類、アルカリ金属カ
ルボン酸塩等を使用することができる。その割合は、流
し込み耐火物全体に対する外掛けで０．０１〜０．５ｗ
ｔ％が好ましい。
【００２５】本発明は、以上の配合物の外にも本発明の
効果を阻害しない範囲で他の物質を添加してもよい。例
えば、有機質ファイバー、無機質ファイバー、金属質フ
ァイバー、金属粉、炭素、炭化物、窒化物、アルミナ超
微粉、シリカ超微粉などから選ばれる一種または二種以
上である。
効果を阻害しない範囲で他の物質を添加してもよい。例
えば、有機質ファイバー、無機質ファイバー、金属質フ
ァイバー、金属粉、炭素、炭化物、窒化物、アルミナ超
微粉、シリカ超微粉などから選ばれる一種または二種以
上である。
【００２６】施工は外掛けで３〜１０ｗｔ％程度の水分
を添加し、型枠を用いて流し込みによる鋳込み成形を行
なう。鋳込み時の充填性を高める手段として、一般には
型枠にバイブレーターを取り付けるか、あるいは耐火物
中に棒状バイブレーターを挿入する。
を添加し、型枠を用いて流し込みによる鋳込み成形を行
なう。鋳込み時の充填性を高める手段として、一般には
型枠にバイブレーターを取り付けるか、あるいは耐火物
中に棒状バイブレーターを挿入する。
【００２７】
【実施例】以下実施例により説明する。表１は、本発明
実施例、比較例およびそれらの試験結果である。各例
は、いずれも適量の水分を添加し、型枠内に振動鋳込み
成形し、２４時間自然養生させ、その後脱枠したもの
を、１１０℃×２４時間、乾燥した試料について試験し
た。
実施例、比較例およびそれらの試験結果である。各例
は、いずれも適量の水分を添加し、型枠内に振動鋳込み
成形し、２４時間自然養生させ、その後脱枠したもの
を、１１０℃×２４時間、乾燥した試料について試験し
た。
【００２８】曲げ強さ；ＪＩＳ−Ｒ２５５３に準じる。 線変化率；ＪＩＳ−Ｒ２５５４に準じる。 回転侵食；鋼片：溶鋼取鍋スラグ＝１：１（重量比）を
溶剤として、１６５０℃×５時間の回転侵食を行ない、
スラグ侵食寸法とスラグ浸透寸法を測定した。
溶剤として、１６５０℃×５時間の回転侵食を行ない、
スラグ侵食寸法とスラグ浸透寸法を測定した。
【００２９】実機テスト；２７０トン溶鋼鍋の側壁に使
用した。残寸が７０ｍｍになった時点で変質部を剥離機
で除去し、残寸が４０ｍｍ以上ある場合は同じ材質で継
ぎ足し施工し、継ぎ足し時の使用回数とトータルの耐用
回数を測定した。
用した。残寸が７０ｍｍになった時点で変質部を剥離機
で除去し、残寸が４０ｍｍ以上ある場合は同じ材質で継
ぎ足し施工し、継ぎ足し時の使用回数とトータルの耐用
回数を測定した。
【００３０】本発明効果は、これに対し、比較例１およ
び比較例５は耐火性超微粉の配合がないために、スラグ
浸透が大きい。比較例２は、スピネル超微粉の配合量が
多すぎるために施工水分が多くなり、侵食および浸透が
大きい。アルミナ超微粉を配合した比較例３、シリカ超
微粉を配合した比較例４は、いずれもスラグ侵食および
スラグ浸透が大きい。アルミナセメントの量が多い比較
例６は、スラグ侵食が大きい。
び比較例５は耐火性超微粉の配合がないために、スラグ
浸透が大きい。比較例２は、スピネル超微粉の配合量が
多すぎるために施工水分が多くなり、侵食および浸透が
大きい。アルミナ超微粉を配合した比較例３、シリカ超
微粉を配合した比較例４は、いずれもスラグ侵食および
スラグ浸透が大きい。アルミナセメントの量が多い比較
例６は、スラグ侵食が大きい。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】
【発明の効果】本発明の流し込み耐火物は、従来のアル
ミナ−スピネル系流し込み耐火物に比べ、耐スラグ侵食
性および耐スラグ浸透性において優れる結果、継ぎ足し
施工が可能になり、実機テストは２倍以上の寿命が得ら
れた。
ミナ−スピネル系流し込み耐火物に比べ、耐スラグ侵食
性および耐スラグ浸透性において優れる結果、継ぎ足し
施工が可能になり、実機テストは２倍以上の寿命が得ら
れた。
【図１】アルミナ−スピネル系流し込み耐火物におい
て、各種の耐火性超微粉の添加割合と、耐スラグ侵食性
および耐スラグ浸透性の関係を示す。
て、各種の耐火性超微粉の添加割合と、耐スラグ侵食性
および耐スラグ浸透性の関係を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 阿部 恭久 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵株 式会社名古屋製鐵所内 (72)発明者 松本 修美 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内 (72)発明者 礒部 利弘 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内 (72)発明者 糸瀬 彰一 兵庫県高砂市荒井町新浜１−３−１ ハリ マセラミック株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】粒径５μｍ以下のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3質スピ
ネル超微粉１〜１５ｗｔ％を配合してなる流し込み用不
定形耐火物。 - 【請求項２】粒径５μｍ以下のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3質スピ
ネル超微粉１〜１５ｗｔ％、アルミナセメント１〜２０
ｗｔ％、残部がアルミナ質原料とからなる流し込み用不
定形耐火物。 - 【請求項３】粒径５μｍ以下のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3系スピ
ネル超微粉１〜１５ｗｔ％、粒径１ｍｍ以下のＭｇＯ・
Ａｌ2Ｏ3質スピネルクリンカー３８ｗｔ％以下、アルミ
ナセメント１〜２０ｗｔ％、残部がアルミナ質原料とか
らなり、かつ、前記のスピネル超微粉とスピネルクリン
カーの合量が４０ｗｔ％以下である流し込み用不定形耐
火物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4073055A JP3014531B2 (ja) | 1992-02-26 | 1992-02-26 | 流し込み用不定形耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4073055A JP3014531B2 (ja) | 1992-02-26 | 1992-02-26 | 流し込み用不定形耐火物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05238838A true JPH05238838A (ja) | 1993-09-17 |
| JP3014531B2 JP3014531B2 (ja) | 2000-02-28 |
Family
ID=13507296
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4073055A Expired - Fee Related JP3014531B2 (ja) | 1992-02-26 | 1992-02-26 | 流し込み用不定形耐火物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3014531B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014047128A (ja) * | 2012-09-04 | 2014-03-17 | Kurosaki Harima Corp | 不定形耐火物 |
| JP2016060651A (ja) * | 2014-09-16 | 2016-04-25 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 減圧を伴う二次精錬設備用内張り耐火物 |
| US10093576B2 (en) | 2014-03-03 | 2018-10-09 | Krosakiharima Corporation | Unshaped refractory material |
-
1992
- 1992-02-26 JP JP4073055A patent/JP3014531B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014047128A (ja) * | 2012-09-04 | 2014-03-17 | Kurosaki Harima Corp | 不定形耐火物 |
| US10093576B2 (en) | 2014-03-03 | 2018-10-09 | Krosakiharima Corporation | Unshaped refractory material |
| JP2016060651A (ja) * | 2014-09-16 | 2016-04-25 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 減圧を伴う二次精錬設備用内張り耐火物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3014531B2 (ja) | 2000-02-28 |
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