JPS598669A - 高合金鋼用窒化珪素質複合焼結体材料及びその製法 - Google Patents
高合金鋼用窒化珪素質複合焼結体材料及びその製法Info
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- JPS598669A JPS598669A JP57114012A JP11401282A JPS598669A JP S598669 A JPS598669 A JP S598669A JP 57114012 A JP57114012 A JP 57114012A JP 11401282 A JP11401282 A JP 11401282A JP S598669 A JPS598669 A JP S598669A
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- silicon nitride
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は浴融金属、とくに高合金鋼に対する耐食性が大
で高強度をもち、しかも複雑で高度の寸法精度に加工を
行なうことができる４、窒化珪素質複合焼結体及びその
製造方法に関するものである。
で高強度をもち、しかも複雑で高度の寸法精度に加工を
行なうことができる４、窒化珪素質複合焼結体及びその
製造方法に関するものである。
窒化珪素焼結体は機械的強度が太き（熱膨張率が大きく
熱衝撃性に優れているため高温構造用材料として注目さ
れているが、溶融高合金鋼に対する耐食性材料としては
その耐用性の点で利用できず、一般にアルミナ、及びジ
ルコニア等の酸化物セラミックが使用されている。
熱衝撃性に優れているため高温構造用材料として注目さ
れているが、溶融高合金鋼に対する耐食性材料としては
その耐用性の点で利用できず、一般にアルミナ、及びジ
ルコニア等の酸化物セラミックが使用されている。
そこで第１表に示すように各種酸化物、炭化物、窒化物
セラミック材料についてステンレス鋼（ＳＵＥ ａ、２
／）融体による耐食性を検討した。
セラミック材料についてステンレス鋼（ＳＵＥ ａ、２
／）融体による耐食性を検討した。
２／′
−１−″−′−
第２表 各種セラミックスのステンレスに対する濡性秦
密度特性 Ａ＝りｇ〜１００チ Ｂ＝９０１％以上 ０−７０〜９０チ 条件）温度：１５００℃で１時間保持（昇温速度／θＯ
θ〜／１００℃コ、、１℃／分） 昇囲気：ムｒ ステンレス：８ＵＩ９Ｊコ／ ／、Ｉ×／Ｊその結果、
ステンレス鋼に対する耐食性の優れた材料はｌｌＬ密質
のアルミナ、ジルコニア、サイアロン等の酸素含有セラ
ミックスで、ホットプレスボロンナイトライド（ＢＮ）
、常圧焼結炭化珪素及び常圧焼結窒化珪素は必ずしも高
耐食性材料でないことが判明した。しかし、０．／■以
下の寸法精度が要求され、かつ耐熱衝撃性等の使用条件
が厳しい所ではこれらの耐火物には限界があり、そこで
高合金鋼に対する耐食性が大でかつ複雑で高度の寸法精
度を備えた材料を開発するために反応焼結脅化珪素（ｓ
ｉ、Ｎ、 ）を基本に酸化物との複合材料化について検
討した。
密度特性 Ａ＝りｇ〜１００チ Ｂ＝９０１％以上 ０−７０〜９０チ 条件）温度：１５００℃で１時間保持（昇温速度／θＯ
θ〜／１００℃コ、、１℃／分） 昇囲気：ムｒ ステンレス：８ＵＩ９Ｊコ／ ／、Ｉ×／Ｊその結果、
ステンレス鋼に対する耐食性の優れた材料はｌｌＬ密質
のアルミナ、ジルコニア、サイアロン等の酸素含有セラ
ミックスで、ホットプレスボロンナイトライド（ＢＮ）
、常圧焼結炭化珪素及び常圧焼結窒化珪素は必ずしも高
耐食性材料でないことが判明した。しかし、０．／■以
下の寸法精度が要求され、かつ耐熱衝撃性等の使用条件
が厳しい所ではこれらの耐火物には限界があり、そこで
高合金鋼に対する耐食性が大でかつ複雑で高度の寸法精
度を備えた材料を開発するために反応焼結脅化珪素（ｓ
ｉ、Ｎ、 ）を基本に酸化物との複合材料化について検
討した。
上記の点について鋭意検討の結果金属珪素（Ｓｉ） ２
０−１０重量％金属アルミニウム（ム１）／〜１０重量
−と酸化物としてＡＪ、Ｏ，、ＺｒＯ，、Ｙ、Ｏ，。
０−１０重量％金属アルミニウム（ム１）／〜１０重量
−と酸化物としてＡＪ、Ｏ，、ＺｒＯ，、Ｙ、Ｏ，。
Ｏｒ、Ｏ，、Ｔｉｅ、 、 ＭｇＯがｊ−４０重量−の
組成範囲からなりかつ前記Ｓｉ、ムＪと前記酸化物の７
種もしくは数種の組合せからなる成形体を窪素雰囲気下
で反応焼結してなる窒化珪素質焼結体は高合金鋼１こ対
する耐食性が著しく向上することが判明した。
組成範囲からなりかつ前記Ｓｉ、ムＪと前記酸化物の７
種もしくは数種の組合せからなる成形体を窪素雰囲気下
で反応焼結してなる窒化珪素質焼結体は高合金鋼１こ対
する耐食性が著しく向上することが判明した。
本発明の窒化珪素質複合体は前記成分８１．Ａｊと酸化
物（例えばム−’ｔＯｓ）の窒化反応により５ｉｓｌＪ
。
物（例えばム−’ｔＯｓ）の窒化反応により５ｉｓｌＪ
。
−ＡｆＮ−ｋＬ、Ｏ，糸もしくは８１．Ｎ、−ＡｊＮ−
前記酸化物系の組成物を形成し未反応なり１及びＡＪは
なく、強固な結合組織を呈する。また熱膨張率もａ、５
−ＪｙｙＸｌｏ−ｊ／℃（Ｈ温〜ｚｏｏｃ ）と低い値
を示す。
前記酸化物系の組成物を形成し未反応なり１及びＡＪは
なく、強固な結合組織を呈する。また熱膨張率もａ、５
−ＪｙｙＸｌｏ−ｊ／℃（Ｈ温〜ｚｏｏｃ ）と低い値
を示す。
次に本発明の窒化珪素質焼結体のステンレス鋼溶融体に
対する耐食性について窒化珪素反応焼結体（Ｓｉ、Ｎ４
単体）との比較において説明する。
対する耐食性について窒化珪素反応焼結体（Ｓｉ、Ｎ４
単体）との比較において説明する。
ステンレス鋼は一般の構造用鋼と比較してＯｒ、Ｎｉ、
Ｔｉ、Ｍｏ、Ｍｎ 等の成分を含みかつ溶融状態での粘
性及び融点も低い。そこで１ｓｏｏ℃近傍番こおけるＮ
、ｌ１モル当りのＳｉ、Ｎ、の生成自由エネルギーを比
較計算するとエネルギーレベルをこ逆転が生じｆ３１．
Ｎ、中のρｑとステンレス鋼成分との反応により１３１
．Ｎ、焼結体の侵食が生じることになる。またステンレ
ス鋼中のＦθとＳｉ、Ｎ、中のｓｌとの親和性が強くス
テンレス鋼とＳ ｉ、Ｎ、焼結体が濡れやすくなる。
Ｔｉ、Ｍｏ、Ｍｎ 等の成分を含みかつ溶融状態での粘
性及び融点も低い。そこで１ｓｏｏ℃近傍番こおけるＮ
、ｌ１モル当りのＳｉ、Ｎ、の生成自由エネルギーを比
較計算するとエネルギーレベルをこ逆転が生じｆ３１．
Ｎ、中のρｑとステンレス鋼成分との反応により１３１
．Ｎ、焼結体の侵食が生じることになる。またステンレ
ス鋼中のＦθとＳｉ、Ｎ、中のｓｌとの親和性が強くス
テンレス鋼とＳ ｉ、Ｎ、焼結体が濡れやすくなる。
一方１本発明の窒化珪素質複合焼結体が耐食（４１）
性に優れているのは骨格および分散相がＳｉ、Ｎ。
Ａ１２０ｍ−ＡＩＭ系及び８１．Ｍ、−ムＪＩＯｌ−前
起酸化物系のステンレス鋼に濡れにくい、組成物から構
成されているためである。本発明品とステンレス鋼との
侵食試験後のＸ＠マイクロアナライザー（ＸＭＡ ）解
析の結果、本発明品とステンレス鋼との反応はなく、セ
ラミック界面にはｉ、Ｏ，系化合物及び前記酸化系化合
物による保１ｊ膜の形成が認められた。
起酸化物系のステンレス鋼に濡れにくい、組成物から構
成されているためである。本発明品とステンレス鋼との
侵食試験後のＸ＠マイクロアナライザー（ＸＭＡ ）解
析の結果、本発明品とステンレス鋼との反応はなく、セ
ラミック界面にはｉ、Ｏ，系化合物及び前記酸化系化合
物による保１ｊ膜の形成が認められた。
以上の結果より高合金鋼に対する耐食性材料とは本発明
品の如く本質的に濡れにくい材料で構成されていること
である。 − 次に本発明の製造方法及び組成の限定理由について説明
する。本発明の焼結体はＢ１コ０−２０重量％、ムｊ／
−コＯ重量−と酸化物ＡＪ＊ ０ ＠ ｒ Ｚ ｒＯｍ
＋Ｙ、Ｏ，，Ｏｒ、Ｏ，、Ｔｉｅ、 、 ＭｇＯの少
くとも１種がｊ−４０重量％の組成範囲からなりかつ前
１に！！５ｉＦＡＬと紬紀酸化物の７種もしくは数種の
組合せからなる成形体を窒素含有雰囲気下１１００℃以
下で焼成し反応焼結してなる窒化珪素質複合焼結体であ
る。組成範囲をＳ１コ０〜２０重量饅、Ａｊ ／〜コＱ
重量−と限定した理由は骨格としてのこれら窒化物によ
る強度を保持するためでＡＪ／〜λθ重量％、酸化物Ａ
、１２０． 、 ＺｒＯ，、Ｙ、０． 、 ｏｒ、ｏ、
、 Ｔｉｅ□、ＭｇＯの少くとも１種を５〜６０重量
％とした理由は耐食性を保持するためである。次に出発
原料としての６１は純度９７重！：１以上の８１を有し
かつその粒度が７４’μ以下の粉末を使用した。Ａｊは
純度？７重量％以上でかつその粒度がｖｌμ以下の粉末
を使用する。酸化物Ａｆ、Ｏｓ、ＺｒＯ，、Ｙ、Ｏ，、
Ｏｒ、０． 。
品の如く本質的に濡れにくい材料で構成されていること
である。 − 次に本発明の製造方法及び組成の限定理由について説明
する。本発明の焼結体はＢ１コ０−２０重量％、ムｊ／
−コＯ重量−と酸化物ＡＪ＊ ０ ＠ ｒ Ｚ ｒＯｍ
＋Ｙ、Ｏ，，Ｏｒ、Ｏ，、Ｔｉｅ、 、 ＭｇＯの少
くとも１種がｊ−４０重量％の組成範囲からなりかつ前
１に！！５ｉＦＡＬと紬紀酸化物の７種もしくは数種の
組合せからなる成形体を窒素含有雰囲気下１１００℃以
下で焼成し反応焼結してなる窒化珪素質複合焼結体であ
る。組成範囲をＳ１コ０〜２０重量饅、Ａｊ ／〜コＱ
重量−と限定した理由は骨格としてのこれら窒化物によ
る強度を保持するためでＡＪ／〜λθ重量％、酸化物Ａ
、１２０． 、 ＺｒＯ，、Ｙ、０． 、 ｏｒ、ｏ、
、 Ｔｉｅ□、ＭｇＯの少くとも１種を５〜６０重量
％とした理由は耐食性を保持するためである。次に出発
原料としての６１は純度９７重！：１以上の８１を有し
かつその粒度が７４’μ以下の粉末を使用した。Ａｊは
純度？７重量％以上でかつその粒度がｖｌμ以下の粉末
を使用する。酸化物Ａｆ、Ｏｓ、ＺｒＯ，、Ｙ、Ｏ，、
Ｏｒ、０． 。
ＴｉＯ２，ＭｇＯは純度？Ａ’重ｔＳ以上でかつその粒
度が４１ｐμ以下を使用した。またＺｒＯ２はＯａＯ。
度が４１ｐμ以下を使用した。またＺｒＯ２はＯａＯ。
Ｙ、０． 、 ＭｇＯによる安定化ジルコニアを使用す
る。
る。
上記したｓ１粉末、Ａｊ粉末と前記酸化物粉末の７棟も
しくは数種からなる原料を用い前記組成範囲内の所定の
割合に配合したのちアルコール等の非酸化性溶媒（場合
１こよっては水を使用してもよい）及びＰＶＡ等の結合
剤を適量添加し均一混合、混練したのち造粒乾燥を行な
い成形用原料とする。この原料をラバープレス及び金型
を用いた機械プレス等で成形後、Ａｒ ＊ Ｈ＊等の非
駿化性雰囲気下１ｏｏｏ℃〜／３００℃、好ましくは７
１００℃近傍で前焼成し、アルコール、水分及びバイン
ダーを除去するとともに成形体に強度を付与し切削可能
な状態とする。切削加工の必要な場合はこの成形体を目
的に応じた寸法精度で加工したのち窒素ガス雰囲気中デ
θＯ℃以上ｔｓｏｏ℃以下で焼成することによりβ１−
ＡＪ、−前記酸化物系での窒化反応が完了し窃化珪素質
複合焼結体が得られる。
しくは数種からなる原料を用い前記組成範囲内の所定の
割合に配合したのちアルコール等の非酸化性溶媒（場合
１こよっては水を使用してもよい）及びＰＶＡ等の結合
剤を適量添加し均一混合、混練したのち造粒乾燥を行な
い成形用原料とする。この原料をラバープレス及び金型
を用いた機械プレス等で成形後、Ａｒ ＊ Ｈ＊等の非
駿化性雰囲気下１ｏｏｏ℃〜／３００℃、好ましくは７
１００℃近傍で前焼成し、アルコール、水分及びバイン
ダーを除去するとともに成形体に強度を付与し切削可能
な状態とする。切削加工の必要な場合はこの成形体を目
的に応じた寸法精度で加工したのち窒素ガス雰囲気中デ
θＯ℃以上ｔｓｏｏ℃以下で焼成することによりβ１−
ＡＪ、−前記酸化物系での窒化反応が完了し窃化珪素質
複合焼結体が得られる。
本発明の窒化珪素質焼結体は高合金鋼番と対する高耐食
性材料で一般の反応焼結Ｓｉ、Ｎ、とほぼ同様な製法で
かつ焼成後の寸法変化もほとんどなく複雑形状の製造が
可能である。
性材料で一般の反応焼結Ｓｉ、Ｎ、とほぼ同様な製法で
かつ焼成後の寸法変化もほとんどなく複雑形状の製造が
可能である。
実施例／
原料として純度ｑｔチ以上、粒度りｌμ以下の８１粉末
と純度？ｌ−以上、粒度ｌθμ以下のＡ１粉末および純
度？ｆ％以上粒度５μ以下のＡＪｔＯ，粉末の３種を前
記組成範囲内で菖、２表の如く配合した。この配合物に
ｏ、ｒチｐｖムを含むアルコール溶媒下で均一に混線し
ｏｏ、２〜／、０■に造粒乾燥した後ラバープレスを用
いｌ−ｇ ｔ ／ｃａ＋”（Ｊ：）成形圧で成形した。
と純度？ｌ−以上、粒度ｌθμ以下のＡ１粉末および純
度？ｆ％以上粒度５μ以下のＡＪｔＯ，粉末の３種を前
記組成範囲内で菖、２表の如く配合した。この配合物に
ｏ、ｒチｐｖムを含むアルコール溶媒下で均一に混線し
ｏｏ、２〜／、０■に造粒乾燥した後ラバープレスを用
いｌ−ｇ ｔ ／ｃａ＋”（Ｊ：）成形圧で成形した。
ついでこの成形体をＡｒｇ囲気下１０り０℃〜／３００
℃の温度でコ時間保持し仮焼結体とし、強度測定用試料
！ｒＸｒＸ！Ｏｗｓと侵食試験用ルツボとしてφ３ｏ×
３０ｔ（内径φコ。
℃の温度でコ時間保持し仮焼結体とし、強度測定用試料
！ｒＸｒＸ！Ｏｗｓと侵食試験用ルツボとしてφ３ｏ×
３０ｔ（内径φコ。
×コＯｔ）の形状に加工後これを最高温度／１００℃で
窒化焼成し窒化珪素質焼結体を作成した。
窒化焼成し窒化珪素質焼結体を作成した。
第２表には上記のようにして製造された焼結体の溶融金
属に対する耐食性と強度特性及び密度特性について比較
例とともに示した。
属に対する耐食性と強度特性及び密度特性について比較
例とともに示した。
−／
／／′
／／″′−
一／′
一、／
／／″′
（ｔ ）
第１表 窒化珪素質焼結体の耐食性
秦／耐食性：最大溶損領域でのもとの壁面からの最大侵
食量（単位：、、）（測定：顕？ｉｋ鏡下：最大厚ざｊ
■）秦コ反応焼結Ｓｉ、Ｎ、単体 Ｏ８−炭素鋼 ＳＵ日二ＳＵ日３コｌ秦３ｚ＝／ サ
イアロン糾成物 耐食性については前記ルツボに炭素鋼（ＢｔＩｓＯ）ス
ｆ ７ Ｌ／ ス鋼５Ｕ８Ｊ２／（ＳＵＢ ）の約Ｊｊ
ｆのブロックを用い、温度１５ｊＯ℃、Ａｒ雰囲気下で
１時間保持した後ルツボの侵食量を測定した。その結果
本発明品は比較品に比べ炭素鋼、ステンレス鋼とも優れ
た耐食性を示すことが判る。また、強度特性、密度特性
１こついて検討を行なった結果、ム１２０．含有量６０
％以内では良好な特性を示した。
食量（単位：、、）（測定：顕？ｉｋ鏡下：最大厚ざｊ
■）秦コ反応焼結Ｓｉ、Ｎ、単体 Ｏ８−炭素鋼 ＳＵ日二ＳＵ日３コｌ秦３ｚ＝／ サ
イアロン糾成物 耐食性については前記ルツボに炭素鋼（ＢｔＩｓＯ）ス
ｆ ７ Ｌ／ ス鋼５Ｕ８Ｊ２／（ＳＵＢ ）の約Ｊｊ
ｆのブロックを用い、温度１５ｊＯ℃、Ａｒ雰囲気下で
１時間保持した後ルツボの侵食量を測定した。その結果
本発明品は比較品に比べ炭素鋼、ステンレス鋼とも優れ
た耐食性を示すことが判る。また、強度特性、密度特性
１こついて検討を行なった結果、ム１２０．含有量６０
％以内では良好な特性を示した。
実施例コ
原料として純度９ｇ−以上、粒度７Ｖμ以下のｓｌと、
純度９１％以上、粒度１０μ以下のＡＪと、酸化物とし
て純度９９チ以上粒度Ｓμ以下のＡｔ、ｏ Ｉ 、 Ｚ
ｒｏ ｚ ＋ Ｙ２Ｏｓ 、 ０ｒ２０ ｓ Ｔ Ｔ
ｉｏ ２ ＋ ＭｇＯからなり７種もしくは数種を用
い、第３宍の如く配合した。この配合物を実施例／と同
様な方法で強度測定用試料及び侵食試験用ルツボを作成
し、実施例１と同様な検討を行なった。
純度９１％以上、粒度１０μ以下のＡＪと、酸化物とし
て純度９９チ以上粒度Ｓμ以下のＡｔ、ｏ Ｉ 、 Ｚ
ｒｏ ｚ ＋ Ｙ２Ｏｓ 、 ０ｒ２０ ｓ Ｔ Ｔ
ｉｏ ２ ＋ ＭｇＯからなり７種もしくは数種を用
い、第３宍の如く配合した。この配合物を実施例／と同
様な方法で強度測定用試料及び侵食試験用ルツボを作成
し、実施例１と同様な検討を行なった。
その結果、耐食性については酸化物としてムｆ２０．
、 ＺｒＯ，を添加したものが特に優れた性質（／／
） を示すが、他の酸化物添加物系のものも反応焼結窒化焼
結体（１３１，Ｎ、単体）に比べ良好な％性を示した。
、 ＺｒＯ，を添加したものが特に優れた性質（／／
） を示すが、他の酸化物添加物系のものも反応焼結窒化焼
結体（１３１，Ｎ、単体）に比べ良好な％性を示した。
また、強度特性、密度％性について検討した結果、実施
例／と同様酸化物の添加がＡ（７％以内で良好な特性を
示した。
例／と同様酸化物の添加がＡ（７％以内で良好な特性を
示した。
第３表 窒化珪素質焼結体の特性
（ｌλ）
※Ｚ比較品／反応焼結Ｓｉ、ＩＪ４単体（ｊ）１位：
ｖｍ ）※λＺｒＯ□： ＯａＯ（７１モル）安定化ジ
ルコニア？Ｍ、２耐食性：最太済損領域でのもとの壁面
からの最大侵食量（単位：ｓ、）（最大厚さｊｍ） Ｏ，Ｓ：炭素鋼ＳＵＢ：１３Ｕ８．７！／実施例３ 実施例ノと同様な方法で製造した本発明品の熱膨張率に
ついてＡｌ２Ｏ，添加物、常圧焼結サイアロン（２〒−
）及び反応焼結８１．Ｎ、等の比較例とともに第Ｖ光に
示した。熱膨張率は常温（ＲＴ）〜／ｓＯθ℃までの結
果である。その結果本発明の素化珪素質焼結体は反応焼
結Ｓｉ、Ｎ、と同様小さい熱膨張率の値をとることがわ
かった。その結果を第１Ｉ宍に示す。
ｖｍ ）※λＺｒＯ□： ＯａＯ（７１モル）安定化ジ
ルコニア？Ｍ、２耐食性：最太済損領域でのもとの壁面
からの最大侵食量（単位：ｓ、）（最大厚さｊｍ） Ｏ，Ｓ：炭素鋼ＳＵＢ：１３Ｕ８．７！／実施例３ 実施例ノと同様な方法で製造した本発明品の熱膨張率に
ついてＡｌ２Ｏ，添加物、常圧焼結サイアロン（２〒−
）及び反応焼結８１．Ｎ、等の比較例とともに第Ｖ光に
示した。熱膨張率は常温（ＲＴ）〜／ｓＯθ℃までの結
果である。その結果本発明の素化珪素質焼結体は反応焼
結Ｓｉ、Ｎ、と同様小さい熱膨張率の値をとることがわ
かった。その結果を第１Ｉ宍に示す。
／′＝’−”−
第Ｖ光 熱膨張率％性
秦ｍ／、λ、！ｒは第λ表本発明昂の添付番号の組成で
ある。
ある。
実施例ｑ
前記実施例／と同様な方法で製造した窒化珪素質複合焼
結体（サイアロン組成物２＝／）と反応焼結Ｓｉ、Ｎ、
及びホットプレスＢＮ について１０００℃における温
性及び耐食性について検討した。温性の測定はＩＯ×Ｉ
Ｏ×３ｗ１ｇ のセラミックの試験片にφ／、１×７
．！ｗｌのステンレス鋼（ＳＵＢ、７．２／）をのせム
ｒｙ囲気中ｊ−℃／分の速度で昇温し１５００℃での接
触角及び／ＳＯＤ℃／時間保持後の接触角を測定し冷却
後セラミック試験片の浸食量を検鏡した。
結体（サイアロン組成物２＝／）と反応焼結Ｓｉ、Ｎ、
及びホットプレスＢＮ について１０００℃における温
性及び耐食性について検討した。温性の測定はＩＯ×Ｉ
Ｏ×３ｗ１ｇ のセラミックの試験片にφ／、１×７
．！ｗｌのステンレス鋼（ＳＵＢ、７．２／）をのせム
ｒｙ囲気中ｊ−℃／分の速度で昇温し１５００℃での接
触角及び／ＳＯＤ℃／時間保持後の接触角を測定し冷却
後セラミック試験片の浸食量を検鏡した。
その結果、本発明品は接触角／１００で時間経過後も変
化が認められず、また、侵食もほとんどなく良好な耐食
性を示すが反応焼結Ｓｉ、Ｎ４及びホットプレスＢＮは
接触角がｌｌ００〜ｂｏ０と小さく組織的にも侵食が認
められる。その結果を第ｊ表に示す。
化が認められず、また、侵食もほとんどなく良好な耐食
性を示すが反応焼結Ｓｉ、Ｎ４及びホットプレスＢＮは
接触角がｌｌ００〜ｂｏ０と小さく組織的にも侵食が認
められる。その結果を第ｊ表に示す。
第ｊ宍 窒化珪素質複合焼結体の耐食性以上述べたよう
に本発明の窒化珪素質複合焼結体は従来の反応焼結８１
．Ｎ、の欠点である、溶融金属とくに高合金鋼に対する
耐食性が著しく改善されかつ常圧焼結法及びホットプレ
ス法によるサイアロンと違い同一の組成物であっても／
ｊＴＯθ℃以下での反応焼結による製造方法であるため
高寸法精度の加工が容易でかつ経済的にも優れた材料で
ある。
に本発明の窒化珪素質複合焼結体は従来の反応焼結８１
．Ｎ、の欠点である、溶融金属とくに高合金鋼に対する
耐食性が著しく改善されかつ常圧焼結法及びホットプレ
ス法によるサイアロンと違い同一の組成物であっても／
ｊＴＯθ℃以下での反応焼結による製造方法であるため
高寸法精度の加工が容易でかつ経済的にも優れた材料で
ある。
特詐出願人 ６品川白煉瓦株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｌ 金属珪素２０〜７０重量％、金属アルミニウム７〜
．２０重量％及び酸化物としてＡＪ、２０ａｌＺｒ０２
１Ｙ、Ｏ，、Ｏｒ、、Ｃ）、 、Ｔｉｏ２及びＭｇＯの
少くとも１種の５〜６０重量−からなる成形体を窒素含
有雰囲気下で窒化焼結してなる窒化珪素質複合焼結体。 ユ 金属珪素２０−？θ重量−１金属アルミニウムｌ〜
λｏｉｉｔ＊及び酸化物としてＡｊ ｔＯｓ ＋ Ｚｒ
Ｏｔ ｒＹ、Ｏ，、Ｏｒ！Ｏ，、ＴｉＯ２及びＭｇＯの
少くとも１種の５〜６０重ｉｋ、％を混練成形し、非酸
化性雰囲気中で１００θ℃〜／Ｊ００℃の温度で前焼成
後、窒素雰囲気下で１ｓ００℃以下の温度からなる金属
珪素窒化条件下で窒化焼結することを特徴とする、窒化
珪素質複合焼結体の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57114012A JPS598669A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 高合金鋼用窒化珪素質複合焼結体材料及びその製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57114012A JPS598669A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 高合金鋼用窒化珪素質複合焼結体材料及びその製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS598669A true JPS598669A (ja) | 1984-01-17 |
| JPS6125676B2 JPS6125676B2 (ja) | 1986-06-17 |
Family
ID=14626835
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57114012A Granted JPS598669A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 高合金鋼用窒化珪素質複合焼結体材料及びその製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS598669A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5921581A (ja) * | 1982-07-27 | 1984-02-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 連続鋳造用耐火物 |
| US4937211A (en) * | 1986-06-09 | 1990-06-26 | Norton Company | High strength nitride bonded silicon carbide refractories |
| JP2005179176A (ja) * | 2003-08-26 | 2005-07-07 | Kyocera Corp | 耐溶融金属用部材およびその製造方法 |
-
1982
- 1982-07-02 JP JP57114012A patent/JPS598669A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5921581A (ja) * | 1982-07-27 | 1984-02-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 連続鋳造用耐火物 |
| JPS6247834B2 (ja) * | 1982-07-27 | 1987-10-09 | Kobe Steel Ltd | |
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| JP2005179176A (ja) * | 2003-08-26 | 2005-07-07 | Kyocera Corp | 耐溶融金属用部材およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6125676B2 (ja) | 1986-06-17 |
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