JPS6096575A - 窒化珪素質複合焼結体 - Google Patents
窒化珪素質複合焼結体Info
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- JPS6096575A JPS6096575A JP58199934A JP19993483A JPS6096575A JP S6096575 A JPS6096575 A JP S6096575A JP 58199934 A JP58199934 A JP 58199934A JP 19993483 A JP19993483 A JP 19993483A JP S6096575 A JPS6096575 A JP S6096575A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sintered body
- silicon nitride
- corrosion resistance
- weight
- composite sintered
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
耐食性が大で、かつ耐熱衝撃性が大で高強度をもち、し
かも麹雑で高度の寸法精度に加工できる窒化珪素質複合
焼結体に関するものである。
かも麹雑で高度の寸法精度に加工できる窒化珪素質複合
焼結体に関するものである。
窒化珪素焼結体は機械的強度が太き（熱膨張率が小さく
、熱価撃性に優れているため高温構造用材料として注目
されているが、高合金鋼に対する耐食性拐料としてはそ
の耐用性の点て適用に限界があり、一般にアルミナ、及
びジルコニア等の酸化物セラミックが使用されている。
、熱価撃性に優れているため高温構造用材料として注目
されているが、高合金鋼に対する耐食性拐料としてはそ
の耐用性の点て適用に限界があり、一般にアルミナ、及
びジルコニア等の酸化物セラミックが使用されている。
そこで第１表に示すように各種酸化物、炭化物、窒化物
、セラミック材料についてステンレス鋼（ＳＵＳＪコｌ
）融体による耐食性を検討した。
、セラミック材料についてステンレス鋼（ＳＵＳＪコｌ
）融体による耐食性を検討した。
第１表 各種セラミックのステンレスに対する縮性糸密
度特性 Ａ＝９ｇ Ｎ１００％ Ｂ＝９０チ以上 Ｃ＝ｔＯ Ｎ９０チ 条件）温度：ｔｓｏｏ”Ｃ，で１時間保持（昇温速度ｔ
ｏｏ。
度特性 Ａ＝９ｇ Ｎ１００％ Ｂ＝９０チ以上 Ｃ＝ｔＯ Ｎ９０チ 条件）温度：ｔｓｏｏ”Ｃ，で１時間保持（昇温速度ｔ
ｏｏ。
〜ｉｓｏθ’ＣＡＪ℃／分）
雰囲気：Ａｒ
ステンレス：５Ｕ８Ｊコｌ φハＡ Ｘ ／、Ｓその結
果、ステンレス鋼に対する耐食性の優れた材料ｔｉｌａ
密質のアルミナ、ジルコニア、サイアロン等の酸素含有
セラミックスであり、ホットプレスボロンナイトライド
（ＢＮ）、常比焼結炭化珪素及び′冷圧焼結窒化珪素等
の非酸化物セラミックスは必ずしも高耐食性相料でない
ことが判明した。そこで高合金鋼に対する耐食性が大で
かつ熱衝撃性が大で、しかも複雑で高度の寸法４１１度
を１ｉｉｉｉえた材料を開発するために反応焼結窒化珪
素（ｂ ＩＳ Ｎ ｊ）を基本に酸化物との複合材料化
について検討した。
果、ステンレス鋼に対する耐食性の優れた材料ｔｉｌａ
密質のアルミナ、ジルコニア、サイアロン等の酸素含有
セラミックスであり、ホットプレスボロンナイトライド
（ＢＮ）、常比焼結炭化珪素及び′冷圧焼結窒化珪素等
の非酸化物セラミックスは必ずしも高耐食性相料でない
ことが判明した。そこで高合金鋼に対する耐食性が大で
かつ熱衝撃性が大で、しかも複雑で高度の寸法４１１度
を１ｉｉｉｉえた材料を開発するために反応焼結窒化珪
素（ｂ ＩＳ Ｎ ｊ）を基本に酸化物との複合材料化
について検討した。
上記の点について鋭怠倹討の結果、金属珪素（Ｓｉ）
、２０〜９０ 重咀チ、窒化硼素（ＢＮ）、ｉ 〜＃
０重量％、金属アルミニウム（ＡＪ）／〜コＯ重量％、
及び酸化物としてＡｊ２０ｓ＋ ＺｒＯ２＋ Ｙ２０Ｂ
＋ Ｃｒ２Ｏ，＊ＴｉＯｚ１ＭｇＯ＋ＣａＯがＳ〜６０
重ｒｔｔｍの組成範囲からなうかつ前記８１． ＢＮ、
ＡＪ と前記酸化物の１種もしくは数種の組合せから
なる成形体を非酸化性の窒素含有雰囲気下で反応焼結し
てなる窒化珪素質焼結体は、高合金鋼に対する耐食性が
著しく向上し、かつ熱衝撃性も向上することが判明した
。
、２０〜９０ 重咀チ、窒化硼素（ＢＮ）、ｉ 〜＃
０重量％、金属アルミニウム（ＡＪ）／〜コＯ重量％、
及び酸化物としてＡｊ２０ｓ＋ ＺｒＯ２＋ Ｙ２０Ｂ
＋ Ｃｒ２Ｏ，＊ＴｉＯｚ１ＭｇＯ＋ＣａＯがＳ〜６０
重ｒｔｔｍの組成範囲からなうかつ前記８１． ＢＮ、
ＡＪ と前記酸化物の１種もしくは数種の組合せから
なる成形体を非酸化性の窒素含有雰囲気下で反応焼結し
てなる窒化珪素質焼結体は、高合金鋼に対する耐食性が
著しく向上し、かつ熱衝撃性も向上することが判明した
。
本発明の窒化珪素質複合体焼結体は前記５ｉｔＢＮＩ
ＡＪ と酸化物（例えばＡｊ、Ｏ，）の窒化反応により
８１．Ｎ４− ＡＪＮ −ＡＪ２Ｑ 、−ＢＮ系もしく
はＳｉ、Ｎ。
ＡＪ と酸化物（例えばＡｊ、Ｏ，）の窒化反応により
８１．Ｎ４− ＡＪＮ −ＡＪ２Ｑ 、−ＢＮ系もしく
はＳｉ、Ｎ。
−ＡｊＮ−前記酸化物−ＢＮ 系の組成物を形成し、Ｓ
ｉ’＋ＡＪ の窒化物により強固な結合組織を呈する。
ｉ’＋ＡＪ の窒化物により強固な結合組織を呈する。
また、熱膨張率も反応焼結８１ 、Ｎ４と同様ムＳ〜、
ｊ、ＯＸ ／ ０〜７０（室温〜／！ｔ００℃）と低い
値を示す。
ｊ、ＯＸ ／ ０〜７０（室温〜／！ｔ００℃）と低い
値を示す。
次に、本発明の空化珪素質焼結体のステンレス鋼溶融体
に対する耐食性について、窒化珪素反応焼結体（Ｓｉ、
Ｎ、単体）及び窒化珪素系複合焼結体（８１，Ｎ、−Ｂ
Ｎ複合焼結体；特願昭第ｓｓ−λ／１７７（７号公報）
との比較において説明する。
に対する耐食性について、窒化珪素反応焼結体（Ｓｉ、
Ｎ、単体）及び窒化珪素系複合焼結体（８１，Ｎ、−Ｂ
Ｎ複合焼結体；特願昭第ｓｓ−λ／１７７（７号公報）
との比較において説明する。
ステンレス鋼社一般の構造用鋼と比較してＦｅ 以外に
Ｃｒ＋ Ｎｉ＋ Ｔｉｔ Ｍａｔ Ｍｎ ’４の成分を
含み、溶融状態での粘性及び融点も低い。そこで／！；
００℃近傍における鋼中酸素分圧下でのＢｉ、Ｎ。
Ｃｒ＋ Ｎｉ＋ Ｔｉｔ Ｍａｔ Ｍｎ ’４の成分を
含み、溶融状態での粘性及び融点も低い。そこで／！；
００℃近傍における鋼中酸素分圧下でのＢｉ、Ｎ。
の安定性を比軟すると、８１．Ｎ、単体での安定領域が
小さく不安定である。またＮ２１モル当りの生成自由エ
ネルギーについてステンレス鋼成分との関係から倹利し
てみても、一部８１．Ｎ、単体では不安定領域にある。
小さく不安定である。またＮ２１モル当りの生成自由エ
ネルギーについてステンレス鋼成分との関係から倹利し
てみても、一部８１．Ｎ、単体では不安定領域にある。
実際のルツボ法によるステンレス円の侵食テスト及び温
性のテストの結果からも、本発明品ｔｔＪ−１１＝ｆｉ
い耐食性及び大きな接触角の値をもつのに対し、比較の
８１．Ｎ、単体及びＳＬ、Ｎ、−ＢＮＮ会合焼結体耐食
性は著しく低い値をとる。
性のテストの結果からも、本発明品ｔｔＪ−１１＝ｆｉ
い耐食性及び大きな接触角の値をもつのに対し、比較の
８１．Ｎ、単体及びＳＬ、Ｎ、−ＢＮＮ会合焼結体耐食
性は著しく低い値をとる。
また、本珀明品の耐食性試１鏡後の試料を顕微鏡、Ｘ崎
！回り丁、Ｘ線マイクロアナライザー（可動 による１
９子析の結果、本発明品とステンレス鋼との間には反応
もなく、溶麟七ラミック界面にはＡ４，０．系化合物及
び前記酸化物系化合物ニＪニル保ｉｆｍ膜の形成が認め
られた。
！回り丁、Ｘ線マイクロアナライザー（可動 による１
９子析の結果、本発明品とステンレス鋼との間には反応
もなく、溶麟七ラミック界面にはＡ４，０．系化合物及
び前記酸化物系化合物ニＪニル保ｉｆｍ膜の形成が認め
られた。
以上の結宅より高合金鋼に幻する耐食性材料とは本発明
品の如く本質的に濡れにくい組成物で構成されているこ
とである。
品の如く本質的に濡れにくい組成物で構成されているこ
とである。
次に本発明の製造方法及び組成の限定理由について説明
する。本発明の焼結体はＳｉ２０〜９０重量％、ＢＮ
Ｊ〜ｌＩθ亜拭チ、Ａ１７〜２０重量−１及び酸化物と
してＡＧＯｓ ＋ＺｒＯ２＋ ｙ、ｏ、 ｌＣｒ２０Ｂ
＋ Ｔ１０２ｙ ＭｇＯ及びＣａＯの少くとも！４４の
ｇ、４０重１１％からなる成形体を、窒素含有非酸化性
雰囲気下／！；００℃以下で焼成してなる反応焼結法に
よる窒化珪素質複合焼結体である。
する。本発明の焼結体はＳｉ２０〜９０重量％、ＢＮ
Ｊ〜ｌＩθ亜拭チ、Ａ１７〜２０重量−１及び酸化物と
してＡＧＯｓ ＋ＺｒＯ２＋ ｙ、ｏ、 ｌＣｒ２０Ｂ
＋ Ｔ１０２ｙ ＭｇＯ及びＣａＯの少くとも！４４の
ｇ、４０重１１％からなる成形体を、窒素含有非酸化性
雰囲気下／！；００℃以下で焼成してなる反応焼結法に
よる窒化珪素質複合焼結体である。
組成範囲をＳ１コθ〜９０重量％、Ａｊ ／−２０重Ｊ
ａ％と限定した理由は、骨格としてのこれら窒化物によ
る強度を保持することと、ＡＪ、の酸化物、璧化物によ
り耐食性を向上するためである。
ａ％と限定した理由は、骨格としてのこれら窒化物によ
る強度を保持することと、ＡＪ、の酸化物、璧化物によ
り耐食性を向上するためである。
ＢＮ を添加した理由は焼結体の熱衝撃性を保持するた
めで３重ｔ％未満では効果がなく、また４Ｉｏ重斌チを
越えると焼結体の強度低１を招く。
めで３重ｔ％未満では効果がなく、また４Ｉｏ重斌チを
越えると焼結体の強度低１を招く。
次ニ酸化物ＡＬ２０． ＺｒＯ２１ｙ２ｏ、 Ｃｒ２０
ａｌＴｉｅ、ｌＭｇＯ，ＣａＯを５〜６０重量％とした
理由は耐食性を保持するためである。
ａｌＴｉｅ、ｌＭｇＯ，ＣａＯを５〜６０重量％とした
理由は耐食性を保持するためである。
次に出発原料としての８１ は純度９７重量％以上の８
１ を有し、かつその粒度が？Ｑμ以下の粉末を使用し
た。ＢＮは純度９ｇ％以上でかを使用する。酸化物ＡＪ
２０．＋ Ｚｒ０２ＩＹ、Ｏ，＋ Ｃｒ２Ｏ５＋ＴｌＯ
２＋ ＭｇＯ＋ Ｃ亀０は純度９ｇ％以上でかつその粒
度がｌＩ４’μ以下の粉末を使用した。またＺｒＯ。
１ を有し、かつその粒度が？Ｑμ以下の粉末を使用し
た。ＢＮは純度９ｇ％以上でかを使用する。酸化物ＡＪ
２０．＋ Ｚｒ０２ＩＹ、Ｏ，＋ Ｃｒ２Ｏ５＋ＴｌＯ
２＋ ＭｇＯ＋ Ｃ亀０は純度９ｇ％以上でかつその粒
度がｌＩ４’μ以下の粉末を使用した。またＺｒＯ。
はＣａ０ＩＹ、Ｏ，＋ ＭｇＯによる部分安定化ジルコ
ニアを使用する。
ニアを使用する。
上記したＳｉｔ ＢＮＩ ＡＪ と前記酸化物粉末の１
種もしくは数種からなる原料を用い前記組成範囲内の所
定の割合に配合したのち、アルコール等の非酸化性溶媒
及びＰＶＡ等の結合剤を適量添加し均一混練したのち、
造粒乾燥を行ない成形川原イ！１とする。この原料をラ
バープレス及び機械プレス痔で成形後、Ａｒ、Ｎ、、、
等の非酸化雰囲気下ｌλ００′Ｃ以下で焼成しアルコー
ル、水分及ヒバインダーを除去するとともに成形体に強
度を付与し切削可能な伏仰とする。切削加工が必要な場
合はこの成形体を目的に応じた寸法精度で加工したのち
、窒素含有非酸化性雰囲気中／１００℃以下で焼成する
ことにより５ｉ−ＢＮ−ＡＪ −前記酸化物系での窒化
反応が完了し窒化珪素質複合焼結体が得られる。
種もしくは数種からなる原料を用い前記組成範囲内の所
定の割合に配合したのち、アルコール等の非酸化性溶媒
及びＰＶＡ等の結合剤を適量添加し均一混練したのち、
造粒乾燥を行ない成形川原イ！１とする。この原料をラ
バープレス及び機械プレス痔で成形後、Ａｒ、Ｎ、、、
等の非酸化雰囲気下ｌλ００′Ｃ以下で焼成しアルコー
ル、水分及ヒバインダーを除去するとともに成形体に強
度を付与し切削可能な伏仰とする。切削加工が必要な場
合はこの成形体を目的に応じた寸法精度で加工したのち
、窒素含有非酸化性雰囲気中／１００℃以下で焼成する
ことにより５ｉ−ＢＮ−ＡＪ −前記酸化物系での窒化
反応が完了し窒化珪素質複合焼結体が得られる。
本発明の窒化珪素焼結体は熱衝撃性に優れかつ高合金鋼
に対する耐食性にも擾れた材料である。
に対する耐食性にも擾れた材料である。
次に実施例に基づき本発明を説明する。
実施例１
原料として純度９Ｓ％以上粒度ｔｐｐ以下の８１ 粉末
、純度？ｇ％以上粒度１０μ以下のＢＮＩ ＡＪ 粉末
及び純度９９％以上粒度ｓｐ以下のＡＪ、Ｏ，粉末の４
Ｉｉｌｌを前記組成範囲内で第−表の如く配合した。こ
の配合物に０．３ ％ ＰＶＡを含むアルコール溶媒下
で均一に混線しφＯ１Ｓ〜／、Ｏｍｍ に造粒乾燥後、
ラバープレスを用いｌＪｉ／ｃ♂ の成形圧で成形した
。ついでこの成形体をＡｒｅ Ｎ２ 含有非酸化性雰囲
気下１２００℃以下で焼成し仮焼結体とし、強度及び熱
衝撃性測定用試料ｊ Ｘ ３ Ｘ ３０ｍｍと耐食性試
験用ルツボとして 、３０×、ＩＯ（内径 コｏｘａｏ
）の形状に加工後、これを最高温度ｔｓｏｏ”ｃ以下
の窒素含有非酸化性雰囲気中で焼成し窒化珪素質焼結体
を作成した。ｆＩ′３．２表には上記のようにして製造
された焼結体の溶融金ｈＳに対する耐食性と熱衝撃性及
び密度特性について比較例とともに示した。
、純度？ｇ％以上粒度１０μ以下のＢＮＩ ＡＪ 粉末
及び純度９９％以上粒度ｓｐ以下のＡＪ、Ｏ，粉末の４
Ｉｉｌｌを前記組成範囲内で第−表の如く配合した。こ
の配合物に０．３ ％ ＰＶＡを含むアルコール溶媒下
で均一に混線しφＯ１Ｓ〜／、Ｏｍｍ に造粒乾燥後、
ラバープレスを用いｌＪｉ／ｃ♂ の成形圧で成形した
。ついでこの成形体をＡｒｅ Ｎ２ 含有非酸化性雰囲
気下１２００℃以下で焼成し仮焼結体とし、強度及び熱
衝撃性測定用試料ｊ Ｘ ３ Ｘ ３０ｍｍと耐食性試
験用ルツボとして 、３０×、ＩＯ（内径 コｏｘａｏ
）の形状に加工後、これを最高温度ｔｓｏｏ”ｃ以下
の窒素含有非酸化性雰囲気中で焼成し窒化珪素質焼結体
を作成した。ｆＩ′３．２表には上記のようにして製造
された焼結体の溶融金ｈＳに対する耐食性と熱衝撃性及
び密度特性について比較例とともに示した。
第１表 窒化珪素質焼結体の耐食性と熱衝撃性臀２５反
応焼結によるサイアロン組成物（Ｚ＝／＋Ｂｕｔｏ％）
畳う１反応焼結Ｓｉ、Ｎ、単体 脣４６反応焼結５ｉ５Ｎａ ＢＮＩＩ合焼結体耐食性に
ついては前記ルツボにステンレス銅（５ＵＳｊコｌ）の
ａｓｇプａｙりを用い温度／！３０’Ｃ，Ａｒ ず囲気
下コ時＋１ＪＪ保持した後の侵食にをルツボの容積比率
で示した。その結果、本発明品は比較品に比べ反れた耐
食性を示すことか判る。
応焼結によるサイアロン組成物（Ｚ＝／＋Ｂｕｔｏ％）
畳う１反応焼結Ｓｉ、Ｎ、単体 脣４６反応焼結５ｉ５Ｎａ ＢＮＩＩ合焼結体耐食性に
ついては前記ルツボにステンレス銅（５ＵＳｊコｌ）の
ａｓｇプａｙりを用い温度／！３０’Ｃ，Ａｒ ず囲気
下コ時＋１ＪＪ保持した後の侵食にをルツボの容積比率
で示した。その結果、本発明品は比較品に比べ反れた耐
食性を示すことか判る。
また、熱衝撃性についてｔま上記試料を”ＡＯθダイヤ
でｊ Ｘ ＩＩ Ｘ ４ｔＯｍｍに加工し所定の温度に
ｌＳ分保持俊、２３ｒ℃の水中で急冷しスパンＪ Ｏｍ
ｍ 、クロスヘッド速度ｏ、ｔｍｍ／分での３点曲げ強
度の測定を行ない、室温強度の劣化開始温度をもって熱
歯昭値として表わした。また、Ｗ・；度特性についても
検討を行なった。その結果ＡＪ、０． Ａ Ｏ重Ｊｉｈ
％以内の前記組成範囲の焼結体は良好な特性を示した。
でｊ Ｘ ＩＩ Ｘ ４ｔＯｍｍに加工し所定の温度に
ｌＳ分保持俊、２３ｒ℃の水中で急冷しスパンＪ Ｏｍ
ｍ 、クロスヘッド速度ｏ、ｔｍｍ／分での３点曲げ強
度の測定を行ない、室温強度の劣化開始温度をもって熱
歯昭値として表わした。また、Ｗ・；度特性についても
検討を行なった。その結果ＡＪ、０． Ａ Ｏ重Ｊｉｈ
％以内の前記組成範囲の焼結体は良好な特性を示した。
実施例λ
原料として実施例１と同様Ｏ化物として純度９９％以上
粒度Ｓμ以下のＡｌ２Ｏ，、ＺｒＯ，、Ｙ、０．、ｃｒ
、ｏ、、’１’Ｗ２、ＭｇＯ１ＣａＯからなるｌ稙もし
くは数梶を用い第３表の如（配合した。この配合物を実
ＩＩＩＩＩ←ｌｌｌと同様な方法で耐食性用ルツボを作
成し、ステンレス鋼ＳＵＳ ｊλ／による耐食性につい
て検討した。その結果、耐食性については酸化物として
ＡＪ 、Ｏ、、ＺｒＯ，を添加したものが特に優れた材
質を示すが、他の酸化物系のものも比較品に比べ良好な
特性を示した。
粒度Ｓμ以下のＡｌ２Ｏ，、ＺｒＯ，、Ｙ、０．、ｃｒ
、ｏ、、’１’Ｗ２、ＭｇＯ１ＣａＯからなるｌ稙もし
くは数梶を用い第３表の如（配合した。この配合物を実
ＩＩＩＩＩ←ｌｌｌと同様な方法で耐食性用ルツボを作
成し、ステンレス鋼ＳＵＳ ｊλ／による耐食性につい
て検討した。その結果、耐食性については酸化物として
ＡＪ 、Ｏ、、ＺｒＯ，を添加したものが特に優れた材
質を示すが、他の酸化物系のものも比較品に比べ良好な
特性を示した。
第３表 Ｍ化珪素質焼結体の特性
臀１．比較品：すＳｉ、Ｎ、単体 リＳｉ、Ｎ、−ＢＮ
／ ０％蒼’ 、ＺｒＯ２ａ ＭｇＱ （Ｉ モｌｋ
） ／７６分安２Ｎ化ジｈ：ｙニア脣基、耐食性：
ルツボ１ｉ７「面容槓に対する侵食容積比（数字大、侵
食大） 実施例３ 実施例１と同じ原料を用い５ｉ−ＡＡ−１２０，−ＢＮ
系で５ｉ−ＡＬ−Ａ４．Ｏｌの組成をサイアロン組成物
（Ｚ＝２）と固定し、１３Ｎ 瓜と熱衝撃値、密度特性
について検討した。熱ｉｓ値の測定方法及び製造方法は
実施例１と同一の方法で行なった。その結果、ＢＮ 含
有鼠の増加に伴ない熱衝撃性は向上するものの強度特性
、密度特性が低下し、耐食性との関係でＢＮ Ｊ〜ｑｏ
重＠−が良好な組成範囲であることを示している。これ
らの結果を図に示し、ＢＮ含有量の密度特性を第９表に
示す。
／ ０％蒼’ 、ＺｒＯ２ａ ＭｇＱ （Ｉ モｌｋ
） ／７６分安２Ｎ化ジｈ：ｙニア脣基、耐食性：
ルツボ１ｉ７「面容槓に対する侵食容積比（数字大、侵
食大） 実施例３ 実施例１と同じ原料を用い５ｉ−ＡＡ−１２０，−ＢＮ
系で５ｉ−ＡＬ−Ａ４．Ｏｌの組成をサイアロン組成物
（Ｚ＝２）と固定し、１３Ｎ 瓜と熱衝撃値、密度特性
について検討した。熱ｉｓ値の測定方法及び製造方法は
実施例１と同一の方法で行なった。その結果、ＢＮ 含
有鼠の増加に伴ない熱衝撃性は向上するものの強度特性
、密度特性が低下し、耐食性との関係でＢＮ Ｊ〜ｑｏ
重＠−が良好な組成範囲であることを示している。これ
らの結果を図に示し、ＢＮ含有量の密度特性を第９表に
示す。
第９表 密度特性
実施例ダ
実施例１と同様な方法で製置した本発明品（サイアロン
組成物ｚ ＝ｔ＋ＢＮｔｏＴｏ）と比較品として反応焼
結Ｓｉ、ｌｉ、−ＢＮ焼結体（ＢＮ＃７％）及びホット
プレスＢＮ について、１ｓｏｏ℃における温性及び耐
食性について検討した。温性の測定は１０ｘｌＯ×３ｍ
ｍのセラミックの試験片にφへＳ×へ、ｔｍｍ のステ
ンレス鋼（ＳＬ１８Ｊコｌ）を（１）せ／！００℃テｌ
／）接触角及び／！；００ｔ′ＣＩ時間保その結果、本
発明品は接触角１ｌｏ０で時間経過後も変化が１１′１
められず、また侵食もはとんどな（良好な耐食性を示す
が、比較品の窒化珪素（Ｓｉ、Ｎ、−ＢｉＪ） 及びホ
ットプレスＢＮは接触角が４１Ｏ０〜Ａ ００と小さく
組織的にも侵食が詔められる。その結果を１５表に示す
。
組成物ｚ ＝ｔ＋ＢＮｔｏＴｏ）と比較品として反応焼
結Ｓｉ、ｌｉ、−ＢＮ焼結体（ＢＮ＃７％）及びホット
プレスＢＮ について、１ｓｏｏ℃における温性及び耐
食性について検討した。温性の測定は１０ｘｌＯ×３ｍ
ｍのセラミックの試験片にφへＳ×へ、ｔｍｍ のステ
ンレス鋼（ＳＬ１８Ｊコｌ）を（１）せ／！００℃テｌ
／）接触角及び／！；００ｔ′ＣＩ時間保その結果、本
発明品は接触角１ｌｏ０で時間経過後も変化が１１′１
められず、また侵食もはとんどな（良好な耐食性を示す
が、比較品の窒化珪素（Ｓｉ、Ｎ、−ＢｉＪ） 及びホ
ットプレスＢＮは接触角が４１Ｏ０〜Ａ ００と小さく
組織的にも侵食が詔められる。その結果を１５表に示す
。
一／
１５表 窒化珪素質複合焼結体の耐食性以上述べたよう
に、本発明の窒化珪素質複合焼結体は従来の反応焼結Ｓ
ｉ、Ｎ、の欠点である溶融金属とくに高合金鋼に対する
耐食性が著しく改善され、かつ熱衝撃性が大であり、高
寸法精度の加工が容易で経済的にも優れた拐料である。
に、本発明の窒化珪素質複合焼結体は従来の反応焼結Ｓ
ｉ、Ｎ、の欠点である溶融金属とくに高合金鋼に対する
耐食性が著しく改善され、かつ熱衝撃性が大であり、高
寸法精度の加工が容易で経済的にも優れた拐料である。
図は窒化硼素含有量を変えた富化珪素質複合板焼結体の
急冷温度と曲げ強度との関係を示す図である。 特許出願人 品川白煉瓦株式会社 急冷温度化）
急冷温度と曲げ強度との関係を示す図である。 特許出願人 品川白煉瓦株式会社 急冷温度化）
Claims (1)
- 金属珪素−〇−９０重量％、空化硼素３〜４１１１７重
量％、金属アルミニウムｌ−２０重量％、及び酸化物と
してＭ、ｏ、 ｙ ＺｒＯ，＃ Ｙｚ０５ｙＣｒ２０Ｂ
＋ＴｌＯ２＋ Ｍｇ、Ｏ及びＣｑＯの少（とも１種の
！ −ＡＯＭ岨チからなる成形体を窒素含有′ｊ＃囲気
下１ｓｏｏ℃以下で焼成してなる反応焼結法による窒化
珪素質複合焼結体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58199934A JPS6096575A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 窒化珪素質複合焼結体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58199934A JPS6096575A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 窒化珪素質複合焼結体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6096575A true JPS6096575A (ja) | 1985-05-30 |
Family
ID=16416021
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58199934A Pending JPS6096575A (ja) | 1983-10-27 | 1983-10-27 | 窒化珪素質複合焼結体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6096575A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01317157A (ja) * | 1988-03-04 | 1989-12-21 | Hitachi Ltd | 機能性セラミックス物品の製造方法 |
| GB2290783A (en) * | 1994-07-01 | 1996-01-10 | T & N Technology Ltd | Sintered reaction-bonded silicon nitride components |
| JP2006199520A (ja) * | 2005-01-18 | 2006-08-03 | Zikusu Kogyo Kk | セラミック治具及びその製造方法 |
-
1983
- 1983-10-27 JP JP58199934A patent/JPS6096575A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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