JPH02285044A - 耐摩耗性のすぐれた低熱膨張係数を有するＡｌ―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 - Google Patents
耐摩耗性のすぐれた低熱膨張係数を有するＡｌ―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材Info
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- JPH02285044A JPH02285044A JP10704489A JP10704489A JPH02285044A JP H02285044 A JPH02285044 A JP H02285044A JP 10704489 A JP10704489 A JP 10704489A JP 10704489 A JP10704489 A JP 10704489A JP H02285044 A JPH02285044 A JP H02285044A
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、特に耐摩耗性にすぐれた、エンジンやコン
プレッサー等の各種機関の構造部材として使用するのに
適した低熱膨張係数を有するＡｌ−Ｓｉ系合金粉末鍛造
部材に関するものである。
プレッサー等の各種機関の構造部材として使用するのに
適した低熱膨張係数を有するＡｌ−Ｓｉ系合金粉末鍛造
部材に関するものである。
従来、各種機関の構造部材には、耐摩耗性、強度、およ
び低熱膨張係数を備えたＡｌ７−Ｓｉ系合金粉末押出部
材が用いられてきた。
び低熱膨張係数を備えたＡｌ７−Ｓｉ系合金粉末押出部
材が用いられてきた。
その代表的なものは、特開昭５９−１８２２４２号公報
記載の、重量％で（以下、％は重量％を示す）ＳＩ
：１２〜３５％、 Ｃｕ：１０９６以下、Ｍｇ：３％以
下、 を含有し、さらに、 ５ｉＮＴｉＮ等の窒化物、Ａｇ２Ｏ３等３４′ の酸化物、ＳｉＣ，Ｔｉｃ等の炭化物、Ｔ ｉＳ １２
゜Ｍ ｏ Ｓ ｉ□等の金属間化合物、硼化物等のセラ
ミ・ソクス、フェロモリブデン、フェロタングステン等
の合金からなる硬質粒子：３〜２５％を含有し、残りが
Ａｇおよび不可避不純物からなる組成、並びに 微細な初晶Ｓ１と平均粒径：３〜８０ｕｉ＠の上記硬質
粒子が素地中に均一に分散した組織を有するＡｌ−８Ｉ
系合金で構成した低熱膨張係数を有するＡｌｌ−Ｓｉ
系合金粉末押出部材が知られている。
記載の、重量％で（以下、％は重量％を示す）ＳＩ
：１２〜３５％、 Ｃｕ：１０９６以下、Ｍｇ：３％以
下、 を含有し、さらに、 ５ｉＮＴｉＮ等の窒化物、Ａｇ２Ｏ３等３４′ の酸化物、ＳｉＣ，Ｔｉｃ等の炭化物、Ｔ ｉＳ １２
゜Ｍ ｏ Ｓ ｉ□等の金属間化合物、硼化物等のセラ
ミ・ソクス、フェロモリブデン、フェロタングステン等
の合金からなる硬質粒子：３〜２５％を含有し、残りが
Ａｇおよび不可避不純物からなる組成、並びに 微細な初晶Ｓ１と平均粒径：３〜８０ｕｉ＠の上記硬質
粒子が素地中に均一に分散した組織を有するＡｌ−８Ｉ
系合金で構成した低熱膨張係数を有するＡｌｌ−Ｓｉ
系合金粉末押出部材が知られている。
近年、各種機関の高性能化にともない、各種機関の構成
部材の受ける摩耗はますます激しくなり、・これに対応
するために、−層すぐれた耐摩耗性を有するＡｌ−Ｓｉ
系合金粉末鍛造部材が要求されるようになってきた。
部材の受ける摩耗はますます激しくなり、・これに対応
するために、−層すぐれた耐摩耗性を有するＡｌ−Ｓｉ
系合金粉末鍛造部材が要求されるようになってきた。
これに対して、上記特開昭５９−１６２２４２号公報の
Ａｌ−Ｓｉ系合金粉末押出部材は、上記要求に対して十
分対応することができないという問題点があった。
Ａｌ−Ｓｉ系合金粉末押出部材は、上記要求に対して十
分対応することができないという問題点があった。
上記特開昭５９−．１８２２４２号公報記載のＡｌ−Ｓ
ｉ系合金粉末押出部材が十分な耐摩耗性を具備しない原
因を追求したところ、上記Ａｌ１−Ｓｉ系合金粉末押出
部材の素地に均一に分散している硬質粒子は、素地に対
する密着性が十分でなく、そのため、他の構造部材との
接触摺動中に上記硬質粒子が素地から脱落し、十分な耐
摩耗性が得られないということがわかったのである。
ｉ系合金粉末押出部材が十分な耐摩耗性を具備しない原
因を追求したところ、上記Ａｌ１−Ｓｉ系合金粉末押出
部材の素地に均一に分散している硬質粒子は、素地に対
する密着性が十分でなく、そのため、他の構造部材との
接触摺動中に上記硬質粒子が素地から脱落し、十分な耐
摩耗性が得られないということがわかったのである。
そこで、本発明者等は、硬質粒子の素地に対する密着性
がすぐれ、したがって十分な耐摩耗性を有する種々の形
状付与が可能な粉末鍛造加工を用いたＡｌ−Ｓｉ系合金
粉末鍛造部材を製造すべく研究を行った結果、 硬質粒子として酸化アルミニウム粒子（以下、Ａｇ２Ｏ
３と記す）を特定した上で、Ｆｅを０．１〜１％含有せ
しめたＡ１１−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材は、Ａｇ２Ｏ３
の素地に対する密着性がすぐれ、そのため他の構造部材
との接触摺動中に素地からのＡｇ２Ｏ３の脱落がなく、
十分な耐摩耗性が得られ、さらに必要に応じてＺ ｒ：
０．１〜２％を含有せしめることにより素地の強度が一
層向上するという知見を得たのである。
がすぐれ、したがって十分な耐摩耗性を有する種々の形
状付与が可能な粉末鍛造加工を用いたＡｌ−Ｓｉ系合金
粉末鍛造部材を製造すべく研究を行った結果、 硬質粒子として酸化アルミニウム粒子（以下、Ａｇ２Ｏ
３と記す）を特定した上で、Ｆｅを０．１〜１％含有せ
しめたＡ１１−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材は、Ａｇ２Ｏ３
の素地に対する密着性がすぐれ、そのため他の構造部材
との接触摺動中に素地からのＡｇ２Ｏ３の脱落がなく、
十分な耐摩耗性が得られ、さらに必要に応じてＺ ｒ：
０．１〜２％を含有せしめることにより素地の強度が一
層向上するという知見を得たのである。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 Ｓｉ ：２０〜３５％、 Ｃｕ ： ０．５〜５％、
Ｍｇ：０．５〜５％、 Ａｎ ２０３： ５〜２０％、 Ｆｅ：Ｏ，１〜１％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｚｒ：０．１ 〜２％、 を含有し、残りがＡｌ７および不可避不純物からなる組
成、並びに 平均粒径：２〜１５ｔｍに調整した初晶Ｓ１と平均粒径
：５〜２０μｍのＡｇ２Ｏ３が素地中に均一に分散した
組織、 を有するＡｌ−Ｓｉ合金で構成した耐摩耗性のすぐれた
低熱膨張係数を有するＡｌ７−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材
に特徴を有するものである。
って、 Ｓｉ ：２０〜３５％、 Ｃｕ ： ０．５〜５％、
Ｍｇ：０．５〜５％、 Ａｎ ２０３： ５〜２０％、 Ｆｅ：Ｏ，１〜１％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｚｒ：０．１ 〜２％、 を含有し、残りがＡｌ７および不可避不純物からなる組
成、並びに 平均粒径：２〜１５ｔｍに調整した初晶Ｓ１と平均粒径
：５〜２０μｍのＡｇ２Ｏ３が素地中に均一に分散した
組織、 を有するＡｌ−Ｓｉ合金で構成した耐摩耗性のすぐれた
低熱膨張係数を有するＡｌ７−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材
に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の耐摩耗性にすぐれた低熱膨張係数を
有するＡｌ−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材の組成および組織
を上記の通りに限定した理由について詳述する。
有するＡｌ−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材の組成および組織
を上記の通りに限定した理由について詳述する。
（Ｉ）成分組成の限定理由
（ａ） ５Ｉ
Ｓｉ成分には、初晶Ｓｉを析出させることにより耐摩耗
性を向上させる作用があるが、その含有量が２０％未満
では耐摩耗性を向上させるに十分な初晶Ｓｔが析出せず
、一方、３５％を越えて含有しても耐摩耗性向上の為の
より一層の効果はなく、靭性が低下する傾向にあるので
好ましくない。したがって、Ｓｉの含有量は２０〜３５
％に定めた。
性を向上させる作用があるが、その含有量が２０％未満
では耐摩耗性を向上させるに十分な初晶Ｓｔが析出せず
、一方、３５％を越えて含有しても耐摩耗性向上の為の
より一層の効果はなく、靭性が低下する傾向にあるので
好ましくない。したがって、Ｓｉの含有量は２０〜３５
％に定めた。
（ｂ） ＣｕおよびＭｇ
これらの成分には、いずれも熱処理時に素地中に微細な
ＭｇＳｉやＣｕ ２ Ａ ！１などの金属間化合物とし
て析出し、熱間鍛造により初品が微細化されることと合
まって、強度を著しく向上させる作用があるが、その含
有量がＣｕ：０．５％未満およびＭｇ：０．５％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方、Ｃｕ：５％
およびＭｇ：５％を越えて含有させてもより一層の向上
効果は現われず、経済性を考慮して、その含有量をＣｕ
：０．５〜５％、Ｍｇ：０．５〜５％に定めた。
ＭｇＳｉやＣｕ ２ Ａ ！１などの金属間化合物とし
て析出し、熱間鍛造により初品が微細化されることと合
まって、強度を著しく向上させる作用があるが、その含
有量がＣｕ：０．５％未満およびＭｇ：０．５％未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、一方、Ｃｕ：５％
およびＭｇ：５％を越えて含有させてもより一層の向上
効果は現われず、経済性を考慮して、その含有量をＣｕ
：０．５〜５％、Ｍｇ：０．５〜５％に定めた。
（Ｃ）Ａｇ２ｏ３
いろいろな硬質粒子のうちでもＡ ＩＩ ２０ ａは特
にＦｃを含有した１−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材の素地と
の密着性がすぐれるため、摩耗時に／ｌ Ｏの分散し
た素地からのＡ Ｒ２０ａの脱落が防止され、そのため
耐摩耗性を向上せしめる作用があるが、その含有量が５
％未満では十分な耐摩耗性向上効果が得られず、一方、
２０％を越えて含有すると脆化が著しく、鍛造すること
が難しくなるので好ましくない。
にＦｃを含有した１−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材の素地と
の密着性がすぐれるため、摩耗時に／ｌ Ｏの分散し
た素地からのＡ Ｒ２０ａの脱落が防止され、そのため
耐摩耗性を向上せしめる作用があるが、その含有量が５
％未満では十分な耐摩耗性向上効果が得られず、一方、
２０％を越えて含有すると脆化が著しく、鍛造すること
が難しくなるので好ましくない。
したがってＪＡｇ２０３の含有量は５〜２０％に定めた
。
。
（ｄ） Ｆｅ
Ｆｅ成分には、ＡＪ７−Ｓｉ系合金からなる素地中のＡ
Ｒ２０３粉末の密着性を向上せしめる作用を有するが、
その含を量が０．１％未満では所望の効果が得られず、
一方、１％を越えて添加してもＡ ｊ！ ２０ ａ粉末
の素地に対する密着性の一層の向上は認められず、かえ
ってＡｌ−８１系鍛造部材の脆化をもたらす。したがっ
て、その含有量を０．１〜１％に定めた。
Ｒ２０３粉末の密着性を向上せしめる作用を有するが、
その含を量が０．１％未満では所望の効果が得られず、
一方、１％を越えて添加してもＡ ｊ！ ２０ ａ粉末
の素地に対する密着性の一層の向上は認められず、かえ
ってＡｌ−８１系鍛造部材の脆化をもたらす。したがっ
て、その含有量を０．１〜１％に定めた。
（ｆ） Ｚｒ
Ｚｒ成分には、初品を微細化し、素地の強度と耐熱性を
向上させる作用があるが、０．１％未満では所望の効果
が得られず、一方、２％を越えて含有するとＡｌ−８ｉ
系鍛造部材の研削性が悪化することから、その含有量を
０．１〜２％に定めた。
向上させる作用があるが、０．１％未満では所望の効果
が得られず、一方、２％を越えて含有するとＡｌ−８ｉ
系鍛造部材の研削性が悪化することから、その含有量を
０．１〜２％に定めた。
［■）組織の限定理由
（ｇ）Ａｇ２０３粒子の平均粒径
Ａｌ−８ｌ系鍛造部材の素地中にＡｇ２Ｏ３粒子は均一
に分散する必要があるが、上記Ａ Ｉ ２０ ａ粒子の
平均粒径が５ｔＩｍ未満では素地中への均一分散が困難
になり、素地からの脱落をまねくので好ましくなく、一
方、２０μｓを越えると、研削性が悪化するので好まし
くない。したがって、上記素地中に分散するＡＤ ２０
ａ粒子の平均粒径は５〜２０μｓと定めた。
に分散する必要があるが、上記Ａ Ｉ ２０ ａ粒子の
平均粒径が５ｔＩｍ未満では素地中への均一分散が困難
になり、素地からの脱落をまねくので好ましくなく、一
方、２０μｓを越えると、研削性が悪化するので好まし
くない。したがって、上記素地中に分散するＡＤ ２０
ａ粒子の平均粒径は５〜２０μｓと定めた。
（ｈ） 初晶Ｓ＋の平均粒径
初晶Ｓｉは、その平均粒径が２ｕｒｓ未満では、所望の
低熱膨張係数および耐摩耗性を確保することができず、
一方、その平均粒径が１５ｍ１を越えると、強度、靭性
および加工性が低下する。したがって初晶Ｓ１の平均粒
径は２〜１５μｍの範囲内におさめた。この初晶Ｓ１の
平均粒径は、粉末製造時の凝固速度、熱間鍛造における
温度、加工率および回数などによって０由に調節するこ
とができる。
低熱膨張係数および耐摩耗性を確保することができず、
一方、その平均粒径が１５ｍ１を越えると、強度、靭性
および加工性が低下する。したがって初晶Ｓ１の平均粒
径は２〜１５μｍの範囲内におさめた。この初晶Ｓ１の
平均粒径は、粉末製造時の凝固速度、熱間鍛造における
温度、加工率および回数などによって０由に調節するこ
とができる。
さらに熱間鍛造後の急冷の溶体化処理したのち、析出強
化熱処理を施すことにより平均粒径：０．１ｍ以下の金
属間化合物が必然的に形成される。
化熱処理を施すことにより平均粒径：０．１ｍ以下の金
属間化合物が必然的に形成される。
つぎに、この発明を実施例にもとづいて具体的に説明す
る。
る。
通常のるつぼ炉を用い、各種のＡｇ合金溶湯を調製し、
これを空気アトマイズ法により１０２〜１０’℃／ｓｅ
ｅの冷却速度で急冷凝固し、平均粒径：４５μｍの粒度
をもったＡＪ−Ｓｉ系合金粉末を作製し用意した。
これを空気アトマイズ法により１０２〜１０’℃／ｓｅ
ｅの冷却速度で急冷凝固し、平均粒径：４５μｍの粒度
をもったＡＪ−Ｓｉ系合金粉末を作製し用意した。
さらに、通常の純度を有し、第１表に示した平均粒径を
有するＡ Ｄ ２０ ａ粉末を用意した。
有するＡ Ｄ ２０ ａ粉末を用意した。
上記Ａｐ−８１系合金粉末およびＡ ｊ！ ２０ ａ粉
末を配合し混合し、得られた混合粉末を５ ｔｏｎ／ｃ
ｄの圧力で１０ｍｍ Ｘ ２３ｍｍ Ｘ ５５ｍｍの寸
法をもった圧粉体を成形し、ついで、これら圧粉体に対
して、大気中、前記Ａｌ−８ｉ系合金粉末の融点直下の
温度である５００〜５２０℃に１５分間加熱保持したの
ち、８ ｔｏｎ／ｃμｍの荷重で一次熱間鍛造を施して
、高密度化と初晶Ｓ１の微細化をはかると共に、その寸
法を１１ｍｍ Ｘ １８ｍ１ Ｘ ５７ｍｍとし、引続
いて再び大気中、温度：５００℃に１５分間保持後、同
じ＜ ８ ｔｏｎ／ｃｄの荷重にて二次熱間鍛造を行っ
てｓ １４ｍｍ Ｘ １２ｍｍ Ｘ ８０ＩＩＩ１１の
寸法に形状付与した後、直ちに水冷の溶体化処理を施し
、最終的に温度＝１７０℃に６時間保持の析出強化熱処
理を行うことによって第１表に示される成分組成を有す
る本発明鍛造部材および比較鍛造部材を作製した。
末を配合し混合し、得られた混合粉末を５ ｔｏｎ／ｃ
ｄの圧力で１０ｍｍ Ｘ ２３ｍｍ Ｘ ５５ｍｍの寸
法をもった圧粉体を成形し、ついで、これら圧粉体に対
して、大気中、前記Ａｌ−８ｉ系合金粉末の融点直下の
温度である５００〜５２０℃に１５分間加熱保持したの
ち、８ ｔｏｎ／ｃμｍの荷重で一次熱間鍛造を施して
、高密度化と初晶Ｓ１の微細化をはかると共に、その寸
法を１１ｍｍ Ｘ １８ｍ１ Ｘ ５７ｍｍとし、引続
いて再び大気中、温度：５００℃に１５分間保持後、同
じ＜ ８ ｔｏｎ／ｃｄの荷重にて二次熱間鍛造を行っ
てｓ １４ｍｍ Ｘ １２ｍｍ Ｘ ８０ＩＩＩ１１の
寸法に形状付与した後、直ちに水冷の溶体化処理を施し
、最終的に温度＝１７０℃に６時間保持の析出強化熱処
理を行うことによって第１表に示される成分組成を有す
る本発明鍛造部材および比較鍛造部材を作製した。
これら鍛造部材について、金属顕微鏡により初品Ｓｉを
測定するとともに、熱膨張係数を測定し、さらに引張試
験、摩耗試験および焼付荷重のΔｐ１定を行った。
測定するとともに、熱膨張係数を測定し、さらに引張試
験、摩耗試験および焼付荷重のΔｐ１定を行った。
熱膨張係数の測定には、直径：５１×長さ＝１５１１１
１１の試片を用い、２０〜１５０℃間の値を測定した。
１１の試片を用い、２０〜１５０℃間の値を測定した。
引張試験には、平行部における寸法が直径：５１ＤＩＩ
Ｘ長さ： ２０ｍｍの試片を用いた。
Ｘ長さ： ２０ｍｍの試片を用いた。
摩耗試験は、入超式試験機を用い、相手部材：Ｆｅ１２
、摺動速度：３．８ｍ／ｓａｃ ｓ最終荷重：２ｋｇ。
、摺動速度：３．８ｍ／ｓａｃ ｓ最終荷重：２ｋｇ。
無潤滑の条件で比摩耗量を測定した。
これら１１１１１定結果は、いずれも第１表に示した。
第１表に示される結果から、本発明鍛造部材は従来鍛造
部材に較べて熱膨張係数、引張強さおよび伸びについて
はほぼ同等のｉｌｌ定値を示しているが、比摩耗量につ
いては本発明鍛造部材は従来鍛造部材よりも格段にすぐ
れた値を示し、さらにＺｒを含有した本発明鍛造部材は
引張強さおよび伸びが一層すぐれていることがわかる。
部材に較べて熱膨張係数、引張強さおよび伸びについて
はほぼ同等のｉｌｌ定値を示しているが、比摩耗量につ
いては本発明鍛造部材は従来鍛造部材よりも格段にすぐ
れた値を示し、さらにＺｒを含有した本発明鍛造部材は
引張強さおよび伸びが一層すぐれていることがわかる。
しかしながら、この発明の条件から外れた値（第１表に
おいて茶印を付した値）を有する比較鍛造部材は、熱膨
張係数、焼付き荷重、引張強さ、伸び、および比摩耗量
のうち少くとも１つの測定値が極めて劣化していること
がわかる。
おいて茶印を付した値）を有する比較鍛造部材は、熱膨
張係数、焼付き荷重、引張強さ、伸び、および比摩耗量
のうち少くとも１つの測定値が極めて劣化していること
がわかる。
したがって、この発明の１！−８ｉ系合金粉末鍛造部材
をエンジン、コンプレッサー等の各種機関の摺接構造部
材に適用するとすぐれた耐摩耗性を有するために上記各
種機関の寿命が大幅に向上し、産業上有益な効果をもた
らすものである。
をエンジン、コンプレッサー等の各種機関の摺接構造部
材に適用するとすぐれた耐摩耗性を有するために上記各
種機関の寿命が大幅に向上し、産業上有益な効果をもた
らすものである。
Claims (2)
- （１） Ｓｉ：２０〜３５％、Ｃｕ：０．５〜５％、Ｍ
ｇ：０．５〜５％、 酸化アルミニウム：５〜２０％、 Ｆｅ：０．１〜１％ を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）、並びに 平均粒径：２〜１５μｍに調整した初晶Ｓｉと平均粒径
：５〜２０μｍの酸化アルミニウムが素地中に均一に分
散した組織、 を有することを特徴とする耐摩耗性のすぐれた低熱膨張
係数を有するＡｌ−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材。 - （２） Ｓｉ：２０〜３５％、Ｃｕ：０．５〜５％、Ｍ
ｇ：０．５〜５％、 酸化アルミニウム：５〜２０％、 Ｆｅ：０．１〜１％、Ｚｒ：０．１〜２％、を含有し、
残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成（以上、重
量％）、並びに 平均粒径：２〜１５μｍに調整した初晶Ｓｉと平均粒径
：５〜２０μｍの酸化アルミニウムが素地中に均一に分
散した組織、 を有することを特徴とする耐摩耗性のすぐれた低熱膨張
係数を有するＡｌ−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10704489A JPH02285044A (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 耐摩耗性のすぐれた低熱膨張係数を有するＡｌ―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10704489A JPH02285044A (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 耐摩耗性のすぐれた低熱膨張係数を有するＡｌ―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02285044A true JPH02285044A (ja) | 1990-11-22 |
Family
ID=14449098
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10704489A Pending JPH02285044A (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 耐摩耗性のすぐれた低熱膨張係数を有するＡｌ―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02285044A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013227658A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-11-07 | Sumitomo Electric Sintered Alloy Ltd | 摺動部材、及び摺動部材の製造方法 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59162242A (ja) * | 1983-03-05 | 1984-09-13 | Riken Corp | 耐摩耗性アルミニウム・珪素押出成形体およびその製造方法 |
| JPS63169340A (ja) * | 1986-12-30 | 1988-07-13 | Showa Denko Kk | セラミツクス分散強化型アルミニウム合金の製造方法 |
| JPS63243246A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-11 | Furukawa Alum Co Ltd | 耐熱・耐摩耗性Ａｌ−Ｓｉ系粉末冶金材料 |
| JPH01247546A (ja) * | 1988-03-30 | 1989-10-03 | Showa Denko Kk | アルミニウム基複合材料及びその製造方法 |
| JPH02104641A (ja) * | 1988-10-11 | 1990-04-17 | Showa Denko Kk | アルミニウム粉末合金の熱処理方法 |
-
1989
- 1989-04-26 JP JP10704489A patent/JPH02285044A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2013227658A (ja) * | 2012-03-30 | 2013-11-07 | Sumitomo Electric Sintered Alloy Ltd | 摺動部材、及び摺動部材の製造方法 |
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