JPH0261023A - 耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金材及びその製造方法 - Google Patents
耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金材及びその製造方法Info
- Publication number
- JPH0261023A JPH0261023A JP21158988A JP21158988A JPH0261023A JP H0261023 A JPH0261023 A JP H0261023A JP 21158988 A JP21158988 A JP 21158988A JP 21158988 A JP21158988 A JP 21158988A JP H0261023 A JPH0261023 A JP H0261023A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resistant
- alloy material
- wear
- aluminum alloy
- heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 27
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 24
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 16
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 238000007712 rapid solidification Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 9
- 238000000748 compression moulding Methods 0.000 claims description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 abstract description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 abstract 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 13
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000011856 silicon-based particle Substances 0.000 description 9
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 8
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 3
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 description 3
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 2
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000007731 hot pressing Methods 0.000 description 2
- 238000010191 image analysis Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 229910000967 As alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000009689 gas atomisation Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は耐熱性と耐摩耗性に優れるアルミニウム合金材
およびその製造方法に関するものである。
およびその製造方法に関するものである。
(従来の技術)
内燃機関のシリンダーブロック、シリンダーライナー、
ピストン、ロッカーアームおよびコンプレッサーのベー
ン、VTR用シリンダー等では摺動部において耐摩耗性
、耐熱性、低熱膨張率などの特性が特に必要とされてい
る。
ピストン、ロッカーアームおよびコンプレッサーのベー
ン、VTR用シリンダー等では摺動部において耐摩耗性
、耐熱性、低熱膨張率などの特性が特に必要とされてい
る。
一方、これらの部材の材料をアルミニウム合金とできれ
ば、軽量化に伴なう多くの利点か得られることは明白で
ある。耐摩耗性の良好なアルミニウム合金としては、A
l−3i系合金のAC3AAC4A、AC8A等の鋳物
用合金や、ADCIADC3、ADC10、ADC12
等のダイカスト合金(以上、合金記号はJIS規格によ
る。)がある、またSi以外の第三元素(例えばCu、
Mg等)を添加したA390 (AJLcoa規格)等
の合金が知られている。
ば、軽量化に伴なう多くの利点か得られることは明白で
ある。耐摩耗性の良好なアルミニウム合金としては、A
l−3i系合金のAC3AAC4A、AC8A等の鋳物
用合金や、ADCIADC3、ADC10、ADC12
等のダイカスト合金(以上、合金記号はJIS規格によ
る。)がある、またSi以外の第三元素(例えばCu、
Mg等)を添加したA390 (AJLcoa規格)等
の合金が知られている。
(発明か解決しようとする課題)
しかしながら、これらの従来のアルミニウム合金材は、
上記の内燃機関におけるシリンダーブロック、シリンダ
ーライナーなどの部材とするにはまだ満足できるもので
はなかった。
上記の内燃機関におけるシリンダーブロック、シリンダ
ーライナーなどの部材とするにはまだ満足できるもので
はなかった。
すなわち、前記従来のアルミニウム合金は鋳造用合金で
あって、耐摩耗性についてはある程度満足したものが得
られているが、耐熱性、加工性の良好なものは得られて
いない、そこで特に重要とされる耐熱性および耐摩耗性
をともに改善するために、多量のSiやFe、Ni等を
添加することか試みられたか、鋳造時に添加元素の偏析
や初品の粗大化等が発生してしまい、本来の強度、伸び
靭性等の特性をかえって著しく低下させる結果となって
しまった。
あって、耐摩耗性についてはある程度満足したものが得
られているが、耐熱性、加工性の良好なものは得られて
いない、そこで特に重要とされる耐熱性および耐摩耗性
をともに改善するために、多量のSiやFe、Ni等を
添加することか試みられたか、鋳造時に添加元素の偏析
や初品の粗大化等が発生してしまい、本来の強度、伸び
靭性等の特性をかえって著しく低下させる結果となって
しまった。
したがって1本発明は強度、伸び、靭性等を改善した耐
熱、耐摩耗性アルミニウム合金材を提供することを目的
とする。
熱、耐摩耗性アルミニウム合金材を提供することを目的
とする。
また本発明は、強度、伸び、靭性等を改善した耐熱耐摩
耗性アルミニウム合金材の製造方法を提供することを目
的とする。
耗性アルミニウム合金材の製造方法を提供することを目
的とする。
(課題を解決するための手段)
本発明者らは上記課題を解決するため鋭意研究を行った
結果、特定の高ケイ素アルミニウム合金組成の溶湯な急
冷凝固させたものを圧縮成形加工することにより上記目
的を達成しうることを見出しこの知見に基づき本発明を
完成するにいたった。
結果、特定の高ケイ素アルミニウム合金組成の溶湯な急
冷凝固させたものを圧縮成形加工することにより上記目
的を達成しうることを見出しこの知見に基づき本発明を
完成するにいたった。
すなわち本発明は、 (1)Si 5〜35重量%
(以下単に%と記す)、Fe1〜15%、Mn 0.3
〜10%を含み、かつCe001〜5%、W0.1へ5
%、Ti0.1〜5%、Mo0.1〜5%のうち1種ま
たは2種以上を含み、Siを除いた添加元素の総量が2
5%を越えない量であり残部がA2と不可避的不純物を
有してなり、初晶Si粒子の平均粒径が20pm以下で
あり、Feを含む金属間化合物の平均サイズが2JLm
以下であることを特徴とする耐熱、耐摩耗性アルミニウ
ム合金材及び(2)S i 5〜35重量%、Fe1
〜15%、Mn0.3〜10%を含み、かっCe0.1
〜5%、W0.1〜5%、Ti0.1〜5%、Mo0.
1〜5%のうち1種または2種以上を含み、Siを除い
た添加元素の総量が25%を越えない量であり残部がA
lと不可避的不純物を有してなるAl合金溶湯な急冷慶
固法により凝固させて粉末状、リボン状薄帯、フレーク
状または線状物を形成し、これを圧縮成形加工すること
を特徴とする耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金材の製造
方法を提供するものである。
(以下単に%と記す)、Fe1〜15%、Mn 0.3
〜10%を含み、かつCe001〜5%、W0.1へ5
%、Ti0.1〜5%、Mo0.1〜5%のうち1種ま
たは2種以上を含み、Siを除いた添加元素の総量が2
5%を越えない量であり残部がA2と不可避的不純物を
有してなり、初晶Si粒子の平均粒径が20pm以下で
あり、Feを含む金属間化合物の平均サイズが2JLm
以下であることを特徴とする耐熱、耐摩耗性アルミニウ
ム合金材及び(2)S i 5〜35重量%、Fe1
〜15%、Mn0.3〜10%を含み、かっCe0.1
〜5%、W0.1〜5%、Ti0.1〜5%、Mo0.
1〜5%のうち1種または2種以上を含み、Siを除い
た添加元素の総量が25%を越えない量であり残部がA
lと不可避的不純物を有してなるAl合金溶湯な急冷慶
固法により凝固させて粉末状、リボン状薄帯、フレーク
状または線状物を形成し、これを圧縮成形加工すること
を特徴とする耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金材の製造
方法を提供するものである。
本発明のアルミニウム合金材において各成分範囲を限定
した理由は以下の通りである。
した理由は以下の通りである。
Si含有量は、5〜35%とする。すなわち、Siは急
冷凝固中に初晶または共晶Si粒子として微細に分散し
、耐摩耗性を向上させる作用があり、初晶Si粒子の大
きさおよび量は、合金の凝固速度、Si含有量に依存し
、凝固速度が大きいほど初晶Si粒子は小さくなるが、
Si含有量が多くなるにつれて粗大となる。したがって
Siの含有量は35%を限界とする。Si含有量が35
%を越えると初晶Siが粗大となり、強度、靭性、機械
加工性が劣化する。また5%未満では、耐摩耗性の改善
効果が小さすぎて、耐摩耗性材料として利用できない。
冷凝固中に初晶または共晶Si粒子として微細に分散し
、耐摩耗性を向上させる作用があり、初晶Si粒子の大
きさおよび量は、合金の凝固速度、Si含有量に依存し
、凝固速度が大きいほど初晶Si粒子は小さくなるが、
Si含有量が多くなるにつれて粗大となる。したがって
Siの含有量は35%を限界とする。Si含有量が35
%を越えると初晶Siが粗大となり、強度、靭性、機械
加工性が劣化する。また5%未満では、耐摩耗性の改善
効果が小さすぎて、耐摩耗性材料として利用できない。
Fe含有量は、1〜15%とする。すなわちFeは急冷
凝固中に金属間化合物として微細に分散して高温強度を
高める作用をするが、Fe含有量が1%よりも少ない場
合は十分でなく、他方15%を越えて含有されてもその
作用の向上がないばかりでなく、金属間化合物が粗大と
なって高温強度が低下する。
凝固中に金属間化合物として微細に分散して高温強度を
高める作用をするが、Fe含有量が1%よりも少ない場
合は十分でなく、他方15%を越えて含有されてもその
作用の向上がないばかりでなく、金属間化合物が粗大と
なって高温強度が低下する。
Mn含有量は、0.3〜10%とする。すなわちMnは
、微細な析出物を形成し、またその一部がAl中に固溶
することによって強度を高める作用をする。この作用は
Mn含有量が0.3%よりも少ない場合は十分ではなく
、他方Mn含有量が10%越えてもその作用が向上しな
いばかりか靭性が低下する。
、微細な析出物を形成し、またその一部がAl中に固溶
することによって強度を高める作用をする。この作用は
Mn含有量が0.3%よりも少ない場合は十分ではなく
、他方Mn含有量が10%越えてもその作用が向上しな
いばかりか靭性が低下する。
Ce、W、Ti、Moは1種または2種以上含有するも
のとする。すなわち、これらの元素はFeを含む金属間
化合物の熱的安定性を高める作用と、その化合物を微細
化する作用がある。これら作用によって高温強度を高め
る。Ce、W、Ti、MoはそれぞれCe091〜5%
、WO01〜5%、Ti 0.1〜5%、Mo0.1
〜5%の範囲で含有され、含有量が下限よりも少ないと
その作用か十分でなく、他方上限を越えてもその作用は
向上しないばかりかコストの上昇をもたらす。
のとする。すなわち、これらの元素はFeを含む金属間
化合物の熱的安定性を高める作用と、その化合物を微細
化する作用がある。これら作用によって高温強度を高め
る。Ce、W、Ti、MoはそれぞれCe091〜5%
、WO01〜5%、Ti 0.1〜5%、Mo0.1
〜5%の範囲で含有され、含有量が下限よりも少ないと
その作用か十分でなく、他方上限を越えてもその作用は
向上しないばかりかコストの上昇をもたらす。
またSiを除いた含有元素の総量は25%を越えない量
とする。すなわちSiを除いた含有元素の総量か25%
を越えてもその作用の向上がないばかりでなく、コスト
の上昇をもたらす。
とする。すなわちSiを除いた含有元素の総量か25%
を越えてもその作用の向上がないばかりでなく、コスト
の上昇をもたらす。
以上の各元素の残部はAlと不可避的不純物とからなり
、その不可避的不純物としてBe、B、Na、Ca等が
0.5〜500ppmの範囲であれば、本発明の合金材
特性に影響をあたえるものではない。
、その不可避的不純物としてBe、B、Na、Ca等が
0.5〜500ppmの範囲であれば、本発明の合金材
特性に影響をあたえるものではない。
さらに本発明においては、初晶Si粒子の平均粒径な2
0pm以下としており、これは、初晶Si粒子の平均粒
径が20μmより大きくなると強度、靭性1機械加工性
が劣化するからである。
0pm以下としており、これは、初晶Si粒子の平均粒
径が20μmより大きくなると強度、靭性1機械加工性
が劣化するからである。
また本発明では、Feを含む金属間化合物の平均サイズ
を2gm以下としている。これは金属間化合物の平均サ
イズか2pmより大きくなると、高温強度すなわち耐熱
性が劣化するからである。
を2gm以下としている。これは金属間化合物の平均サ
イズか2pmより大きくなると、高温強度すなわち耐熱
性が劣化するからである。
次に本発明のAl合金材は、前記組成の/1合金溶湯な
急冷凝固法により凝固させて粉末状、リボン状薄帯、フ
レーク状または細線状物を形成したものを圧縮成形加工
して製造したものである。
急冷凝固法により凝固させて粉末状、リボン状薄帯、フ
レーク状または細線状物を形成したものを圧縮成形加工
して製造したものである。
A9.合金溶湯の冷却速度は、大きいほど初晶Siおよ
びFeを含む金属間化合物は微細となり、通常、102
°C/sec以上の冷却速度であれば初晶Si粒子の平
均粒径が20gm以下で、Feを含む金属間化合物の平
均サイズを2pm以下とすることかできる。102°C
/sec以上の冷却速度が得られる急冷凝固法には例え
ばアトマイズ法、回転円板法、ドラムスプラット法、急
冷眞−ル法等があり本発明ではいずれの方法を用いても
よい。
びFeを含む金属間化合物は微細となり、通常、102
°C/sec以上の冷却速度であれば初晶Si粒子の平
均粒径が20gm以下で、Feを含む金属間化合物の平
均サイズを2pm以下とすることかできる。102°C
/sec以上の冷却速度が得られる急冷凝固法には例え
ばアトマイズ法、回転円板法、ドラムスプラット法、急
冷眞−ル法等があり本発明ではいずれの方法を用いても
よい。
急冷凝固して得られた粉末状、リボン状薄帯、フレーク
状または細線状物をこのまま、または必要に応じて細片
化し、冷間予備成形→アルミニウム缶封入→加熱真空脱
ガス→熱間プレス成形→外削・脱臼→押出の工程で圧縮
成形加工する。この際、脱ガスの良好さ、加工性の良さ
から見ると加熱真空脱ガス、熱間プレスおよび押出時の
温度は高いほど良いが、高温すぎるとFeを含む金属間
化合物が粗大化し、耐熱性が低下するので400℃以下
とするのが望ましい。
状または細線状物をこのまま、または必要に応じて細片
化し、冷間予備成形→アルミニウム缶封入→加熱真空脱
ガス→熱間プレス成形→外削・脱臼→押出の工程で圧縮
成形加工する。この際、脱ガスの良好さ、加工性の良さ
から見ると加熱真空脱ガス、熱間プレスおよび押出時の
温度は高いほど良いが、高温すぎるとFeを含む金属間
化合物が粗大化し、耐熱性が低下するので400℃以下
とするのが望ましい。
なお1本発明においては上記製造工程によらなくても一
般のアルミニウム粉末冶金法ならいずれの方法を用いて
もよい。
般のアルミニウム粉末冶金法ならいずれの方法を用いて
もよい。
(実施例)
次に本発明を実施例に基づきさらに詳細に説明する。
第1表に掲げるN0. 1−N0. 12の合金溶湯か
ら、Arガスアトマイズ法によって平均粒径70JLm
の粉末を製造した。アトマイズにおける冷却速度は10
3〜104°C/SeCであった。
ら、Arガスアトマイズ法によって平均粒径70JLm
の粉末を製造した。アトマイズにおける冷却速度は10
3〜104°C/SeCであった。
次いで得られた各合金粉末を用いてそれぞれ冷間予備成
形(真密度の80%まで圧縮、直径100mm、長さ2
00mm)+アルミニウム缶封入→高温真空脱ガス(3
00’Cにて)→熱間プレス成形(真密度まで)→外削
・脱臼の工程により、直径80mm、長さ150mmの
ビレットを作製し、これを350℃にて押出し、直径3
0mmの押出棒とした。また第1表のN0.13〜N0
.15の合金については冷却速度20℃/secの金型
鋳造を行い切削加工して直径80mm、長さ150mm
の押出ビレットを作製し、これを350℃で押出し、直
径30mmの押出棒とした。これら押出材の組織観察、
室温および250°C(保持時間100hr)での引張
試験、大越式摩耗試験機による摩耗試験(乾式、摩耗速
度2.91m/sec、摩耗圧llI1200m)を行
って、初晶Si粒子の平均粒径、Feを含む金属間化合
物の平均サイズ、室温および高温強度、比摩耗量を測定
した。その結果を第2表に示す。
形(真密度の80%まで圧縮、直径100mm、長さ2
00mm)+アルミニウム缶封入→高温真空脱ガス(3
00’Cにて)→熱間プレス成形(真密度まで)→外削
・脱臼の工程により、直径80mm、長さ150mmの
ビレットを作製し、これを350℃にて押出し、直径3
0mmの押出棒とした。また第1表のN0.13〜N0
.15の合金については冷却速度20℃/secの金型
鋳造を行い切削加工して直径80mm、長さ150mm
の押出ビレットを作製し、これを350℃で押出し、直
径30mmの押出棒とした。これら押出材の組織観察、
室温および250°C(保持時間100hr)での引張
試験、大越式摩耗試験機による摩耗試験(乾式、摩耗速
度2.91m/sec、摩耗圧llI1200m)を行
って、初晶Si粒子の平均粒径、Feを含む金属間化合
物の平均サイズ、室温および高温強度、比摩耗量を測定
した。その結果を第2表に示す。
なお、初晶Si粒子の平均粒径は次のようにして求めた
。すなわち、各押出組織を光学顕微鏡を用いて観察し、
その組織写真から初晶Siの大きさを画像解析装置を用
いて測定する。多数(1000個以上)の初品について
測定を行い、その大きさを平均して初晶S1の平均サイ
ズとする。
。すなわち、各押出組織を光学顕微鏡を用いて観察し、
その組織写真から初晶Siの大きさを画像解析装置を用
いて測定する。多数(1000個以上)の初品について
測定を行い、その大きさを平均して初晶S1の平均サイ
ズとする。
また、Feを含む金属間化合物の平均サイズは次のよう
にして求めた。すなわち、各押出材組織を透過型電子顕
微鏡を用いて観察し、その組織写真から化合物の大きさ
を画像解析を用いて測定する。多数(1000債以上)
の化合物について測定を行い、その大きさを平均して化
合物の平均サイズとする。
にして求めた。すなわち、各押出材組織を透過型電子顕
微鏡を用いて観察し、その組織写真から化合物の大きさ
を画像解析を用いて測定する。多数(1000債以上)
の化合物について測定を行い、その大きさを平均して化
合物の平均サイズとする。
第2表の結果が示すように、本発明合金材は比摩耗量が
小さく、室温および高温で高い強度を示しており耐摩耗
性、耐熱性に優れている。
小さく、室温および高温で高い強度を示しており耐摩耗
性、耐熱性に優れている。
すなわち、第2表の結果を具体的に説明すると、N0.
1〜N0.10の実施例は、室温、250°Cにおける
引張強さがそれぞれ良好な値を示しておりまた比摩耗量
も小さい。
1〜N0.10の実施例は、室温、250°Cにおける
引張強さがそれぞれ良好な値を示しておりまた比摩耗量
も小さい。
他方、N0.11〜N0.15の比較例においてN0.
11は室温、250″Cでの引張強さが実施例に比較し
て極端に低く、また比摩耗量もかなり大きくなっている
。N0.12は室温における引張強さは良好であるが、
250℃における引張強さが極端に低下しており、比摩
耗量もかなり大きくなっている。また、N0.13、N
0.14は、室温。
11は室温、250″Cでの引張強さが実施例に比較し
て極端に低く、また比摩耗量もかなり大きくなっている
。N0.12は室温における引張強さは良好であるが、
250℃における引張強さが極端に低下しており、比摩
耗量もかなり大きくなっている。また、N0.13、N
0.14は、室温。
250℃での引張強さが実施例に比較して極端に低く、
また比摩耗量も極端に大きい。さらにNo。
また比摩耗量も極端に大きい。さらにNo。
15においては250℃での引張強さが極端に低下して
おり、比摩耗量もかなり大きくなっている。
おり、比摩耗量もかなり大きくなっている。
(発明の効果)
本発明のアルミニウム合金材は、内燃機関のシリンダー
ブロック、シリンダーライナー、ピストン、ロッカーア
ーム、およびコンプレッサーのベーン、VTR用シリン
ダー等に好適な、改善された強度、伸び、靭性等を有し
優れた耐熱、耐摩耗性を有する。またこのアルミニウム
合金材はアルミニウム合金溶湯な急冷凝固法により凝固
させてこれを圧縮成形加工製造されるから、元素の偏析
や初晶の粗大化が抑制され強度、伸び、靭性等の特性の
低下がない。また本発明の製造方法はアルミニウム合金
溶湯な急冷凝固させたものを圧縮成形するだけであるか
ら、量産及びコスト低下に優れた効果を奏する。
ブロック、シリンダーライナー、ピストン、ロッカーア
ーム、およびコンプレッサーのベーン、VTR用シリン
ダー等に好適な、改善された強度、伸び、靭性等を有し
優れた耐熱、耐摩耗性を有する。またこのアルミニウム
合金材はアルミニウム合金溶湯な急冷凝固法により凝固
させてこれを圧縮成形加工製造されるから、元素の偏析
や初晶の粗大化が抑制され強度、伸び、靭性等の特性の
低下がない。また本発明の製造方法はアルミニウム合金
溶湯な急冷凝固させたものを圧縮成形するだけであるか
ら、量産及びコスト低下に優れた効果を奏する。
Claims (2)
- (1) Si5〜35重量%、Fe1〜15%、Mn0
.3〜10%を含み、かつCe0.1〜5%、W0.1
〜5%、Ti0.1〜5%、Mo0.1〜5%のうち1
種または2種以上を含み、Siを除いた添加元素の総量
が25%を越えない量(以上、%は重量%を示す。)で
あり残部がAlと不可避的不純物を有してなり、初晶S
i粒子の平均粒径が20μm以下であり、Feを含む金
属間化合物の平均サイズが2μm以下であることを特徴
とする耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金材。 - (2) Si5〜35重量%、Fe1〜15%、Mn0
.3〜10%を含み、かつCe0.1〜5%、W0.1
〜5%、Ti0.1〜5%、Mo0.1〜5%のうち1
種または2種以上を含み、Siを除いた添加元素の総量
が25%を越えない量(以上、%は重量%を示す。)で
あり残部がAlと不可避的不純物を有してなるAl合金
溶湯を急冷凝固法により凝固させて粉末状、リボン状薄
帯、フレーク状または線状物を形成し、これを圧縮成形
加工することを特徴とする耐熱、耐摩耗性アルミニウム
合金材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21158988A JPH0261023A (ja) | 1988-08-27 | 1988-08-27 | 耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21158988A JPH0261023A (ja) | 1988-08-27 | 1988-08-27 | 耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金材及びその製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0261023A true JPH0261023A (ja) | 1990-03-01 |
Family
ID=16608268
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21158988A Pending JPH0261023A (ja) | 1988-08-27 | 1988-08-27 | 耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金材及びその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0261023A (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03177530A (ja) * | 1988-10-27 | 1991-08-01 | Toyo Alum Kk | 耐熱耐クリープ性アルミニウム合金 |
JPH0580428A (ja) * | 1991-09-25 | 1993-04-02 | Dainippon Screen Mfg Co Ltd | 感光板の貯蔵装置 |
EP0558957A2 (en) * | 1992-02-13 | 1993-09-08 | Ykk Corporation | High-strength, wear-resistant aluminum alloy |
US5344507A (en) * | 1991-03-14 | 1994-09-06 | Tsuyoshi Masumoto | Wear-resistant aluminum alloy and method for working thereof |
US5650025A (en) * | 1994-11-10 | 1997-07-22 | Hyundai Motor Company | Wear-resistant aluminum alloy for automobile parts |
WO2002077308A1 (fr) * | 2001-03-23 | 2002-10-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Alliage d'aluminium resistant a la chaleur et au fluage, et son procede de fabrication |
EP3170594A1 (en) * | 2015-10-21 | 2017-05-24 | Showa Denko K.K. | Aluminum alloy powder for hot forging of sliding component, method of producing the same, aluminum alloy forged product for sliding component, and method of producing the same |
EP3611283A3 (en) * | 2018-07-26 | 2020-07-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Aluminum alloy material, method for producing aluminum alloy material, basket for cask, and cask |
-
1988
- 1988-08-27 JP JP21158988A patent/JPH0261023A/ja active Pending
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03177530A (ja) * | 1988-10-27 | 1991-08-01 | Toyo Alum Kk | 耐熱耐クリープ性アルミニウム合金 |
US5344507A (en) * | 1991-03-14 | 1994-09-06 | Tsuyoshi Masumoto | Wear-resistant aluminum alloy and method for working thereof |
EP0503951B1 (en) * | 1991-03-14 | 1997-05-07 | Tsuyoshi Masumoto | Wear-resistant aluminium alloy and method for working thereof |
JPH0580428A (ja) * | 1991-09-25 | 1993-04-02 | Dainippon Screen Mfg Co Ltd | 感光板の貯蔵装置 |
EP0558957A2 (en) * | 1992-02-13 | 1993-09-08 | Ykk Corporation | High-strength, wear-resistant aluminum alloy |
US5650025A (en) * | 1994-11-10 | 1997-07-22 | Hyundai Motor Company | Wear-resistant aluminum alloy for automobile parts |
WO2002077308A1 (fr) * | 2001-03-23 | 2002-10-03 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Alliage d'aluminium resistant a la chaleur et au fluage, et son procede de fabrication |
US6962673B2 (en) | 2001-03-23 | 2005-11-08 | Sumitomo Electric Sintered Alloy, Ltd. | Heat-resistant, creep-resistant aluminum alloy and billet thereof as well as methods of preparing the same |
EP3170594A1 (en) * | 2015-10-21 | 2017-05-24 | Showa Denko K.K. | Aluminum alloy powder for hot forging of sliding component, method of producing the same, aluminum alloy forged product for sliding component, and method of producing the same |
EP3611283A3 (en) * | 2018-07-26 | 2020-07-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Aluminum alloy material, method for producing aluminum alloy material, basket for cask, and cask |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS6210237A (ja) | 熱間鍛造用アルミニウム合金 | |
JPH0551684A (ja) | 高力耐摩耗性アルミニウム合金およびその加工方法 | |
JPH0261023A (ja) | 耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金材及びその製造方法 | |
JPS6338541B2 (ja) | ||
EP0171798B1 (en) | High strength material produced by consolidation of rapidly solidified aluminum alloy particulates | |
JPS6316459B2 (ja) | ||
JP2004256873A (ja) | 高温強度に優れた鋳物用アルミニウム合金 | |
JP3430684B2 (ja) | 高温強度,耐摩耗性及び防振性に優れたダイカスト製内燃機関部品及びその製造方法 | |
JPH0261021A (ja) | 耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金材及びその製造方法 | |
JPH01319644A (ja) | 耐熱性アルミニウム合金材及びその製造方法 | |
JPH0610086A (ja) | 耐摩耗性アルミニウム合金及びその加工方法 | |
JPH0261024A (ja) | 耐熱、耐摩耗材アルミニウム合金材及びその製造方法 | |
JPS6320297B2 (ja) | ||
JPH0118981B2 (ja) | ||
JPH0270036A (ja) | 耐摩耗性アルミニウム合金材 | |
EP0137180B1 (en) | Heat-resisting aluminium alloy | |
JPS62188742A (ja) | アルミニウム合金多孔質部材およびその製造方法 | |
JPH0261022A (ja) | 耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金材及びその製造方法 | |
JPH01159345A (ja) | 耐熱耐摩耗性アルミニウム合金粉末成形体およびその製造方法 | |
JPH0121856B2 (ja) | ||
JPS61295301A (ja) | 耐熱性高カアルミニウム合金粉末およびその成形体 | |
JP2856251B2 (ja) | 低熱膨張係数を有する高強度耐摩耗性Al−Si系合金鍛造部材およびその製造法 | |
JPH06228697A (ja) | 高温特性のすぐれた急冷凝固Al合金 | |
JPS61259829A (ja) | 耐摩耗性アルミニウム合金押出材の製造法 | |
JP2921114B2 (ja) | 高強度および高靭性を有する過共晶Al―Si系合金部材の製造法 |