JPS6338541B2 - - Google Patents
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- JPS6338541B2 JPS6338541B2 JP58230450A JP23045083A JPS6338541B2 JP S6338541 B2 JPS6338541 B2 JP S6338541B2 JP 58230450 A JP58230450 A JP 58230450A JP 23045083 A JP23045083 A JP 23045083A JP S6338541 B2 JPS6338541 B2 JP S6338541B2
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- F05C2203/06—Silicon
Description
本発明は、粉末治金により得られたケイ素含量
12乃至25%のアルミニウム―ケイ素合金から成る
デイーゼルエンジンピストン用インサートに係
る。前記の如きインサートは、高温強度と機械加
工性との双方が改良されており同時に摩擦適性が
良い。 自動車業界に於いては燃料節約を配慮して軽量
材が使用される傾向になりつつあることはよく知
られている。このため、アルミニウム及びアルミ
ニウム合金が、遥かに密度の高い鉄材料に代る重
要な位置を占めるようになつてきた。 特にエンジンに関しては、ジヤケツト及びピス
トンの如き摩擦を受ける部材の製造には現在では
アルミニウム―ケイ素合金が使用される場合が多
い。これは、周知の如くケイ素が耐摩耗性の極め
て大きい元素であるためである。これらの合金は
一般に、ある種の機械的特性の改良に役立つ別の
元素、例えば、銅、マグネシウム、ニツケル、コ
バルトと、潤滑剤例えば、グラフアイト、二硫化
モリブデンとを含有している。 しかし乍ら、昨今の傾向としてデイーゼル業界
では特にエンジンの比出力が大きくなり、従つ
て、エンジン構成材料に作用する熱応力が次第に
高くなつている。特にピストンの第一リングみぞ
と上縁又は燃焼室を構成すべくピストンに配設さ
れ温度400℃に達するようなある種の付加部材即
ちインサートに於いて熱応力の増加が見られる。 このような状況のもとで、前記の如きインサー
トの製造にこれまで使用され得たA―S12UN,
A―S18UNG,A―S22UNKの如きアルミニウ
ム―ケイ素合金では機械的強度の低下が生じる。
この機械的強度は経時的に減少して遂には十分で
ない値に至ることが判明した。 アルミニウム―ケイ素合金により得られる明白
な利点、即ち軽量性及び摩擦適性を失なわせるこ
と無く前記の欠点を除去するために、出願人は研
究を続け、均質で微細な相の沈澱を生じさせる程
度の鉄を前記合金に添合して該合金の高温強度を
向上させ得ることを知見した。 このような合金の製造条件に関する詳細なテス
トの結果より出願人は、鉄濃度2乃至8重量%が
最適であることを確認した。即ち、2重量%未満
では高温強度は殆んど変らない。また8重量%よ
り多い量でも大した改良は得られない。 アルミニウム中での鉄の溶解度が低いので、沈
殿物の所望の粉未度及び均質性を得るために、出
願人は、一括して粉末治金なる指称で知られる急
凝固法、即ち分割状態の金属が得られる方法を利
用した。 即ち、適当量の鉄を予め添加したアルミニウム
―ケイ素合金を溶融し、早過ぎる沈殿現象を完全
に阻止するように900℃より高温に加熱し、次に
粒子への分割を確保する適当な装置に於いて処理
する。粒子への分割は微粉砕によつて行なわれ、
この微粉砕には、ガスによる噴霧化、又は機械的
噴霧化とガス(空気、ヘリウム、アルゴン)内で
の凝固とを順次行なう処理が用いられる。これに
より、粒度400μm未満の粉末が得られる。しかし
乍ら、凝固が生じる速度が、溶融合金を冷却金属
面に吹付けて噴霧化する場合よりも高いので厚み
100μm未満の偏平粒子(Paillette)が形成され
る。このように製造された粒子を冷間及び/又は
熱間圧縮し次に熱間鍛造及び/又は押出処理して
緻密な状態の合金を得、この合金からインサート
を製造する。 前記の如く製造された合金の高温強度の測定値
を更に詳細に検討した結果出願人は、これらの値
にある程度のムラがあることを確認し、これによ
り、粒子の粒度と厚みとが沈殿物の粉末度に影響
を与え従つて高温での機械的強度に影響を与える
ことを知見した。即ち、冷却速度が高い程、粒子
が小さいか又は薄く、比表面積が大きい。従つて
沈殿物の粉末度が増す。この関係は顕微鏡観察に
よつても確認された。その結果、高温強度にどの
程度の向上を望むかに従つて、分級を行なうか又
は冷却速度の調整を行なつて粒子を選択する。 粒子の果す役割に関する研究を更に継続して出
願人は、超共融合金の場合、一次ケイ素グレーン
の大きさが粒子の大きさと同じ方向に変わる、即
ち粒子が小さくなる程ケイ素グレーンも小さくな
ることを知見した。また、一次ケイ素グレーンの
粉末度の増加に伴なつてアルミニウム―ケイ素合
金の加工が容易になることも公知である。 従つて本発明は、製造される合金の高温強度と
機械加工性とを同時に向上させ得る。 本発明に従つて粉末冶金により得られるピスト
ンインサートは350乃至400℃の範囲の温度に対し
ても耐性を有しており、耐熱性の点で極めてすぐ
れた性能を有する例として選択された例えばA―
U6MTの如き鋳造合金より遥かにすぐれている。 出願人は、アルミニウム―ケイ素合金の高温強
度を鉄の添加によつてかなり改良することに成功
し、更に、鉄より遥かに少量のジルコニウムを同
時に添加すると効果の増進が得られることを知見
した。この場合、0.2乃至1.5重量%の濃度が最も
有効であることが判明した。 前記の2種の元素が添加された本発明の合金の
特徴は、350℃に500時間維持した後にも高温強度
の経時的変化を実質的に生じないことである。 更に、アルミニウム中での溶解度と拡散率が小
さい別の元素、例えばニツケル、コバルト、セリ
ウム、モリブデン、クロム、チタン、バナジウム
は、所望の特性に有利に作用するので、ジルコニ
ウムと代用又は併用してもよい。ジルコニウムと
併用するときは、各々の濃度が2重量%を超えな
いようにする。 実施例を用いて本発明を以下に説明する。 重量組成 Fe 2.80% Si 22.10% Cu 1.07% Ni 1.05% Zr 0.59% Mg 0.80% を有するA―S25UN G Fe3Zrタイプの合金イ
ンゴツトを溶融し、950℃乃至1000℃の範囲の温
度で空気中で噴霧化して粉末を収集した。収集さ
れた粉末は、少くとも90重量%が粒度400μm未満
であり顕微鏡で見ると鋳造の場合よりも遥かに微
細で均質な構造を有していた。 この粉末を粒度400―180μm及び63―20μmの2
つのロツトに分け、別々にプレスの直径95mmの材
料収納シリンダ内で冷間圧縮してブルームを形成
した。このブルームを熱処理し、350℃に近い温
度範囲で熱間押出処理し、裁断及び加工して最終
的に本発明のインサートを製造した。製造された
インサートを添付の第1図に示す。 第1図は、ピストン半体1の軸を通る平面に沿
つた断面図である。ピストンの第1リングみぞと
上縁とを形成するインサート2と燃焼室を形成す
るインサート3とがピストン1と一体的に配置さ
れている。 これらのインサートに対して、顕微鏡観察、加
工性テスト、摩擦テスト及び引張テストを実施し
た。 添付の第2図及び第3図は、倍率400倍の顕微
鏡写真を示す。第2図は粒度400―180μmの粉末
から得られた製品を示しており、一次ケイ素粒子
の粒径は10μm未満である。これに対して第3図
は63―20μmの粉末に関する写真であり、粒子は
より微細で粒径は5μm未満である。電子顕微鏡観
察によつても、63―20μmの粉末の方が鉄に富む
相の粉末度が高いことが判明する。 加工性テストの結果はここでは示さないが、微
細粒度の粉末が合金の加工適性に有利な影響を与
えることが確認された。 摩擦テストの結果もまた、鉄及び/又はジルコ
ニウム及び/又は別の元素の添加によつて高温合
金の摩擦適性が改良されることを示した。 引張テストは、温度350℃で長手方向に行なつ
た。製造をこの温度で夫々1時間及び500時間維
持し、双方の場合の0.2%伸び抵抗:R0.2と最大
抵抗:Rmとを測定した。これと同時に比較のた
めに、すぐれた高温強度を有することが知られて
おり鋳造及び押出の順次処理で製造された合金A
―U6MTに対して同じ測定を実施した。 テスト結果を以下の表に示す。
12乃至25%のアルミニウム―ケイ素合金から成る
デイーゼルエンジンピストン用インサートに係
る。前記の如きインサートは、高温強度と機械加
工性との双方が改良されており同時に摩擦適性が
良い。 自動車業界に於いては燃料節約を配慮して軽量
材が使用される傾向になりつつあることはよく知
られている。このため、アルミニウム及びアルミ
ニウム合金が、遥かに密度の高い鉄材料に代る重
要な位置を占めるようになつてきた。 特にエンジンに関しては、ジヤケツト及びピス
トンの如き摩擦を受ける部材の製造には現在では
アルミニウム―ケイ素合金が使用される場合が多
い。これは、周知の如くケイ素が耐摩耗性の極め
て大きい元素であるためである。これらの合金は
一般に、ある種の機械的特性の改良に役立つ別の
元素、例えば、銅、マグネシウム、ニツケル、コ
バルトと、潤滑剤例えば、グラフアイト、二硫化
モリブデンとを含有している。 しかし乍ら、昨今の傾向としてデイーゼル業界
では特にエンジンの比出力が大きくなり、従つ
て、エンジン構成材料に作用する熱応力が次第に
高くなつている。特にピストンの第一リングみぞ
と上縁又は燃焼室を構成すべくピストンに配設さ
れ温度400℃に達するようなある種の付加部材即
ちインサートに於いて熱応力の増加が見られる。 このような状況のもとで、前記の如きインサー
トの製造にこれまで使用され得たA―S12UN,
A―S18UNG,A―S22UNKの如きアルミニウ
ム―ケイ素合金では機械的強度の低下が生じる。
この機械的強度は経時的に減少して遂には十分で
ない値に至ることが判明した。 アルミニウム―ケイ素合金により得られる明白
な利点、即ち軽量性及び摩擦適性を失なわせるこ
と無く前記の欠点を除去するために、出願人は研
究を続け、均質で微細な相の沈澱を生じさせる程
度の鉄を前記合金に添合して該合金の高温強度を
向上させ得ることを知見した。 このような合金の製造条件に関する詳細なテス
トの結果より出願人は、鉄濃度2乃至8重量%が
最適であることを確認した。即ち、2重量%未満
では高温強度は殆んど変らない。また8重量%よ
り多い量でも大した改良は得られない。 アルミニウム中での鉄の溶解度が低いので、沈
殿物の所望の粉未度及び均質性を得るために、出
願人は、一括して粉末治金なる指称で知られる急
凝固法、即ち分割状態の金属が得られる方法を利
用した。 即ち、適当量の鉄を予め添加したアルミニウム
―ケイ素合金を溶融し、早過ぎる沈殿現象を完全
に阻止するように900℃より高温に加熱し、次に
粒子への分割を確保する適当な装置に於いて処理
する。粒子への分割は微粉砕によつて行なわれ、
この微粉砕には、ガスによる噴霧化、又は機械的
噴霧化とガス(空気、ヘリウム、アルゴン)内で
の凝固とを順次行なう処理が用いられる。これに
より、粒度400μm未満の粉末が得られる。しかし
乍ら、凝固が生じる速度が、溶融合金を冷却金属
面に吹付けて噴霧化する場合よりも高いので厚み
100μm未満の偏平粒子(Paillette)が形成され
る。このように製造された粒子を冷間及び/又は
熱間圧縮し次に熱間鍛造及び/又は押出処理して
緻密な状態の合金を得、この合金からインサート
を製造する。 前記の如く製造された合金の高温強度の測定値
を更に詳細に検討した結果出願人は、これらの値
にある程度のムラがあることを確認し、これによ
り、粒子の粒度と厚みとが沈殿物の粉末度に影響
を与え従つて高温での機械的強度に影響を与える
ことを知見した。即ち、冷却速度が高い程、粒子
が小さいか又は薄く、比表面積が大きい。従つて
沈殿物の粉末度が増す。この関係は顕微鏡観察に
よつても確認された。その結果、高温強度にどの
程度の向上を望むかに従つて、分級を行なうか又
は冷却速度の調整を行なつて粒子を選択する。 粒子の果す役割に関する研究を更に継続して出
願人は、超共融合金の場合、一次ケイ素グレーン
の大きさが粒子の大きさと同じ方向に変わる、即
ち粒子が小さくなる程ケイ素グレーンも小さくな
ることを知見した。また、一次ケイ素グレーンの
粉末度の増加に伴なつてアルミニウム―ケイ素合
金の加工が容易になることも公知である。 従つて本発明は、製造される合金の高温強度と
機械加工性とを同時に向上させ得る。 本発明に従つて粉末冶金により得られるピスト
ンインサートは350乃至400℃の範囲の温度に対し
ても耐性を有しており、耐熱性の点で極めてすぐ
れた性能を有する例として選択された例えばA―
U6MTの如き鋳造合金より遥かにすぐれている。 出願人は、アルミニウム―ケイ素合金の高温強
度を鉄の添加によつてかなり改良することに成功
し、更に、鉄より遥かに少量のジルコニウムを同
時に添加すると効果の増進が得られることを知見
した。この場合、0.2乃至1.5重量%の濃度が最も
有効であることが判明した。 前記の2種の元素が添加された本発明の合金の
特徴は、350℃に500時間維持した後にも高温強度
の経時的変化を実質的に生じないことである。 更に、アルミニウム中での溶解度と拡散率が小
さい別の元素、例えばニツケル、コバルト、セリ
ウム、モリブデン、クロム、チタン、バナジウム
は、所望の特性に有利に作用するので、ジルコニ
ウムと代用又は併用してもよい。ジルコニウムと
併用するときは、各々の濃度が2重量%を超えな
いようにする。 実施例を用いて本発明を以下に説明する。 重量組成 Fe 2.80% Si 22.10% Cu 1.07% Ni 1.05% Zr 0.59% Mg 0.80% を有するA―S25UN G Fe3Zrタイプの合金イ
ンゴツトを溶融し、950℃乃至1000℃の範囲の温
度で空気中で噴霧化して粉末を収集した。収集さ
れた粉末は、少くとも90重量%が粒度400μm未満
であり顕微鏡で見ると鋳造の場合よりも遥かに微
細で均質な構造を有していた。 この粉末を粒度400―180μm及び63―20μmの2
つのロツトに分け、別々にプレスの直径95mmの材
料収納シリンダ内で冷間圧縮してブルームを形成
した。このブルームを熱処理し、350℃に近い温
度範囲で熱間押出処理し、裁断及び加工して最終
的に本発明のインサートを製造した。製造された
インサートを添付の第1図に示す。 第1図は、ピストン半体1の軸を通る平面に沿
つた断面図である。ピストンの第1リングみぞと
上縁とを形成するインサート2と燃焼室を形成す
るインサート3とがピストン1と一体的に配置さ
れている。 これらのインサートに対して、顕微鏡観察、加
工性テスト、摩擦テスト及び引張テストを実施し
た。 添付の第2図及び第3図は、倍率400倍の顕微
鏡写真を示す。第2図は粒度400―180μmの粉末
から得られた製品を示しており、一次ケイ素粒子
の粒径は10μm未満である。これに対して第3図
は63―20μmの粉末に関する写真であり、粒子は
より微細で粒径は5μm未満である。電子顕微鏡観
察によつても、63―20μmの粉末の方が鉄に富む
相の粉末度が高いことが判明する。 加工性テストの結果はここでは示さないが、微
細粒度の粉末が合金の加工適性に有利な影響を与
えることが確認された。 摩擦テストの結果もまた、鉄及び/又はジルコ
ニウム及び/又は別の元素の添加によつて高温合
金の摩擦適性が改良されることを示した。 引張テストは、温度350℃で長手方向に行なつ
た。製造をこの温度で夫々1時間及び500時間維
持し、双方の場合の0.2%伸び抵抗:R0.2と最大
抵抗:Rmとを測定した。これと同時に比較のた
めに、すぐれた高温強度を有することが知られて
おり鋳造及び押出の順次処理で製造された合金A
―U6MTに対して同じ測定を実施した。 テスト結果を以下の表に示す。
【表】
本発明の合金は、350℃に1時間維持した後に
はA―U6MTと同等の高温強度を有する。この
強度は350℃に維持する時間を500時間まで延長し
ても低下しない。これに反してA―U6MTでは
強度が半減する。 更にこの表より、使用粉末の粒度が微細な程高
温強度が高いことが明らかである。 本発明によれば、高温で長期間使用するための
エンジンのピストンインサートをより好ましい加
工条件下で製造することができ、しかも得られた
ピストンが経時的に安定な高い強度と良好な摩擦
適性とを有する。本発明のインサートはデイーゼ
ルエンジンピストンに特に適している。
はA―U6MTと同等の高温強度を有する。この
強度は350℃に維持する時間を500時間まで延長し
ても低下しない。これに反してA―U6MTでは
強度が半減する。 更にこの表より、使用粉末の粒度が微細な程高
温強度が高いことが明らかである。 本発明によれば、高温で長期間使用するための
エンジンのピストンインサートをより好ましい加
工条件下で製造することができ、しかも得られた
ピストンが経時的に安定な高い強度と良好な摩擦
適性とを有する。本発明のインサートはデイーゼ
ルエンジンピストンに特に適している。
第1図は本発明に従つて製造されたインサート
を含むピストンの断面図、第2図及び第3図は本
発明に従つて製造されたインサートの金属組識を
示す顕微鏡写真である。 1…ピストン半体、2,3…インサート。
を含むピストンの断面図、第2図及び第3図は本
発明に従つて製造されたインサートの金属組識を
示す顕微鏡写真である。 1…ピストン半体、2,3…インサート。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 粉末治金により得られ12乃至25重量%のケイ
素及び2乃至8重量%の鉄を含有するアルミニウ
ム―ケイ素―鉄合金から成ることを特徴とするデ
イーゼルエンジンのピストン用インサート。 2 0.2乃至1.5重量%のジルコニウムを含有する
ことを特徴とする特許請求の範囲第1項に記載の
インサート。 3 銅、ニツケル及びマグネシウムから成る群に
属する少なくとも一つの元素を夫々2重量%未満
で含有することを特徴とする特許請求の範囲第1
項又は第2項に記載のインサート。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR8220892A FR2537656B1 (fr) | 1982-12-08 | 1982-12-08 | Inserts pour pistons de moteurs diesel en alliages d'aluminium-silicium ayant une resistance a chaud et une usinabilite ameliorees |
FR8220892 | 1982-12-08 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59115453A JPS59115453A (ja) | 1984-07-03 |
JPS6338541B2 true JPS6338541B2 (ja) | 1988-08-01 |
Family
ID=9280051
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58230450A Granted JPS59115453A (ja) | 1982-12-08 | 1983-12-06 | アルミニウム合金から成るディーゼルエンジンピストン用インサート |
Country Status (8)
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---|---|
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EP (1) | EP0112787B1 (ja) |
JP (1) | JPS59115453A (ja) |
BR (1) | BR8306735A (ja) |
CA (1) | CA1243505A (ja) |
DE (1) | DE3363099D1 (ja) |
ES (1) | ES527862A0 (ja) |
FR (1) | FR2537656B1 (ja) |
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-
1982
- 1982-12-08 FR FR8220892A patent/FR2537656B1/fr not_active Expired
-
1983
- 1983-12-05 US US06/558,296 patent/US4537161A/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-12-06 DE DE8383420184T patent/DE3363099D1/de not_active Expired
- 1983-12-06 EP EP83420184A patent/EP0112787B1/fr not_active Expired
- 1983-12-06 JP JP58230450A patent/JPS59115453A/ja active Granted
- 1983-12-07 CA CA000442744A patent/CA1243505A/fr not_active Expired
- 1983-12-07 ES ES527862A patent/ES527862A0/es active Granted
- 1983-12-07 BR BR8306735A patent/BR8306735A/pt not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0112787B1 (fr) | 1986-04-16 |
US4537161A (en) | 1985-08-27 |
ES8406636A1 (es) | 1984-08-01 |
JPS59115453A (ja) | 1984-07-03 |
CA1243505A (fr) | 1988-10-25 |
FR2537656A1 (fr) | 1984-06-15 |
ES527862A0 (es) | 1984-08-01 |
BR8306735A (pt) | 1984-07-17 |
FR2537656B1 (fr) | 1987-12-24 |
EP0112787A1 (fr) | 1984-07-04 |
DE3363099D1 (en) | 1986-05-22 |
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