JP2787703B2 - 極低熱膨張係数を有するＡ▲ｌ▼―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 - Google Patents
極低熱膨張係数を有するＡ▲ｌ▼―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材Info
- Publication number
- JP2787703B2 JP2787703B2 JP1107043A JP10704389A JP2787703B2 JP 2787703 B2 JP2787703 B2 JP 2787703B2 JP 1107043 A JP1107043 A JP 1107043A JP 10704389 A JP10704389 A JP 10704389A JP 2787703 B2 JP2787703 B2 JP 2787703B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thermal expansion
- alloy powder
- average particle
- extremely low
- particle size
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、耐摩耗性および強度にすぐれ、しかも鉄
系材料の熱膨張係数とほぼ同程度の極めて低い熱膨張係
数を有し、エンジンやコンプレッサー等の各種機関の構
造部材として使用するのに適した極低熱膨張係数を有す
るAl−Si系合金粉末鍛造部材に関するものである。
系材料の熱膨張係数とほぼ同程度の極めて低い熱膨張係
数を有し、エンジンやコンプレッサー等の各種機関の構
造部材として使用するのに適した極低熱膨張係数を有す
るAl−Si系合金粉末鍛造部材に関するものである。
従来、各種機関の構造部材には、耐摩耗性、強度、お
よび低熱膨張係数を備えたAl−Si系合金粉末鍛造押出部
材が用いられてきた。
よび低熱膨張係数を備えたAl−Si系合金粉末鍛造押出部
材が用いられてきた。
その代表的なものは、特開昭59−162242号公報記載
の、重量％で（以下、％は重量％を示す） Si:12〜35％、Cu:10％以下、 Mg:3％以下、 を含有し、さらに、 Si3N4,TiN等の窒化物、Al2O3等の酸化物、SiC,TiC等
の炭化物、TiSi2,MoSi2等の金属間化合物、硼化物等の
セラミックス、フェロモリブテン、フェロタングステン
等の合金からなる硬質粒子:3〜25％を含有し、残りがAl
および不可避不純物からなる組成、並びに 微細な初晶Siと平均粒径:3〜60μｍの上記硬質粒子が
素地中に均一に分散した組織を有するAl−Si系合金で構
成した低熱膨張係数を有するAl−Si系合金粉末押出部材
が知られている。
の、重量％で（以下、％は重量％を示す） Si:12〜35％、Cu:10％以下、 Mg:3％以下、 を含有し、さらに、 Si3N4,TiN等の窒化物、Al2O3等の酸化物、SiC,TiC等
の炭化物、TiSi2,MoSi2等の金属間化合物、硼化物等の
セラミックス、フェロモリブテン、フェロタングステン
等の合金からなる硬質粒子:3〜25％を含有し、残りがAl
および不可避不純物からなる組成、並びに 微細な初晶Siと平均粒径:3〜60μｍの上記硬質粒子が
素地中に均一に分散した組織を有するAl−Si系合金で構
成した低熱膨張係数を有するAl−Si系合金粉末押出部材
が知られている。
上記Al−Si系合金粉末押出部材は、例えばロータリー
コンプレッサーのベーン材として用いられており、ロー
タリーコンプレッサーの運転中は上記ベーン材は鋳鉄製
ローターに設けられている平行間隔溝内を高速で摺接往
復運動することも知られている。
コンプレッサーのベーン材として用いられており、ロー
タリーコンプレッサーの運転中は上記ベーン材は鋳鉄製
ローターに設けられている平行間隔溝内を高速で摺接往
復運動することも知られている。
ところが、近年、各種機関の高性能化にともない、厳
しい運転条件が要求されるようになり、上記ロータリー
コンプレッサーも同じように厳しい運転条件を強いられ
ることがある。
しい運転条件が要求されるようになり、上記ロータリー
コンプレッサーも同じように厳しい運転条件を強いられ
ることがある。
このような過酷な条件での運転は、上記Al−Si系合金
粉末押出部材からなるベーン材を酷使することになり、
ベーン材の摩擦により高熱が発生するが、鋳鉄製ロータ
ーとベーン材との熱膨張係数の差が大きいと、Al−Si系
合金粉末押出部材からなるベーン材の方が熱膨張が大き
いため、上記ベーン材が上記鋳鉄製ローターに設けられ
ている平行間隔溝の側壁を押圧し、そのため上記ベーン
材の往復運動抵抗が増大し、ロータリーコンプレッサー
の性能の低下をもたらすという問題点が生じてきた。
粉末押出部材からなるベーン材を酷使することになり、
ベーン材の摩擦により高熱が発生するが、鋳鉄製ロータ
ーとベーン材との熱膨張係数の差が大きいと、Al−Si系
合金粉末押出部材からなるベーン材の方が熱膨張が大き
いため、上記ベーン材が上記鋳鉄製ローターに設けられ
ている平行間隔溝の側壁を押圧し、そのため上記ベーン
材の往復運動抵抗が増大し、ロータリーコンプレッサー
の性能の低下をもたらすという問題点が生じてきた。
ちなみに、上記特開昭59−162242号公報記載のAl−Si
系合金粉末押出部材の熱膨張係数は15〜16×10-6/℃で
あり、鋳鉄の熱膨張係数は12×10-6℃であるから、熱膨
張係数に差があり、上記特開昭59−162242号公報記載の
Al−Si系合金粉末押出部材で作製されたベーン材は、過
酷な運転条件で使用するロータリーコンプレッサーのベ
ーン材として適当でないことがわかる。
系合金粉末押出部材の熱膨張係数は15〜16×10-6/℃で
あり、鋳鉄の熱膨張係数は12×10-6℃であるから、熱膨
張係数に差があり、上記特開昭59−162242号公報記載の
Al−Si系合金粉末押出部材で作製されたベーン材は、過
酷な運転条件で使用するロータリーコンプレッサーのベ
ーン材として適当でないことがわかる。
そこで、本発明者等は、上記特開昭59−162242号公報
記載のAl−Si系合金粉末押出部材に着目し、これよりも
一層の鋳鉄に近い熱膨張係数を有する部材を種々の形状
付与が可能な粉末鍛造加工を用いてAl−Si系合金粉末鍛
造部材を製造すべく研究を行った結果、 Si含有量を、従来の特開昭59−162242号公報記載のAl
−Si系合金粉末押出部材よりも多いSi:35を越え〜45％
含有の部材とし、かつ素地に分散する各種硬質粒子をAl
2O3に特定した上でFeを合金成分として含有させると、
このFe成分の作用によってAl2O3粒子の素地に対する密
着性が向上し、熱膨張係数が鋳鉄のそれに極めて近似
し、またAl2O3が素地に良く密着することにより摩擦時
のAl2O3の素地からの脱落が防止されて耐摩耗性が向上
し、さらにZrの含有によりAl−Si系合金粉末鍛造部材の
素地の強度および耐熱性を向上せしめることができると
いう知見を得たのである。
記載のAl−Si系合金粉末押出部材に着目し、これよりも
一層の鋳鉄に近い熱膨張係数を有する部材を種々の形状
付与が可能な粉末鍛造加工を用いてAl−Si系合金粉末鍛
造部材を製造すべく研究を行った結果、 Si含有量を、従来の特開昭59−162242号公報記載のAl
−Si系合金粉末押出部材よりも多いSi:35を越え〜45％
含有の部材とし、かつ素地に分散する各種硬質粒子をAl
2O3に特定した上でFeを合金成分として含有させると、
このFe成分の作用によってAl2O3粒子の素地に対する密
着性が向上し、熱膨張係数が鋳鉄のそれに極めて近似
し、またAl2O3が素地に良く密着することにより摩擦時
のAl2O3の素地からの脱落が防止されて耐摩耗性が向上
し、さらにZrの含有によりAl−Si系合金粉末鍛造部材の
素地の強度および耐熱性を向上せしめることができると
いう知見を得たのである。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたもので
あって、 Si:35を越え〜45％、Cu:0.5〜５％、 Mg:0.5〜５％、 Al2O3:5〜20％、 Fe:0.1〜１％未満、 を含有し、さらに必要に応じて、 Zr:0.1〜２％、 を含有し、残りがAlおよび不可避不純物からなる組成、
並びに 平均粒径:2〜15μｍに調整した初晶Siと平均粒径:5〜
20μｍのAl2O3が素地中に均一に分散した組織、 を有するAl−Si系合金で構成した極低熱膨張係数を有す
るAl−Si系合金粉末鍛造部材に特徴を有するものであ
る。
あって、 Si:35を越え〜45％、Cu:0.5〜５％、 Mg:0.5〜５％、 Al2O3:5〜20％、 Fe:0.1〜１％未満、 を含有し、さらに必要に応じて、 Zr:0.1〜２％、 を含有し、残りがAlおよび不可避不純物からなる組成、
並びに 平均粒径:2〜15μｍに調整した初晶Siと平均粒径:5〜
20μｍのAl2O3が素地中に均一に分散した組織、 を有するAl−Si系合金で構成した極低熱膨張係数を有す
るAl−Si系合金粉末鍛造部材に特徴を有するものであ
る。
この発明のAl−Si系合金粉末鍛造部材の熱膨張係数は
12〜13×10-6/℃の範囲内にあり、鋳鉄の熱膨張係数（1
2×10-6/℃）と極めて近似した極低熱膨張係数を有す
る。
12〜13×10-6/℃の範囲内にあり、鋳鉄の熱膨張係数（1
2×10-6/℃）と極めて近似した極低熱膨張係数を有す
る。
つぎに、この発明の極低熱膨張係数を有するAl−Si系
合金粉末鍛造部材の組成および組織を上記の如く限定し
た理由を説明する。
合金粉末鍛造部材の組成および組織を上記の如く限定し
た理由を説明する。
［Ｉ］ 成分組成の限定理由 （ａ） Si Si成分には、熱膨張係数を低め、かつ初晶Siを析出さ
せることにより耐摩耗性を向上させる作用があるが、そ
の含有量が35％以下では熱膨張係数を鉄系部材の熱膨張
係数に極めて近似させるに十分な効果が得られず、一
方、その含有量が45％を越えると脆化が著しく、熱間鍛
造が困難になることから、その含有量を35を越え〜45％
に定めた。
せることにより耐摩耗性を向上させる作用があるが、そ
の含有量が35％以下では熱膨張係数を鉄系部材の熱膨張
係数に極めて近似させるに十分な効果が得られず、一
方、その含有量が45％を越えると脆化が著しく、熱間鍛
造が困難になることから、その含有量を35を越え〜45％
に定めた。
（ｂ） CuおよびMg これらの成分には、いずれも熱処理時に素地中に微細
なMg2SiやCu2Alなどの金属間化合物として析出し、熱間
鍛造により初晶が微細化されることと合まって、強度を
著しく向上させる作用があるが、その含有量がCu:0.5％
未満およびMg:0.5％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方、Cu:5％およびMg:5％を越えて含有させて
もより一層の向上効果は現われず、経済性を考慮してそ
の含有量をCu:0.5〜５％、Mg:0.5〜５％に定めた。
なMg2SiやCu2Alなどの金属間化合物として析出し、熱間
鍛造により初晶が微細化されることと合まって、強度を
著しく向上させる作用があるが、その含有量がCu:0.5％
未満およびMg:0.5％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方、Cu:5％およびMg:5％を越えて含有させて
もより一層の向上効果は現われず、経済性を考慮してそ
の含有量をCu:0.5〜５％、Mg:0.5〜５％に定めた。
（ｃ） Al2O3 いろいろな硬質粒子のうちでもAl2O3は特にFeを含有
したAl−Si系合金粉末鍛造部材の素地との密着性がすぐ
れるため、摩耗時にAl2O3の分散した素地からのAl2O3の
脱落が防止され、そのため耐摩耗性を向上せしめる作用
があるが、その含有量が５％未満では十分な耐摩耗性向
上効果が得られず、一方、20％を越えて含有すると脆化
が著しく、鍛造することが難しくなるので好ましくな
い。
したAl−Si系合金粉末鍛造部材の素地との密着性がすぐ
れるため、摩耗時にAl2O3の分散した素地からのAl2O3の
脱落が防止され、そのため耐摩耗性を向上せしめる作用
があるが、その含有量が５％未満では十分な耐摩耗性向
上効果が得られず、一方、20％を越えて含有すると脆化
が著しく、鍛造することが難しくなるので好ましくな
い。
したがって、Al2O3の含有量は５〜20％に定めた。
（ｄ） Fe Fe成分には、Al−Si系合金からなる素地中のAl2O3粉
末の密着性を向上せしめる作用を有するが、その含有量
が0.1％未満では所望の効果が得られず、一方、１％以
上添加してもAl2O3粉末の素地に対する密着性の一層の
向上は認められず、かえってAl−Si系合金粉末鍛造部材
の脆化をもたらす。したがって、Feの含有量を0.1〜１
％未満に定めた。
末の密着性を向上せしめる作用を有するが、その含有量
が0.1％未満では所望の効果が得られず、一方、１％以
上添加してもAl2O3粉末の素地に対する密着性の一層の
向上は認められず、かえってAl−Si系合金粉末鍛造部材
の脆化をもたらす。したがって、Feの含有量を0.1〜１
％未満に定めた。
（ｅ） Zr Zr成分には、初晶Siを微細化し、素地の強度と耐熱性
を向上させる作用があるが、0.1％未満では所望の効果
が得られず、一方、２％を越えて含有するとAl−Si系鍛
造部材の研削性が悪化することから、その含有量を0.1
〜２％に定めた。
を向上させる作用があるが、0.1％未満では所望の効果
が得られず、一方、２％を越えて含有するとAl−Si系鍛
造部材の研削性が悪化することから、その含有量を0.1
〜２％に定めた。
［II］ 組織の限定理由 （ｆ） Al2O3粒子の平均粒径 Al−Si系鍛造部材の素地中にAl2O3粒子を均一に分散
させる必要があるが、上記Al2O3粒子の平均粒径が５μ
ｍ未満では素地中への均一分散が困難になり、素地から
の脱落をまねくので好ましくなく、一方、20μｍを越え
ると、研削性が悪化するので好ましくない。したがっ
て、上記素地中に分散させるAl2O3粒子の平均粒径は５
〜20μｍと定めた。
させる必要があるが、上記Al2O3粒子の平均粒径が５μ
ｍ未満では素地中への均一分散が困難になり、素地から
の脱落をまねくので好ましくなく、一方、20μｍを越え
ると、研削性が悪化するので好ましくない。したがっ
て、上記素地中に分散させるAl2O3粒子の平均粒径は５
〜20μｍと定めた。
（ｇ） 初晶Siの平均粒径 初晶Siは、その平均粒径が２μｍ未満では、所望の低
熱膨張係数および耐摩耗性を確保することができず、一
方、その平均粒径が15μｍを越えると、強度、靭性およ
び加工性が低下する。したがって初晶Siの平均粒径は２
〜15μｍの範囲内におさめた。この初晶Siの平均粒径
は、粉末製造時の凝固速度、熱間鍛造における温度、加
工率および回数などによって自由に調節することができ
る。さらに熱間鍛造後の急冷の溶体化処理したのち、析
出強化熱処理を施すことにより平均粒径:0.1μｍ以下の
金属化合物も必然的に形成される。
熱膨張係数および耐摩耗性を確保することができず、一
方、その平均粒径が15μｍを越えると、強度、靭性およ
び加工性が低下する。したがって初晶Siの平均粒径は２
〜15μｍの範囲内におさめた。この初晶Siの平均粒径
は、粉末製造時の凝固速度、熱間鍛造における温度、加
工率および回数などによって自由に調節することができ
る。さらに熱間鍛造後の急冷の溶体化処理したのち、析
出強化熱処理を施すことにより平均粒径:0.1μｍ以下の
金属化合物も必然的に形成される。
通常のつるぼ炉を用い、各種のAl合金溶湯を調製し、
これを空気アトマイズ方により102〜104℃/secの冷却速
度で急冷凝固し、平均粒径:45μｍの粒度をもったAl−S
i系合金粉末を作製し用意した。
これを空気アトマイズ方により102〜104℃/secの冷却速
度で急冷凝固し、平均粒径:45μｍの粒度をもったAl−S
i系合金粉末を作製し用意した。
さらに、通常の純度を有し、第１表に示した平均粒径
を有するAl2O3粉末を用意した。
を有するAl2O3粉末を用意した。
上記Al−Si系合金粉末およびAl2O3粉末を配合し混合
し、得られた混合粉末を5ton/cm2で圧力で10mm×23mm×
55mmの寸法をもった圧粉体を成形し、ついで、これらの
圧粉体に対して、大気中、前記Al−Si系合金粉末の融点
直下の温度である500〜520℃に15分間加熱保持したの
ち、8ton/cm2の荷重で一次熱間鍛造を施し、鍛造体の高
密度化と初晶Siの微細化をはかると共に、その寸法を11
mm×16mm×57mmとし、引続いて再び大気中、温度:500℃
に15分間保持後、同じく8ton/cm2の荷重にて二次熱間鍛
造を行って、14mm×12mm×60mmの寸法に形状付与した
後、直ちに水冷の溶体化処理を施し、最終的に温度:170
℃に６時間保持の析出強化熱処理を行うことによって第
１表に示される成分組成を有する本発明鍛造部材および
比較鍛造部材を作製した。さらに従来鍛造部材も用意し
た。
し、得られた混合粉末を5ton/cm2で圧力で10mm×23mm×
55mmの寸法をもった圧粉体を成形し、ついで、これらの
圧粉体に対して、大気中、前記Al−Si系合金粉末の融点
直下の温度である500〜520℃に15分間加熱保持したの
ち、8ton/cm2の荷重で一次熱間鍛造を施し、鍛造体の高
密度化と初晶Siの微細化をはかると共に、その寸法を11
mm×16mm×57mmとし、引続いて再び大気中、温度:500℃
に15分間保持後、同じく8ton/cm2の荷重にて二次熱間鍛
造を行って、14mm×12mm×60mmの寸法に形状付与した
後、直ちに水冷の溶体化処理を施し、最終的に温度:170
℃に６時間保持の析出強化熱処理を行うことによって第
１表に示される成分組成を有する本発明鍛造部材および
比較鍛造部材を作製した。さらに従来鍛造部材も用意し
た。
これら鍛造部材について、金属顕微鏡により初晶Siを
測定するとともに、熱膨張係数を測定し、さらに引張試
験、摩耗試験および焼付荷重の測定を行った。
測定するとともに、熱膨張係数を測定し、さらに引張試
験、摩耗試験および焼付荷重の測定を行った。
熱膨張係数の測定には、直径:5mm×長さ:15mmの試片
を用い、20〜150℃間の値を測定した。
を用い、20〜150℃間の値を測定した。
引張試験には、平行部における寸法が直径:5mm×長
さ:20mmの試片を用いた摩耗試験は、大越式試験機を用
い、相手部材:FC25、摺動速度:3.8m/sec摺動距離100m、
最終荷重:2kg、無潤滑の条件で非摩耗量を測定した。
さ:20mmの試片を用いた摩耗試験は、大越式試験機を用
い、相手部材:FC25、摺動速度:3.8m/sec摺動距離100m、
最終荷重:2kg、無潤滑の条件で非摩耗量を測定した。
これら測定結果は、いずれも第１表に示した。
〔発明の効果〕 第１表に示される結果から、本発明鍛造部材は従来鍛
造部材に較べて熱膨張係数が極めて低く、さらに、比摩
耗量、引張強さおよび伸びのいずれもすぐれた値を示
し、さらにこの発明の条件から外れた値（第１表におい
て※印を付して示した値）を有する比較鍛造部材は、上
記測定値のうち少なくとも１つは悪い値を示すことがわ
かる。
造部材に較べて熱膨張係数が極めて低く、さらに、比摩
耗量、引張強さおよび伸びのいずれもすぐれた値を示
し、さらにこの発明の条件から外れた値（第１表におい
て※印を付して示した値）を有する比較鍛造部材は、上
記測定値のうち少なくとも１つは悪い値を示すことがわ
かる。
したがって、この発明のAl−Si系合金粉末鍛造部材を
各種機関の構造部材、例えばロータリーコンプレッサ
ー、エンジン等の構造部材と摺接する構造部材に適用す
ると、摩耗および熱膨張係数の差による間隙が生ずるこ
となく十分な高性能化をもたらし、工業上有用な効果を
もたらすものである。
各種機関の構造部材、例えばロータリーコンプレッサ
ー、エンジン等の構造部材と摺接する構造部材に適用す
ると、摩耗および熱膨張係数の差による間隙が生ずるこ
となく十分な高性能化をもたらし、工業上有用な効果を
もたらすものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭59−162242（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−169340（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−243246（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−307240（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 21/00,32/00 C22C 1/05
Claims (2)
- 【請求項１】Si:35を越え〜45％、Cu:0.5〜５％、 Mg:0.5〜５％、 酸化アルミニウム:5〜20％、 Fe:0.1〜１％未満、 を含有し、残りがAlおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）、並びに 平均粒径:2〜15μｍに調整した初晶Siと平均粒径:5〜20
μｍの酸化アルミニウムが素地中に均一に分散した組織
を有するAl−Si系合金で構成したことを特徴とする極低
熱膨張係数を有するAl−Si系合金粉末鍛造部材。 - 【請求項２】Si:35を越え〜45％、Cu:0.5〜５％、 Mg:0.5〜５％、 酸化アルミニウム:5〜20％、 Fe:0.1〜１％未満、Zr:0.1〜２％、 を含有し、残りがAlおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）、並びに 平均粒径:2〜15μｍに調整した初晶Siと平均粒径:5〜20
μｍの酸化アルミニウムが素地中に均一に分散した組織
を有するAl−Si系合金で構成したことを特徴とする極低
熱膨張係数を有するAl−Si系合金粉末鍛造部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1107043A JP2787703B2 (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 極低熱膨張係数を有するＡ▲ｌ▼―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1107043A JP2787703B2 (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 極低熱膨張係数を有するＡ▲ｌ▼―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02285043A JPH02285043A (ja) | 1990-11-22 |
| JP2787703B2 true JP2787703B2 (ja) | 1998-08-20 |
Family
ID=14449073
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1107043A Expired - Fee Related JP2787703B2 (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 極低熱膨張係数を有するＡ▲ｌ▼―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2787703B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2785910B2 (ja) * | 1994-08-25 | 1998-08-13 | 本田技研工業株式会社 | 耐熱・耐摩耗性アルミニウム合金、アルミニウム合金製リテーナ及びアルミニウム合金製バルブリフタ |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59162242A (ja) * | 1983-03-05 | 1984-09-13 | Riken Corp | 耐摩耗性アルミニウム・珪素押出成形体およびその製造方法 |
| JP2546660B2 (ja) * | 1986-12-30 | 1996-10-23 | 昭和電工株式会社 | セラミックス分散強化型アルミニウム合金の製造方法 |
| JPS63243246A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-11 | Furukawa Alum Co Ltd | 耐熱・耐摩耗性Ａｌ−Ｓｉ系粉末冶金材料 |
-
1989
- 1989-04-26 JP JP1107043A patent/JP2787703B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02285043A (ja) | 1990-11-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100218984B1 (ko) | 고연성의 소결된 알루미늄 합금, 그 제조방법 및 용도 | |
| US5435825A (en) | Aluminum matrix composite powder | |
| JP2546660B2 (ja) | セラミックス分散強化型アルミニウム合金の製造方法 | |
| JPH0120215B2 (ja) | ||
| EP0171798B1 (en) | High strength material produced by consolidation of rapidly solidified aluminum alloy particulates | |
| JP2787703B2 (ja) | 極低熱膨張係数を有するＡ▲ｌ▼―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 | |
| JPS60204857A (ja) | アルミニウム合金およびそれを用いた物品 | |
| JPH029099B2 (ja) | ||
| JP3223619B2 (ja) | 高耐熱・高耐摩耗性アルミニウム合金、高耐熱・高耐摩耗性アルミニウム合金粉末及びその製造方法 | |
| JPH0261023A (ja) | 耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金材及びその製造方法 | |
| JPH01316442A (ja) | 熱間加工性アルミニウム基合金 | |
| JPH04341537A (ja) | 冷間鍛造性にすぐれた高強度耐摩耗性アルミニウム合金 | |
| JPH0261021A (ja) | 耐熱、耐摩耗性アルミニウム合金材及びその製造方法 | |
| JP3104309B2 (ja) | 靭性のすぐれたＡｌ−Ｓｉ系合金製熱間鍛造部材の製造法 | |
| JPS58141356A (ja) | 耐摩耗性焼結アルミニウム合金 | |
| JPH02129338A (ja) | 耐摩耗アルミニウム合金 | |
| JP2856251B2 (ja) | 低熱膨張係数を有する高強度耐摩耗性Ａｌ−Ｓｉ系合金鍛造部材およびその製造法 | |
| JP3179095B2 (ja) | 内燃機関の動弁系部材 | |
| JP2003119531A (ja) | 耐摩耗性、耐熱性並びに熱伝導性に優れたアルミニウム合金及びその製造方法 | |
| JPH10298684A (ja) | 強度、耐摩耗性及び耐熱性に優れたアルミニウム基合金−硬質粒子複合材料 | |
| JPH06228697A (ja) | 高温特性のすぐれた急冷凝固Ａｌ合金 | |
| JP6787752B2 (ja) | アルミニウム合金部材 | |
| JP2752971B2 (ja) | 高強度・耐熱性アルミニウム合金部材およびその製造方法 | |
| JPH06264170A (ja) | 高強度耐摩耗性アルミニウム合金 | |
| JPH04131352A (ja) | 耐摩耗性に優れたＡｌ―Ｓｉ―Ｍｇ系焼結合金 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |