JPH02285043A - 極低熱膨張係数を有するＡｌ―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 - Google Patents
極低熱膨張係数を有するＡｌ―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材Info
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- JPH02285043A JPH02285043A JP10704389A JP10704389A JPH02285043A JP H02285043 A JPH02285043 A JP H02285043A JP 10704389 A JP10704389 A JP 10704389A JP 10704389 A JP10704389 A JP 10704389A JP H02285043 A JPH02285043 A JP H02285043A
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、耐摩耗性および強度にすぐれ、しかも鉄系
材料の熱膨張係数とほぼ同程度の極めて低い熱膨張係数
を有し、エンジンやコンプレッサー等の各種機関の構造
部材として使用するのに適した極低熱膨張係数を有する
Ａｆｉ−Ｓｌ系合金粉末鍛造部材に関するものである。
材料の熱膨張係数とほぼ同程度の極めて低い熱膨張係数
を有し、エンジンやコンプレッサー等の各種機関の構造
部材として使用するのに適した極低熱膨張係数を有する
Ａｆｉ−Ｓｌ系合金粉末鍛造部材に関するものである。
従来、各種機関の構造部材には、耐摩耗性、強度、およ
び低熱膨張係数を備えたＡＮ−Ｓｌ系合金粉末押出部材
が用いられてきた。
び低熱膨張係数を備えたＡＮ−Ｓｌ系合金粉末押出部材
が用いられてきた。
その代表的なものは、特開昭５９−１８２２４２号公報
記載の、重量％で（以下、％はＴｌｌｊｌ％を示す）Ｓ
ｌ ：１２〜３５％、 Ｃｕ：１０％以下、Ｍｇ：３％
以下、 を含有し、さらに、 ５ｉＮＴｉＮ等の窒化物、Ａ９２０３等３ ４ ′ の酸化物、ＳｉＣ，Ｔｉｃ等の炭化物、Ｔｉ５１□。
記載の、重量％で（以下、％はＴｌｌｊｌ％を示す）Ｓ
ｌ ：１２〜３５％、 Ｃｕ：１０％以下、Ｍｇ：３％
以下、 を含有し、さらに、 ５ｉＮＴｉＮ等の窒化物、Ａ９２０３等３ ４ ′ の酸化物、ＳｉＣ，Ｔｉｃ等の炭化物、Ｔｉ５１□。
Ｍ ｏ Ｓ １２等の金属間化合物、硼化物等のセラミ
ックス、フェロモリブデン、フェロタングステン等の合
金からなる硬質粒子：３〜２５％を含有し、残りがＡｊ
）および不可避不純物からなる組成、並びに 微細な初晶Ｓ１と平均粒径：３〜６０坤の上記硬質粒子
が素地中に均一に分散した組織を有するＡＮ−Ｓｌ系合
金で構成した低熱膨張係数を有するｌ！−Ｓｌ系合金粉
末押出部材が知られている。
ックス、フェロモリブデン、フェロタングステン等の合
金からなる硬質粒子：３〜２５％を含有し、残りがＡｊ
）および不可避不純物からなる組成、並びに 微細な初晶Ｓ１と平均粒径：３〜６０坤の上記硬質粒子
が素地中に均一に分散した組織を有するＡＮ−Ｓｌ系合
金で構成した低熱膨張係数を有するｌ！−Ｓｌ系合金粉
末押出部材が知られている。
上記Ａｌ−Ｓｌ系合金粉末押出部材は、例えばロータリ
ーコンプレッサーのベーン材として用いられており、ロ
ータリーコンプレッサーの運転中は上記ベーン材は鋳鉄
製ローターに設けられている平行間隔溝内を高速で摺接
往復運動することも知られている。
ーコンプレッサーのベーン材として用いられており、ロ
ータリーコンプレッサーの運転中は上記ベーン材は鋳鉄
製ローターに設けられている平行間隔溝内を高速で摺接
往復運動することも知られている。
ところが、近年、各種機関の高性能化にともない、厳し
い運転条件が要求されるようになり、上記ロータリーコ
ンプレッサーも同じように厳しい運転条件を強いられる
ことがある。
い運転条件が要求されるようになり、上記ロータリーコ
ンプレッサーも同じように厳しい運転条件を強いられる
ことがある。
このような過酷な条件での運転は、上記Ａｆｆ −Ｓｌ
系合金粉末押出部材からなるベーン材を酷使することに
なり、ベーン材の摩擦により高熱が発生するが、鋳鉄製
ローターとベーン材との熱膨張係数の差が大きいと、Ａ
Ｎ−Ｓｉ系合金粉末押出部材からなるベーン材の方が熱
膨張が大きいため、上記ベーン材が上記鋳鉄製ローター
に設けられている平行間隔溝の側壁を押圧し、そのため
上記ベーン材の往復運動抵抗が増大し、ロータリーコン
プレッサーの性能の低下をもたらすという問題点が生じ
てきた。
系合金粉末押出部材からなるベーン材を酷使することに
なり、ベーン材の摩擦により高熱が発生するが、鋳鉄製
ローターとベーン材との熱膨張係数の差が大きいと、Ａ
Ｎ−Ｓｉ系合金粉末押出部材からなるベーン材の方が熱
膨張が大きいため、上記ベーン材が上記鋳鉄製ローター
に設けられている平行間隔溝の側壁を押圧し、そのため
上記ベーン材の往復運動抵抗が増大し、ロータリーコン
プレッサーの性能の低下をもたらすという問題点が生じ
てきた。
ちなみに、上記特開昭５９−１６２２４２号公報記載の
Ａｆｉ−Ｓｌ系合金粉末押出部材の熱膨張係数は１５〜
１６Ｘ ｔｏ’／”Ｃであり、鋳鉄の熱膨張係数は１２
ＸｌＯ−６℃であるから、熱膨張係数に差があり、上記
特開昭５９−１８２２４２号公報記載のＡＮ７−Ｓｉ系
合金粉末押出部材で作製されたベーン材は、過酷な運転
条件で使用するロータリーコンプレッサーのベーン材と
して適当でないことがわかる。
Ａｆｉ−Ｓｌ系合金粉末押出部材の熱膨張係数は１５〜
１６Ｘ ｔｏ’／”Ｃであり、鋳鉄の熱膨張係数は１２
ＸｌＯ−６℃であるから、熱膨張係数に差があり、上記
特開昭５９−１８２２４２号公報記載のＡＮ７−Ｓｉ系
合金粉末押出部材で作製されたベーン材は、過酷な運転
条件で使用するロータリーコンプレッサーのベーン材と
して適当でないことがわかる。
そこで、本発明者等は、上記特開昭５９−１１３２２４
２号公報記載のＡｌ−５℃系合金粉末押出部材に着目し
、これよりも−層の鋳鉄に近い熱膨張係数を有する部材
を社々の形状付与が可能な粉末鍛造加工を用いてｌ！−
Ｓｉ系合金粉末鍛造部材を製造すべく研究を行った結果
、 Ｓｌ含有量を、従来の特開昭５９−１８２２４２号公報
記載のＡΩ−Ｓｌ系合金粉末押出部材よりも多いＳｉ：
３５を越え〜４５％含有の部材とし、かつ素地に分散す
る各種硬質粒子をＡ （１２０ｓに特定した上でＦｅを
合金成分として含有させると、このＦｅ成分の作用によ
ってＡ１Ｉ２Ｏ３粒子の素地に対する密着性が向上し、
熱膨張係数が鋳鉄のそれに極めて近似し、またＡｌＩ２
Ｏ３が素地に良く密着することにより摩擦時のＡ ｆ）
２０ ａの素地からの脱落が防止されて耐摩耗性が向
上し、さらにＺｒの含有によりＡ１１−Ｓｌ系合金粉末
鍛造部材の素地の強度および耐熱性を向上せしめること
ができるという知見を得たのである。
２号公報記載のＡｌ−５℃系合金粉末押出部材に着目し
、これよりも−層の鋳鉄に近い熱膨張係数を有する部材
を社々の形状付与が可能な粉末鍛造加工を用いてｌ！−
Ｓｉ系合金粉末鍛造部材を製造すべく研究を行った結果
、 Ｓｌ含有量を、従来の特開昭５９−１８２２４２号公報
記載のＡΩ−Ｓｌ系合金粉末押出部材よりも多いＳｉ：
３５を越え〜４５％含有の部材とし、かつ素地に分散す
る各種硬質粒子をＡ （１２０ｓに特定した上でＦｅを
合金成分として含有させると、このＦｅ成分の作用によ
ってＡ１Ｉ２Ｏ３粒子の素地に対する密着性が向上し、
熱膨張係数が鋳鉄のそれに極めて近似し、またＡｌＩ２
Ｏ３が素地に良く密着することにより摩擦時のＡ ｆ）
２０ ａの素地からの脱落が防止されて耐摩耗性が向
上し、さらにＺｒの含有によりＡ１１−Ｓｌ系合金粉末
鍛造部材の素地の強度および耐熱性を向上せしめること
ができるという知見を得たのである。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 Ｓｉ：３５を越え〜４５％、 Ｃｕ ： ０．５〜５％
、Ｍｇ：０．５〜５％、 八ｇ２０３：５〜２０％、 Ｆｃ ： ０．１〜１％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｚｒ：０．１〜２％、 を含有し、残りがＡｌ！および不可避不純物からなる組
成、並びに 平均粒径：２〜１５ｔｍに調整した初晶Ｓｌと平均粒径
：５〜２０μｓのＡｌ２Ｏ３が素地中に均一に分散した
組織、 を有するＡＩ７−８１合金で構成した極低熱膨張係数を
有するＡＮ−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材に特徴を有するも
のである。
って、 Ｓｉ：３５を越え〜４５％、 Ｃｕ ： ０．５〜５％
、Ｍｇ：０．５〜５％、 八ｇ２０３：５〜２０％、 Ｆｃ ： ０．１〜１％、 を含有し、さらに必要に応じて、 Ｚｒ：０．１〜２％、 を含有し、残りがＡｌ！および不可避不純物からなる組
成、並びに 平均粒径：２〜１５ｔｍに調整した初晶Ｓｌと平均粒径
：５〜２０μｓのＡｌ２Ｏ３が素地中に均一に分散した
組織、 を有するＡＩ７−８１合金で構成した極低熱膨張係数を
有するＡＮ−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材に特徴を有するも
のである。
この発明のＡＩ７−Ｓｌ系合金粉末鍛造部材の熱膨張係
数は１２〜１３Ｘ １０’／”Ｃの範囲内にあり、鋳鉄
の熱膨張係数（１２Ｘ １０−６／ ’Ｃ）と極めて近
似した極低熱膨張係数を有する。
数は１２〜１３Ｘ １０’／”Ｃの範囲内にあり、鋳鉄
の熱膨張係数（１２Ｘ １０−６／ ’Ｃ）と極めて近
似した極低熱膨張係数を有する。
つぎに、この発明の極低熱膨張係数を有するＡＩ）−Ｓ
ｌ系合金粉末鍛造部材の組成および組織を上記の如く限
定した理由を説明する。
ｌ系合金粉末鍛造部材の組成および組織を上記の如く限
定した理由を説明する。
ｍ成分組成の限定理由
（ａ） ５ｉ
Ｓｉ成分には、熱膨張係数を低め、かつ初晶Ｓ１を析出
させることにより耐摩耗性を向上させる作用があるが、
その含有量が３５％以下では熱膨張係数を鉄系部材の熱
膨張係数に極めて近似させるに十分な効果が得られず、
一方、その含有量が４５％を越えると脆化が著しく、熱
間鍛造が困難になることから、その含有量を３５を越え
〜４５％に定めた。
させることにより耐摩耗性を向上させる作用があるが、
その含有量が３５％以下では熱膨張係数を鉄系部材の熱
膨張係数に極めて近似させるに十分な効果が得られず、
一方、その含有量が４５％を越えると脆化が著しく、熱
間鍛造が困難になることから、その含有量を３５を越え
〜４５％に定めた。
（ｂ） ＣｕおよびＭｇ
これらの成分には、いずれも熱処理時に素地中に微細な
ＭｇＳｉやＣＬ１２ Ａ Ｄなどの金属間化合物として
析出し、熱間鍛造により初品が微細化されることと含ま
って、強度を著しく向上させる作用があるが、その含有
量がＣｕ：０．５％未満およびＭｇ：０．５％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方、Ｃｕ：５％お
よびＭｇ：５％を越えて含有させてもより一層の向上効
果は現われず、経済性を考慮してその含有量をＣｕ：０
．５〜５％、Ｍｇ：０．５〜５％に定めた。
ＭｇＳｉやＣＬ１２ Ａ Ｄなどの金属間化合物として
析出し、熱間鍛造により初品が微細化されることと含ま
って、強度を著しく向上させる作用があるが、その含有
量がＣｕ：０．５％未満およびＭｇ：０．５％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方、Ｃｕ：５％お
よびＭｇ：５％を越えて含有させてもより一層の向上効
果は現われず、経済性を考慮してその含有量をＣｕ：０
．５〜５％、Ｍｇ：０．５〜５％に定めた。
（Ｃ）Ａｌ２Ｏ３
いろいろな硬質粒子のうちでもＡｌ２Ｏ３は特にＦｅを
含有した１−８！系合金粉末鍛造部材の素地との密着性
がすぐれるため、摩耗時にＡｌ Ｏの分散した素地から
のＡｌ２Ｏ３の脱落が防止され、そのため耐摩耗性を向
上せしめる作用があるが、その含有量が５％未満では十
分な耐摩耗性向上効果が得られず、一方、２０％を越え
て含有すると脆化が著しく、鍛造することが難しくなる
ので好ましくない。
含有した１−８！系合金粉末鍛造部材の素地との密着性
がすぐれるため、摩耗時にＡｌ Ｏの分散した素地から
のＡｌ２Ｏ３の脱落が防止され、そのため耐摩耗性を向
上せしめる作用があるが、その含有量が５％未満では十
分な耐摩耗性向上効果が得られず、一方、２０％を越え
て含有すると脆化が著しく、鍛造することが難しくなる
ので好ましくない。
したがって、Ａｌ２Ｏ３の含有量は５〜２０％に定めた
。
。
（ｄ） Ｆｃ
ＦＯ酸成分は、Ａｌ−５ｉ系合金からなる素地中のＡＩ
２０ ａ粉末の密着性を向上せしめる作用を有するが
、その含有量が０．１％未満では所望の効果が得られず
、一方、１％を越えて添加してもＡｌ２Ｏ３粉末の素地
に対する密着性の一層の向上は認められず、かえってｌ
！−８！系合金粉末鍛造部材の脆化をもたらす。したが
って、Ｆｅの含有量を０．１〜１％に定めた。
２０ ａ粉末の密着性を向上せしめる作用を有するが
、その含有量が０．１％未満では所望の効果が得られず
、一方、１％を越えて添加してもＡｌ２Ｏ３粉末の素地
に対する密着性の一層の向上は認められず、かえってｌ
！−８！系合金粉末鍛造部材の脆化をもたらす。したが
って、Ｆｅの含有量を０．１〜１％に定めた。
（ｆ’） Ｚｒ
Ｚｒ成分には、初品Ｓｌを微細化し、素地の強度と耐熱
性を向上させる作用があるが、０．１％未満では所望の
効果が得られず、＝方、２％を越えて含有するとＡｊ）
−Ｓｆ系鍛造部材の研削性が悪化することから、その含
有量を０．１〜２％に定めた。
性を向上させる作用があるが、０．１％未満では所望の
効果が得られず、＝方、２％を越えて含有するとＡｊ）
−Ｓｆ系鍛造部材の研削性が悪化することから、その含
有量を０．１〜２％に定めた。
（ｎ）組織の限定理由
（ｇ）Ａ１２０３粒子の平均粒径
１！−Ｓｉ系鍛造部材の素地中にＡ 、０２０ ａ粒子
を均一に分散させる必要があるが、上記Ａｌ２Ｏ３粒子
の平均粒径が５μｓ未満では素地中への均一分散が困難
になり、素地からの脱落をまねくので好ましくなく、一
方、２０μｓを越えると、研削性が悪化するので好まし
くない。したがって、上記素地中に分散させるＡ Ｄ
２０ ａ粒子の平均粒径は５〜２０ｍと定めた。
を均一に分散させる必要があるが、上記Ａｌ２Ｏ３粒子
の平均粒径が５μｓ未満では素地中への均一分散が困難
になり、素地からの脱落をまねくので好ましくなく、一
方、２０μｓを越えると、研削性が悪化するので好まし
くない。したがって、上記素地中に分散させるＡ Ｄ
２０ ａ粒子の平均粒径は５〜２０ｍと定めた。
（ｈ） 初晶Ｓ１の平均粒径
初晶Ｓｔは、その平均粒径が２−未満では、所望の低熱
膨張係数および耐摩耗性を確保することができず、一方
、その平均粒径が１５ｍを越えると、強度、靭性および
加工性が低下する。したがって初品Ｓ１の平均粒径は２
〜１５μｍの範囲内におさめた。この初晶Ｓｌの平均粒
径は、粉末製造時の凝固速度、熱間鍛造における温度、
加工率および回数などによって自由に調節することがで
きる。
膨張係数および耐摩耗性を確保することができず、一方
、その平均粒径が１５ｍを越えると、強度、靭性および
加工性が低下する。したがって初品Ｓ１の平均粒径は２
〜１５μｍの範囲内におさめた。この初晶Ｓｌの平均粒
径は、粉末製造時の凝固速度、熱間鍛造における温度、
加工率および回数などによって自由に調節することがで
きる。
さらに熱間鍛造後の急冷の溶体化処理したのち、析出強
化熱処理を施すことにより平均粒径：０．１μｓ以下の
金属間化合物も必然的に形成される。
化熱処理を施すことにより平均粒径：０．１μｓ以下の
金属間化合物も必然的に形成される。
通常のるつぼ炉を用い、各種のＡｆ！合金溶湯を調製し
、これを空気アトマイズ法により１０２〜１０’℃／ｓ
ｅｅの冷却速度で急冷凝固し、平均粒径：４５μｍの粒
度をもったｌ！−８定系合金粉末を作製し用意した。
、これを空気アトマイズ法により１０２〜１０’℃／ｓ
ｅｅの冷却速度で急冷凝固し、平均粒径：４５μｍの粒
度をもったｌ！−８定系合金粉末を作製し用意した。
さらに、通常の純度を有し、第１表に示した平均粒径を
有するＡｌ２Ｏ３粉末を用意した。
有するＡｌ２Ｏ３粉末を用意した。
上記Ａｌ−５定系合金粉末およびＡ 、ｌ！ ２０ ｓ
粉末を配合し混合し、得られた混合粉末を５ ｔｏｎ／
ｃｇｉの圧力で１０ｍｍ Ｘ ２３ｍｍ Ｘ ５５關の
寸法をもった圧粉体を成形し、ついで、これら圧粉体に
対して、大気中、前記Ａ、Ｑ−５ｉ系合金粉末の、融点
直下の温度である５００〜５２０℃に１５分間加熱保持
したのち、８ ｔｏｎ／ｃ４の荷重で一次熱間鍛造を施
し、鍛造体の高密度化と初晶Ｓ１の微細化をはかると共
に、その寸法を１１ｍｍ Ｘ １６ｍ＋＊ Ｘ ５７ｍ
ｍとし、引続いて再び大気中、温度＝５００℃に１５分
間保持後、同じ（８Ｌｏｎ／Ｃシの荷重にて二次熱間鍛
造を行って、１定ｍｍＸ１２ＩａＩＩ×６０ＩＩｍの寸
法に形状付与した後、直ちに水冷の溶体化処理を施し、
最終的に温度：１７０℃に６時間保持の析出強化熱処理
を行うことによって第１表に示される成分組成を有する
本発明鍛造部材および比較鍛造部材を作製した。さらに
従来鍛造部材も用意した。
粉末を配合し混合し、得られた混合粉末を５ ｔｏｎ／
ｃｇｉの圧力で１０ｍｍ Ｘ ２３ｍｍ Ｘ ５５關の
寸法をもった圧粉体を成形し、ついで、これら圧粉体に
対して、大気中、前記Ａ、Ｑ−５ｉ系合金粉末の、融点
直下の温度である５００〜５２０℃に１５分間加熱保持
したのち、８ ｔｏｎ／ｃ４の荷重で一次熱間鍛造を施
し、鍛造体の高密度化と初晶Ｓ１の微細化をはかると共
に、その寸法を１１ｍｍ Ｘ １６ｍ＋＊ Ｘ ５７ｍ
ｍとし、引続いて再び大気中、温度＝５００℃に１５分
間保持後、同じ（８Ｌｏｎ／Ｃシの荷重にて二次熱間鍛
造を行って、１定ｍｍＸ１２ＩａＩＩ×６０ＩＩｍの寸
法に形状付与した後、直ちに水冷の溶体化処理を施し、
最終的に温度：１７０℃に６時間保持の析出強化熱処理
を行うことによって第１表に示される成分組成を有する
本発明鍛造部材および比較鍛造部材を作製した。さらに
従来鍛造部材も用意した。
これら鍛造部材について、金属顕微鏡により初晶Ｓ１を
ＩＩＩＪ定するとともに、熱膨張係数を測定し、さらに
引張試験、摩耗試験および焼付荷重の測定を行った。
ＩＩＩＪ定するとともに、熱膨張係数を測定し、さらに
引張試験、摩耗試験および焼付荷重の測定を行った。
熱膨張係数の測専には、直径；５ｎ＋ｍＸ長さ：１５關
の試片を用い、２０〜１５０℃間の値をｎ１定した。
の試片を用い、２０〜１５０℃間の値をｎ１定した。
引張試験には、平行部における寸法が直径＝５１１１１
８長さ： ２０ｍｍの試片を用いた。
８長さ： ２０ｍｍの試片を用いた。
摩耗試験は、入超式試験機を用い、相手部材：Ｆｅ１２
、摺動速度：３．８ｍ／ｓｅｅ ｓ摺動距離！００ｍ。
、摺動速度：３．８ｍ／ｓｅｅ ｓ摺動距離！００ｍ。
最終荷重：２ｋｇ、無潤滑の条件で比摩耗量を測定した
。
。
これらｎ１定結果は、いずれも第１表に示した。
第１表に示される結果から、本発明鍛造部材は従来鍛造
部材に較べて熱膨張係数が極めて低く、さらに、比摩耗
量、引張強さおよび伸びのいずれもすぐれた値を示し、
さらにこの発明の条件から外れた値（第１表において棗
印を付して示した値）を有する比較鍛造部材は、上記測
定値のうち少くとも１つは悪い値を示すことがわかる。
部材に較べて熱膨張係数が極めて低く、さらに、比摩耗
量、引張強さおよび伸びのいずれもすぐれた値を示し、
さらにこの発明の条件から外れた値（第１表において棗
印を付して示した値）を有する比較鍛造部材は、上記測
定値のうち少くとも１つは悪い値を示すことがわかる。
したがって、この発明のＡｌ２−５ｉ系合金粉末鍛造部
材を各種機関の構造部材、例えばロータリーコンプレッ
サー、エンジン等の構造部材と摺接する構造部材に適用
すると、摩耗および熱膨張係数の差による間隙が生ずる
ことなく十分な高性能化をもたらし、工業上有用な効果
をもたらすものである。
材を各種機関の構造部材、例えばロータリーコンプレッ
サー、エンジン等の構造部材と摺接する構造部材に適用
すると、摩耗および熱膨張係数の差による間隙が生ずる
ことなく十分な高性能化をもたらし、工業上有用な効果
をもたらすものである。
Claims (2)
- （１）Ｓｉ：３５を越え〜４５％、Ｃｕ：０．５〜５％
、Ｍｇ：０．５〜５％、 酸化アルミニウム：５〜２０％、 Ｆｅ：０．１〜１％、 を含有し、残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成
（以上、重量％）、並びに 平均粒径：２〜１５μｍに調整した初晶Ｓｉと平均粒径
：５〜２０μｍの酸化アルミニウムが素地中に均一に分
散した組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金で構成したことを
特徴とする極低熱膨張係数を有するＡｌ−Ｓｉ系合金粉
末鍛造部材。 - （２）Ｓｉ：３５を越え〜４５％、Ｃｕ：０．５〜５％
、Ｍｇ：０．５〜５％、 酸化アルミニウム：５〜２０％、 Ｆｅ：０．１〜１％、Ｚｒ：０．１〜２％、を含有し、
残りがＡｌおよび不可避不純物からなる組成（以上、重
量％）、並びに 平均粒径：２〜１５μｍに調整した初晶Ｓｉと平均粒径
：５〜２０μｍの酸化アルミニウムが素地中に均一に分
散した組織を有するＡｌ−Ｓｉ系合金で構成したことを
特徴とする極低熱膨張係数を有するＡｌ−Ｓｉ系合金粉
末鍛造部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1107043A JP2787703B2 (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 極低熱膨張係数を有するＡ▲ｌ▼―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1107043A JP2787703B2 (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 極低熱膨張係数を有するＡ▲ｌ▼―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02285043A true JPH02285043A (ja) | 1990-11-22 |
| JP2787703B2 JP2787703B2 (ja) | 1998-08-20 |
Family
ID=14449073
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1107043A Expired - Fee Related JP2787703B2 (ja) | 1989-04-26 | 1989-04-26 | 極低熱膨張係数を有するＡ▲ｌ▼―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2787703B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0701003A3 (en) * | 1994-08-25 | 1996-05-22 | Honda Motor Co Ltd | Heat and wear-resistant aluminum alloy, bracket and valve stem made of it |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59162242A (ja) * | 1983-03-05 | 1984-09-13 | Riken Corp | 耐摩耗性アルミニウム・珪素押出成形体およびその製造方法 |
| JPS63169340A (ja) * | 1986-12-30 | 1988-07-13 | Showa Denko Kk | セラミツクス分散強化型アルミニウム合金の製造方法 |
| JPS63243246A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-11 | Furukawa Alum Co Ltd | 耐熱・耐摩耗性Ａｌ−Ｓｉ系粉末冶金材料 |
-
1989
- 1989-04-26 JP JP1107043A patent/JP2787703B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59162242A (ja) * | 1983-03-05 | 1984-09-13 | Riken Corp | 耐摩耗性アルミニウム・珪素押出成形体およびその製造方法 |
| JPS63169340A (ja) * | 1986-12-30 | 1988-07-13 | Showa Denko Kk | セラミツクス分散強化型アルミニウム合金の製造方法 |
| JPS63243246A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-11 | Furukawa Alum Co Ltd | 耐熱・耐摩耗性Ａｌ−Ｓｉ系粉末冶金材料 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0701003A3 (en) * | 1994-08-25 | 1996-05-22 | Honda Motor Co Ltd | Heat and wear-resistant aluminum alloy, bracket and valve stem made of it |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2787703B2 (ja) | 1998-08-20 |
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