JPH0137411B2 - - Google Patents
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Description
本発明はゴム組成物を補強するために用いるス
チールワイヤに関する。 例えばタイヤ、コンベヤー、タイミングベル
ト、ホース等の製品に用いられるゴム組成物をそ
の中にスチールワイヤを入れることによつて補強
することはしばしば必要とされる。この種のスチ
ールワイヤは例えばストランド(より糸)又はコ
ード(帯)の形状である。スチールワイヤは一般
に少なくとも2000ニユートン/mm2の張力、および
少なくとも1%、好ましくは少なくとも2.5%の
伸び率を有する。スチールワイヤは一般に例えば
ワイヤの引張りによつて得られる円形断面を有し
ているが、しかし他の方法によつて得られるワイ
ヤおよび他の断面を有するワイヤが採用されても
よく、例えば圧延によつて得られるワイヤ又はス
チールストリツプを切断することによつて得られ
る制限された長さの長方形断面のワイヤが採用さ
れてもよい。 非円形断面のワイヤは一般に同じ表面積の円形
断面ワイヤの直径に等しい直径を有しており、そ
の直径は0.05〜0.40mmである。この種の補強用ス
チールワイヤは一般に補強すべきゴム組成物に対
する接着力を付与するための塗布物を有してい
る。この塗布物はワイヤの全表面に付与され、そ
してゴム組成物又はそれ以上にそれぞれのワイヤ
の表面と接触する。上記塗布物は例えば黄銅合金
の層から成る。スチールワイヤで補強されたゴム
製品、例えばタイヤ、コンベヤー、タイミングベ
ルト、ホース、等において、スチールワイヤに接
触する部分のゴム組成物は特殊なタイプのもので
あるが、ゴム組成物の残りの部分は他の要求に適
合する異なつた組成物であつてもよい。 スチールワイヤに接触するこれらのゴム組成物
は公知でありこれらの成分および組成比は所望の
適用に応じて変化する。しかしこれらの組成物は
一般にかなりの量のカーボンブラツク、例えばゴ
ム100部につき40〜70重量部のカーボンブラツク
を含有し、さらにクマロン樹脂のような充填材、
および酸化亜鉛、少量の硫黄および促進剤、およ
び任意の副成分(例えば酸化防止剤)を少量含有
する。この種のゴム組成物は以後“上記タイプの
ゴム組成物”と記載する。 一般に上記の黄銅合金の層は0.05μ〜0.40μの厚
さ、好ましくは0.12μ〜0.22μの厚さを有し、そし
て58〜75%、好ましくは約70%の銅を含有し、残
部は亜鉛および少量の不純物であり、上記パーセ
ントは原子ベース、即ち合計量に対する原子の相
対量に基づいて計算される。上記塗布物の黄銅合
金は市販されている。 ゴム組成物とスチールワイヤとの間の接着力は
そのゴム組成物が平均的なものである場合、充分
であると認められてもよく、ゴム/スチール界面
におけるせん断強度は少なくとも5ニユートン/
mm2である。特にスチールコードの場合、この粘着
力は後述するような標準接着テストによつて測定
され、そして接着力は界面のmm2につき5ニユート
ンの引張り力の結果生ずる最低の平均値として表
示される。この種の黄銅合金が塗布されたスチー
ルワイヤが加硫を通じてゴム組成物中に存在した
場合、ゴムとスチールワイヤとの間の結合は結合
界面層を形成する界面における黄銅合金とゴムと
の化学反応に基づいて徐々に最高値まで上昇す
る。 この結果は上記層の分解、多分、この層を分解
する2次反応によつて破壊される。加硫後、上記
ワイヤで補強されたゴム組成物の寿命を通じてこ
れらの反応は熱老化、即ちタイヤの回転によつて
低速度で進行し、そしてゴム自体の酸化分解と共
に上記結合をさらに破壊するように作用する。接
着反応のスピードは加硫の持続によく適合しなけ
ればならないため、操着反応用の促進剤として知
られている銅の量はあまり多すぎてはならない。
したがつて反応を減速するために亜鉛が銅中に加
えられてもよい。一般に湿度はゴム組成物の寿命
を通じてのみならず生ゴムが0.5〜1%の水分を
吸収するような湿気状態における加硫を通じて黄
銅合金が塗布されたスチール補強物とゴム組成物
との間の接着力に対して有害であることが判明し
た。 このような接着力の損失を防ぐために、黄銅合
金が塗布されたスチールワイヤが西独特許No.
2227013に記載されているように加硫前に鉱物油
の溶液中に浸されてもよい。この鉱物油溶液の使
用は補強ゴム組成物の製造において加硫前に一工
程の増大を生ずる。補強されたゴム組成物の製造
業者は補強材の製造業者に上記溶液処理のような
付加処理を必要としないスチールワイヤ又はコー
ドの提供を要望している。 上記湿度に基づく欠点を解決するその他の手段
は低銅含量の黄銅合金を用いることである。通常
の黄銅合金の銅含量は70〜75%であるが、英国特
許No.1250419に示されているように、銅含量が70
%以下、さらには60%以下のものも提案されてい
る。しかしながらこの低銅含量の黄銅合金は主と
してβ黄銅から成るが、銅含量が70〜75%である
通常の黄銅合金はα黄銅から成る。β黄銅合金は
加工が困難であり、これは低黄銅合金を用いる場
合、極めて重大な不利益である。なぜなら、スチ
ールワイヤに塗布された黄銅合金はこのワイヤの
以後の加工を通じて潤滑剤として働くからであ
り、例えば黄銅合金が塗布されたワイヤが太いワ
イヤである場合、これはスチールコードの形に編
まれる前に引張りによつてその直径が減少する。
これらの加工工程を通じて、黄銅は硬化すると同
時に潤滑剤として働く。銅含量が70%である100
%α黄銅から銅含量が50%である100%β黄銅へ
の変化は漸進的であり、そしてその理由は実際の
銅含量が62〜67%に低下し、これによつて黄銅の
加工性はある程度低下するが、湿気の問題はある
程度解決され、したがつてこれらの矛盾する要素
間に妥協が成立する。 本発明の目的はゴム組成物を補強するために用
いる新規で改良された黄銅合金で塗布されたスチ
ールワイヤを提供することである。 本発明の一態様であるゴム組成物補強用スチー
ルワイヤは接着物が塗布されており、この接着物
は58〜75%の銅と、上記スチールワイヤおよびゴ
ム組成物の間の接着力を向上させるのに充分な量
のコバルトとを含有する黄銅合金から成る。実際
において、上記黄銅合金は0.5〜10%、好ましく
は1〜7%、さらに好ましくは2〜4%のコバル
トを含有し、その理由はコバルト含量の増大は黄
銅合金の加工性を低下させるからである。本発明
のその他の態様によれば、補強材として上記スチ
ールワイヤを有するゴム組成物が提供される。こ
のゴム組成物は自動車用タイヤの形状であつても
よい。実験の結果によれば本発明のスチールワイ
ヤはゴム組成物に対して良好な接着性を有するこ
とが確認された。さらに上記黄銅合金塗布物は湿
気状態においても満足すべき接着力を示し、その
結果、67〜75%の低銅含量のものを使用する必要
はない。 “黄銅合金”の用語は主成分が銅および亜鉛で
あり、銅含量は上記のような値であるような合金
を意味する。用いられる黄銅合金は2成分合金ば
かりでなく、3成分合金を包含し、これらの成分
は少量のニツケルおよびスズである。スチールワ
イヤに塗布される塗布層は複数層から構成されて
もよい。黄銅合金層が各成分をそれぞれ含有する
積層の熱拡散によつて得られる場合、組成は層の
厚さ方向に変化する。したがつて組成物のパーセ
ントは層の厚さの平均値である。黄銅合金が硬化
処理されている場合、銅含量は好ましくは67〜75
%である。コバルトは加工が困難なβ構造の黄銅
の生成を増大させる作用を有するが、あらゆる条
件下において接着力を充分に増大させ、その結果
銅含量の高い、例えば67〜75%の合金の使用を可
能にし、そしてこの高銅含量はβ−黄銅の生成を
妨げる。 本発明の実施例は以下の通りである。 実施例において、スチールワイヤの一態様であ
るスチールコードは下記の方法で製造された。ワ
イヤロツドを直径1.14mmまで延伸し、熱処理
(patenting)し、酸洗いして得たワイヤを、黄銅
合金層の形成工程に通し、ついで石けん溶液中で
直径0.25mmまで延伸する。このワイヤは最後に10
mmにつき1回転のピツチを有するスチールコード
により合わされる。 下記の如き種々のタイプのスチールコードが製
作された。 Cu−Zn型: このタイプのコードは比較例として用いられる
通常のスチールコードであつて、銅67.5%、亜鉛
32.5%の組成を有する0.25μ厚の黄銅合金層を接
着物塗布層として有する。 LCu−Zn型: このタイプのコードも比較例として用いられる
ものであつて、湿気条件で用いられるものであ
り、銅63.5%、亜鉛36.5%の組成を有する0.25μの
黄銅合金層を接着層として有する。 Cu−Co−Zn型: これは本発明のコードであつて、銅71.9%、コ
バルト3.9%、亜鉛24.2%の組成を有する0.25μ厚
の黄銅層を接着層として有する。 上記各黄銅合金層を形成するために、下記の工
程が採用された。 まず7.27g/m2の銅層が電気メツキされた。こ
れに用いられたメツキ液は約27g/の銅イオン
を含有するピロリン酸銅溶液であつて、銅イオン
に対するP2O7イオンの重量比はK4(P2O7)を添
加することによつて6.5〜8の範囲に保持されて
おり、液のPH値は8〜8.5であり、液の温度は50
℃であり、そして電流密度は約10アンペア/dm2
であつた。水洗後、17g/のコバルトイオンを
含有し、そして65g/の硫酸アンモニウムを含
有し、PHが7に維持され、温度が約25℃の硫酸コ
バルト溶液中で2アンペア/dm2の電流密度の条
件で電気メツキを実施することにより0.43g/m2
のコバルト層を積層形成した。水洗後、約70g/
の亜鉛イオンを含有し、PHが2.5に保持され、
温度が室温に維持された硫酸亜鉛溶液中で電流密
度30アンペア/dm2の条件で電気メツキを実施し
て3.15g/m2の亜鉛層を形成した。このようにし
て形成された3層構造のメツキ層を有するワイヤ
は熱拡散炉に連続的に通されて、その表面部分は
保護雰囲気の基で450℃で8秒間加熱され、その
結果、第3成分としてコバルトを有する3成分系
黄銅合金が得られた。最後に上記合金層を有する
ワイヤは石けん溶液中で延伸された後、上述のよ
うなより合せ加工を施してワイヤコードを得る。 このようにして得られたコードは下記の表−
に示されるゴム組成物中で試験された。
チールワイヤに関する。 例えばタイヤ、コンベヤー、タイミングベル
ト、ホース等の製品に用いられるゴム組成物をそ
の中にスチールワイヤを入れることによつて補強
することはしばしば必要とされる。この種のスチ
ールワイヤは例えばストランド(より糸)又はコ
ード(帯)の形状である。スチールワイヤは一般
に少なくとも2000ニユートン/mm2の張力、および
少なくとも1%、好ましくは少なくとも2.5%の
伸び率を有する。スチールワイヤは一般に例えば
ワイヤの引張りによつて得られる円形断面を有し
ているが、しかし他の方法によつて得られるワイ
ヤおよび他の断面を有するワイヤが採用されても
よく、例えば圧延によつて得られるワイヤ又はス
チールストリツプを切断することによつて得られ
る制限された長さの長方形断面のワイヤが採用さ
れてもよい。 非円形断面のワイヤは一般に同じ表面積の円形
断面ワイヤの直径に等しい直径を有しており、そ
の直径は0.05〜0.40mmである。この種の補強用ス
チールワイヤは一般に補強すべきゴム組成物に対
する接着力を付与するための塗布物を有してい
る。この塗布物はワイヤの全表面に付与され、そ
してゴム組成物又はそれ以上にそれぞれのワイヤ
の表面と接触する。上記塗布物は例えば黄銅合金
の層から成る。スチールワイヤで補強されたゴム
製品、例えばタイヤ、コンベヤー、タイミングベ
ルト、ホース、等において、スチールワイヤに接
触する部分のゴム組成物は特殊なタイプのもので
あるが、ゴム組成物の残りの部分は他の要求に適
合する異なつた組成物であつてもよい。 スチールワイヤに接触するこれらのゴム組成物
は公知でありこれらの成分および組成比は所望の
適用に応じて変化する。しかしこれらの組成物は
一般にかなりの量のカーボンブラツク、例えばゴ
ム100部につき40〜70重量部のカーボンブラツク
を含有し、さらにクマロン樹脂のような充填材、
および酸化亜鉛、少量の硫黄および促進剤、およ
び任意の副成分(例えば酸化防止剤)を少量含有
する。この種のゴム組成物は以後“上記タイプの
ゴム組成物”と記載する。 一般に上記の黄銅合金の層は0.05μ〜0.40μの厚
さ、好ましくは0.12μ〜0.22μの厚さを有し、そし
て58〜75%、好ましくは約70%の銅を含有し、残
部は亜鉛および少量の不純物であり、上記パーセ
ントは原子ベース、即ち合計量に対する原子の相
対量に基づいて計算される。上記塗布物の黄銅合
金は市販されている。 ゴム組成物とスチールワイヤとの間の接着力は
そのゴム組成物が平均的なものである場合、充分
であると認められてもよく、ゴム/スチール界面
におけるせん断強度は少なくとも5ニユートン/
mm2である。特にスチールコードの場合、この粘着
力は後述するような標準接着テストによつて測定
され、そして接着力は界面のmm2につき5ニユート
ンの引張り力の結果生ずる最低の平均値として表
示される。この種の黄銅合金が塗布されたスチー
ルワイヤが加硫を通じてゴム組成物中に存在した
場合、ゴムとスチールワイヤとの間の結合は結合
界面層を形成する界面における黄銅合金とゴムと
の化学反応に基づいて徐々に最高値まで上昇す
る。 この結果は上記層の分解、多分、この層を分解
する2次反応によつて破壊される。加硫後、上記
ワイヤで補強されたゴム組成物の寿命を通じてこ
れらの反応は熱老化、即ちタイヤの回転によつて
低速度で進行し、そしてゴム自体の酸化分解と共
に上記結合をさらに破壊するように作用する。接
着反応のスピードは加硫の持続によく適合しなけ
ればならないため、操着反応用の促進剤として知
られている銅の量はあまり多すぎてはならない。
したがつて反応を減速するために亜鉛が銅中に加
えられてもよい。一般に湿度はゴム組成物の寿命
を通じてのみならず生ゴムが0.5〜1%の水分を
吸収するような湿気状態における加硫を通じて黄
銅合金が塗布されたスチール補強物とゴム組成物
との間の接着力に対して有害であることが判明し
た。 このような接着力の損失を防ぐために、黄銅合
金が塗布されたスチールワイヤが西独特許No.
2227013に記載されているように加硫前に鉱物油
の溶液中に浸されてもよい。この鉱物油溶液の使
用は補強ゴム組成物の製造において加硫前に一工
程の増大を生ずる。補強されたゴム組成物の製造
業者は補強材の製造業者に上記溶液処理のような
付加処理を必要としないスチールワイヤ又はコー
ドの提供を要望している。 上記湿度に基づく欠点を解決するその他の手段
は低銅含量の黄銅合金を用いることである。通常
の黄銅合金の銅含量は70〜75%であるが、英国特
許No.1250419に示されているように、銅含量が70
%以下、さらには60%以下のものも提案されてい
る。しかしながらこの低銅含量の黄銅合金は主と
してβ黄銅から成るが、銅含量が70〜75%である
通常の黄銅合金はα黄銅から成る。β黄銅合金は
加工が困難であり、これは低黄銅合金を用いる場
合、極めて重大な不利益である。なぜなら、スチ
ールワイヤに塗布された黄銅合金はこのワイヤの
以後の加工を通じて潤滑剤として働くからであ
り、例えば黄銅合金が塗布されたワイヤが太いワ
イヤである場合、これはスチールコードの形に編
まれる前に引張りによつてその直径が減少する。
これらの加工工程を通じて、黄銅は硬化すると同
時に潤滑剤として働く。銅含量が70%である100
%α黄銅から銅含量が50%である100%β黄銅へ
の変化は漸進的であり、そしてその理由は実際の
銅含量が62〜67%に低下し、これによつて黄銅の
加工性はある程度低下するが、湿気の問題はある
程度解決され、したがつてこれらの矛盾する要素
間に妥協が成立する。 本発明の目的はゴム組成物を補強するために用
いる新規で改良された黄銅合金で塗布されたスチ
ールワイヤを提供することである。 本発明の一態様であるゴム組成物補強用スチー
ルワイヤは接着物が塗布されており、この接着物
は58〜75%の銅と、上記スチールワイヤおよびゴ
ム組成物の間の接着力を向上させるのに充分な量
のコバルトとを含有する黄銅合金から成る。実際
において、上記黄銅合金は0.5〜10%、好ましく
は1〜7%、さらに好ましくは2〜4%のコバル
トを含有し、その理由はコバルト含量の増大は黄
銅合金の加工性を低下させるからである。本発明
のその他の態様によれば、補強材として上記スチ
ールワイヤを有するゴム組成物が提供される。こ
のゴム組成物は自動車用タイヤの形状であつても
よい。実験の結果によれば本発明のスチールワイ
ヤはゴム組成物に対して良好な接着性を有するこ
とが確認された。さらに上記黄銅合金塗布物は湿
気状態においても満足すべき接着力を示し、その
結果、67〜75%の低銅含量のものを使用する必要
はない。 “黄銅合金”の用語は主成分が銅および亜鉛で
あり、銅含量は上記のような値であるような合金
を意味する。用いられる黄銅合金は2成分合金ば
かりでなく、3成分合金を包含し、これらの成分
は少量のニツケルおよびスズである。スチールワ
イヤに塗布される塗布層は複数層から構成されて
もよい。黄銅合金層が各成分をそれぞれ含有する
積層の熱拡散によつて得られる場合、組成は層の
厚さ方向に変化する。したがつて組成物のパーセ
ントは層の厚さの平均値である。黄銅合金が硬化
処理されている場合、銅含量は好ましくは67〜75
%である。コバルトは加工が困難なβ構造の黄銅
の生成を増大させる作用を有するが、あらゆる条
件下において接着力を充分に増大させ、その結果
銅含量の高い、例えば67〜75%の合金の使用を可
能にし、そしてこの高銅含量はβ−黄銅の生成を
妨げる。 本発明の実施例は以下の通りである。 実施例において、スチールワイヤの一態様であ
るスチールコードは下記の方法で製造された。ワ
イヤロツドを直径1.14mmまで延伸し、熱処理
(patenting)し、酸洗いして得たワイヤを、黄銅
合金層の形成工程に通し、ついで石けん溶液中で
直径0.25mmまで延伸する。このワイヤは最後に10
mmにつき1回転のピツチを有するスチールコード
により合わされる。 下記の如き種々のタイプのスチールコードが製
作された。 Cu−Zn型: このタイプのコードは比較例として用いられる
通常のスチールコードであつて、銅67.5%、亜鉛
32.5%の組成を有する0.25μ厚の黄銅合金層を接
着物塗布層として有する。 LCu−Zn型: このタイプのコードも比較例として用いられる
ものであつて、湿気条件で用いられるものであ
り、銅63.5%、亜鉛36.5%の組成を有する0.25μの
黄銅合金層を接着層として有する。 Cu−Co−Zn型: これは本発明のコードであつて、銅71.9%、コ
バルト3.9%、亜鉛24.2%の組成を有する0.25μ厚
の黄銅層を接着層として有する。 上記各黄銅合金層を形成するために、下記の工
程が採用された。 まず7.27g/m2の銅層が電気メツキされた。こ
れに用いられたメツキ液は約27g/の銅イオン
を含有するピロリン酸銅溶液であつて、銅イオン
に対するP2O7イオンの重量比はK4(P2O7)を添
加することによつて6.5〜8の範囲に保持されて
おり、液のPH値は8〜8.5であり、液の温度は50
℃であり、そして電流密度は約10アンペア/dm2
であつた。水洗後、17g/のコバルトイオンを
含有し、そして65g/の硫酸アンモニウムを含
有し、PHが7に維持され、温度が約25℃の硫酸コ
バルト溶液中で2アンペア/dm2の電流密度の条
件で電気メツキを実施することにより0.43g/m2
のコバルト層を積層形成した。水洗後、約70g/
の亜鉛イオンを含有し、PHが2.5に保持され、
温度が室温に維持された硫酸亜鉛溶液中で電流密
度30アンペア/dm2の条件で電気メツキを実施し
て3.15g/m2の亜鉛層を形成した。このようにし
て形成された3層構造のメツキ層を有するワイヤ
は熱拡散炉に連続的に通されて、その表面部分は
保護雰囲気の基で450℃で8秒間加熱され、その
結果、第3成分としてコバルトを有する3成分系
黄銅合金が得られた。最後に上記合金層を有する
ワイヤは石けん溶液中で延伸された後、上述のよ
うなより合せ加工を施してワイヤコードを得る。 このようにして得られたコードは下記の表−
に示されるゴム組成物中で試験された。
【表】
コードはA.S.T.M試験基準D2229−73に基づい
て、長さ12.5mmのゴムピース中に埋め込まれて加
硫され、温度および加硫時間は電流計曲線上にお
いて最大ねじれ運動量の90%に達するように調節
された。(温度150℃、Tc90、ゴム組成物A〜D
はそれぞれ221/2、15、17、および21分)。 各ゴム組成物に対して異なつた処理が異なつた
テスト状態をシユミレートするために実施され
た。処理は下記に示される。 No.1:未処理:上記のように作られたサンプル。 No.2:加湿ゴム:上述のように加硫、しかし生ゴ
ム原料は水1%含む。湿気雰囲気中における加
硫をシユミレートするため。 No.3:過剰硬化:加硫時間が上記No.1の3倍であ
ることを除いては上述のサンプルと同じ。 No.4:蒸気処理:サンプルNo.1を120℃の密閉さ
れた蒸気雰囲気中で8時間処理。 No.5:熱処理:サンプルNo.1を120℃の乾燥炉内
で1週間処理。 No.6:塩散布(4):サンプルNo.1を5%NaClの水
溶液の相対温度98%(35℃)中で4日間放置。 No.7:塩散布(8):4日が8日であることを除いて
上記サンプルNo.6の処理に同じ。 No.8:塩散布(12):4日が12日であることを除いて
は上記サンプルNo.6の処理に同じ。 上述のように調製されたサンプル中のスチール
コードはA.S.T.M.−標準D2229−73に基づいて
引張り試験を実施された。結果は下記の表−に
示される。表−において、A、B、C、Dはゴ
ム組成物を、Cu−Zn、LCu−Zn、Cu−Co−Zn
は3種類のタイヤコードを示す。結果は平均引張
り力()、ニユートン、およびこれらの標準偏
差で示される。 表−より明らかのように、本発明のスチール
コードのCu−Co−Znは比較例のワイヤコードの
Cu−Znよりも接着力が25%も大きい。
て、長さ12.5mmのゴムピース中に埋め込まれて加
硫され、温度および加硫時間は電流計曲線上にお
いて最大ねじれ運動量の90%に達するように調節
された。(温度150℃、Tc90、ゴム組成物A〜D
はそれぞれ221/2、15、17、および21分)。 各ゴム組成物に対して異なつた処理が異なつた
テスト状態をシユミレートするために実施され
た。処理は下記に示される。 No.1:未処理:上記のように作られたサンプル。 No.2:加湿ゴム:上述のように加硫、しかし生ゴ
ム原料は水1%含む。湿気雰囲気中における加
硫をシユミレートするため。 No.3:過剰硬化:加硫時間が上記No.1の3倍であ
ることを除いては上述のサンプルと同じ。 No.4:蒸気処理:サンプルNo.1を120℃の密閉さ
れた蒸気雰囲気中で8時間処理。 No.5:熱処理:サンプルNo.1を120℃の乾燥炉内
で1週間処理。 No.6:塩散布(4):サンプルNo.1を5%NaClの水
溶液の相対温度98%(35℃)中で4日間放置。 No.7:塩散布(8):4日が8日であることを除いて
上記サンプルNo.6の処理に同じ。 No.8:塩散布(12):4日が12日であることを除いて
は上記サンプルNo.6の処理に同じ。 上述のように調製されたサンプル中のスチール
コードはA.S.T.M.−標準D2229−73に基づいて
引張り試験を実施された。結果は下記の表−に
示される。表−において、A、B、C、Dはゴ
ム組成物を、Cu−Zn、LCu−Zn、Cu−Co−Zn
は3種類のタイヤコードを示す。結果は平均引張
り力()、ニユートン、およびこれらの標準偏
差で示される。 表−より明らかのように、本発明のスチール
コードのCu−Co−Znは比較例のワイヤコードの
Cu−Znよりも接着力が25%も大きい。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 銅を67〜75重量%含有し、かつコバルトが
0.5〜10重量%分散しているCu−Zn−Co三元合金
で被覆されたスチールワイヤからなるゴム補強
材。 2 前記三元合金中に1〜7%のコバルトが分散
している特許請求の範囲第1項記載のゴム補強
材。 3 前記三元合金中に2〜4%のコバルトが分散
している特許請求の範囲第2項記載のゴム補強
材。 4 前記スチールワイヤは硬化処理される特許請
求の範囲第1項ないし第3項のいずれか1項に記
載のゴム補強材。 5 前記スチールワイヤはスチールコード状であ
る特許請求の範囲第1項ないし第4項のいずれか
1項に記載のゴム補強材。 6 前記三元合金層の厚さは0.05〜0.40μである
特許請求の範囲第1項ないし第5項のいずれか1
項に記載のゴム補強材。 7 前記三元合金層の厚さは0.12〜0.22μである
特許請求の範囲第1項ないし第6項のいずれか1
項に記載のゴム補強材。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB23062/78A GB1598388A (en) | 1978-05-26 | 1978-05-26 | Steel wire reinforcing elements |
GB23062/78 | 1978-05-26 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6409179A Division JPS5545884A (en) | 1978-05-26 | 1979-05-25 | Steel wire for reinforcing rubber composition |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0198632A JPH0198632A (ja) | 1989-04-17 |
JPH0137411B2 true JPH0137411B2 (ja) | 1989-08-07 |
Family
ID=10189507
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6409179A Granted JPS5545884A (en) | 1978-05-26 | 1979-05-25 | Steel wire for reinforcing rubber composition |
JP63181925A Granted JPH0198632A (ja) | 1978-05-26 | 1988-07-22 | ゴム補強材 |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6409179A Granted JPS5545884A (en) | 1978-05-26 | 1979-05-25 | Steel wire for reinforcing rubber composition |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US4255496A (ja) |
JP (2) | JPS5545884A (ja) |
AU (1) | AU532483B2 (ja) |
BE (1) | BE876349A (ja) |
BR (1) | BR7903290A (ja) |
CA (1) | CA1144436A (ja) |
DE (1) | DE2920003A1 (ja) |
DK (1) | DK156038C (ja) |
ES (1) | ES480946A0 (ja) |
FR (1) | FR2426562A1 (ja) |
GB (1) | GB1598388A (ja) |
IE (1) | IE48506B1 (ja) |
IT (1) | IT1116212B (ja) |
LU (1) | LU81276A1 (ja) |
NL (1) | NL7904095A (ja) |
SE (1) | SE440044B (ja) |
ZA (1) | ZA792291B (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2006059579A1 (ja) | 2004-12-02 | 2006-06-08 | Bridgestone Corporation | ゴム組成物と黄銅製又は黄銅メッキが施された被着物との加硫接着方法、ゴム物品用補強材、ゴム-補強材複合体及び空気入りタイヤ |
Families Citing this family (61)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57155103A (en) * | 1981-03-17 | 1982-09-25 | Toyo Tire & Rubber Co Ltd | Radial tire |
JPS606235B2 (ja) * | 1981-04-30 | 1985-02-16 | 横浜ゴム株式会社 | スチ−ルコ−ドとゴムとの複合体 |
DE3224785A1 (de) * | 1982-07-02 | 1984-01-05 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Verfahren zur erzielung einer haftung zwischen kautschuk und stahlcord |
US4446198A (en) * | 1983-09-08 | 1984-05-01 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Copper-zinc-iron ternary alloy coated steel wire reinforcers in tires |
US4683175A (en) * | 1983-10-11 | 1987-07-28 | Associated Materials Incorporated | Process for producing brass-coated steel wire for the tire cord applications |
JPS60226303A (ja) * | 1984-04-26 | 1985-11-11 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | スチ−ルラジアルタイヤ |
CA1258999A (en) * | 1984-09-13 | 1989-09-05 | Thomas W. Starinshak | Quaternary brass alloy coated steel element and rubber reinforced therewith |
GB8500322D0 (en) * | 1985-01-07 | 1985-02-13 | Bekaert Sa Nv | Steel elements |
DE3635121B4 (de) * | 1985-10-15 | 2004-03-04 | Bridgestone Corp. | Verfahren zur Herstellung eines gummiartigen Verbundmaterials |
GB8531623D0 (en) * | 1985-12-23 | 1986-02-05 | Bekaert Sa Nv | Steel elements |
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