JPH0118445B2 - - Google Patents
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- JPH0118445B2 JPH0118445B2 JP57203099A JP20309982A JPH0118445B2 JP H0118445 B2 JPH0118445 B2 JP H0118445B2 JP 57203099 A JP57203099 A JP 57203099A JP 20309982 A JP20309982 A JP 20309982A JP H0118445 B2 JPH0118445 B2 JP H0118445B2
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Classifications
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05F—SYSTEMS FOR REGULATING ELECTRIC OR MAGNETIC VARIABLES
- G05F7/00—Regulating magnetic variables
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Control Of Voltage And Current In General (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
この発明は、電子あるいは陽子などを高エネル
ギーに加速するための最終段加速器（シンクロト
ロン）用電磁石のコイル電源装置の改良に関する
ものである。 〔従来の技術〕 素粒子物理学の分野では、近年その重要な研究
手段として電子あるいは陽子などを高エネルギー
に加速する加速器が用いられるようになつた。シ
ンクロトロンは、この加速器における最終段加速
器の磁場を発生さすためのものであり、その主電
磁石用のコイル電源装置は、負荷電流を一定パタ
ーンで急速に変化させかつ繰返し運転され、しか
も高精度・高力率・高信頼性が要求される。 このようなコイル電源装置としては、従来第１
図に示すものが用いられてきた。 第１図において、１は交流電源、２は交流を直
流に、あるいは直流を交流に変換する電力変換
器、３ａは電流平滑用の直流リアクトル、４は抵
抗４ａとインダクタンス４ｂから成るコイルであ
る。 第１図に基づいて従来の装置の動作を説明す
る。第１図において、電力変換器２は３相のサイ
リスタブリツジから成り、ブリツジを構成するサ
イリスタの点弧角αを制御することにより、交流
電源１から入力される交流電圧を正・負任意の直
流電圧に連続的に変換できることは周知である。 ところで、例えばシンクロトロンにおいて要求
されるコイル電流imは、第４図ａに示すような
三角波である。従つて、コイル４の両端Ｐ―Ｎに
印加すべき電圧Vmは、電流の立上げ時にはVm
＝Lmdim／dt＋Rm・imと正極性（Ｎを基準電位と する）であり、上記サイリスタの制御角αは90゜
以下で運転される。また、電流の立下げ時に必要
な電圧は、Vm＝−Lmdim／dt＋Rm・imと逆極性 となるので、サイリスタの制御角αを90゜以上遅
らすように運転される。このように、電力変換器
２のサイリスタの点弧角αを制御することによ
り、コイル４に三角波電流を供給できる。なお、
直流リアクトル３ａは電力変換器２のサイリスタ
の点弧角を制御することにより発生する電圧リツ
プルを平滑し、コイル４へリツプルの少ない電流
を流すためのものである。 〔発明が解決しようとする課題〕 ところで、上述のようなシンクロトロンの電磁
石用コイル電源は、コイル電流の設定値に対して
高精度の制御が必要である。例えば、三角波電流
の立上げ時において、コイル電流の最大値に対し
て約数％〜100％の範囲で、電流設定値（三角波
の電流基準）に対して±10-3オーダーの精度が要
求される。これに対して、上記従来の方法では、
特に、三角波電流の立上げ初期の数％付近の電流
領域において、電力変換器２の制御遅れにより、
設定値に追従したコイル電流が得られないという
課題があつた。従つて、例えば、シンクロトロン
用の電源装置に適用した場合、ビームの入射が不
可能となる不具合を生じていた。 この発明は、上記のような従来の課題に鑑みて
なされたもので、高精度の出力電流が得られる電
源装置を提供することを目的としている。 〔課題を解決するための手段〕 この発明に係わるコイル用電源装置は、サイリ
スタ変換器に高周波チヨツパ装置を直列接続する
とともに、コイル電流と電流基準との偏差信号に
応じて上記高周波チヨツパ装置の出力を制御する
手段を設けたものである。 〔作用〕 この発明においては、偏差信号に対して高速に
応答する高周波チヨツパ装置の出力をサイリスタ
変換器の出力に加えることにより、サイリスタ変
換器の制御おくれを高周波チヨツパ装置の出力で
補償すべく作用する。 〔発明の実施例〕 以下、この発明の一実施例について説明する。 第２図において、１は交流電源、２ａは交流を
直流に変換する順変換器、２ｂは直流を交流に変
換する逆変換器、３は上記順変換器より出力され
る電圧リツプルの吸収と電流の立上げ時に必要な
電圧を初期充電しておくためのフイルターであ
り、第３図で示すように直流リアクトル３ａ、コ
ンデンサ３ｂ，３ｃ、抵抗３ｄより成る。１８
は、上記逆変換器２ｂに接続される直流リアクト
ルであり、これら２ａ〜３ｄ，１８により主変換
器が構成される。 ２１は例えば、12相ダイオードブリツジで構成
される整流器、２２は上記整流器の出力フイルタ
ーであり、第３図で示すように直流リアクトル２
２ａとコンデンサ２２ｂ及び２２ｃと抵抗２２ｄ
から成る。２３は、トランジスタあるいはゲート
ターンオフサイリスタなどより成る高周波チヨツ
パであり、上記２１〜２３によつて補助変換器が
構成される。 ４ａ，４ｂはそれぞれコイル４の抵抗、インダ
クタンスである。５，６はコイル電流の立上げ時
に点弧され電流の立下げ時に消弧する例えばゲー
トターンオフサイリスタのようなスイツチ、７，
８は、上記コイル電流の立下げ時に導通するダイ
オード、９はコイル電流を検出する例えばDC
CT、シヤントのような電流センンサであり、以
上１〜８，２１〜２３により本コイル用電源装置
の主回路が構成される。 １０は、主電力変換器の出力電圧を検出するた
めに分圧器などで構成された電圧センサ、１１は
図示しない外部コントローラによつて与えられる
トリガ信号により付勢されるスイツチ５，６の点
弧及び消弧タイミングと電流基準回路１２を付勢
して三角波電流基準Irefを発生させるための制御
タイミング発生回路である。１３，１６は制御信
号の加減算を行なうための加算器、１４は電流コ
ントローラ、１５はコイル電圧Vmを定める電圧
基準回路であり、出力される基準電圧Vrefは予
め推定した負荷特性と電流基準Irefによつて発生
する。１７は電圧コントローラ、１９は上記順変
換器２ａ及び逆変換器２ｂの制御角αを定める位
相制御回路、２０は上記順変換器２ａ及び逆変換
器２ｂへ送る点弧パルスを発生させるためのゲー
ト回路である。２４は電流基準Irefとコイル電流
imの差によつて付勢される電流コントローラで
あり、位相制御回路２５及びベース駆動回路２６
を通して、加算器１３の出力が０になるよう高周
波チヨツパ２３の出力電圧を制御する。上記１２
〜１９，２４，２５は演算増巾器を用いたアナロ
グ回路、あるいはマイクロプロセツサ、ミニコン
などを用いたデイジタル回路により構成できる。
以上９〜２０，２４〜２６は本コイル用電源装置
の制御回路を構成する。 第２図は本発明の一実施例を示す図であり、第
４図は本発明の動作を説明する図である。第２図
及び第４図に基づいて本発明の作用・動作の説明
を行う。 コイル用電源装置より出力される電流の精度を
決定する要因として、順変換器２ａより発生する
電圧リツプルと制御回路による電流基準Irefへの
追随性（応答性）とがある。 順変換器２ａは、前述のようにサイリスタの点
弧角αを制御することにより任意の直流電圧を発
生できるが、点弧角αにより、直流電圧に重畳す
る電圧リツプルΔVの大きさも変化する。また、
この電圧リツプルの周波数rは、３相ブリツジの
場合、交流電源の周波数をsとすれば、r＝6sと
なる。この電圧リツプルにより発生するコイル電
流のリツプルΔimは、コイル４のインダクタンス
４ｂの値をLm、低抗４ａの値をRmとすると、
一般的には、2πr・Lm＞＞Rmであるために、
Δim≒ΔV／2πr・Lmで表わされる。 従つて、電圧リツプルに対しては、コイルに印
加されるリツプル値ΔVそのものを小さくするこ
とと、リツプル周波数rを大きくすることによ
り、要求される電流精度を得ることができる。そ
のために、主電力変換器を構成する順変換器２ａ
及び逆変換器２ｂは、３相ブリツジを複数台組合
せてリツプル値ΔVを小、リツプル周波数rを大
としている。例えば、３相ブリツジを２台組合せ
た12相変換器、４台組合せた24相変換器では、リ
ツプル値ΔVはそれぞれ相数が多くなるほど減少
するのはもちろんであるが、リツプル周波数r
は、それぞれ、r＝12，r＝24となる。このよ
うに主電力変換器の相数を増すことにより、コイ
ル電流に発生するリツプル電流Δimをある程度減
衰させることはできるが、更にリツプル電流Δim
を小さくし電流精度上無視できるようにするため
には順変換器２ａの出力端にフイルター３を設け
る必要がある。第２図に示すフイルター３を構成
する直流リアクトル３ａの値をLとしコンデン
サ３ｂの値をCとすると、順変換器２ａから出
力される電圧リツプルΔVは、フイルター３の出
力端すなわちコイル４の両端で次の式で表わされ
る値ΔVmとなる。 ΔVm＝ΔV×（p／r）2 但し、p＝1/2π√ 従つて、例えば24相変換器の場合、交流電源の
周波数sを60Hzとするとリツプル周波数rは1440
Hzとなり、フイルターの共振周波数pをrの1/10
０以下に選ぶと、順変換器２ａにより発生した電
圧リツプルは、コイル４の両端では10-4以下とな
り、要求されるコイル電流の精度を十分満足でき
る。ところが、上記のようなLCフイルターは、
pの周波数に対して共振点をもつきわめて不安定
な回路であり、交流電源の急激な変動など何らか
の原因でその出力端すなわちコイル４の両端の電
圧が振動し、要求されるコイル４の電流精度を得
ることはできない。従つて、第３図に示すように
フイルター３を構成する要素として、更に、コン
デンサ３ｃ，Coと抵抗３ｄ，Roを追加し、Co及
びRoの値が、RoπpL，RoCo１／pを満足
するように選ぶことにより共振点をなくし、コイ
ル４へ印加される電圧は非振動的にすることがで
きる。 同様に、補助電力変換器の整流器も、例えば12
相ダイオード整流器で構成され、その出力電圧の
リツプルがコイル電流の精度に悪影響を及ぼすの
で、第３図に示すようなLC及びRCから成るフイ
ルターが必要である。LCフイルターの値を、
L′，C′，
ギーに加速するための最終段加速器（シンクロト
ロン）用電磁石のコイル電源装置の改良に関する
ものである。 〔従来の技術〕 素粒子物理学の分野では、近年その重要な研究
手段として電子あるいは陽子などを高エネルギー
に加速する加速器が用いられるようになつた。シ
ンクロトロンは、この加速器における最終段加速
器の磁場を発生さすためのものであり、その主電
磁石用のコイル電源装置は、負荷電流を一定パタ
ーンで急速に変化させかつ繰返し運転され、しか
も高精度・高力率・高信頼性が要求される。 このようなコイル電源装置としては、従来第１
図に示すものが用いられてきた。 第１図において、１は交流電源、２は交流を直
流に、あるいは直流を交流に変換する電力変換
器、３ａは電流平滑用の直流リアクトル、４は抵
抗４ａとインダクタンス４ｂから成るコイルであ
る。 第１図に基づいて従来の装置の動作を説明す
る。第１図において、電力変換器２は３相のサイ
リスタブリツジから成り、ブリツジを構成するサ
イリスタの点弧角αを制御することにより、交流
電源１から入力される交流電圧を正・負任意の直
流電圧に連続的に変換できることは周知である。 ところで、例えばシンクロトロンにおいて要求
されるコイル電流imは、第４図ａに示すような
三角波である。従つて、コイル４の両端Ｐ―Ｎに
印加すべき電圧Vmは、電流の立上げ時にはVm
＝Lmdim／dt＋Rm・imと正極性（Ｎを基準電位と する）であり、上記サイリスタの制御角αは90゜
以下で運転される。また、電流の立下げ時に必要
な電圧は、Vm＝−Lmdim／dt＋Rm・imと逆極性 となるので、サイリスタの制御角αを90゜以上遅
らすように運転される。このように、電力変換器
２のサイリスタの点弧角αを制御することによ
り、コイル４に三角波電流を供給できる。なお、
直流リアクトル３ａは電力変換器２のサイリスタ
の点弧角を制御することにより発生する電圧リツ
プルを平滑し、コイル４へリツプルの少ない電流
を流すためのものである。 〔発明が解決しようとする課題〕 ところで、上述のようなシンクロトロンの電磁
石用コイル電源は、コイル電流の設定値に対して
高精度の制御が必要である。例えば、三角波電流
の立上げ時において、コイル電流の最大値に対し
て約数％〜100％の範囲で、電流設定値（三角波
の電流基準）に対して±10-3オーダーの精度が要
求される。これに対して、上記従来の方法では、
特に、三角波電流の立上げ初期の数％付近の電流
領域において、電力変換器２の制御遅れにより、
設定値に追従したコイル電流が得られないという
課題があつた。従つて、例えば、シンクロトロン
用の電源装置に適用した場合、ビームの入射が不
可能となる不具合を生じていた。 この発明は、上記のような従来の課題に鑑みて
なされたもので、高精度の出力電流が得られる電
源装置を提供することを目的としている。 〔課題を解決するための手段〕 この発明に係わるコイル用電源装置は、サイリ
スタ変換器に高周波チヨツパ装置を直列接続する
とともに、コイル電流と電流基準との偏差信号に
応じて上記高周波チヨツパ装置の出力を制御する
手段を設けたものである。 〔作用〕 この発明においては、偏差信号に対して高速に
応答する高周波チヨツパ装置の出力をサイリスタ
変換器の出力に加えることにより、サイリスタ変
換器の制御おくれを高周波チヨツパ装置の出力で
補償すべく作用する。 〔発明の実施例〕 以下、この発明の一実施例について説明する。 第２図において、１は交流電源、２ａは交流を
直流に変換する順変換器、２ｂは直流を交流に変
換する逆変換器、３は上記順変換器より出力され
る電圧リツプルの吸収と電流の立上げ時に必要な
電圧を初期充電しておくためのフイルターであ
り、第３図で示すように直流リアクトル３ａ、コ
ンデンサ３ｂ，３ｃ、抵抗３ｄより成る。１８
は、上記逆変換器２ｂに接続される直流リアクト
ルであり、これら２ａ〜３ｄ，１８により主変換
器が構成される。 ２１は例えば、12相ダイオードブリツジで構成
される整流器、２２は上記整流器の出力フイルタ
ーであり、第３図で示すように直流リアクトル２
２ａとコンデンサ２２ｂ及び２２ｃと抵抗２２ｄ
から成る。２３は、トランジスタあるいはゲート
ターンオフサイリスタなどより成る高周波チヨツ
パであり、上記２１〜２３によつて補助変換器が
構成される。 ４ａ，４ｂはそれぞれコイル４の抵抗、インダ
クタンスである。５，６はコイル電流の立上げ時
に点弧され電流の立下げ時に消弧する例えばゲー
トターンオフサイリスタのようなスイツチ、７，
８は、上記コイル電流の立下げ時に導通するダイ
オード、９はコイル電流を検出する例えばDC
CT、シヤントのような電流センンサであり、以
上１〜８，２１〜２３により本コイル用電源装置
の主回路が構成される。 １０は、主電力変換器の出力電圧を検出するた
めに分圧器などで構成された電圧センサ、１１は
図示しない外部コントローラによつて与えられる
トリガ信号により付勢されるスイツチ５，６の点
弧及び消弧タイミングと電流基準回路１２を付勢
して三角波電流基準Irefを発生させるための制御
タイミング発生回路である。１３，１６は制御信
号の加減算を行なうための加算器、１４は電流コ
ントローラ、１５はコイル電圧Vmを定める電圧
基準回路であり、出力される基準電圧Vrefは予
め推定した負荷特性と電流基準Irefによつて発生
する。１７は電圧コントローラ、１９は上記順変
換器２ａ及び逆変換器２ｂの制御角αを定める位
相制御回路、２０は上記順変換器２ａ及び逆変換
器２ｂへ送る点弧パルスを発生させるためのゲー
ト回路である。２４は電流基準Irefとコイル電流
imの差によつて付勢される電流コントローラで
あり、位相制御回路２５及びベース駆動回路２６
を通して、加算器１３の出力が０になるよう高周
波チヨツパ２３の出力電圧を制御する。上記１２
〜１９，２４，２５は演算増巾器を用いたアナロ
グ回路、あるいはマイクロプロセツサ、ミニコン
などを用いたデイジタル回路により構成できる。
以上９〜２０，２４〜２６は本コイル用電源装置
の制御回路を構成する。 第２図は本発明の一実施例を示す図であり、第
４図は本発明の動作を説明する図である。第２図
及び第４図に基づいて本発明の作用・動作の説明
を行う。 コイル用電源装置より出力される電流の精度を
決定する要因として、順変換器２ａより発生する
電圧リツプルと制御回路による電流基準Irefへの
追随性（応答性）とがある。 順変換器２ａは、前述のようにサイリスタの点
弧角αを制御することにより任意の直流電圧を発
生できるが、点弧角αにより、直流電圧に重畳す
る電圧リツプルΔVの大きさも変化する。また、
この電圧リツプルの周波数rは、３相ブリツジの
場合、交流電源の周波数をsとすれば、r＝6sと
なる。この電圧リツプルにより発生するコイル電
流のリツプルΔimは、コイル４のインダクタンス
４ｂの値をLm、低抗４ａの値をRmとすると、
一般的には、2πr・Lm＞＞Rmであるために、
Δim≒ΔV／2πr・Lmで表わされる。 従つて、電圧リツプルに対しては、コイルに印
加されるリツプル値ΔVそのものを小さくするこ
とと、リツプル周波数rを大きくすることによ
り、要求される電流精度を得ることができる。そ
のために、主電力変換器を構成する順変換器２ａ
及び逆変換器２ｂは、３相ブリツジを複数台組合
せてリツプル値ΔVを小、リツプル周波数rを大
としている。例えば、３相ブリツジを２台組合せ
た12相変換器、４台組合せた24相変換器では、リ
ツプル値ΔVはそれぞれ相数が多くなるほど減少
するのはもちろんであるが、リツプル周波数r
は、それぞれ、r＝12，r＝24となる。このよ
うに主電力変換器の相数を増すことにより、コイ
ル電流に発生するリツプル電流Δimをある程度減
衰させることはできるが、更にリツプル電流Δim
を小さくし電流精度上無視できるようにするため
には順変換器２ａの出力端にフイルター３を設け
る必要がある。第２図に示すフイルター３を構成
する直流リアクトル３ａの値をLとしコンデン
サ３ｂの値をCとすると、順変換器２ａから出
力される電圧リツプルΔVは、フイルター３の出
力端すなわちコイル４の両端で次の式で表わされ
る値ΔVmとなる。 ΔVm＝ΔV×（p／r）2 但し、p＝1/2π√ 従つて、例えば24相変換器の場合、交流電源の
周波数sを60Hzとするとリツプル周波数rは1440
Hzとなり、フイルターの共振周波数pをrの1/10
０以下に選ぶと、順変換器２ａにより発生した電
圧リツプルは、コイル４の両端では10-4以下とな
り、要求されるコイル電流の精度を十分満足でき
る。ところが、上記のようなLCフイルターは、
pの周波数に対して共振点をもつきわめて不安定
な回路であり、交流電源の急激な変動など何らか
の原因でその出力端すなわちコイル４の両端の電
圧が振動し、要求されるコイル４の電流精度を得
ることはできない。従つて、第３図に示すように
フイルター３を構成する要素として、更に、コン
デンサ３ｃ，Coと抵抗３ｄ，Roを追加し、Co及
びRoの値が、RoπpL，RoCo１／pを満足
するように選ぶことにより共振点をなくし、コイ
ル４へ印加される電圧は非振動的にすることがで
きる。 同様に、補助電力変換器の整流器も、例えば12
相ダイオード整流器で構成され、その出力電圧の
リツプルがコイル電流の精度に悪影響を及ぼすの
で、第３図に示すようなLC及びRCから成るフイ
ルターが必要である。LCフイルターの値を、
L′，C′，
以上述べたように、この発明によれば、サイリ
スタ変換器と、これに直列接続された高周波チヨ
ツパで直流電源を構成し、サイリスタ変換器の制
御おくれによる誤差電流を高周波チヨツパの出力
により補償するようにしたので、応答性が改善さ
れ、電流基準に対して高精度の出力電流が得られ
る効果がある。
スタ変換器と、これに直列接続された高周波チヨ
ツパで直流電源を構成し、サイリスタ変換器の制
御おくれによる誤差電流を高周波チヨツパの出力
により補償するようにしたので、応答性が改善さ
れ、電流基準に対して高精度の出力電流が得られ
る効果がある。
第１図は、従来のコイル用電源装置を示す図、
第２図は、この発明の一実施例によるコイル用電
源装置を示す図、第３図は、この発明におけるフ
イルターの構成を示す図、第４図は、この発明の
動作を説明する図、第５図は、この発明の他の実
施例であり、第６図ａ，ｂは他の実施例における
フイルターの構成を示す図、第７図はこの発明に
おける高周波チヨツパの一例を示す回路図、第８
図は高周波チヨツパの動作を説明するための図で
ある。 図において、１は交流電源、２ａは順変換器、
２ｂは逆変換器、３ａは直流リアクトル、３ｂ，
３ｃはコンデンサ、３ｄは抵抗でありフイルター
３を構成する。４は電磁石、４ａは電磁石の抵
抗、４ｂは電磁石のコイル、５，６はスイツチ、
７，８はダイオード、９は電流センサ、１０は電
圧センサ、１１は制御タイミング発生回路、、１
２は電流基準回路、１３，１６は加算器、１４は
電流コントローラ、１５は電圧基準回路、１７は
電圧コントローラ、１８は直流リアクトル、１９
は位相制御回路、２０はゲート回路、２１は整流
器、２２はフイルター、２２ａは直流リアクト
ル、２２ｂ，２２ｃはコンデンサ、２２ｄは低
抗、２３は高周波チヨツパ、２４は高周波チヨツ
パの電流コントローラ、２５は同じく位相制御回
路、２６はベース駆動回路である。なお図中同一
符号は同一又は相当部分を示す。
第２図は、この発明の一実施例によるコイル用電
源装置を示す図、第３図は、この発明におけるフ
イルターの構成を示す図、第４図は、この発明の
動作を説明する図、第５図は、この発明の他の実
施例であり、第６図ａ，ｂは他の実施例における
フイルターの構成を示す図、第７図はこの発明に
おける高周波チヨツパの一例を示す回路図、第８
図は高周波チヨツパの動作を説明するための図で
ある。 図において、１は交流電源、２ａは順変換器、
２ｂは逆変換器、３ａは直流リアクトル、３ｂ，
３ｃはコンデンサ、３ｄは抵抗でありフイルター
３を構成する。４は電磁石、４ａは電磁石の抵
抗、４ｂは電磁石のコイル、５，６はスイツチ、
７，８はダイオード、９は電流センサ、１０は電
圧センサ、１１は制御タイミング発生回路、、１
２は電流基準回路、１３，１６は加算器、１４は
電流コントローラ、１５は電圧基準回路、１７は
電圧コントローラ、１８は直流リアクトル、１９
は位相制御回路、２０はゲート回路、２１は整流
器、２２はフイルター、２２ａは直流リアクト
ル、２２ｂ，２２ｃはコンデンサ、２２ｄは低
抗、２３は高周波チヨツパ、２４は高周波チヨツ
パの電流コントローラ、２５は同じく位相制御回
路、２６はベース駆動回路である。なお図中同一
符号は同一又は相当部分を示す。
Claims (1)
- １ 複数のサイリスタ素子をブリツジ接続してな
る、交流を直流に変換するサイリスタ変換器及び
自己消弧能力を有するスイツチング素子を用いた
高周波チヨツパ装置を直列接続してなる直流電
源、この直流電源と負荷となるコイルとの間に挿
入されたスイツチ素子、上記コイルに流れる電流
を検出する電流検出器、この電流検出器の検出し
た電流値と電流基準との電流偏差信号を入力し、
上記電流偏差信号に応じた制御信号を発生する第
１の電流コントローラ、上記コイルに印加される
電圧を検出する電圧検出器、この電圧検出器の検
出した電圧値と電圧基準との電圧偏差信号及び上
記電流偏差信号に基づいた位相制御信号を発生す
る位相制御回路、この位相制御回路の位相制御信
号により上記複数のサイリスタ素子を点弧するゲ
ート回路、上記電流偏差信号に応じた制御信号を
発生する第２の電流コントローラ、この第２の電
流コントローラの制御信号により上記高周波チヨ
ツパ装置のスイツチング素子をオン、オフ制御
し、上記電流偏差信号が零になるように上記高周
波チヨツパ装置の出力を制御する駆動回路を備え
たことを特徴とするコイル用電源装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57203099A JPS5991520A (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | コイル用電源装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57203099A JPS5991520A (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | コイル用電源装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5991520A JPS5991520A (ja) | 1984-05-26 |
| JPH0118445B2 true JPH0118445B2 (ja) | 1989-04-05 |
Family
ID=16468360
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57203099A Granted JPS5991520A (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | コイル用電源装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5991520A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6154880A (ja) * | 1984-08-24 | 1986-03-19 | Toshiba Corp | 電源装置 |
| JPS6370314A (ja) * | 1986-09-12 | 1988-03-30 | Toshiba Corp | 電磁石電源 |
| WO2021095204A1 (ja) * | 2019-11-14 | 2021-05-20 | 三菱電機株式会社 | 電源装置および磁気共鳴画像診断装置 |
-
1982
- 1982-11-17 JP JP57203099A patent/JPS5991520A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5991520A (ja) | 1984-05-26 |
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