JP6318543B2 - ファインダー光学系 - Google Patents
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Description
本発明は、例えば一眼レフカメラなどの撮影機器に搭載されるファインダー光学系に関する。
一眼レフカメラのファインダー光学系は、撮影レンズによる被写体像を焦点板上に形成し、焦点板上に形成した被写体像をペンタプリズム等の像反転手段を介して正立像とした後、接眼レンズ部によって拡大表示して、観察者がこれを観察するように構成されている。
このようなファインダー光学系に用いられる接眼レンズ部には、高い観察倍率を有すること、アイレリーフ（接眼レンズ部のアイポイント側の最終面の頂点からアイポイントまでの距離）を十分に確保すること、そして視度調整ができること等が求められている。
アイレリーフはペンタプリズム等の像反転手段の射出面の大きさによって制限を受けるため、一般的に、高い観察倍率を得ようとするとアイレリーフをあまり長くはできない。このため、特に長いアイレリーフが必要な眼鏡使用者にとっては不利となる。
そこで、眼鏡使用者が眼鏡を外しても良好にファインダー像を観察できるように、視度調整機能を備えたファインダー光学系が種々提案されている。例えば、特許文献１、２には、接眼レンズ部を負正負または負正正の３枚レンズ構成とし、真ん中の正レンズを視度調整用レンズとしてこれを光軸方向に移動させることにより視度調整を行うファインダー光学系が開示されている。
しかしながら、特許文献１、２のファインダー光学系は、視度調整用レンズ（真ん中の正レンズ）の移動量に対する視度の変化量が小さいため、十分な視度調整範囲を確保することができない。また、視度調整用レンズの移動量を大きくして無理に視度調整範囲を広げようとすると、収差変化が大きくなって光学性能が劣化してしまう。
本発明は、以上の問題意識に基づいてなされたものであり、観察倍率が高く、簡素な構成でありながら視度調整用レンズの少ない移動量で広い視度調整範囲を確保し、諸収差を良好に補正して優れた光学性能を達成できるファインダー光学系を得ることを目的とする。
本発明のファインダー光学系は、第１の態様では、被写体像を正立像に反転する像反転手段と、この像反転手段による正立像を拡大表示する接眼レンズ部と、を備えるファインダー光学系であって、接眼レンズ部は、像反転手段側から眼側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する両凸形状の第２レンズと、眼側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズとからなり、第２レンズを光軸方向に移動させることにより視度調整を行い、次の条件式（１）及び（２）を満足することを特徴としている。
（１）−０．２＜ｆ／ｆ３＜０．２
（２）−３.００＜ｆ（１−Ｌ３ｎ）／Ｌ３ｂ＜−２．１５
但し、
ｆ：視度が−１ディオプターの状態における接眼レンズ部の全系の焦点距離、
ｆ３：第３レンズの焦点距離、
Ｌ３ｎ：第３レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｌ３ｂ：第３レンズの眼側の面の曲率半径、
である。
（１）−０．２＜ｆ／ｆ３＜０．２
（２）−３.００＜ｆ（１−Ｌ３ｎ）／Ｌ３ｂ＜−２．１５
但し、
ｆ：視度が−１ディオプターの状態における接眼レンズ部の全系の焦点距離、
ｆ３：第３レンズの焦点距離、
Ｌ３ｎ：第３レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｌ３ｂ：第３レンズの眼側の面の曲率半径、
である。
条件式（２）が規定する条件範囲の中でも、次の条件式（２’）を満足することが好ましい。
（２’）−２．９０＜ｆ（１−Ｌ３ｎ）／Ｌ３ｂ＜−２．１５
（２’）−２．９０＜ｆ（１−Ｌ３ｎ）／Ｌ３ｂ＜−２．１５
本発明のファインダー光学系は、次の条件式（３）を満足することが好ましい。
（３）１．１５＜{Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）＋Ｌ３ｄ／Ｌ３ｎ}／｛Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）｝＜１．３０
但し、
Ｌ３ｎ：第３レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｌ３ｂ：第３レンズの眼側の面の曲率半径、
Ｌ３ｄ：第３レンズのレンズ厚、
である。
（３）１．１５＜{Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）＋Ｌ３ｄ／Ｌ３ｎ}／｛Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）｝＜１．３０
但し、
Ｌ３ｎ：第３レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｌ３ｂ：第３レンズの眼側の面の曲率半径、
Ｌ３ｄ：第３レンズのレンズ厚、
である。
条件式（３）が規定する条件範囲の中でも、次の条件式（３’）を満足することが好ましい。
（３’）１．１５＜{Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）＋Ｌ３ｄ／Ｌ３ｎ}／｛Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）｝＜１．２３
（３’）１．１５＜{Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）＋Ｌ３ｄ／Ｌ３ｎ}／｛Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）｝＜１．２３
本発明のファインダー光学系は、次の条件式（４）を満足することが好ましい。
（４）−１．５＜ｆ／ｆ１＜−１．１
但し、
ｆ：視度が−１ディオプターの状態における接眼レンズ部の全系の焦点距離、
ｆ１：第１レンズの焦点距離、
である。
（４）−１．５＜ｆ／ｆ１＜−１．１
但し、
ｆ：視度が−１ディオプターの状態における接眼レンズ部の全系の焦点距離、
ｆ１：第１レンズの焦点距離、
である。
条件式（４）が規定する条件範囲の中でも、次の条件式（４’）を満足することが好ましい。
（４’）−１．４＜ｆ／ｆ１＜−１．１
（４’）−１．４＜ｆ／ｆ１＜−１．１
本発明のファインダー光学系は、第２の態様では、被写体像を正立像に反転する像反転手段と、この像反転手段による正立像を拡大表示する接眼レンズ部と、を備えるファインダー光学系であって、接眼レンズ部は、像反転手段側から眼側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する両凸形状の第２レンズと、眼側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズとからなり、第２レンズを光軸方向に移動させることにより視度調整を行い、次の条件式（１）及び（３）を満足することを特徴としている。
（１）−０．２＜ｆ／ｆ３＜０．２
（３）１．１５＜{Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）＋Ｌ３ｄ／Ｌ３ｎ}／｛Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）｝＜１．３０
但し、
ｆ：視度が−１ディオプターの状態における接眼レンズ部の全系の焦点距離、
ｆ３：第３レンズの焦点距離、
Ｌ３ｎ：第３レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｌ３ｂ：第３レンズの眼側の面の曲率半径、
Ｌ３ｄ：第３レンズのレンズ厚、
である。
（１）−０．２＜ｆ／ｆ３＜０．２
（３）１．１５＜{Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）＋Ｌ３ｄ／Ｌ３ｎ}／｛Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）｝＜１．３０
但し、
ｆ：視度が−１ディオプターの状態における接眼レンズ部の全系の焦点距離、
ｆ３：第３レンズの焦点距離、
Ｌ３ｎ：第３レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｌ３ｂ：第３レンズの眼側の面の曲率半径、
Ｌ３ｄ：第３レンズのレンズ厚、
である。
第１レンズの少なくとも被写体側の面を非球面とし、第２レンズの被写体側の面を非球面とし、第３レンズの被写体側の面を非球面とすることができる。
本発明によれば、観察倍率が高く、簡素な構成でありながら視度調整用レンズの少ない移動量で広い視度調整範囲を確保し、諸収差を良好に補正して優れた光学性能を達成できるファインダー光学系が得られる。
図１、図５、図９、図１３、図１７、図２１に示す各数値実施例１−６のファインダー光学系は、例えば、一眼レフカメラなどの撮影機器に搭載される。図示は省略しているが、ファインダー光学系の光軸方向の前方には、被写体側から順に、被写体光束が通る撮影レンズと、この撮影レンズを通った被写体光束を反射する可動ミラーと、この可動ミラーで反射した被写体光束による被写体像が投影される焦点板と、を有する。
本実施形態のファインダー光学系は、上記撮影レンズによって形成された被写体像を正立像に反転する像反転手段としてのペンタダハプリズムＰＰと、このペンタダハプリズムＰＰによる正立像を拡大表示する接眼レンズ部とを備えている。なお、像反転手段の構成要素としてはペンタダハプリズムＰＰに限定されず、例えば、ポロプリズム等の像反転機能を持つ種々の光学部材を用いることができる。ＥＰはアイポイントである。
接眼レンズ部は、数値実施例１、４−６では、ペンタダハプリズムＰＰ側（被写体側）から眼側に向かって順に、負の屈折力の第１レンズＬＮ１と、正の屈折力の第２レンズＬＰ２と、正の屈折力の第３レンズＬＰ３とからなる。
第１レンズＬＮ１は、数値実施例１、４、６では両凹負レンズからなり、数値実施例５では被写体側に凸の負メニスカスレンズからなる。第１レンズＬＮ１は、数値実施例１、４、５ではその両面が非球面であり、数値実施例６ではその被写体側の面のみが非球面である（眼側の面が球面である）。
第２レンズＬＰ２は、両凸正レンズからなり、その被写体側の面が非球面である。第２レンズＬＰ２は、視度調整の際に光軸方向に移動する視度調整用レンズである。
第３レンズＬＰ３は、被写体側に凸の正メニスカスレンズからなり、その被写体側の面が非球面である。
第１レンズＬＮ１は、数値実施例１、４、６では両凹負レンズからなり、数値実施例５では被写体側に凸の負メニスカスレンズからなる。第１レンズＬＮ１は、数値実施例１、４、５ではその両面が非球面であり、数値実施例６ではその被写体側の面のみが非球面である（眼側の面が球面である）。
第２レンズＬＰ２は、両凸正レンズからなり、その被写体側の面が非球面である。第２レンズＬＰ２は、視度調整の際に光軸方向に移動する視度調整用レンズである。
第３レンズＬＰ３は、被写体側に凸の正メニスカスレンズからなり、その被写体側の面が非球面である。
接眼レンズ部は、数値実施例２、３では、ペンタダハプリズムＰＰ側（被写体側）から眼側に向かって順に、負の屈折力の第１レンズＬＮ１と、正の屈折力の第２レンズＬＰ２と、負の屈折力の第３レンズＬＮ３とからなる。
第１レンズＬＮ１は、両凹負レンズからなり、その両面が非球面である。
第２レンズＬＰ２は、両凸正レンズからなり、その被写体側の面が非球面である。第２レンズＬＰ２は、視度調整の際に光軸方向に移動する視度調整用レンズである。
第３レンズＬＮ３は、被写体側に凸の負メニスカスレンズからなり、その被写体側の面が非球面である。
第１レンズＬＮ１は、両凹負レンズからなり、その両面が非球面である。
第２レンズＬＰ２は、両凸正レンズからなり、その被写体側の面が非球面である。第２レンズＬＰ２は、視度調整の際に光軸方向に移動する視度調整用レンズである。
第３レンズＬＮ３は、被写体側に凸の負メニスカスレンズからなり、その被写体側の面が非球面である。
本実施形態のファインダー光学系は、接眼レンズ部が、ペンタダハプリズムＰＰ側（被写体側）から眼側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズＬＮ１と、正の屈折力を有する両凸形状の第２レンズＬＰ２と、眼側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３とからなる簡素な構成を必須としている。
第１レンズＬＮ１に負の屈折力を持たせ、かつ第２レンズＬＰ２の正の屈折力を接眼レンズ部の全系の正の屈折力より大きく設定した上で、第２レンズＬＰ２を光軸方向に移動させて視度調整を行うことにより、接眼レンズ部の全体を移動させて視度調整を行う場合と比較して、視度調整用レンズである第２レンズＬＰ２の移動量を少なくすることができる。
第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３を眼側に凹面を向けたメニスカス形状とし、この第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３のパワーや形状を最適設定することで、観察倍率を高くし、第２レンズＬＰ２（視度調整用レンズ）の少ない移動量で広い視度調整範囲を確保し、諸収差を良好に補正して優れた光学性能を達成することができる。
条件式（１）は、視度が−１ディオプターの状態における接眼レンズ部の全系の焦点距離と、第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３の焦点距離との比を規定している。条件式（１）を満足することで、第２レンズＬＰ２（視度調整用レンズ）の少ない移動量で広い視度調整範囲を確保するとともに、諸収差（特に非点隔差）を良好に補正して優れた光学性能を達成することができる。
条件式（１）の上限を超えると、第３レンズＬＰ３の正の屈折力が大きくなりすぎて、第２レンズＬＰ２の正の屈折力が小さくなる結果、視度調整時の第２レンズＬＰ２の移動量が増大してしまう。
条件式（１）の下限を超えると、第３レンズＬＮ３の負の屈折力が大きくなりすぎて、第２レンズＬＰ２の正の屈折力が大きくなる結果、視度調整時の収差（特に非点隔差）が−１ディオプターの時以外の視度で大きく変化してしまう。
条件式（１）の上限を超えると、第３レンズＬＰ３の正の屈折力が大きくなりすぎて、第２レンズＬＰ２の正の屈折力が小さくなる結果、視度調整時の第２レンズＬＰ２の移動量が増大してしまう。
条件式（１）の下限を超えると、第３レンズＬＮ３の負の屈折力が大きくなりすぎて、第２レンズＬＰ２の正の屈折力が大きくなる結果、視度調整時の収差（特に非点隔差）が−１ディオプターの時以外の視度で大きく変化してしまう。
条件式（２）は、第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３のｄ線に対する屈折率と眼側の面の曲率半径を規定したものである。条件式（２）を満足することで、高い観察倍率を得るとともに、ディストーション（歪曲収差）を良好に補正して優れた光学性能を達成することができる。
条件式（２）の上限を超えると、第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３の眼側の面の負の屈折力が小さくなりすぎて、接眼レンズ部の全系の焦点距離が長くなる結果、高い観察倍率を得ることができなくなってしまう。
条件式（２）の下限を超えると、第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３の眼側の面の負の屈折力が大きくなりすぎて、ディストーション（歪曲収差）が大きく発生してしまう。
条件式（２）の上限を超えると、第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３の眼側の面の負の屈折力が小さくなりすぎて、接眼レンズ部の全系の焦点距離が長くなる結果、高い観察倍率を得ることができなくなってしまう。
条件式（２）の下限を超えると、第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３の眼側の面の負の屈折力が大きくなりすぎて、ディストーション（歪曲収差）が大きく発生してしまう。
条件式（３）は、第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３の角倍率相当量を規定したものである。条件式（１）で規定されるように、第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３は、接眼レンズ部の全系の屈折力に対して、ゼロを挟んだ極めて弱い正または負の屈折力を有している。このため、第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３は、アフォーカル系として機能する性質を強く持つ。なお、条件式（１）の値がゼロのとき、第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３は完全なアフォーカル系となる。アフォーカル系は入射側の視度を角倍率の２乗だけ変化させて射出すると共に、屈折力がゼロであるため横倍率は視度調整によって変化しない性質がある。この性質を利用して、第２レンズＬＰ２による視度変化のみを拡大させることが可能となる。条件式（３）を満足することで、第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３のレンズ厚を抑えて光学系全体を小型化するとともに、第２レンズＬＰ２（視度調整用レンズ）の少ない移動量で広い視度調整範囲を確保することができる。
条件式（３）の上限を超えて第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３の角倍率が大きくなると、第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３のレンズ厚が大きくなり、光学系全体が大型化してしまう。
条件式（３）の下限を超えて第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３の角倍率が小さくなると、視度調整時の第２レンズＬＰ２の移動量が増大してしまう。
条件式（３）の上限を超えて第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３の角倍率が大きくなると、第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３のレンズ厚が大きくなり、光学系全体が大型化してしまう。
条件式（３）の下限を超えて第３レンズＬＰ３または第３レンズＬＮ３の角倍率が小さくなると、視度調整時の第２レンズＬＰ２の移動量が増大してしまう。
条件式（４）は、視度が−１ディオプターの状態における接眼レンズ部の全系の焦点距離と、第１レンズＬＮ１の焦点距離との比を規定している。条件式（４）を満足することで、高い観察倍率を得るとともに、第２レンズＬＰ２（視度調整用レンズ）の少ない移動量で広い視度調整範囲を確保することができる。
条件式（４）の上限を超えると、第１レンズＬＮ１の負の屈折力が小さくなりすぎて、視度調整時の第２レンズＬＰ２の移動量が増大してしまう。
条件式（４）の下限を超えると、第１レンズＬＮ１の負の屈折力が大きくなりすぎて、高い観察倍率を得ることができなくなってしまう。
条件式（４）の上限を超えると、第１レンズＬＮ１の負の屈折力が小さくなりすぎて、視度調整時の第２レンズＬＰ２の移動量が増大してしまう。
条件式（４）の下限を超えると、第１レンズＬＮ１の負の屈折力が大きくなりすぎて、高い観察倍率を得ることができなくなってしまう。
次に具体的な数値実施例１−６を示す。諸収差図及び表中において、ｄ線、ｇ線、Ｃ線はそれぞれの波長に対する収差、Ｓはサジタル、Ｍはメリディオナル、ERは瞳径、fは全系の焦点距離、Bは射出角（゜）、Rは曲率半径、dはレンズ厚または間隔、N(d)はｄ線に対する屈折率、ν(d)はｄ線に対するアッベ数を示す。長さの単位は[mm]である。瞳径ER、焦点距離f、射出角B、アイレリーフ、及びレンズ間隔dは、視度が−１ディオプターの時、−３ディオプターの時、＋１．５ディオプターの時の順に示している。
回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8+A10y10+A12y12・・・
（但し、cは曲率（１／ｒ）、ｙは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、・・・・・は各次数の非球面係数、ｘはサグ量）
回転対称非球面は次式で定義される。
x=cy2/[1+[1-(1+K)c2y2]1/2]+A4y4+A6y6+A8y8+A10y10+A12y12・・・
（但し、cは曲率（１／ｒ）、ｙは光軸からの高さ、Ｋは円錐係数、Ａ４、Ａ６、Ａ８、・・・・・は各次数の非球面係数、ｘはサグ量）
［数値実施例１］
図１−図４と表１−表３は、本発明によるファインダー光学系の数値実施例１を示している。図１は視度が−１ディオプターの時のレンズ構成図、図２は視度が−１ディオプターの時の諸収差図、図３は視度が−３.０ディオプターの時の諸収差図、図４は視度が＋１．５ディオプターの時の諸収差図である。表１は面データ、表２は非球面データ、表３は各種データである。
図１−図４と表１−表３は、本発明によるファインダー光学系の数値実施例１を示している。図１は視度が−１ディオプターの時のレンズ構成図、図２は視度が−１ディオプターの時の諸収差図、図３は視度が−３.０ディオプターの時の諸収差図、図４は視度が＋１．５ディオプターの時の諸収差図である。表１は面データ、表２は非球面データ、表３は各種データである。
本数値実施例１のファインダー光学系は、撮影レンズ（図示せず）によって形成された被写体像を正立像に反転する像反転手段としてのペンタダハプリズムＰＰと、このペンタダハプリズムＰＰによる正立像を拡大表示する接眼レンズ部とを備えている。
接眼レンズ部は、ペンタダハプリズムＰＰ側（被写体側）から眼側に向かって順に、両凹負レンズからなる第１レンズＬＮ１と、両凸正レンズからなる第２レンズＬＰ２と、被写体側に凸の正メニスカスレンズからなる第３レンズＬＰ３とからなる。第１レンズＬＮ１はその両面が非球面である。第２レンズＬＰ２はその被写体側の面が非球面である。第３レンズＬＰ３はその被写体側の面が非球面である。第２レンズＬＰ２は、視度調整の際に光軸方向に移動する視度調整用レンズである。
（表１）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
0 一次結像面 2.550
1 ∞ 69.248 1.51633 64.1
2 ∞ 1.922
3＊ -179.308 2.550 1.62133 25.0
4＊ 32.944 d4
5＊ 42.869 5.600 1.49176 57.5
6 -21.910 d6
7＊ 14.400 7.000 1.49176 57.5
8 12.128 18.700
9 アイポイント
＊は回転対称非球面である。
（表２）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00000E+00である）
面番号 K A4 A6 A8
3 0.0000 2.65900E-05 -3.87400E-07 2.74000E-10
4 0.0000 -2.06700E-07
5 0.0000 -8.64600E-05 5.42000E-07 -1.51500E-09
7 0.0000 4.02800E-05 -1.53600E-07
（表３）
各種データ
視度 −１ディオプター −３.０ディオプター ＋１．５ディオプター
ER φ10 φ10 φ10
f 56.58 60.64 52.34
B 14.4 14.2 14.6
アイレリーフ 18.7 18.7 18.7
d4 2.935 1.595 4.555
d6 2.297 3.637 0.677
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
0 一次結像面 2.550
1 ∞ 69.248 1.51633 64.1
2 ∞ 1.922
3＊ -179.308 2.550 1.62133 25.0
4＊ 32.944 d4
5＊ 42.869 5.600 1.49176 57.5
6 -21.910 d6
7＊ 14.400 7.000 1.49176 57.5
8 12.128 18.700
9 アイポイント
＊は回転対称非球面である。
（表２）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00000E+00である）
面番号 K A4 A6 A8
3 0.0000 2.65900E-05 -3.87400E-07 2.74000E-10
4 0.0000 -2.06700E-07
5 0.0000 -8.64600E-05 5.42000E-07 -1.51500E-09
7 0.0000 4.02800E-05 -1.53600E-07
（表３）
各種データ
視度 −１ディオプター −３.０ディオプター ＋１．５ディオプター
ER φ10 φ10 φ10
f 56.58 60.64 52.34
B 14.4 14.2 14.6
アイレリーフ 18.7 18.7 18.7
d4 2.935 1.595 4.555
d6 2.297 3.637 0.677
［数値実施例２］
図５−図８と表４−表６は、本発明によるファインダー光学系の数値実施例２を示している。図５は視度が−１ディオプターの時のレンズ構成図、図６は視度が−１ディオプターの時の諸収差図、図７は視度が−３．１ディオプターの時の諸収差図、図８は視度が＋１．５ディオプターの時の諸収差図である。表４は面データ、表５は非球面データ、表６は各種データである。
図５−図８と表４−表６は、本発明によるファインダー光学系の数値実施例２を示している。図５は視度が−１ディオプターの時のレンズ構成図、図６は視度が−１ディオプターの時の諸収差図、図７は視度が−３．１ディオプターの時の諸収差図、図８は視度が＋１．５ディオプターの時の諸収差図である。表４は面データ、表５は非球面データ、表６は各種データである。
この数値実施例２のレンズ構成は、数値実施例１のレンズ構成において、正の屈折力の第３レンズＬＰ３に代えて、被写体側に凸の負メニスカスレンズからなる第３レンズＬＮ３を設けたものである。
（表４）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
0 一次結像面 2.550
1 ∞ 69.248 1.51633 64.1
2 ∞ 1.922
3＊ -106.095 2.550 1.58547 29.9
4＊ 34.388 d4
5＊ 34.960 5.600 1.52538 56.3
6 -23.450 d6
7＊ 16.720 6.500 1.52538 56.3
8 13.096 18.700
9 アイポイント
＊は回転対称非球面である。
（表５）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00000E+00である）
面番号 K A4 A6 A8
3 0.0000 2.24000E-05 -3.29000E-07 1.31000E-10
4 0.0000 -1.95100E-07
5 0.0000 -7.98700E-05 3.77900E-07 -9.35000E-10
7 0.0000 4.39600E-05 -6.32000E-08
（表６）
各種データ
視度 −１ディオプター −３.１ディオプター ＋１．５ディオプター
ER φ10 φ10 φ10
f 56.57 60.41 52.56
B 14.4 14.2 14.5
アイレリーフ 18.7 18.7 18.7
d4 2.935 1.595 4.555
d6 2.297 3.637 0.677
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
0 一次結像面 2.550
1 ∞ 69.248 1.51633 64.1
2 ∞ 1.922
3＊ -106.095 2.550 1.58547 29.9
4＊ 34.388 d4
5＊ 34.960 5.600 1.52538 56.3
6 -23.450 d6
7＊ 16.720 6.500 1.52538 56.3
8 13.096 18.700
9 アイポイント
＊は回転対称非球面である。
（表５）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00000E+00である）
面番号 K A4 A6 A8
3 0.0000 2.24000E-05 -3.29000E-07 1.31000E-10
4 0.0000 -1.95100E-07
5 0.0000 -7.98700E-05 3.77900E-07 -9.35000E-10
7 0.0000 4.39600E-05 -6.32000E-08
（表６）
各種データ
視度 −１ディオプター −３.１ディオプター ＋１．５ディオプター
ER φ10 φ10 φ10
f 56.57 60.41 52.56
B 14.4 14.2 14.5
アイレリーフ 18.7 18.7 18.7
d4 2.935 1.595 4.555
d6 2.297 3.637 0.677
［数値実施例３］
図９−図１２と表７−表９は、本発明によるファインダー光学系の数値実施例３を示している。図９は視度が−１ディオプターの時のレンズ構成図、図１０は視度が−１ディオプターの時の諸収差図、図１１は視度が−３．１ディオプターの時の諸収差図、図１２は視度が＋１．５ディオプターの時の諸収差図である。表７は面データ、表８は非球面データ、表９は各種データである。
図９−図１２と表７−表９は、本発明によるファインダー光学系の数値実施例３を示している。図９は視度が−１ディオプターの時のレンズ構成図、図１０は視度が−１ディオプターの時の諸収差図、図１１は視度が−３．１ディオプターの時の諸収差図、図１２は視度が＋１．５ディオプターの時の諸収差図である。表７は面データ、表８は非球面データ、表９は各種データである。
この数値実施例３のレンズ構成は、数値実施例２のレンズ構成と同様である。
（表７）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
0 一次結像面 2.550
1 ∞ 69.248 1.51633 64.1
2 ∞ 1.922
3＊ -128.603 2.550 1.62133 25.0
4＊ 34.892 d4
5＊ 38.154 5.600 1.52538 56.3
6 -23.686 d6
7＊ 14.157 6.000 1.52538 56.3
8 11.571 18.700
9 アイポイント
＊は回転対称非球面である。
（表８）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00000E+00である）
面番号 K A4 A6 A8
3 0.0000 3.14400E-05 -3.53400E-07 3.70000E-10
4 0.0000 -1.46100E-07
5 0.0000 -9.16800E-05 5.22900E-07 -1.29800E-09
7 0.0000 4.51600E-05 -1.03600E-07
（表９）
各種データ
視度 −１ディオプター −３.１ディオプター ＋１．５ディオプター
ER φ10 φ10 φ10
f 56.58 60.60 52.39
B 14.4 14.2 14.5
アイレリーフ 18.7 18.7 18.7
d4 2.935 1.595 4.555
d6 2.297 3.637 0.677
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
0 一次結像面 2.550
1 ∞ 69.248 1.51633 64.1
2 ∞ 1.922
3＊ -128.603 2.550 1.62133 25.0
4＊ 34.892 d4
5＊ 38.154 5.600 1.52538 56.3
6 -23.686 d6
7＊ 14.157 6.000 1.52538 56.3
8 11.571 18.700
9 アイポイント
＊は回転対称非球面である。
（表８）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00000E+00である）
面番号 K A4 A6 A8
3 0.0000 3.14400E-05 -3.53400E-07 3.70000E-10
4 0.0000 -1.46100E-07
5 0.0000 -9.16800E-05 5.22900E-07 -1.29800E-09
7 0.0000 4.51600E-05 -1.03600E-07
（表９）
各種データ
視度 −１ディオプター −３.１ディオプター ＋１．５ディオプター
ER φ10 φ10 φ10
f 56.58 60.60 52.39
B 14.4 14.2 14.5
アイレリーフ 18.7 18.7 18.7
d4 2.935 1.595 4.555
d6 2.297 3.637 0.677
［数値実施例４］
図１３−図１６と表１０−表１２は、本発明によるファインダー光学系の数値実施例４を示している。図１３は視度が−１ディオプターの時のレンズ構成図、図１４は視度が−１ディオプターの時の諸収差図、図１５は視度が−３．０ディオプターの時の諸収差図、図１６は視度が＋１．５ディオプターの時の諸収差図である。表１０は面データ、表１１は非球面データ、表１２は各種データである。
図１３−図１６と表１０−表１２は、本発明によるファインダー光学系の数値実施例４を示している。図１３は視度が−１ディオプターの時のレンズ構成図、図１４は視度が−１ディオプターの時の諸収差図、図１５は視度が−３．０ディオプターの時の諸収差図、図１６は視度が＋１．５ディオプターの時の諸収差図である。表１０は面データ、表１１は非球面データ、表１２は各種データである。
この数値実施例４のレンズ構成は、数値実施例１のレンズ構成と同様である。
（表１０）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
0 一次結像面 2.550
1 ∞ 69.248 1.51633 64.1
2 ∞ 1.922
3＊ -158.437 2.550 1.62133 25.0
4＊ 34.555 d4
5＊ 73.126 5.600 1.52538 56.3
6 -22.081 d6
7＊ 12.900 6.800 1.52538 56.3
8 11.233 18.700
9 アイポイント
＊は回転対称非球面である。
（表１１）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00000E+00である）
面番号 K A4 A6 A8
3 0.0000 2.93100E-05 -4.68500E-07 7.35000E-10
4 0.0000 -2.07300E-07
5 0.0000 -7.80300E-05 6.29400E-07 -2.07800E-09
7 0.0000 3.23500E-05 -2.82000E-07
（表１２）
各種データ
視度 −１ディオプター −３.０ディオプター ＋１．５ディオプター
ER φ10 φ10 φ10
f 56.58 60.64 52.31
B 14.4 14.2 14.6
アイレリーフ 18.7 18.7 18.7
d4 2.935 1.595 4.555
d6 2.297 3.637 0.677
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
0 一次結像面 2.550
1 ∞ 69.248 1.51633 64.1
2 ∞ 1.922
3＊ -158.437 2.550 1.62133 25.0
4＊ 34.555 d4
5＊ 73.126 5.600 1.52538 56.3
6 -22.081 d6
7＊ 12.900 6.800 1.52538 56.3
8 11.233 18.700
9 アイポイント
＊は回転対称非球面である。
（表１１）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00000E+00である）
面番号 K A4 A6 A8
3 0.0000 2.93100E-05 -4.68500E-07 7.35000E-10
4 0.0000 -2.07300E-07
5 0.0000 -7.80300E-05 6.29400E-07 -2.07800E-09
7 0.0000 3.23500E-05 -2.82000E-07
（表１２）
各種データ
視度 −１ディオプター −３.０ディオプター ＋１．５ディオプター
ER φ10 φ10 φ10
f 56.58 60.64 52.31
B 14.4 14.2 14.6
アイレリーフ 18.7 18.7 18.7
d4 2.935 1.595 4.555
d6 2.297 3.637 0.677
［数値実施例５］
図１７−図２０と表１３−表１５は、本発明によるファインダー光学系の数値実施例５を示している。図１７は視度が−１ディオプターの時のレンズ構成図、図１８は視度が−１ディオプターの時の諸収差図、図１９は視度が−３．０ディオプターの時の諸収差図、図２０は視度が＋１．５ディオプターの時の諸収差図である。表１３は面データ、表１４は非球面データ、表１５は各種データである。
図１７−図２０と表１３−表１５は、本発明によるファインダー光学系の数値実施例５を示している。図１７は視度が−１ディオプターの時のレンズ構成図、図１８は視度が−１ディオプターの時の諸収差図、図１９は視度が−３．０ディオプターの時の諸収差図、図２０は視度が＋１．５ディオプターの時の諸収差図である。表１３は面データ、表１４は非球面データ、表１５は各種データである。
この数値実施例５のレンズ構成は、数値実施例１のレンズ構成において、負の屈折力の第１レンズＬＮ１を両凹形状から被写体側に凸のメニスカス形状に変更したものである。
（表１３）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
0 一次結像面 2.550
1 ∞ 69.248 1.51633 64.1
2 ∞ 1.922
3＊ 389.992 2.550 1.62133 25.0
4＊ 27.161 d4
5＊ 59.573 5.600 1.52538 56.3
6 -22.565 d6
7＊ 12.585 6.500 1.52538 56.3
8 10.665 18.700
9 アイポイント
＊は回転対称非球面である。
（表１４）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00000E+00である）
面番号 K A4 A6 A8
3 0.0000 3.83400E-05 -5.18700E-07 7.36000E-10
4 0.0000 -2.50000E-07
5 0.0000 -9.79600E-05 7.65800E-07 -2.36000E-09
7 0.0000 4.62900E-05 -3.00000E-07
（表１５）
各種データ
視度 −１ディオプター −３.０ディオプター ＋１．５ディオプター
ER φ10 φ10 φ10
f 55.41 59.12 51.49
B 14.7 14.6 14.9
アイレリーフ 18.7 18.7 18.7
d4 2.935 1.595 4.555
d6 2.297 3.637 0.677
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
0 一次結像面 2.550
1 ∞ 69.248 1.51633 64.1
2 ∞ 1.922
3＊ 389.992 2.550 1.62133 25.0
4＊ 27.161 d4
5＊ 59.573 5.600 1.52538 56.3
6 -22.565 d6
7＊ 12.585 6.500 1.52538 56.3
8 10.665 18.700
9 アイポイント
＊は回転対称非球面である。
（表１４）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00000E+00である）
面番号 K A4 A6 A8
3 0.0000 3.83400E-05 -5.18700E-07 7.36000E-10
4 0.0000 -2.50000E-07
5 0.0000 -9.79600E-05 7.65800E-07 -2.36000E-09
7 0.0000 4.62900E-05 -3.00000E-07
（表１５）
各種データ
視度 −１ディオプター −３.０ディオプター ＋１．５ディオプター
ER φ10 φ10 φ10
f 55.41 59.12 51.49
B 14.7 14.6 14.9
アイレリーフ 18.7 18.7 18.7
d4 2.935 1.595 4.555
d6 2.297 3.637 0.677
［数値実施例６］
図２１−図２４と表１６−表１８は、本発明によるファインダー光学系の数値実施例６を示している。図２１は視度が−１ディオプターの時のレンズ構成図、図２２は視度が−１ディオプターの時の諸収差図、図２３は視度が−３．０ディオプターの時の諸収差図、図２４は視度が＋１．５ディオプターの時の諸収差図である。表１６は面データ、表１７は非球面データ、表１８は各種データである。
図２１−図２４と表１６−表１８は、本発明によるファインダー光学系の数値実施例６を示している。図２１は視度が−１ディオプターの時のレンズ構成図、図２２は視度が−１ディオプターの時の諸収差図、図２３は視度が−３．０ディオプターの時の諸収差図、図２４は視度が＋１．５ディオプターの時の諸収差図である。表１６は面データ、表１７は非球面データ、表１８は各種データである。
この数値実施例６のレンズ構成は、数値実施例１のレンズ構成において、負の屈折力の第１レンズＬＮ１の被写体側の面のみを非球面とした（眼側の面を球面とした）ものである。
（表１６）
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
0 一次結像面 2.550
1 ∞ 69.248 1.51633 64.1
2 ∞ 1.922
3＊ -40.160 3.000 1.62133 25.0
4 84.590 d4
5＊ 43.510 5.600 1.52538 56.3
6 -25.210 d6
7＊ 15.220 7.000 1.52538 56.3
8 13.460 18.700
9 アイポイント
＊は回転対称非球面である。
（表１７）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00000E+00である）
面番号 K A4 A6 A8
3 0.0000 2.40000E-05 -2.18000E-07 5.39000E-10
5 0.0000 -4.72000E-05 2.60000E-07 -6.32000E-10
7 0.0000 8.64000E-06 -7.60000E-08
（表１８）
各種データ
視度 −１ディオプター −３.０ディオプター ＋１．５ディオプター
ER φ10 φ10 φ10
f 57.20 61.51 52.62
B 14.2 14.0 14.3
アイレリーフ 18.7 18.7 18.7
d4 2.234 0.894 3.864
d6 2.298 3.638 0.668
面データ
面番号 R d N(d) ν(d)
0 一次結像面 2.550
1 ∞ 69.248 1.51633 64.1
2 ∞ 1.922
3＊ -40.160 3.000 1.62133 25.0
4 84.590 d4
5＊ 43.510 5.600 1.52538 56.3
6 -25.210 d6
7＊ 15.220 7.000 1.52538 56.3
8 13.460 18.700
9 アイポイント
＊は回転対称非球面である。
（表１７）
非球面データ（表示していない非球面係数は0.00000E+00である）
面番号 K A4 A6 A8
3 0.0000 2.40000E-05 -2.18000E-07 5.39000E-10
5 0.0000 -4.72000E-05 2.60000E-07 -6.32000E-10
7 0.0000 8.64000E-06 -7.60000E-08
（表１８）
各種データ
視度 −１ディオプター −３.０ディオプター ＋１．５ディオプター
ER φ10 φ10 φ10
f 57.20 61.51 52.62
B 14.2 14.0 14.3
アイレリーフ 18.7 18.7 18.7
d4 2.234 0.894 3.864
d6 2.298 3.638 0.668
各数値実施例の各条件式に対する値を表１９に示す。
（表１９）
実施例１ 実施例２ 実施例３
条件式（１） 0.01 -0.19 -0.09
条件式（２） -2.29 -2.27 -2.57
条件式（３） 1.19 1.17 1.18
条件式（４） -1.27 -1.28 -1.29
実施例４ 実施例５ 実施例６
条件式（１） 0.14 0.07 0.10
条件式（２） -2.65 -2.73 -2.23
条件式（３） 1.21 1.21 1.18
条件式（４） -1.25 -1.18 -1.32
（表１９）
実施例１ 実施例２ 実施例３
条件式（１） 0.01 -0.19 -0.09
条件式（２） -2.29 -2.27 -2.57
条件式（３） 1.19 1.17 1.18
条件式（４） -1.27 -1.28 -1.29
実施例４ 実施例５ 実施例６
条件式（１） 0.14 0.07 0.10
条件式（２） -2.65 -2.73 -2.23
条件式（３） 1.21 1.21 1.18
条件式（４） -1.25 -1.18 -1.32
表１９から明らかなように、数値実施例１〜数値実施例６は、条件式（１）〜（４）を満足しており、諸収差図から明らかなように諸収差は比較的よく補正されている。
ＬＮ１ 負の屈折力の第１レンズ
ＬＰ２ 正の屈折力の第２レンズ（視度調整用レンズ）
ＬＰ３ 正の屈折力の第３レンズ
ＬＮ３ 負の屈折力の第３レンズ
ＰＰ ペンタダハプリズム（像反転手段）
ＥＰ アイポイント
ＬＰ２ 正の屈折力の第２レンズ（視度調整用レンズ）
ＬＰ３ 正の屈折力の第３レンズ
ＬＮ３ 負の屈折力の第３レンズ
ＰＰ ペンタダハプリズム（像反転手段）
ＥＰ アイポイント
Claims (5)
- 被写体像を正立像に反転する像反転手段と、この像反転手段による正立像を拡大表示する接眼レンズ部と、を備えるファインダー光学系であって、
接眼レンズ部は、像反転手段側から眼側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する両凸形状の第２レンズと、眼側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズとからなり、
第２レンズを光軸方向に移動させることにより視度調整を行い、
次の条件式（１）及び（２）を満足することを特徴とするファインダー光学系。
（１）−０．２＜ｆ／ｆ３＜０．２
（２）−３.００＜ｆ（１−Ｌ３ｎ）／Ｌ３ｂ＜−２．１５
但し、
ｆ：視度が−１ディオプターの状態における接眼レンズ部の全系の焦点距離、
ｆ３：第３レンズの焦点距離、
Ｌ３ｎ：第３レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｌ３ｂ：第３レンズの眼側の面の曲率半径。 - 請求項１記載のファインダー光学系において、次の条件式（３）を満足するファインダー光学系。
（３）１．１５＜{Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）＋Ｌ３ｄ／Ｌ３ｎ}／｛Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）｝＜１．３０
但し、
Ｌ３ｎ：第３レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｌ３ｂ：第３レンズの眼側の面の曲率半径、
Ｌ３ｄ：第３レンズのレンズ厚。 - 請求項１または２記載のファインダー光学系において、次の条件式（４）を満足するファインダー光学系。
（４）−１．５＜ｆ／ｆ１＜−１．１
但し、
ｆ：視度が−１ディオプターの状態における接眼レンズ部の全系の焦点距離、
ｆ１：第１レンズの焦点距離。 - 被写体像を正立像に反転する像反転手段と、この像反転手段による正立像を拡大表示する接眼レンズ部と、を備えるファインダー光学系であって、
接眼レンズ部は、像反転手段側から眼側に向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズと、正の屈折力を有する両凸形状の第２レンズと、眼側に凹面を向けたメニスカス形状の第３レンズとからなり、
第２レンズを光軸方向に移動させることにより視度調整を行い、
次の条件式（１）及び（３）を満足することを特徴とするファインダー光学系。
（１）−０．２＜ｆ／ｆ３＜０．２
（３）１．１５＜{Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）＋Ｌ３ｄ／Ｌ３ｎ}／｛Ｌ３ｂ／（Ｌ３ｎ−１）｝＜１．３０
但し、
ｆ：視度が−１ディオプターの状態における接眼レンズ部の全系の焦点距離、
ｆ３：第３レンズの焦点距離、
Ｌ３ｎ：第３レンズのｄ線に対する屈折率、
Ｌ３ｂ：第３レンズの眼側の面の曲率半径、
Ｌ３ｄ：第３レンズのレンズ厚。 - 請求項１ないし４のいずれか１項記載のファインダー光学系において、第１レンズは少なくともその被写体側の面が非球面であり、第２レンズはその被写体側の面が非球面であり、第３レンズはその被写体側の面が非球面であるファインダー光学系。
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