JP6205087B1 - 区画貫通構造 - Google Patents
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- F16L5/02—Sealing
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Abstract
Description
本願は、2016年1月13日に出願した特願2016−004742号明細書の優先権の利益を主張するものであり、当該明細書はその全体が参照により本明細書中に援用される。
(技術分野)
本発明は区画貫通構造に関する。
前記スリーブは熱膨張性の耐火性樹脂材料を含有する中空のスリーブ本体を備え、
スリーブ本体と配管または配線との間のクリアランスと
スリーブ本体の膨張倍率および残渣硬さとについて、
下記一般式Sを定義した際に、Sが0〜500の範囲である区画貫通構造が提供される。
(残渣硬さの単位はkgf/cm2、クリアランスの単位はmmである)
一実施形態において、上記スリーブは熱膨張性の耐火性樹脂材料を含有する中空のスリーブ本体を備え、スリーブ本体と配管または配線との間のクリアランスが10mm以上であり、スリーブ本体の膨張倍率が20倍以上かつスリーブ本体の残渣硬さが0.2kgf/cm2以上である。
ジ−2−エチルヘキシルアジペート(DOA)、ジイソブチルアジペート(DIBA)、ジブチルアジペート(DBA)等の脂肪酸エステル可塑剤、
エポキシ化大豆油等のエポキシ化エステル可塑剤、
アジピン酸エステル、アジピン酸ポリエステル等のポリエステル可塑剤、
トリー2−エチルヘキシルトリメリテート(TOTM)、トリイソノニルトリメリテート(TINTM)等のトリメリット酸エステル可塑剤、
トリメチルホスフェート(TMP)、トリエチルホスフェート(TEP)、リン酸と陸レジル(TCP)等の燐酸エステル可塑剤、
鉱油等のプロセスオイルなどが挙げられる。なお、可塑剤には上記のリン化合物は含まれない。
ここで、残渣硬さの単位はkgf/cm2、クリアランスの単位はmmである。
ここで、残渣硬さの単位はkgf/cm2、クリアランスの単位はmmである。このようなSの範囲を満たすことで、スリーブ本体12の残渣の形状保持性と、区画貫通構造の耐火性とを両立させることができる。
熱膨張性黒鉛としてADT社製「ADT351」を用い、クリアランスが36mmの場合を実施例1、熱膨張性黒鉛として東ソ一社製「GREP−EG」(熱膨張開始温度220℃)を用いた場合を実施例2とし、実施例2と同じ組成でクリアランスが100mmの場合を比較例1、熱膨張性黒鉛として日本エアウォーター社製「MZ260」を使用した場合を比較例2とし、各熱膨張性黒鉛のアスペクト比と、各配合物の組成とを表1に示した。実施例1,2および比較例1,2のいずれとも、170〜190℃で表面が美麗な長尺異型成形体を射出成形でき、成形した後のスクリューおよび金型への配合物の付着もなく、成形性は良好であった。
(アスペクト比)
SEM 断面写真を用いて熱膨張性黒鉛の写真のスケール長さを測定し、換算してアスペクト比を算出した。
(膨張倍率)
得られた実施例1,2および比較例1,2の熱膨張性の耐火性樹脂材料の成形体から作製した試験片(長さ100mm、幅100mm、厚さ2.0mm)を電気炉に供給し、600℃で30分間加熱した後、試験片の厚さを測定し、(加熱後の試験片の厚さ)/(加熱前の試験片の厚さ)を膨張倍率として算出した。
膨張倍率を測定した加熱後の試験片を圧縮試験機(カトーテック社製、「フィンガーフイリングテスター」)に供給し、0.25cm2の圧子で0.1cm/秒の速度で圧縮し、破断点応力を測定した。
(残渣の形状保持性)
上記残渣硬さは膨張後の残渣の硬さの指標になるが、測定が残渣の表面部分に限られるため、残渣全体の硬さの指標にならないことがあるので、残渣全体の硬さの指標として形状保持性を測定した。残渣の形状保持性は、膨張倍率を測定した試験片の両端部を手で持って持ち上げて、その際の残渣の崩れやすさを目視して測定した、試験片が崩れることなく持ち上げられた場合をPASSと評価し、試験片が崩壊して持ち上げられない場合をFAILと評価した。
(耐火試験)
表1に示した実施例1,実施例2,比較例1,比較例2の熱膨張性の耐火性樹脂材料から構成された成型スリーブ(内径150mm、高さ160mm、厚み5mm)を床下地に設置し、コンクリートをスリーブの周囲に打設した。スリーブ内に1本パイプ(PVC管)を配管し、スリーブ本体と配管との間のクリアランスが10mm以上となるように配置し、ISO834の加熱曲線に沿って水平炉内で2時間加熱した。床上の貫通パイプ温度が、初期温度+180℃未満且つ貫通して炎出がない場合をPASSと評価し、初期温度+180℃以上または床上パイプが貫通して炎出する場合をFAILと評価した。
表2に示した配合の成分を含有する配合物を、実施例1〜2および比較例1〜2に関して上記に記載したのと同様に射出成型機に供給し、170〜190℃で筒状の熱膨張成形体である成型スリーブを成形した。
Claims (7)
- 区画貫通孔の形成用に配置されたスリーブと、該スリーブを貫通する配管または配線とを備えた区画貫通構造であって、
前記スリーブは熱膨張性の耐火性樹脂材料を含有するスリーブ本体を備え、
スリーブ内における配管または配線の全周において、スリーブ本体と配管または配線とが離間しており、
スリーブ本体と配管または配線との間のクリアランスと
スリーブ本体の膨張倍率および残渣硬さとについて、
下記一般式Sを定義した際に、Sが0〜500の範囲である区画貫通構造。
S=1/[{(膨張倍率)×(残渣硬さ)}/(クリアランス)2]
(残渣硬さの単位はkgf/cm2、クリアランスの単位はmmである) - 前記スリーブは熱膨張性の耐火性樹脂材料を含有するスリーブ本体を備え、
スリーブ本体と配管または配線との間のクリアランスが10mm以上であり、
スリーブ本体の膨張倍率が20倍以上かつスリーブ本体の残渣硬さが0.2kgf/cm2以上である請求項1に記載の区画貫通構造。 - 前記熱膨張性の耐火性樹脂材料は熱膨張性黒鉛を含む請求項1または2に記載の区画貫通構造。
- スリーブ本体の膨張倍率が30倍以上かつスリーブ本体の残渣硬さが0.7kgf/cm2以上である請求項1〜3のいずれか一項に記載の区画貫通構造。
- 前記スリーブは、熱膨張性の耐火性樹脂材料を含有する前記スリーブ本体を備えた第1スリーブと、非熱膨張性の第2スリーブとを有する請求項1〜4のいずれか一項に記載の区画貫通構造。
- 前記スリーブの外側周囲にコンクリートが打設されている請求項1〜5のいずれか一項に記載の区画貫通構造。
- 前記スリーブが床下地または壁下地に設置されている請求項1〜6のいずれか一項に記載の区画貫通構造。
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