JP6154954B2 - 配管外スレッドの圧延加工方法、ローリングヘッド及びその装置 - Google Patents

配管外スレッドの圧延加工方法、ローリングヘッド及びその装置 Download PDF

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Description

本発明は、パイプの製品及びパイプ加工機械に関し、特に、配管外スレッドの圧延加工方法、ローリングヘッド及びその装置に関する。
配管外スレッドの圧延は、配管外スレッドの切断と比較して良好な配管スレッド機械接続性能、良好なシール性能などの利点を有するから、より多くの人々は配管外スレッドの圧延を重視する。対応した製造プロセスは発明特許「CN200310111695.2」と発明特許「CN200710106912.7」に開示されています。しかしながら、上記の二つの特許に記載された配管外スレッドの圧延加工方法はともに、まず円錐面を形成し、そして円錐面で配管外スレッドを圧延する方法です。
上記二つの特許は少なくとも以下の三つの欠陥が存在する。
第一、円錐面を加工するプロセスを付加し、時間が係るだけではなく、現場で配管外スレッドを加工する操作は非常に不便ですから、受け入れられません。
第二、巨大な軸方向または半径方向の押圧力により、円錐面を形成する時に、鋼管の外径と円錐面との接合部、特に溶接パイプのウェルドは損傷を受け、製品の安全上の問題を引き起こしました。
第三、既存の製品には、外径は大きすぎますから、円錐面をプレス成形する時に、円錐面は1：16ですが、製品の内径円錐面は標準である1：16よりも大きく、流体輸送の安定性に影響を与えます。
また、既存の鋼管の外形を円錐面加工しない場合には、配管外スレッドのサイズが大きすぎる、または管状本体は割れやすくなります。したがって、スタンピングまたは押し出しは必要なプロセスです。上記の欠陥は上記二つの発明特許の技術的な欠陥です。
配管外スレッドのサイズが大きすぎる問題について、一つの方法が提出されます。この方法は、パイプの楕円率を制御できないなどの問題をもたらす。この問題を解決ためには、いくつかの時間がかかりますから、配管外スレッドの圧延プロセスの推進や応用に影響を与えます。
上述のとおり、以下の事実を見つけるのは難しいことではありません。配管外スレッドの圧延は国内および国際的な基準に沿ったことは重要です。
したがって本発明は、配管外スレッドを直接圧延加工成形し、中空円筒状ブランの材料が著しく保存され、歩留まりが向上します配管外スレッドの圧延加工方法、ローリングヘッド及びその装置を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
配管外スレッドの圧延加工方法であって、配管外スレッドのスクリューテールから圧延輪を圧延切り込み、スレッドの頭部方向に向かってスレッドの圧延を完了する、前記方法。
好ましくは、圧延輪は配管スレッドの成形部分を含み、配管スレッドの成形部分のスレッド長さは圧延される配管外スレッドの有効スレッド長さよりも小さいである。
好ましくは、配管スレッドの成形部分のスレッド長さは配管外スレッドのスレッド長さの一倍、二倍、三倍、四倍、または五倍である。
好ましくは、配管外スレッドは円筒配管外スレッドである。
好ましくは、配管外スレッドはテーパ配管外スレッドである。
好ましくは、ダイナミック圧延プロセスにおいて、圧延輪はラジアル位置調整装置によりラジアルに沿う位置をリアルタイムで調整することができ、圧延プロセスの所望のテーパを形成する。
好ましくは、圧延する時に圧延輪が発生する圧延アキシャルの力成分を利用し、圧延輪は中空円筒状ブランクに相対してスクリューテールからスレッドの頭部方向に向かって圧延移動するとともに、ラジアル位置調整装置により圧延輪のラジアル送りを制御し、圧延輪のラジアル送りをアキシャル位置の変化に応じて変化させ、円筒配管外スレッドを直接圧延加工成形する。
好ましくは、圧延輪のラジアル送り速さと圧延輪の中空円筒状ブランクに相対するアキシャル移動速さとの比は、配管外スレッドのリアルタイムテーパーの1/2である。
好ましくは、圧延輪のラジアル送り速さと圧延輪の中空円筒状ブランクに相対するアキシャル移動速さとの比は、1/32である。
配管外スレッドのローリングヘッドであって、少なくとも一つの周方向に沿って配置される圧延輪及び対応する圧延輪軸と圧延輪座を含む、圧延輪は圧延輪軸により圧延輪座に回転可能に固定され、圧延輪は配管スレッドの成形部分を含み、配管スレッドの成形部分のスレッド長さは圧延される配管外スレッドの有効スレッド長さよりも小さいである、前記ローリングヘッド。
好ましくは、圧延輪のかずは二つ以上である。
好ましくは、配管外スレッドはテーパ配管外スレッドである。
好ましくは、圧延輪に圧延輪座を半径方向に沿って調整するラジアル位置調整装置が設置され、ダイナミック圧延プロセスにおいて、圧延輪のラジアル位置は半径方向に沿ってリアルタイムで調整され、圧延プロセスの所望のテーパを形成する。
好ましくは、圧延する時に圧延輪が発生する圧延アキシャルの力成分を利用し、圧延輪は中空円筒状ブランクに相対してスクリューテールからスレッドの頭部方向に向かって圧延移動するとともに、ラジアル位置調整装置により圧延輪のラジアル送りを制御し、圧延輪のラジアル送りをアキシャル位置の変化に応じて変化させ、円筒配管外スレッドを直接圧延加工成形する。
好ましくは、圧延輪の中空円筒状ブランクに相対するアキシャル圧延移動は、ローリングヘッドをアキシャル移動して中空円筒状ブランクをアキシャル静止し、または中空円筒状ブランクをアキシャル移動してローリングヘッドをアキシャル静止し、または両者を同
時にアキシャル相対移動する。
好ましくは、ラジアル位置調整装置のラジアル力の動力源は、ローリングヘッドと中空円筒状ブランクを相対し回転する動力源、または他の独立的な動力源である。
好ましくは、ラジアル位置調整装置の調整方式は、手動調整、機械伝送調整、水圧比例調整、大気動力比例調整、モータ運転ワーム調整、モータ運転ギアラック調整、モータボールスクリューロッド調整、ローリングヘッドのアキシャル運動と連動するラジアル位置送り調整のうちの一つの方式、または複数の方式の組み合わせである。
好ましくは、外円シェル盤、回転盤、圧延輪座と圧延輪を更に含み、外円シェル盤と圧延設備のキャリッジギャップとは接続され、回転盤は軸孔配合により外円シェル盤の一側で外円シェル盤とはその内円軸に同心円状に設置され、外円シェル盤の相対する一側でスパイラル溝が設置され、外円シェル盤は少なくとも一つのラジアル圧延輪座チュートを含み、圧延輪座はその底部の複数のスパイラル溝により回転盤のスパイラル溝と配合して外円シェル盤の圧延輪座チュートの中でラジアル移動され、圧延輪座には圧延輪が設置され、回転盤を回転する時に、そのスパイラル溝とマッチングするスパイラル溝により、圧延輪座を外円シェル盤の相応するチュートに沿ってラジアル移動させる。
好ましくは、ギア制御ロッドを更に含み、回転盤の他の一側はベベルギヤであり、ベベルギヤの中心軸とローリングヘッドの中心軸とは重ね、ギア制御ロッドの一端には回転盤のベベルギヤと噛み合わせるかつその中心軸はギア制御ロッドの縦軸に沿うもう一つのベベルギヤが設置され、ギア制御ロッドの縦軸と回転盤の中心軸とはある角度をなし、ギア制御ロッドを回転することにより、回転盤はその軸に回って回転させる。
好ましくは、動力モータを更に含み、動力モータはワーム、ギアラック、ボールスクリューロッド、ベルトプーリー、カム又はクランクロッドによりギア制御ロッドを回転させる。
好ましくは、動力回転ハンドル、 スクリューロッド、上ロッド、中ロッド、下ロッド、一対のガイドポストを更に含み、一対のガイドポストの上端と下端はそれぞれに上ロッドと下ロッドの両側に固定され固定フレーム構造になり、一対のガイドポストは中ロッドの両側の孔を通し、中ロッドはガイドポストに沿って上下にスライドでき、上ロッドには縦方向のスレッドホールが設置され、スクリューロッドはスレッドホールとは噛み合わせ、スクリューロッドの上端は動力回転ハンドルに固定接続され、その下端は中ロッドに当接され、動力回転ハンドルはスクリューロッドを回転させ、中ロッドは両側のガイドポストに沿って上下に移動でき、中ロッドと下ロッドはそれぞれに圧延輪座と相応的な圧延輪が設置される。
好ましくは、円筒、スプリング、調整ボルトを更に含み、円筒の上端は下ロッドとは固定接続され、円筒の下端は圧延設備キャリッジの軸孔配合により、円筒に設置されるかつ両端は下ロッドと圧延設備キャリッジを当接するスプリングを通じて固定フレーム構造と圧延設備キャリッジを浮動接続し、調整ボルトは下ロッドから下方に突出して圧延設備キャリッジとは一定の距離を保持し、調整ボルトの長さを調整することにより、調整ボルトと圧延設備キャリッジとの間の距離を調整し、固定フレーム構造の揺れ幅を制御して中空円筒状ブランクとローリングヘッドを同心させ、動力回転ハンドルを回転することにより、スクリューロッドは中ロッドをガイドポストに上下移動させ、ローリングヘッドをアキシャル移動する時のラジアル圧延輪位置をダイナミック調整する。
好ましくは、圧延輪配管スレッドの成形部分は少なくとも一つのスレッドを含み、この
スレッドのスクリューの形状は加工される円筒配管外スレッドのスクリューの形状又は加工されるテーパ配管外スレッドのスクリューの形状を対応する。
好ましくは、 配管スレッドの成形部分のスレッド長さは有効スレッド長さの一倍、二倍、三倍、四倍、または五倍である。
好ましくは、圧延輪は55°BSPTテーパ配管外スレッドを圧延する時に、管径はDN4、DN6、DN8、DN10、DN15、DN20、DN25、DN32またはDN40である時に、配管スレッドの成形部分のスレッド長さは六つのスレッドを超えなく、管径はDN50、DN65、DN80またはDN90である時に、配管スレッドの成形部分のスレッド長さは九つのスレッドを超えなく、管径はDN100、DN125、DN150及び以上である時に、配管スレッドの成形部分のスレッド長さは十四のスレッドを超えなく、圧延輪は60°NPTテーパ配管外スレッドを圧延する時に、管径はDN4、DN6、DN8、DN10、DN15、DN20、DN25、DN32またはDN40である時に、配管スレッドの成形部分のスレッド長さは五つのスレッドを超えなく、管径はDN50、DN65、DN80またはDN90である時に、配管スレッドの成形部分のスレッド長さは八つのスレッドを超えなく、管径はDN100、DN125、DN150及び以上である時に、配管スレッドの成形部分のスレッド長さは十三のスレッドを超えなく、圧延輪はAPIテーパ配管外スレッドを圧延する時に、配管スレッドの成形部分のスレッド長さは相応有効スレッド長さの90%を超えない。
好ましくは、圧延輪は、スパイラル圧延輪又は環状圧延輪、或いは両者の合理的な組み合わせである。
好ましくは、圧延輪は配管スレッドの成形部分の頭部に予成形部分を更に含み、予成形部分の形状は円筒面、円錐面、円筒スレッド、非完全円錐スレッド、またはそれらの組み合わせである。
好ましくは、圧延輪は配管スレッドの成形部分の頭部に導入部分を更に含み、導入部分の形状はコーン、弧面、累進曲面、またはそれらの組み合わせである。
好ましくは、圧延輪は予成形部分の頭部に導入部分を更に含み、導入部分の形状はコーン、弧面、累進曲面、またはそれらの組み合わせである。
好ましくは、圧延輪の導入部分、予成形部分、配管スレッドの成形部分は一体的な構造、又は組み合わせ構造である。
好ましくは、圧延輪は配管スレッドの成形部分を含み、圧延輪は圧延輪座に対して圧延輪軸の方向に沿ってアキシャル活動空間を有し、圧延輪は圧延輪座に対して圧延輪軸の径方向に沿ってラジアル活動空間を有する。
好ましくは、アキシャル活動空間は配管スレッドの成形部分の対応スレッドの0.1〜1ピッチ、又は0.5〜1ピッチであり、ラジアル活動空間は配管スレッドの成形部分の対応スレッドの1ピッチを超えなく、又は0.5ピッチを超えない。
好ましくは、アキシャル活動空間とラジアル活動空間は以下のいずれかの構造により実現され、（a）圧延輪軸と圧延輪座との浮動接続、（b）圧延輪と圧延輪軸との浮動接続、（c）（a）と（b）の組み合わせ、浮動接続は軸孔浮動接続又はベアリング浮動接続である。
好ましくは、軸孔浮動接続は（a）圧延輪軸孔表面と圧延輪軸表面のうちの一つ又は両方は弧形である当接接続、又は（b）圧延輪軸と圧延輪座の間の軸孔接続位置表面のうち
の一つ又は両方は弧形である当接接続、を含む。
好ましくは、ベアリング浮動接続はニードルベアリング又は端面ベアリングにより実現される。
配管外スレッドを圧延加工する方法であって、請求項１０〜３５のいずれか一つに記載のローリングヘッドにより配管外スレッドを圧延加工し、圧延輪は配管スレッドのスクリューテールから圧延切り込み、スレッドの頭部方向に向かってスレッド圧延を完了させる、前記方法。
配管外スレッド圧延設備であって、ローリングヘッドを含む、前記設備。
好ましくは、機械基盤、動力モータ、ワーククランプ装置、モータスイッチ及び動力モータと中空円筒状ワーククランプ装置又はローリングヘッドを接続する変速装置を更に含み、機械基盤の上部に動力モータ、モータスイッチ、加工される中空円筒状ブランクをクランプするクランプ装置が設置され、モータスイッチは動力モータを制御し、変速装置により圧延輪とクランプ装置によりクランプされる中空円筒状ブランクを相対的に圧延運動する。
好ましくは、中空主軸、二つのアキシャルガイドポスト、キャリッジを更に含み、機械基盤の上側に動力モータ、変速装置、モータスイッチが設置され、動力モータの上方に中空主軸が設置され、変速装置は動力モータの主軸と中空主軸とは接続させ、機械基盤の上部に更に加工される中空円筒状ブランクをクランプし回転するクランプ装置が設置され、クランプ装置と中空主軸とは同心的かつ一体的であり、機械基盤の上部の他側に二つのアキシャルガイドポストが設置され、中空主軸の中心線に平行して前後設置され、二つのアキシャルガイドポストにキャリッジが設置され、アキシャルガイドポストに沿って水平方向にスライドさせ、キャリッジにローリングヘッドが浮動設置され、中空主軸とは同心的である。
好ましくは、中空主軸、ガイドレール、キャリッジ、中空円筒状ブランク中心孔位置確定シンブル装置を更に含み、機械基盤の上側に動力モータ、変速装置、モータスイッチが設置され、動力モータの上方に中空主軸が設置され、変速装置は動力モータの主軸と中空主軸とは接続させ、中空主軸はローリングヘッドと固定接続され、機械基盤の上部のキャリッジ側に加工されるブランクをクランプするクランプ装置が設置され、キャリッジの他側にマッチングする中空円筒状ブランク中心孔位置確定シンブル装置が設置され、機械基盤の上部にガイドレールが設置され、中空主軸の中心線に平行して前後設置され、ガイドレールにキャリッジが設置され、アキシャルガイドレールに沿って水平方向にスライドさせ、キャリッジにクランプ装置と中心孔位置確定シンブル装置が設置され、ローリングヘッドとは同心的である。
好ましくは、圧延設備は更に、面取り装置および/または圧延素材カット装置及び/又は光電誘導装置を含み、面取り装置はキャリッジの動力モータに対する側に浮動設置されるかつ中空主軸とは同心的であり、圧延素材カット装置はキャリッジの動力モータに対する側に浮動設置されるかつ中空主軸とは同心的であり、光電誘導装置はローリングヘッドに設置されるかつ圧延時間と圧延正反回転順序を制御する。
鋼管の標準外径でテーパ配管外スレッドを直接圧延する方法であって、二つ以上の周方向に沿って分散する非完全サイズの圧延輪からなる圧延装置は、配管外スレッドの非完全スレッドテールから圧延切り込み、圧延する時に生成される圧延アキシャル成分を利用して、スレッドテールからスレッドヘッドに向かってアキシャル移動させ、圧延装置の伝送
構造の制御する圧延輪のラジアル同期送りを通じて、テーパ配管外スレッド製品を直接圧延加工成形する、前記方法。
好ましくは、圧延装置のアキシャル移動は、圧延輪と中空円筒ブランクのスレッド螺旋角との差により軸方向力を利用して、配管外スレッドの非完全スレッドテールから配管外スレッドヘッドの完全配管外スレッド方向に徐々にアキシャル移動である。
鋼管の標準外径でテーパ配管外スレッドを直接圧延する装置であって、二つ以上の周方向に沿って分散する非完全サイズの圧延輪からなる圧延装置は、配管外スレッドの非完全スレッドテールから圧延切り込み、圧延する時に生成される圧延アキシャル成分を利用して、スレッドテールからスレッドヘッドに向かってアキシャル移動させ、圧延装置の伝送構造の制御する圧延輪のラジアル同期送りを通じて、テーパ配管外スレッド製品を直接圧延加工成形する、前記装置。
好ましくは、圧延装置の二つ以上の圧延輪は圧延装置の全体アキシャル移動圧延過程において、手動同期ラジアル送れ、又は機械同期ラジアル送れ、又は、水圧同期ラジアル送れ、又はモータ駆動ワーム送れ、圧延装置の圧延輪のラジアル送り速度と比率は圧延装置のアキシャル移動の速度と比率に基づいてテーパ配管外スレッドの圧延プロセス要求に応じて設置される。
好ましくは、圧延輪の内孔はアキシャルスライドできるスライダーに設置されるドラム型ピンとマッチングし、又は圧延輪の弧形内孔はアキシャルスライドできるスライダーに設置される標準ピンとマッチングし、圧延輪の内孔とピンとの間は一定の空間自由度があり、圧延輪はアキシャル運動又はラジアル運動できる。
好ましくは、非完全サイズ配管外スレッド圧延輪は一つ又は一つ以上の相応標準の円筒配管外スレッドスクリュー又は相応標準の円錐配管外スレッドスクリューを有する。
好ましくは、圧延輪は55°BSPTテーパ配管外スレッドを圧延する時に、管径はDN4、DN6、DN8、DN10、DN15、DN20、DN25、DN32またはDN40である時に、スクリューのかずは六つを超えなく、管径はDN50、DN65、DN80またはDN90である時に、スクリューのかずは九つを超えなく、管径はDN100、DN125、DN150である時に、スクリューのかずは十四を超えなく、圧延輪は60°NPTテーパ配管外スレッドを圧延する時に、管径はDN4、DN6、DN8、DN10、DN15、DN20、DN25、DN32またはDN40である時に、スクリューのかずは六つを超えなく、管径はDN50、DN65、DN80またはDN90、DN100、DN125、DN150及び以上である時に、スクリューのかずは七つを超えなく、圧延輪はAPIテーパ配管外スレッドを圧延する時に、スクリューの長さは相応有効スレッド長さの80%を超えない。
好ましくは、配管外スレッド圧延輪は、スパイラル圧延輪又は環状圧延輪、或いは両者の合理的な組み合わせである。
好ましくは、圧延輪は非完全サイズ配管外スレッド圧延輪、又は導入部分と非完全サイズ配管外スレッドとを組み合わせる圧延輪である。
好ましくは、圧延装置は加工される中空円筒状ブランクの一辺に設置されかつシングルヘッド配管外スレッドを圧延加工する製品であり、又は加工される中空円筒状ブランクの両辺に設置されかつダブルヘッド配管外スレッドを同時に圧延加工する製品である。
本発明の配管外スレッドの圧延加工方法、ローリングヘッド及びその装は、配管外スレ
ッドを直接圧延加工成形し、中空円筒状ブランの材料が著しく保存され、歩留まりが向上します。
既存の配管外スレッドの圧延技術により円錐配管外スレッド製品を製造するためのプロセスの概略図です。 圧延プロセスの概略図です。 既存の圧延技術により加工される配管外スレッド製品の構造の断面図です。 本発明の技術による配管外スレッドを圧延するプロセスの概略図です。 図4の圧延工程の概略図です。 本発明の技術により形成される配管外スレッド製品の構造の断面図です。 軸方向の動きの概略図です。 力解析の概略図です。 図8の詳細概略図です。 軸方向移動速度及び半径方向送り速度の関係を示す。 異なるスレッドの軸方向移動速度及び半径方向送り速度の関係の概略図です。 ローリングヘッドの実施例の概略図です。 二つのローリングヘッドの実施例の概略図です。 五つのローリングヘッドの実施例の概略図です。 本発明の実施形態に係る四つのローリングヘッドの実施例の構造の正面図です。 図15の構造の側面図です。 図16の外円ディスクの構造の断面図です。 図15の圧延輪の構造の断面図です。 図18の圧延輪の構造と圧延輪軸との嵌合構造の断面図です。 図16の回転円盤と制御ロッドとの嵌合構造の断面図です。 本発明の実施形態に係る四つのローリングヘッドの半径方向送りの手動調節の実施例の構造の概略図です。 本発明の実施形態に係る三つのローリングヘッドの実施例の構造の概略図です。 圧延輪の半径方向と軸方向の活動空間の概略図です。 圧延輪の半径方向と軸方向の活動空間の概略図です。 圧延輪の半径方向と軸方向の活動空間の概略図です。 圧延輪の半径方向と軸方向の活動空間の概略図です。 圧延輪の代替方案の概略図です。 圧延輪軸の半径方向と軸方向の活動空間の概略図です。 圧延輪軸の半径方向と軸方向の活動空間の概略図です。 本発明の圧延輪と圧延輪軸の半径方向と軸方向の活動空間の概略図です。 本発明の圧延輪と圧延輪軸の半径方向と軸方向の活動空間の概略図です。 本発明の圧延輪と圧延輪軸の半径方向と軸方向の活動空間の概略図です。 本発明の圧延輪と圧延輪軸の半径方向と軸方向の活動空間の概略図です。 本発明の圧延輪と圧延輪軸の半径方向と軸方向の活動空間の概略図です。 円錐スレッドの構造の概略図です。 円錐スレッドの構造の概略図です。 本発明の圧延輪の三つの部分の詳細の概略図です。 本発明の圧延輪の三つの部分の詳細の概略図です。 本発明の圧延輪の三つの部分の詳細の概略図です。 本発明の圧延輪の三つの部分の詳細の概略図です。 本発明の圧延輪の三つの部分の詳細の概略図です。 本発明の圧延輪の三つの部分の分離状態の概略図です。 本発明の配管外スレッドの圧延装置の実施の形態の構成を示す正面図です。 図43における構造を示す側面図です。 本発明の配管外スレッドの圧延方法のプロセスを示す正面図です。 図45の圧延加工工程の終了する時のプロセスの概略図である。 本発明のローリングヘッドを含むもう一つの圧延装置を示す概略図です。 本発明の実施形態の配管外スレッドを製造する装置の実施の形態の構成を示す概略図です。
本発明の好ましい実施形態を結合して本願発明を説明します。本願の使用する用語は、公知の一般的な用語から選択されるが、いくつかの用語は、出願人の判断により選択し、その詳細な意味は本発明の精神に従って理解すべきです。本明細書で使用する場合、「上」、「下」、「左」、「右」などの方向の記載は単なる例示であり、デバイスおよび構成要素のそれぞれの方向を制限するものではありません。
本発明は、ねじ付きチューブ又はいくつかの転がり輪圧延本体部材を含む処理装置を転造アウトブランク中空円筒管の圧延ヘッドを参照し、サポートするために使用されるか、または圧延輪を固定車軸ホイールシートを圧延します。ローリング車軸とシートフィットを通じてローリング圧延輪。なお、本発明の回転ホイールとローリング軸を分割することができ、また、統合することができることは注目に値します。
本発明のねじパイプはネジ付き円筒管とテーパ管スレッドを備え、インナーチューブのねじ管用ねじと係合するための配管ネジ接続を指します。この用語は、完全ねじねじ付き管を含む国家標準GB / T14791、スレッドへの基本的な参照、不完全ねじやオナガガモ、完全なスレッドの頂を参照し、一番下のスレッドはスレッドの完全な形状を有しており、定義されています不完全ねじ歯底が指し完全および不完全スレッドの頂が、本発明の端部は、滑らかな表面不完全ねじへの遷移点にオナガガモほかの歯は、だけでなく、これに含まれていることは注目に値する特に一つまたは複数のチャネルスレッドの歯底に隣接して不完全ねじ底の歯。本発明のチューブのねじ効果的なスレッドは、完全な外ねじと不完全ねじ部のねじ管、外部のスレッドは、スレッドの有効軸方向の長さとして理解することができるチューブのネジ有効長を含みます。本発明は、雌ねじに螺ヘッド第一の係合の部分をいいます。しかし、具体的な実施形態の中で、スレッドが処理領域減速パイプ管用テーパおねじに、例えば、ノズルヘッドには必ずしもありませんが、ヘッド側の対応するスレッドは、最小ピッチ径でなければなりません。
本発明の外面に圧延輪セクション、スレッドに対応する完全なスレッドを展開する手段と要件の一部を形成するパイプのスレッドを形成するパイプのスレッドがあり、それは円筒管のねじまたは円錐管スレッドを含めることができます。円筒管雄ねじとからなる雄ねじテーパー：BSPT、NPT、APIおよびメトリック標準円筒状のパイプの雄ネジを、外部配管スレッドをテーパー。ねじ形成部のチューブの糸の長さはねじの軸方向の長さということが理解され得ます。ねじ形成部の回転ホイール管糸長さのうち、従来のコニカルチューブねじ転造プロセスにおいて以上雄ねじチューブの糸の完全な長さに等しく、本発明では、
パイプのねじの創造的使用は、形成部外管完全なねじ転造ホイールの対応する長さよりも小さいねじ長さ、大幅に負担するローラー圧力を圧延する際にパイプを低減するだけでなく、材料や製造圧延輪のコストを低減します。本発明の糸の一部を構成する糸の長さの管は、非全長サイズの圧延輪としても知られているねじ転造ホイールの対応する外ねじチューブ有効長よりも小さいです。
パイプのねじ転造ホイール本発明の一部を形成する、少なくともスレッドを含むスレッドは、ねじピッチの軸方向長さに沿って処理されている円筒状の管のねじ付き雄ネジのネジ形状を連続的手段または雄ねじコニカルチューブスレッドの処理、すなわち、管の一部を形成する外ねじを備えた圧延輪の使用は、ロール上雄ねじ円筒管または円錐管のスレッドを処理することができ、対応します。
雄ねじの一部を形成するチューブに加え、圧延輪は、処理の開始時に、中空円筒状のブランクの予備成形部品または部分を導入することによって追加することができ、中空円筒管ブランクの開始位置は、機械加工されたねじ転造工程圧延輪と円筒状のブランクの最初の接触位置します。本発明の一部を形成する管用ねじは、中空円筒状のブランクの加工開始位置側に近い部分を形成するヘッドパイプスレッドを指します。予備成形の成形部分は、円筒面、円錐面、円筒形のねじ切り、非無傷テーパねじ、またはそれらの組み合わせを含みます。予め形成された円筒状の管部をねじ切りするとき、円筒形チューブの同じタイプの部分を形成する歯の歯型とチューブ外ねじねじ。等しい外筒ねじピッチの一部を形成する完全な非予備成形部コニカルチューブスレッド、非無傷のコニカルチューブねじピッチねじ、パイプねじテーパねじ非完全同じスレッド歯の歯底端部の一部を形成し、そして小さな頂上。リードイン部の形状がテーパ面、円弧、または累進面の組み合わせを含みます。
また、圧延輪はまた、予め形成された部分の荒加工、及び管用ねじ形成部の円筒部の開始位置からインポートする必要があり、同時にオンにします。上記の構造の一部が統合されてもよい、あるいは複合構造であってもよいです。複合構造体は、中空円筒状のブランクの加工方向のさまざまな部分に分かれて順番に、同じローリング車軸上にあることを意味し、それは、異なるローリングに分け、異なるローリング車軸に分けることができますヘッド。
本発明は、半径方向に圧延輪の半径方向位置の全過程のリアルタイム調整を圧延動的にそれによって半径方向に、シート調整の半径方向の位置を調整する手段圧延輪ベース圧延輪を備えてい全体のプロセスは動で圧延プロセスの終了まで半径方向供給中断のないながらホイールを回転中に軸方向のフィードにローリング圧延輪を指します。フィードバックシステムラジアル軸方向の送りと相補的な給電リアルタイムフィード距離を介して、技術的要件が圧延テーパーを満たす。
半径方向の位置調整手段は、半径方向にヘッド内で自由にローリングローリング車輪を制御することができる、方向と直交する径方向は、中空円筒状のブランク処理の軸として理解されるべきです。実際の圧延工程では、スレッドの内側管の外側から転がりホイールはロール紙の端をカットし、ためにスレッドねじれ角および中空シリンダーを有する中空円筒状のブランクの圧延輪のリード角の違いの圧延時ネジ頭軸方向に移動可能のねじ端部に中空円筒状のブランクローリングヘッドの相対的なように、軸方向成分を転がり作用によりホイールを転がり、株式やホイールの相対運動を転がり、同時に、ラジアルを通じて圧延輪半径方向供給を制御するための手段を位置調整、プロセスを構成するロールのセット率を維持するために、中空の円筒形ブランク圧延輪速度と半径方向送り速度のヘッドの相対的な軸方向の動きをローリングすると、直接円錐できるようチューブスレッド。圧延速度に対するヘッドの軸方向移動は、円筒の軸方向における円筒ブランクブランク加工の
移動速度であり、半径方向速度はブランク筒状の車輪垂直加工軸の圧延方向を指し、フィード上の送り速度。半径方向の送り速度の本発明の比及び速度は、リアルタイムでの管のテーパ雄ねじ1/2の軸方向の移動に等しいです。リアルタイム雄ねじテーパに対応するテーパ管用ねじ転造スペース、スレッド軸点、外管ねじの前記ベースラインでの管の処理のためのベースラインとの間の角度の倍の正接を指し、内側チューブは虚数曲線として、スレッドの同じ側の接続端の軸を同一軸部を加工雄ねじを求めているのように理解することができます。実時間がゼロである円筒状の管のねじテーパを圧延する際、例えば、次に半径方向送り速度も0であり、リアルタイムの1/16のねじテーパのテーパである場合BSPT、NPT標準テーパ管用ねじを転造、今回ラジアル圧延輪が1/32の中空円筒ブランク率のヘッド送り速度の相対的な軸方向移動を転動され、それに応じて、他のスレッドローリングチューブバリエーションのねじテーパ実時間が時間とともに変化することができる含む場合、及び、ロールブランクリアルタイムテーパー率比が1/2に設定されている筒状の軸方向移動に対する半径方向の圧力ローラの送り速度およびローリングヘッド。
本発明に係る60°の外部スレッド55°の円錐チューブまたはコニカルチューブのスレッドがそれぞれ適切な国内または国際標準コニカルチューブのスレッドは、参照標準のコニカルチューブスレッドはGB/ T7306（BSPTを含みます。本発明は、APIの標準的なスレッドを圧延するために使用されたときに2から2000）、NPT（GB/ T12716-2002）、およびAPI（GB/ T9253.2-1999）コニカルチューブスレッドは、チューブは、ラインパイプのスレッドであってもよいですスレッド、ラウンドスレッドケーシング、チュービングラウンドスレッドまたはバットレスケーシングスレッドのように。なお、本発明、ローリングヘッドのローリング方法ことに注目し、圧延装置は、本発明に列挙制約を受けることができないスレッドを圧延する必要があり、ここで、標準的なスレッドである、他の標準または非標準スレッドが均等に記載されていません本開示を取得するための基礎をローリングと思いました。本発明呼び径（DN）に応じて中空円筒状のブランクは（GB3091-2008）「鋼管を溶接低圧液体デリバリー」参照標準パイプであるが、実際には、本発明の方法はまたに応じてパイプの他のタイプすることができます本発明の精神は、スレッドの処理をローリングされます。
本発明の活動空間は、空間内の回転ホイールように移動の自由のためのスペースがあることを理解すべきです。空間の軸方向の動きは、空間転がり輪車軸の軸方向に圧延することを意味します。軸方向の空間との間の軸方向距離がよい移動自在圧延軸に沿ってホイール圧延の軸方向の最大距離として理解されるべきで、最大距離は、好ましくは対応する部分を構成する丸パイプスレッドを圧延しますピッチの0.1ピッチねじ、およびピッチより好ましくは、0.5ピッチであり、より好ましくは、0.5ピッチ又はピッチ。ねじ転造ホイールが対応するパイプのスレッド上で展開する手段と要件の一部を形成する圧延丸パイプスレッド。半径方向の空間は、半径方向に沿って空間部を形成する圧延輪パイプスレッドとして理解されるべきである円筒状のブランク加工の軸に沿った垂直方向の圧延輪スペースことを意味運動の相対的な前処理された中空円筒状のブランクの自由軸中空円筒ブランク加工の垂直方向との間の最大距離。最大距離は、好ましくは、ピッチの対応するスレッドの一部を構成する丸パイプねじ圧延以下です。より好ましくは、圧延丸パイプのスレッドよりも、0.5のねじピッチに対応する部分を形成しません。
図1〜6は、テーパ管のねじ製品の加工プロセス全体に準備から中空円筒状のブランクを示し、チューブ技術と本発明のチューブスレッドプロセスの比較概略的なロールのセットをロール既存のスレッドですその製品との違い。
図1〜3には、ねじ転造ホイールのネジ有効長が、無半径方向供給圧延プロセススキームとその製品を使用して、チューブの外部に存在する軸方向の動きを示しています。
図1は、対応する有効ねじ長さの一部を形成するねじ転造ホイールサイズのチューブの長さ、425円錐テーパーブランク従来技術の有効ねじ長コニカルチューブねじ転造ホイール80を示します。
パイプスレッドを圧延する前に、ブランクの第1の中空円筒がスタンプされ、円錐面425に形成され、およびする、その後軸がパイプ421に圧延の開始（ノズル420（加工ヘッドチューブスレッド460）処理管のねじテール461）が終了。図2は、明らかに、中空円錐粗圧延工程と転がりホイール接触面80は、回転ホイール接点80と全体の圧延工程の円錐面425まで増加を示しています。明らかに、軸方向のローリングと同時に行う半径方向の力に耐える完全ねじを形成するために、最初の圧延から注ぎ口は、半径方向の力によってパイプ420から421セグメントが増加しています。このような圧延プロセス、パイプの材料組成、溶接、厚さ及び直径は、プロセス要件スタンピングプリフォーム円錐面のかなりの要求が高い持っています。スタンピングまたは押出円錐面と圧延プロセス、製品46ポート（ネジ付きヘッド）は、内径462の量を削減することは、しばしば以上465パイプねじ円錐面製品規格、制御することは困難です。亜鉛メッキパイプの一方のパイプ雄ねじヘッド460多数の製品およびその他の損傷部分より亜鉛層（摩擦）を圧延することにより。
図面4本発明の図6は軸方向移動管ねじ転造ホイールに、模式的に圧延プロセスの動的なリアルタイムフィードを圧延し、その製品の全体のプロセスの要件に応じてラジアルローリング工程。
図4は少ない最短DN6パイプ雄ねじ7ねじ長さに比べてねじ転造ホイールの第二のチャネルながら55度ではなく、パイプ元のマップの外径よりも空白空白予め形成された中空円錐における中空円筒空白です5スレッド。同時に（480スレッドも游加工ヘッドチューブ）ノズル410から始まる非ノズル411（チューブリア雄ねじ481の処理も游）からの本発明の使用回転ホイール82アキシャル、ラジアル図のねじ管の端部まで、ロールバックする。5 480尾雄ねじ製品。明らかに、図既存の管用ねじ転造技術と比較すると、図3に示す圧延工程における加圧ロールにパイプ対象が大幅に削減され、完全に形成された管用ねじプロファイルを保証する前提、現在の保護標準のパイプ肉厚の真円度および溶接部の様々なを完了します。圧延工程は、完全に半径方向の送り力を制御するので、図6に、異なるサイズのパイプスレッドパイプ材で同じ製品48、482の商品価値の内径はほぼ一定であり、すべての標準パイプねじ製品を完全に遵守を確実にするために。同時に、パイプのねじ転造セグメントの数が大幅に内部管用ねじセグメント金属組織の均一性を改善する、同一の、基本的に同じ時間にしまん。
図9はテーパー管用ねじロールは軍の間に被加工物の分析ラウンドローリングを示しています。外転がり半径方向の力と力のdF dTのトルクを発揮します。方向（摩擦）力が発電した3ローリング部品の半径方向および接線力dFとDFがDTF dTが方向（摩擦）力によるカットDTT包括的な3世代のX、Y、Z軸方向のテーパーパイプスレッドdX、dYをとdZと（延伸方向に垂直な方向）の成分をdX、dYをとdZと割り当て比例スレッドプロファイルに、ねじれ角、中空円筒状のブランク材、圧延輪（インストール）のピッチ径フォーム、ロール密接に圧力と車輪径の中空円筒状のブランクの圧延輪の相対速度などに関連します。中空円筒状のブランクを図に、ワーク転造ダイス転造圧（DR）の径方向に適用されます（スレッドとテーパータイプの力DF1力DF2を含む）の主要な力テーパーパイプのスレッドに変形する。9ラジアルころ圧力のdRのdFにほぼ等しいです。その方向および圧延輪中心と中空円筒状のブランク並列接続またはオーバーラップの中心部、中空円筒形のブランクと圧延輪dTのパワートルクによっては、接線方向（摩擦）力の相対的な回転を生産し、DTTのをdFによって生成しますDTFは、ワークを回転させ、円筒状のブランク初期角度と違いがある圧延輪実際のねじれ角、主にパワートルク空白の中空円筒とローリングヘッドは相対的な軸方向（Z軸方向）に回転させながら生成し、同時に本発明の方法により、チューブのス
レッドを終了するように力を形成DF2テーパは、動的に適用され続けます。
図10〜11は、さらに、標準税率と非標準のスレッドのスレッド同期半径方向および軸方向のフィードの間の関係を示す図。
図10では、標準管用ねじテーパ表現、軸方向の圧延工程での圧延輪、標準テーパーフィードに応じて。 BSPT、NPTと円筒パイプねじ転造の1/32に等しい内のメトリック管用ねじでは、0に等しいです。
図11は非標準管用ねじテーパ表現では、A1は、その半径方向供給位置の間に軸方向に転がり車輪がA2でに先細りするリアルタイムでプレスA1テーパーフィードによって変化します転がり、A2に等しくありませんテーパローララジアルフィードのリアルタイム制御を達成します。
図12から14は、本発明の3ローリングヘッドに分布している圧延輪を示しています。
図12は、圧延輪ローリングヘッドの実施形態の量を示す概略図です。回転ホイール82の高速回転に対する円筒状のブランク40は、同時に、同じプロセスの効果円筒ブランク40をロール圧延複数の車輪を生成することができる時。単一円筒状の圧延輪のこの高速回転は、同じポイントブランクロール周面の間隔がワーク間隔を圧延の圧延輪の数と同等であることができます。
実装を配布し、図のアリコートにおける周方向に沿ってヘッド13を圧延2圧延輪の例の模式図。図40は、ブランク61の中空円筒ホイールベースランナー、86圧延輪ベース、82圧延輪を転動されます。
ラジアルプロセスで圧延輪ベースランナーに沿って達成する変速機構86によって、図転がり輪座12及び13は、供給を必要とします。
実施例14は、模式図のアリコートは、ヘッドが実装圧延5圧延輪の円周方向に分布したあります。
1は機械基盤、40は中空円筒状のブランク、61はホイールベースランナー、62サーボモータを圧延された中空円筒状のブランクで、ベースである、ボールが69、82が圧延されたホイールをねじ込みます。中空円筒状のブランク40の高速回転、86の圧延輪82の車輪座ラジアル運動を圧延して駆動ねじ69を回転させるサーボモータ62。
図15から20は、4圧延輪を備えた本発明のチューブ外側ねじ転造ヘッドを示しています、円筒状のハウジングプレート60をディスク66を回転させ、ギアレバー64は、ウォームギアは、63を設定しましたモータ62と車輪86と82議席を圧延の圧延輪のパワー。図15は、リンクプレート601及び圧延設備キャリッジ中央の2枚のフロートを接続ホールギャップの両側にある2つのシリンダ602によって下の二つの側面、外殻プレート60を示している。フロートが解決するために、ギャップに接続されており、中空円筒ブランクの質問のローリングヘッド一貫中心位置の中心の実際の動作。図16は、外側ハウジングプレート60と回転ディスク66を示しています。回転ディスク66は、ディスク60の反対側にディスク66と外筒を回転させる、右サイドプレート60と外側ケーシング60とは同心の円形の軸部に取り付けられた外装板に軸穴を通り抜けますこれは、（図20に示されるように）螺旋状の溝662が設けられ。図17は、外側ラジアルローリング・ホイール・ディスク60シュート61の場合には4つの空席を示しています。図18は、その右側による転がり輪座86トレイル60螺旋溝861と外殻板圧延ラウンドシュート61で662議席の螺旋溝66の相互支援回転ディスク複数の突起
を示しています移動します。図20に示すように、右側かさ歯車661において回転ディスク66は、実質的に形成された中心軸とローリングヘッドの中心軸と一致しています。傘歯車661と他の傘歯車64の噛み合いのシフトレバー。変速レバー64との角度で傘歯車661の中心軸の長手方向軸に沿ってシフトレバーの他方の傘歯車64の中心軸は、特定の実施形態では角度が90°である、示さ。変速レバー64、回転円盤66の回転は、それ自身の軸を中心に回転することができます。回転ディスク66は、その螺旋状の溝によって回転させると662試合の外殻プレート60圧延輪ベースに沿って輪座86を圧延することにより駆動スパイラル凸溝861は、放射状に61の動きをランナー。18、双方は縦断面8A1、予め形成された部分をインポートする必要がされたホイール82を転がり、チューブサイズ82ねじ転造ホイールの非全長を搭載した83アークシャフトによりフロントシート86の周りにローリング8B1とテーパ管用ねじ形成部8C、一部のチャンネル番号を構成するねじ付きパイプスレッドが2であるが、本発明の範囲から逸脱することなく、他のチャネルの数。回転ホイールの寿命を倍増するために、同じ構造の2つの側面を形成します。さらにロールを減らすチューブねじ転造ホイールセンター穴とピン83と円弧82と一定のアキシャルギャップ及びラジアル隙間がある891、892、ローリングローリング4輪ができ、自動的に歯における初期段階となるよう、圧力ラジアルは、パイプの破壊を強制します。 66は、螺旋状の溝螺旋状のリッジ溝861によって回転する回転ディスクと外殻プレート661の相互作用の転がり輪座86の回転ディスク66を駆動するように制御装置64によって駆動されるウォームギヤ63を介してモータ62の電源を回転させますローラースケートラジアルは60、61圧延輪を上に溝ダウン同時に、それによって非全長サイズで放射状に複数の可動を形成し、管の外側ねじ転造ホイール82の4席4つの非全長のサイズまで制御車輪の転動軸方向に可動円錐管が外側のねじ転造ヘッドで構成され、異なるサイズのパイプ製品の雄ねじ圧延の目的を達成します。これは、達成するためのギア駆動に加えて、他の伝送モードを通じても利用できる回転ディスクを回転させ、理解されるべきです。また、ボールねじ、クランクロッドとしてのウォーム63は、他の伝送機構の当技術分野で知られてもよいことが理解されるべきである。
上述した実施の形態1、2、4、5外側となるように他の数に加えて、上記の圧延輪ローリングヘッドの数、例えば、3、6以上です。ここで、好ましくは4または5。
図21は、別のチューブ転造ヘッドの実施形態を示しています。含有するチューブ外ねじ転造ヘッド：春のシリンダー75、2ガイドポスト71、レバー771と回転ホイール761は、ベース771、772および772は、ロール上にインストールされ、下部ロッドに装着されています加圧ローラロッド770のシート762、73ねじ、電源回転は72を処理し、4浮動調整ボルト74（2つの後調整ボルト示されていません）。本実施形態では、調整ボルトの数が4であるが、それは、例えば、2、3というようにしてもよいことが理解されるべきです。上下のガイドポスト71のうちの2つは、それぞれ、上部管転造装置770とロッド772の下側に固定ロッド組成フレームワークに接続されています。二つのガイドポストレバー771の側面に設けられたスルーホール71のパス、レバー771は、開口部に対して上下にスライドさせることができます。垂直方向のネジ穴770にロッドにオープンしました。ハンドル72の回転は、ねじロッド73は両側面に沿って771で回転させる駆動することができるので、ねじ73は、ねじ穴に係合し、固定回転動力ハンドル72と、ロッド771に対して下端部の上端部に接続された73ねじガイドポスト71の移動までと771のロッド761席の転がり輪駆動ラジアル運動ダウン。ここで、シリンダ75とキャリッジ圧延装置102の中央部の底部がフローティングクリアランスホールに接続され、圧延設備のキャリッジ102と下部ロッド772に対して、それぞれコイルスプリング75のシリンダーのスリーブの両端、ローリングを達成するために接続ヘッド浮上。雌ねじ772と下面から下方に突出する下側のロッドとキャリッジ102のその突出端面に転動装置に接続された4つの浮動調整ボルト74は、（ネジを調整する2つの後表示されていない）、そのから、距離を離間しています長さは、ネジを介して接続することができ、突出下ロッドが、これにより、ローリングヘッドを調整制御し、圧延設備台車間隔102は、周りの前後にスイングするように調整することができます。ホイール82 82
圧延トップ2と下の二つの転がり輪40ブランク円筒の周方向に沿って転がり輪座分布の上下端、ねじ転造ホイールは、チャンネル番号1,2、アップ圧延輪座ダウンことが好ましいです。ホイールアセンブリ82を圧延する方法の実施形態のこれまでの方法に似て、ここで説明されていません。ホイールローリング装置を転がすときに軸方向移動ラジアルプレスロールを、本発明を実施するために、それによって、ラジアル圧延輪供給位置82を制御し、上下の制御棒771フィード回転ハンドル72を回転させることで調整異なるサイズの目的を達成するために、圧力テーパースレッド同期処理要件半径方向供給し、鋼管のねじ製品を圧延しました。これは、回転ハンドル72を回転させる手動で行うことができる、注意されるべきではなく、任意の送信またはダイレクトドライブモータによって、当技術分野で知られているドライブの回転によって回転されます。
図22は、実施形態にヘッドチューブをロールからなる油圧で調整可能なスレッドを示しています。60、3油圧シリンダ周方向比例サーボ弁68に取り付けられた固定ディスクとシリンダ67を、燃料タンク取り付けられた圧延終了を輪座86、および82の圧延輪ベースに設置され、本発明の圧延輪、実施例86の方法と前の2つの82と類似の回転ホイール回転ホイールアセンブリ座席の方法は、行くことはありません。電源は、シリンダ67、プロセス要件放射状テーパころ同期フィードに応じて、本発明の軸方向の動きの間に半径方向の中空円筒状のブランクホイール圧延圧延輪を実現するための比例サーボ制御バルブシート86により駆動され始めると圧延鋼管のねじ製品の目的を達成するために、異なるサイズ。油圧シリンダに加えて、シリンダは、本発明の目的を達成するために、同時ラジアルフィードを達成するために、回転ホイール座86及び同期制御82に接続された回転ホイールシリンダのピストンロッドを制御することによっても達成することができる開示されています。
図4〜6及び15〜22に関連して、本発明の方法の圧延技術的特徴がはっきりと見えます。本発明は、好ましい実施形態として明らかにしたが、それは本発明を限定するものではないが、当業者に精通している誰もが、本発明の精神および範囲から逸脱することなく、それは、同等の変化のすべての種類を作ることが可能であるべきですUS5699691A、US3058196A、EP282889A2、US3452567A、US3058196A、US20060162411A1、JP10034270A、JP10244340A：ローリングヘッド構造も合理的と変換の設定に関係の下にリストされているそれぞれのローリングヘッド装置の特許を参照することができますかのような、置き換え、JP2003126937A、JP9327742A、CN100542735C、CN2555962Y、CN103264128A、CN103286245A、SU1344479A1、US20120011912A1、US4617816A、US4785649A、US5870918A、GB1150525A、JP1273637A、SU703197A1。
図23〜36は、チューブ外ねじ転造ホイールとその軸と本発明の様々な配合の概略図のラジアルすきまを示します。
図23〜25は回転ホイールと、軸方向及び半径方向の空間活動の実現と転がり輪軸用孔シート浮動接続の一つとして、回転ホイールと、本発明の圧延軸との間で使用される概略図です。
これらの図の各々は、概略的に、スリーブ766の転がり輪座76に埋め込まれている軸83の端部を圧延することにより、回転ホイール82は、スリーブ766は、圧延輪と回転ホイール座ギャップフローティング柔軟性を増加させます。 891、892は、様々なアキシャルギャップ、ラジアルすきまが付いています。
図23は、二つの末端ヘリックス転がり輪82の円筒の間に凸の円弧状の軸圧延輪列とシート軸孔76ボアフローティングを軸方向および半径方向の空間が形成されているの実現に接続されている、すなわち、軸方向891892ギャップ及びラジアルすきま。
図24は、軸方向および半径方向の空間が形成された実現と浮動接続部との間の軸ボア円筒シャフトの列と転がり輪座凸円弧状孔76のラウンド第二の端部82、すなわちローリングリングです軸方向および半径方向隙間891、892。
図25は、二つの末端ヘリックス転造ダイス82は、軸方向および半径方向の活動で形成された凸円弧状の軸柱と実現フローティング接続との間圧延車軸座穴凸円弧状の孔76ですスペース、すなわちアキシャルギャップ及びラジアルギャップ891、892。
上記の構造は、構造82圧延圧延輪車軸83、圧延輪を使用することの最大の利点の一つは、車輪の転動車輪径の孔径及び82を転動されていない一体成形されている圧延輪の一つであり、使用そのシャフト83の径の影響、圧延輪のような非常に小さい直径になるように10 mmの、またはさらに小さいです。これは、ローリングヘッド圧延輪の数を増加させるための技術的条件を作成しています。
図26は、ホイールと、軸方向及び半径方向の活動の実現フローティング接続転がり軸受ホイール針状ころ軸受、ローラーホイールアセンブリ座軸受孔針の両端の一つとして、本発明のローラリングローリング軸との間で使用されます空間の概略構成。 836ニードルベアリングを用いて回転ホイール座76上で再び図と異なる。23、24、25及び26図に示した、ニードルベアリング836の使用は、さらに大幅にローリング軸83とロールを向上させることができます穴と穴の間の輪座76を回転スライドの圧力の影響。
図27は、（フラット）概略キー溝835の嵌合を利用することを、車軸1枚をロールの代替として、本発明82と83の回転ホイールです。
図28はフローティングされていない本発明のロール軸83と軸孔76の干渉フィット接続との間のギャップを使用せずに圧延輪席で、浮動接続は82との間に転がり輪車軸83を依存しており、無料の軸891を達成するために、圧延しましたそして、892の活動をラジアル。
図29は、本発明のロール軸83と軸孔76相手コネクタとの間のクリアランスを使用する圧延輪シートが、浮遊しない接続され、それは82との間に接続転がり輪車軸83をフローティングに主に依存しており、自由な軸を達成するために、圧延しました83、ラジアルアキシャルギャップ891と二つの位置が車軸82と8921,8922との間の転がり圧延の圧延輪、車軸83と76席のギャップを圧延示し、ラジアル活動。
図30〜31は圧延輪82及び83ロール軸26と、本発明に係る図針の導入のための（軸受）フローティングコネクタ、圧延輪の両端面は、軸方向と半径方向の活動軸受自由端面を達成するためにしながら、ケース;針（軸受）の使用836および837をエンドベアリングは、さらに圧延輪軸82とロール83と車輪82と76、回転の間のブロックのスライド効果を圧延する圧延輪の間に大幅に向上させることができます。
図32〜34は本発明の圧延輪車軸82とのみ892は、半径方向隙間を示して自由軸方向および径方向の空間の達成に3つの浮動接続でロール軸孔83。
これらのうち、図32は、中心軸83ロール凸円弧状の構造であり、螺旋82のボア円筒構造圧延輪です。
図33は、円筒状の構造ロール軸83、リング内の82が丸穴凸円弧状の構造を展開しています。
図34は、ロール軸83である凸円弧状の中心構造である、孔82の周りにリングローリングはまた、凸円弧状の構造体です。
図35〜36はそれぞれ、本発明のねじ転造ホイールの一部を形成する、構造体82は、テーパ管用ねじと円筒管糸です。前記回転ホイール825の直径は、軸の直径に等しい+ 0.1ラジアル空間892を形成するために圧延ねじ転造ホイールのピッチに対応した1である、両側の孔です。
これは、なお、図32〜図36の軸方向隙間がマークされていないが、実際には、ローラ、アキシャルギャップが存在しなければならないことに留意すべきです。
回転ホイール上の各スレッドフォームはねじ込みまたは環状の円筒形またはホイール圧延圧延円錐圧延輪がニーズに完全に依存し、スレッド化することができます。協力のフィットまたは他の形態のいずれかとシャフト軸受孔、その目的は、シートまたは回転ホイールに対して回転ホイールを製造することであることを特徴とするホイールは、軸方向及び半径方向に開示された本発明のロールシャフトに対して達成することができ、圧延され空き領域は、いくつかのローリング圧延輪の最初の瞬間には、歯の上に自由に移動できるようにします。
図37〜41は、三つの部分、すなわち、本発明の圧延輪82の詳細図である：輸入部A、形成管用ねじの組み合わせ概略的な部分BとC部のすべての種類のプリフォーム。
これらのうち、図37が転動輪であるインポート部A1の凸円弧状面82とし、円筒管用ねじは、セクションCを形成する部分B1とテーパ管用ねじを予備成形複合構造の一つです。
図38は、回転ホイールの輸入部品A2の円錐面82で、非テーパーパイプスレッドが複合構造の一つとして、部Cを形成する予め形成された部分B2とテーパーパイプスレッドを完了します。
図39は、曲面プリフォームの一部の段階的な導入部A3、B3の円筒面と複合構造の一つとして、セクションCを形成する円錐形の管糸あっ含む圧延輪82です。
図40は、82の凸状の円弧面部分は複合構造の一つとして、A1とテーパ管用ねじ形成部Cに導入した含ん圧延輪です。
図41は、圧延輪82上に複合構造の非完全な予備成形円筒管ネジ部B2とテーパ管用ねじ形成部Cを含みます。
図42は、本発明のサブ構造転造ダイス82、すなわち輸入部A、パートBおよびセクションCが連続して82概略的な形態をローリングローリング輪車軸83を分離形成コーンパイプ前駆スレッドの三つの部分を示しています。
ホイール、様々な組み合わせで予め形成された部分を圧延し、糸の一部を形成する上記のインポートセクションのそれぞれは、中空円筒状のブランクの壁の厚さ、楕円形、直径、材料、その他の条件、圧延輪材料とそれらの平均余命、ロールに完全に依存して圧子圧延工程や設備の設計および他の要求。
図43は、本発明の外管転造装置の構成を示す正面図です。
図44は、構造体43を示す側面図です。装置は、ベース1と、ベース1の上部には、モータ22の動力と円筒ブランク40をクランプし、装置3を回転させるクランプ用変速機21とモータスイッチ20を有し、上部ベース1反対側のスピンドル軸に平行な水平2軸ガイドポスト11
に並んで位置して設けられており、ガイドポストラック、スライド10は、第2のキャリッジの底部にある2つのシャフトガイドポスト11、10の下面に取り付けられていますモータ動力伝達にキャリッジ10の相対で、ガイドと側面と11ホールは、前述の列軸ウィザードはハンドル101を介して回転軸方向に移動可能なキャリッジ10と一致したのラック11と、ギアを投稿ねじ転造ホイールをスピンドルの軸と21の辺の長さとフローティングコニカルチューブのねじ転造を備えているが、本発明の4半径方向の同期移動を行うことができ、周方向に6ローリング装置上に分散装備6を意味2チャンネル圧延輪82のために、ガイドポスト11の軸方向にキャリッジ10の移動を駆動することができる特定の軸力で圧延手段は6、ワームを介してサーボモータ62は、63コントロール82ラジアル圧延輪を意味テーパーとプロセスフィードをローリングスレッド。光電センサ光電センサフィーラ121の光電検知装置で構成される122。サーボモータ62アンチながらノズル端が完了したときにロールバックする中空円筒ブランク開始の最後の起動時に転がりから車輪をローリング、製品接触の光電センサは、動作を停止するためにメインモータ22を起動するためにヘッドのコンタクトレバー122、センサ121をネジ付き処理ステーション82の出口を転がりホイールを転がり、回転。図45に示すように、プロセスの要件に応じて、圧延装置は、供給をカットを備えることができる5面取り装置9、任意の長さ及び面取りバリ取り製品機能の処理と装置を意味します。
図45は、外部から、本発明、ローリングヘッドおよび装置の一実施形態の構造の粗圧延コニカルチューブ雄ねじ略図を形成する中空シリンダー上の装置によれば、パイプ圧延方法を通されます。
図46は、図45時における本発明の模式的な端面圧延工程です。
図45は、仕上げ装置から圧延条件を準備するために、出発物質をカット示します。ロールが完了したときの処理と概略面取り準備を完了するための光電検出装置12、82ラジアルローリングラウンド出口管のねじ製品の役割で、46に示す図。
図47は、本発明の回転ローリングヘッドを備えた構成図は装置です。装置は、ベース1と、フレーム1の上部左側には、モータ回転数の低トルクの回転力に接続されたモータ22とトランスミッション21とモータスイッチ20、変速機21と中空シャフト23のパワーを有することは、中空スピンドル22が低くなります中空軸23は圧延ヘッド6に接続され、回転トルクローリングヘッド6は、クランプ装置3の一方の端部を圧延することによって回転されるように、モータ22の動力を回転させることは、中空のドライブを介してスピンドルに固定され、他端がシンブル位置する中心孔センタ装置91に配置されます中空円筒素管雄ねじ40と、機枠1の上部には、同一の平面複葉レール11内に配置され、スピンドル軸の機能に平行、10キャリッジの下部にキャリッジ10側に設けられた平坦なレール11に取り付けられています空白の中空円筒状の中央穴位置決め装置のクランプ装置3は、他の側面は、軸91と同一平面を有しています。円周方向に6パイプねじ転造装置に分散して搭載したホイール82、4つの半径方向の同期移動を圧延するために使用することができます。コニカルチューブスレッドを圧延する場合は、前述の図と同じように動作します。44から43を。ローリングを完了する場合は空白の中空円筒は、製品には、ねじとき、光電センシングデバイス121に接触するヘッド、動作を停止するためのメインモータ22、サーボモータ62の逆回転しながら、出口82圧延輪圧延処理ステーション、完全ローリングチューブ製品をスレッド。プロセスの要件に応じて、図45に示すように、圧延装置は、切断された材料の手段を備えることができます。装置はさらに、バリ取り及び面取り機能を加工品の任意の長さを有するように、中空円筒ブランク中心孔面取り装置の位置は、91 9を意味します。
本発明に係る転動ヘッドの任意の種類の変換により、本発明の趣旨に基づいて専門家と技術者が対応する圧延設備に関連する以下の記載された特許にも適用することができる、上記圧延設備の中だけでなく、適用することができそれらの間または可能な組み合わせ：US4771625A、JP1273637A、CN102198590A、CN202316603U、CN103264128A、CN1251821C。
本発明によれば、雄ねじスタッドコニカルチューブ製造装置の模式図の方法に従って製造され、図48における実施形態の構造。図は、約2辺がローリングヘッド6の異なるターンを設定しました。中空円筒状のブランク40は、回転速度に応じて設定されている場合は、411游によってそれぞれ2ローリングヘッド6の周りに糸尾が、これも410游処理スレッドに裏返しから、プロセスカットを転がり始めました頭がカットを転がり始めます。同時に、モータにラジアルローリングヘッド6を介して加工製品を圧延ダブルコニカルチューブスレッドを完了するために、手段62。軸方向と作業の二つの方法、基本的な構成についてのラジアルローリングヘッドと前述の装置と同様の機能は、ここでそれらを繰り返さありません。
実施例
DN32、長さ6000ミリメートル、3.5 mmの亜鉛めっきパイプガスの壁の厚さについては、次のガス産業共通仕様は図2に関連して、例えば、オンサイトインストール専用1の6に、15〜20及び45〜46を、と比較してローリングチューブスレッドプロセスを既存の、本発明の上述の目的、技術的解決策及び利点をさらに詳細に説明します。
既存の国内基準に準拠して、「低圧液体の配信は鋼管を溶接」423専用（GB3091-2008）DN32亜鉛めっき鋼管ガスが42.4ミリメートル、外径、一般的な3.50ミリメートルの壁の厚さで、422は35.40ミリメートルで産みました。図1、既存の圧延管スレッドプロセス、第1の円錐面加工1:16425軸の大トン数スタンプ装置の使用の使用に示す;図2及び3は、ローリングのネジ有効長を使用してノズルから、80ラウンドは、プロセスチューブ製品をロール軸方向のスレッドの460461のテールパイプ雄ねじ方向だけでなく、421の処理を削減するために開始し、両方のチューブ処理スレッドローリングヘッドにしたいまた、420を終了し、完全なパイプ雄ねじ圧延工程46製品。しかし、次のような問題を引き起こします。
1。
3.11 mmの量、または雄ねじのチューブ内径の422細管の内径は、影響をスタンピング約1.6 mmの内側円錐の小径によっても処理した後の製品を圧延するだけでなく、約1.5mmの内径を圧延し、その後、直径影響を小さく、最小直径の端462は、前述の国内および国際的な基準は、内管の流体供給の安定性に影響を与え、3.4％の割合小口径鋼管を許可するよりもはるかにのみ32.29ミリメートル、9％の鋼小口径の割合です。
2。
各管網の構築と設置場所は、大トン数は、円錐面425を加工するために設計された軸方向または半径方向の押出装置を、スタンプでは不可能です。
3。
スタンピングまたは押出圧力成形コーン、管材の間に、パイプ423の特にオリジナルの外径とチューブのねじ製品を展開する、暗黙的および明示的の破壊をもたらす、461で個人的に溶接パイプセットを先細りセキュリティ上のリスク。
上記課題を解決するために、図4〜図6および図15〜20は、本発明によれば、糸の長さ11製品のその有効ねじ長未満である2つだけのねじ転造ホイール82の一部を形成する管用ねじ糸の長さの20％が、本発明の両方の回転ホイールの転がり輪の長さは、既存の回転ホイールの圧延技術は、長さ未満であるの20％です。 411で頭をローリングしても、チューブの処理に雄ねじ尾481は、ローリングヘッドの使用はホイールと圧延工程で製造した中空円筒空白のスパイラル角度差軸方向成分をローリング、ローリング始めたい両方410はまた、游は、図に示すように、軸方向に圧延プロセスを移動するために、チューブのねじ頭480を処理する場合。図15および16、サーボモータ62及びウォームギア63をモータ62の回転になりますフィードを同期プロセス要件を圧延することにより、半径方向に車輪82のテーパを転がり、側管用ねじは、エッジ円錐面を形成するロールが、直接、標準的なパイプ
径にDN32は、チューブのスレッドを圧延しました。特に暗黙的および明示的なパイプ溶接部の交点にテーパ面481の鋼標準外径ダイレクトロール法、スタンピング工程や設備の拒絶、管材上に形成する円錐でプレス圧力を回避するための結果、 、わずか50既存技術のパーセント、狭い穴482内に鋼の量を減少させる内管の流体供給の安定性を増加させながら破壊が大きく、製品を製造するためにパイプ雄ねじ圧延技術を既存のセキュリティリスクを低減します。
図45とさらに詳細特定の処理の実装手順で説明した46に関連して以下に。まず、ブランク40 DN32の前述の標準パイプ径はクランプ装置3とクランプに置かれた40のブランク中空円筒を手動プロセスラジアルフィードに応じて、フローティングブランキング装置5をロール回転させるように、モータスイッチ20を開きます6000ミリメートルの長さ2750ミリメートルの所望の長さに切断した中空円筒状のブランク40を圧延するには、手動逆転はブランキング装置5をロール緩め、ブランキングステーションを完了するために、モータスイッチ20をオフにします。 82ラジアル圧延輪ローリング装置6は、手動で浮動;手動により圧延管軸方向のフィード6は雄ねじチューブテール位置を処理し、処理位置411游にプッシュされることを意味101スレッドをクランク中空円筒管の外側スレッド処理が完了すると、ブランク40と接触処理位置411、タッチされた位置411は、尾筒481が雄ねじされ、オープンモータスイッチ20、40空白の中空円筒を回転させ、さらにラジアルフィードロール加圧ローラ82は、そのように転がり輪ローリングは411ポジション、圧延輪の使用を削減することを、中空円筒状のブランクインポート角度差40、11、411、410二重ガイドポストに沿ってキャリッジ10の螺旋角度も自動的に両方の欲求の位置からスタートチューブのねじ頭部480が軸方向に移動するプロセス。同時に、半径方向経由サーボモータ62は自動的に給紙ローラテーパプロセス要件によってプリセット;キャリッジ回転ホイール上で軸方向に装置10、6、82を圧延する際のヘッドチューブのスレッドに移動しますセクション480は、光電検出装置12は、圧延加工が完了すると、チューブ48の雄ねじ製品モータの活性力を閉じ、62逆回転サーボモータを始動、回転ホイール82に操作されます。処理管スレッドプロセスでは、圧延プロセスのニーズに応じて、それが関連して使用される面取り装置9をフローティングさせることができます。
図1、図6、図45、図46に関連して、それらは、本発明は、製品、ローリングヘッド及び外部円錐管ねじ、先行技術の製品の製造方法及び装置、ロールプロセスのコニカルチューブの外部スレッドを比較します明らかな違い圧子および装置、それによって、その有益な効果をもたらしています。
1。
チューブ技術を転がり、現在のスレッドは、軽量、フィールドで使用されるワイヤ切断プロセスステップの現在のセットは100％に近かったと、処理は、単純な意味、スタンピングの軸方向または半径方向の押出プロセスを保存するよりも、現在の習慣を使用している人々を満たすため、プロモーションの多くを促進します使用しています。
2。
隠された、特定の溶接パイプに、鋼管を回避するために、より効果的な糸長管長の短いねじ転造ホイールの一部を形成する管のねじを使用して、管の円錐形の外面を完了するために徐々に圧延プロセスを回す一度位置付けスレッド処理破壊と支配チューブ雄ねじ製品の同心度を向上させつつ、圧縮ネジ、ネジ接続強度とシール安全性能の均一性を向上させます。
3.ボアパイプ製品は、既存の国際および国内規格に準拠雄ねじの量を減らします。
4.材料コスト及び圧延ロールの製造コストを削減します。
3。
現在セット管切断スレッド技術よりも、製品ロールが管の単位長さ当たりの元の重量の単位長さ当たりの管のねじパイプ量を形成する圧延前と同じであり、加工硬化効果、圧力で圧延これにより、鋼管の量を減少させる、鋼の外径や肉厚を低減することが可能な方法で
糸連結パイプの安全性を向上させることに基づいて明確な、;約100％増加し、パイプ製品を切断する、対応する標準雄ねじより容量緑の環境保護を目的と省エネを実現。
本発明は、好ましい実施形態として明らかにしたが、それは本発明を限定するものではないが、当業者に精通している誰もが、本発明の精神および範囲から逸脱することなく、それは、同等の変化のすべての種類を作ることが可能であるべきですか上記の方法および圧延方向、圧延ラウンド長、圧延輪の数によって、置き換え、フォーム、圧延輪ベース半径方向および軸方向の移動形態および他の制限をフォーム、ローリングヘッドの数をインストールして、インストールしてください。たとえば、次のように転がり車輪は外部スクリューテールパイプを通すことができる出発点からスタートをローリングスタート、それはまた、ねじねじの端から効果的であること、またはスレッドまたはインタクトなテールの他の非ねじ端から完全なスレッド開始のローリングであることができますプレスカットは、ねじ転造ねじ頭部方向を完了します。厚肉管のねじ転造ホイールがチューブのねじ転造ヘッドの外側から得ることができるため、圧延輪は径方向外側に徐々にリアテーパーパイプスレッドの内部から外部への圧延プロセス要件を圧延することによりテーパー切削開始。ローリングヘッドが固定された中空円筒状の鋼ブランクデバイスまたは固定された中空円筒管ブランクローリングヘッドユニットまたは両者の相対回転が相対回転に対して回転することを意味することができます。各回転ホイールは、中空円筒状のブランクの動きに相対回転の中心として自分自身に自分のローラ軸回転力をもたらすことができます。いくつかの転がり輪座は、同期または非ラジアル送り運動同期移動することができます。そのようなパイプの異なるサイズの24合金鋼パイプなどの鋼管、ステンレス鋼、銅、鋼、チタン、特殊鋼管として：1/16インチのように、上、等、または異なる鋼のタイプの上記回転ホイールスレッドチャンネル番号、他の非標準の外径パイプ、異なる厚さのための鋼管、異なる雄ねじフォームのシームレス鋼管シーム：等NPT、BSPT、APIとメトリック管用ねじ、として、前述の本発明は、適切なに従って圧力をロールバックすることができます原理は、軸方向および半径方向の供給の比は、その後、標準および非標準パイプの様々な対応する回転ホイールの長さを決定するために、雄ねじ管圧延処理方法を開示する本発明を使用して、ローリングヘッドを調整する手段によって調整すること。本発明の圧延法だけでなく、円柱状のブランクにも適した中空円筒状のブランクに適しています。したがって、添付の特許請求の背面図の範囲が定義される本発明の範囲は、勝ちます。
1 機械基盤と機械基盤架
2 動力モータと変速装置
20 モータスイッチ
21 変速装置
22 動力モータ
23 中空主軸
3 ワーククランプ装置
4 中空円筒状ブランクと配管スレッド製品
40 中空円筒状ブランク
41 既存の切削技術の中空円筒状ブランク
410 加工開始端
411 加工終了端
42 既存の圧延技術の中空円筒状ブランク
420 加工開始端
421 加工終了端
422 円筒の内径
423 円筒の外径
425 円筒のコーン
46 既存の圧延技術の配管スレッド製品
460 スレッドヘッド
461 スレッドテール
462 製品の内径
465 製品のコーン
48 本発明の配管スレッド製品
480 スレッドヘッド
481 スレッドテール
482 製品の内径
5 圧延素材カット装置
6（円形） ローリングヘッド
60 ローリングヘッド本体（固定盤）
601 固定盤体軸孔
602 固定盤体軸
61 圧延輪座チュート
62 ローリングヘッドの動力モータ
63 ワームグループ
64 ギア制御ロッド
66 回転盤
661 ベベルギヤ
662 スパイラル溝
67 水圧気筒またはシリンダの比例サーボ弁
68 水圧気筒またはシリンダ
69 ボールスクリューロッド
7 （正方形）ローリングヘッド
70 ローリングヘッド本体
71 ガイドポスト
72 動力回転ハンドル
73 スクリューロッド
74 浮動調整ボルト
75 浮動スプリングポスト
76 圧延輪座
761 上圧延輪座
762 下圧延輪座
766 ベアリング
77 レール
770 上ロッド
771 中ロッド
772 下ロッド
8 圧延輪
80 先行技術の圧延輪
82 本発明の圧延輪
825 圧延輪端の直径
83 本発明の圧延軸
835 フラットキー
836 本発明の圧延軸のニードルベアリング
837 端面ベアリング
86 圧延輪座
861 スパイラル溝
89 ギャップ
891 アキシャルギャップ
892 ラジアルギャップ
8A （圧延輪の）導入部分
A1 外凸円弧面の導入部分
A2 円錐面又は円錐面の導入部分
A3 累進曲面の導入部分
8B （圧延輪の）予成形部分
B1 円筒配管スレッドの予成形部分
B2 非完全配管スレッドの予成形部分
B3 円筒面の予成形部分
8C （圧延輪の）円筒管スレッドの予成形部分
9 面取り装置
91 中心孔位置確定シンブル装置
10 キャリッジ
101 キャリッジのクランク
11 機台上の（二つの）のアキシャルガイドポストまたは平面ガイドレール
12 光電誘導装置
121 光電誘導子
122 光電誘導触覚器
a リアルタイムテーパー
a1 リアルタイムテーパー1の1/2
a2 リアルタイムテーパー2の1/2
dF 外から印加される力
dF1 発生する圧延スレッドの歯型ラジアルの力成分
dF2 発生する圧延テーパーラジアルの力成分
dTf 発生する圧延接線の力成分
dT 回転により発生するトルク
dTt 発生する圧延接線の力成分
dZ 圧延輪と円筒ブランクスパイラル角度差により生成するアキシャルの力成分
dR 生成する圧延力
dX 生成するX軸の力成分
dY 生成するY軸の力成分

Claims (13)

  1. 配管外スレッドの圧延加工方法であって、
    前記配管外スレッドのスレッドテールから圧延輪を圧延切り込み、前記配管外スレッドのスレッド頭部の方向に向かってスレッド圧延を完了することとし、前記圧延輪は、圧延される前記配管外スレッドの有効スレッド長さよりも短いスレッド長さを有する配管スレッドの成形部分を備える圧延加工方法。
  2. 前記配管外スレッドはテーパ配管外スレッドである請求項１に記載の圧延加工方法。
  3. ダイナミック圧延プロセスにおいて、前記圧延輪はラジアル位置調整装置によりラジアルに沿う自身の位置をリアルタイムで調整して、圧延プロセスで所望のテーパを形成することとし、圧延する際に前記圧延輪で発生する圧延アキシャルの力成分を利用し、前記圧延輪は中空円筒状ブランクに相対してスレッドテールからスレッド頭部の方向に向かって圧延移動するとともに、前記ラジアル位置調整装置により前記圧延輪のラジアル送りを前記圧延輪のアキシャル位置の変化に応じて制御して、前記テーパ配管外スレッドを直接圧延加工成形する請求項２に記載の圧延加工方法。
  4. 前記圧延輪のラジアル送り速さと前記圧延輪の前記中空円筒状ブランクに相対するアキシャル移動速さとの比は、前記配管外スレッドのリアルタイムテーパの１／２である請求項３に記載の圧延加工方法。
  5. 配管外スレッドのローリングヘッドであって、
    周方向に沿って配置される少なくとも一つの圧延輪と、対応する圧延輪軸と、対応する圧延輪座とを含んでおり、前記圧延輪は前記圧延輪軸により前記圧延輪座に回転可能に固定されており、前記圧延輪は、圧延される前記配管外スレッドの有効スレッド長さよりも短いスレッド長さを有する配管スレッドの成形部分を備えており、
    前記配管外スレッドはテーパ配管外スレッドであり、
    前記圧延輪座は、ダイナミック圧延プロセスにおいて、前記圧延輪のラジアル位置をリアルタイムで調整して圧延プロセスの所望のテーパを形成するラジアル位置調整装置を備えており、圧延する際に前記圧延輪で発生する圧延アキシャルの力成分を利用し、前記圧延輪は中空円筒状ブランクに相対してスレッドテールからスレッド頭部の方向に向かって圧延移動するとともに、前記ラジアル位置調整装置により前記圧延輪のラジアル送りを前記圧延輪のアキシャル位置の変化に応じて制御して、前記テーパ配管外スレッドを直接圧延加工成形するローリングヘッド。
  6. 前記ラジアル位置調整装置のラジアル動力は、ローリングヘッドと前記中空円筒状ブランクとを相対的に回転させる動力源、または他の独立的な動力源によって生成されており、前記ラジアル位置調整装置の調整方式は、手動調整、機械伝送調整、水圧比例調整、大気動力比例調整、モータ運転ワーム調整、モータ運転ギアラック調整、モータボールスクリューロッド調整、ローリングヘッドのアキシャル運動と連動するラジアル位置送り調整のうちの一つの方式、または複数の方式の組み合わせである請求項５に記載のローリングヘッド。
  7. 配管外スレッドのローリングヘッドであって、
    周方向に沿って配置される少なくとも一つの圧延輪と、対応する圧延輪軸と、対応する圧延輪座とを含んでおり、前記圧延輪は前記圧延輪軸により前記圧延輪座に回転可能に固定されており、前記圧延輪は、圧延される前記配管外スレッドの有効スレッド長さよりも短いスレッド長さを有する配管スレッドの成形部分を備えており、
    動力回転ハンドル、スクリューロッド、上ロッド、中ロッド、下ロッド、一対のガイドポストを更に含んでおり、前記一対のガイドポストは上端と下端とがそれぞれ前記上ロッドと前記下ロッドとの両側に固定されて固定フレーム構造をなしており、前記一対のガイドポストは前記中ロッドの両側の孔を通り、前記中ロッドは前記一対のガイドポストに沿って上下にスライドでき、前記上ロッドには縦方向のスレッドホールが形成され、前記スクリューロッドは前記スレッドホールと噛み合い、前記スクリューロッドの上端は前記動力回転ハンドルに固定接続され、前記スクリューロッドの下端は前記中ロッドに当接されて、前記動力回転ハンドルは前記スクリューロッドを回転させ、前記中ロッドは両側の前記一対のガイドポストに沿って上下にスライドでき、前記中ロッドと前記下ロッドとはそれぞれに圧延輪座及び対応する圧延輪が設置されているローリングヘッド。
  8. 配管外スレッドのローリングヘッドであって、
    周方向に沿って配置される少なくとも一つの圧延輪と、対応する圧延輪軸と、対応する圧延輪座とを含んでおり、前記圧延輪は前記圧延輪軸により前記圧延輪座に回転可能に固定されており、前記圧延輪は、圧延される前記配管外スレッドの有効スレッド長さよりも短いスレッド長さを有する配管スレッドの成形部分を備えており、
    前記配管スレッドの成形部分のスレッド長さは有効スレッド長さの一倍、二倍、三倍、四倍、または五倍であるローリングヘッド。
  9. 配管外スレッドのローリングヘッドであって、
    周方向に沿って配置される少なくとも一つの圧延輪と、対応する圧延輪軸と、対応する圧延輪座とを含んでおり、前記圧延輪は前記圧延輪軸により前記圧延輪座に回転可能に固定されており、前記圧延輪は、圧延される前記配管外スレッドの有効スレッド長さよりも短いスレッド長さを有する配管スレッドの成形部分を備えており、
    前記圧延輪は配管スレッドの成形部分を含み、前記圧延輪は前記圧延輪座に対して前記圧延輪軸の方向に沿ってアキシャル活動空間を有し、前記圧延輪は前記圧延輪座に対して前記圧延輪軸の径方向に沿ってラジアル活動空間を有しており、前記アキシャル活動空間は前記配管スレッドの成形部分の対応スレッドの０．１〜１ピッチ、または０．５〜１ピッチであり、前記ラジアル活動空間は前記配管スレッドの成形部分の対応スレッドの１ピッチを超えないか、または０．５ピッチを超えないローリングヘッド。
  10. 配管外スレッドを圧延加工する方法であって、
    請求項５〜９のいずれか一つに記載のローリングヘッドにより前記配管外スレッドを圧延加工し、前記圧延輪は前記配管外スレッドのスレッドテールから圧延切り込み、前記配管外スレッドのスレッド頭部の方向に向かってスレッド圧延を完了させる方法。
  11. 配管外スレッド圧延設備であって、
    請求項５〜９のいずれか一つに記載のローリングヘッドを含む配管外スレッド圧延設備。
  12. 鋼管の標準外径でテーパ配管外スレッドを直接圧延する方法であって、
    周方向に沿って分散する二つ以上の非完全サイズの圧延輪を含む圧延装置によりスレッド圧延を行うこととし、配管外スレッドの非完全スレッドテールから圧延切り込み、圧延する際に生成される圧延アキシャル成分を利用して、スレッドテールからスレッド頭部に向かって前記圧延装置をアキシャル移動させ、前記圧延装置の伝送構造にて制御される前記圧延輪のラジアル同期送りを通じて、テーパ配管外スレッド製品を直接圧延加工成形する方法。
  13. 鋼管の標準外径でテーパ配管外スレッドを直接圧延する装置であって、
    周方向に沿って分散する二つ以上の非完全サイズの圧延輪を含む圧延装置を備えており、配管外スレッドの非完全スレッドテールから圧延切り込み、圧延する際に生成される圧延アキシャル成分を利用して、スレッドテールからスレッド頭部に向かって前記圧延装置をアキシャル移動させ、前記圧延装置の伝送構造にて制御される前記圧延輪のラジアル同期送りを通じて、テーパ配管外スレッド製品を直接圧延加工成形する装置。
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