JP5882451B2 - 紫外線硬化性樹脂組成物及び摺動部材、並びに摺動部材の製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、無潤滑滑り軸受及びリーマボルトのような摺動部材の自己潤滑性ライナーを形成するための紫外線硬化性樹脂組成物及び自己潤滑性ライナーを備えた摺動部材、並びにそのような摺動部材の製造方法に関する。

回転運動や並進運動の軸を摺動面にて保持する滑り軸受は広範な用途に使用されており、特に、摺動面に潤滑油を使用しない無潤滑滑り軸受は、低摩擦係数、高耐久性、高耐荷重性、高耐熱性、高耐油性などが要求される船舶や航空機等の用途に使用されている。

このような無潤滑滑り軸受として、特許文献１には、凹状の第１の軸受面を有する外輪部材と、第１の軸受面に対して摺動可能である凸状の第２の軸受面とを有する内輪部材とを備える、高荷重用途のための球面滑り軸受けが開示されている。この球面滑り軸受は、外輪部材及び内輪部材の一方の部材がチタン合金製であり、その表面に物理的気相成長法（ＰＶＤ）により形成された窒化チタンの軸受面を有している。他方の部材の軸受面は、樹脂で形成された潤滑ライナーを有している。潤滑ライナーは、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）とポリアラミドの繊維からなり且つフェノール樹脂組成で飽和しているファブリックで構成されている。

特許文献２には、ジペンタエリトリトールペンタアクリレート２０重量％以上及びポリテトラフルオロエチレン等の固体潤滑剤１０重量％以上を含む熱硬化性アクリル系組成物からなる自己潤滑コーティングが開示されている。この自己潤滑コーティングには、トリエチレングリコールジメタクリレート２０重量％以上及びアラミドパルプ１重量％以下を添加してもよいとされている。この文献には、さらに、自己潤滑コーティングをライナーとして外輪の内周面に施したスリーブ軸受も開示されている。

本出願人による特許文献３は、航空機等の用途に適した滑り軸受を開示している。この滑り軸受は、摺動面に形成された自己潤滑性ライナーを有し、その自己潤滑性ライナーは、ポリエーテルケトン系樹脂を６０〜８０重量％、ＰＴＦＥを１０〜３０重量％、炭素繊維を５〜１５重量％、アラミド繊維を１５重量％以下で混合した自己潤滑性樹脂組成物からなり、炭素繊維とアラミド繊維の合計含有量が１０〜２５重量％であり、自己潤滑性ライナーを形成する金属面は、表面粗度Ｒａ（中心線平均粗さ）４．０μｍ以上かつＲｍａｘ（最大高さ）３０．０μｍ以上である。

特開２００７−２５５７１２号公報 米国特許第６１８０５７４号公報 特開２０１１−２４７４０８号公報

特許文献１〜３に開示された無潤滑滑り軸受は、航空機等に組み込まれて使用されるため、前述のように低摩擦係数、高耐荷重性、耐熱性、耐油性などが要求されるが、さらに、機体メーカー側からは、スリーブ軸受のような滑り軸受を組み込む工程において、滑り軸受の摺動面を研削または切削によって寸法調整を行うことにより、軸側の寸法調整を行わずに嵌め合い調整を行いたいという要望がある。

しかしながら、特許文献１の繊維状の潤滑ライナーは、後加工を行うと繊維が切断されてライナーとして機能しなくなってしまうので、研削または切削によって寸法調整を行うことができない。

また、特許文献２の自己潤滑コーティングは熱硬化性アクリル樹脂をベースとするために、硬化に時間が掛かるという理由から生産性が低いという問題がある。また、時間を節約するために未硬化状態でハンドリングしようとすると、未硬化樹脂が流動して形状を維持できなくなるのでハンドリングが困難であった。

特許文献３の自己潤滑性ライナーは、熱可塑性樹脂であるポリエーテルケトン系樹脂をベースとするため、生産性の高い射出成型法を用いて製造することができるが、ライナーの外輪内周面の密着性を向上させるために外輪内周面の表面粗さを粗くするブラスト処理を予め必要とする。さらに、ポリエーテルケトン系樹脂のような熱可塑性樹脂に固体潤滑剤であるＰＴＦＥを配合する際に、配合量を３０重量％未満に制限する必要がある。これは次のような理由による。樹脂混錬時及び射出成形時には、ＰＴＦＥが高温と高圧に曝されて融点以上に加熱されるため、分解ガスを発生する。このような分解ガスは安全性の見地から回避する必要がある。このためＰＴＦＥ添加量を抑制している。しかしながら、ライナーの潤滑性を向上させるためには、ＰＴＦＥの添加量を増やすことが望ましい。

上記のような状況の下、十分なＰＴＦＥの添加量を確保でき、製造工程中のハンドリングが容易であり、且つ、下地面を粗面化する処理を必要としない自己潤滑性ライナー用の樹脂組成物が要望されていた。

本発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、本発明は、低摩擦係数、高耐久性、高耐荷重性、高耐熱性、高耐油性を有するとともに、硬化後は研削または切削によって寸法調整を行うことが可能であり、下地面を粗面化する処理を必要としない自己潤滑性ライナーを形成するための樹脂組成物であって、製造工程のハンドリングが容易な樹脂組成物を提供することを目的とする。また、本発明は、そのような樹脂組成物よりなる自己潤滑性ライナーを有する摺動部材を提供することをも目的とする。

本発明の第１の態様に従えば、自己潤滑性ライナー用の紫外線硬化性樹脂組成物であって、下記式で表されるイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレート化合物と、

（式中、Ｘはアクリロイル基を含み、かつＣ、Ｈ及びＯのみからなる基であり、ＹとＺは、Ｃ、Ｈ及びＯのみからなる基である）
固体潤滑剤としてポリテトラフルオロエチレン樹脂とを含み、
前記イソシアヌル酸環を有する（メタ）アクリレートの前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が２０重量％〜９０重量％であり、前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂の前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が、１０〜５０重量％であることを特徴とする紫外線硬化性樹脂組成物が提供される。

本発明の紫外線硬化性樹脂組成物において、前記式(１) で表されるイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレート化合物は、ジ-(２-(メタ)アクリロキシエチル)イソシアヌレート、トリス-(２-(メタ)アクリロキシエチル)イソシアヌレートおよびε−カプロラクトン変性トリス-(２−アクリロキシエチル)イソシアヌレートのいずれか、またはジ-(２-(メタ)アクリロキシエチル)イソシアヌレートとトリス-(２-(メタ)アクリロキシエチル)イソシアヌレートの混合物が好ましい。

本発明の紫外線硬化性樹脂組成物は、さらに、メラミンシアヌレートを３０重量％以下で含んでもよい。

本発明の紫外線硬化性樹脂組成物において、前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂が、平均粒子径が７５〜１８０μｍの粉末状であってもよく、また、エポキシ変性アクリレートで表面処理されたポリテトラフルオロエチレン樹脂であってもよい。前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂の前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量は、３０〜５０重量％にし得る。本発明の紫外線硬化性樹脂組成物は、さらに、熱硬化剤、ビスフェノールＡ型エポキシアクリレートのような耐薬品性剤、ヒドロキシエチル（メタ）アクリレートまたはイソボルニル（メタ）アクリレートのような接着性向上剤、ペンタエリトリトールトリアクリレート及びジペンタエリトリトールヘキサ（メタ）アクリレートのような硬化促進剤、ウレタンアクリレートのような靭性付与剤、エチレングリコールジ（メタ）アクリレートのような架橋促進剤、ヒュームドシリカ、ガラス繊維を単独でまたは組み合わせて含んでもよい。

本発明の第２の態様に従えば、本発明の紫外線硬化性樹脂組成物による自己潤滑性ライナーが摺動面に形成されていることを特徴とする摺動部材が提供される。前記摺動部材は、滑り軸受または球面滑り軸受になり得る。前記摺動部材は、頭部と軸部とネジ部を有し、自己潤滑性ライナーを軸部の外周面に形成したボルトでもよい。

本発明の第３の態様に従えば、紫外線硬化性樹脂組成物を前記摺動部材の摺動面に塗布し、紫外線を照射して前記紫外線硬化性樹脂組成物を硬化させることで自己潤滑性ライナーを形成することを含む摺動部材の製造方法であって、前記紫外線硬化性樹脂組成物が、上記式（１）で表されるイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレート化合物と、固体潤滑剤としてポリテトラフルオロエチレン樹脂を含み、前記イソシアヌル酸環を有する（メタ）アクリレートの前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が２０重量％〜９０重量％であり、前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂の前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が１０〜５０重量％であることを特徴とする前記摺動部材の製造方法が提供される。

前記摺動部材の製造方法は、さらに、前記自己潤滑性ライナーを所望の寸法に切削または研削する工程を含むことができる。

前記摺動部材の製造方法において、前記紫外線硬化性樹脂組成物がさらに熱硬化剤を含み、前記摺動部材が、凹状の第１軸受面を有する外輪部材と第１軸受面上を摺動可能な凸状の第２軸受面を有する内輪部材とを備える球面滑り軸受であってもよく、前記紫外線硬化性樹脂組成物を摺動面としての前記第１軸受面または第２軸受面に塗布し、前記第１軸受面または第２軸受面に塗布された紫外線硬化性樹脂組成物に紫外線を照射して半硬化させ、前記紫外線硬化性樹脂組成物が半硬化した後、前記外輪部材に前記内輪部材を挿入して、前記外輪部材をプレスして内輪部材の凸面に沿うように塑性変形させ、前記塑性変形後、紫外線硬化性樹脂組成物を加熱して完全に硬化させることにより前記自己潤滑性ライナーを形成し得る。前記摺動部材の製造方法においては、前記摺動面を粗面化することなく、前記紫外線硬化性樹脂組成物を前記摺動面に塗布し得る。

本発明の紫外線硬化性樹脂組成物は、摺動面に塗布し、その後に紫外線照射によって短時間で硬化させることができる。熱可塑性樹脂を用いる場合のような高温・高圧条件も不要であるので、比較的多量のポリテトラフルオロエチレン樹脂を添加することができ、部品のハンドリングが容易になる。さらに、硬化した樹脂組成物の被塗布面（下地面）への接着が極めて強固であるので、予め被塗布面を粗面化する処理は不要となる。これらのことより、作業の安全性及び省電力性を向上し、設備コストも安価にすることができる。また、硬化した樹脂組成物は容易に切削または研削ができるために、寸法調整などの後加工が可能であるマシナブルライナーを提供することができる。本発明の摺動部材の製造方法によって、リーマボルトや、内輪部材と外輪部材との摺動面に自己潤滑性ライナーを備える球面滑り軸受のような軸受を、容易に、低コストで且つ高精度で製造することが可能となる。

図１（ａ）は本発明に従うスリーブ軸受の軸方向に沿って切断した縦断面図であり、図１（ｂ）は、軸と直交する方向に切断した横断面図である。 実施例で製造したスリーブ軸受をセットした試験治具の断面構造を示す図である。 ＰＴＦＥ粉末の粒子径に対する摩耗量を示すグラフである。 本発明の樹脂組成物で形成した自己潤滑性ライナーを有する球面滑り軸受の構造を示す断面図である。 図５（ａ）〜（ｃ）は、本発明の樹脂組成物で形成した自己潤滑性ライナーを有する球面滑り軸受の製造プロセスを説明する図である。 図６（ａ）及び（ｂ）は、本発明に従う球面滑り軸受を組み込んだロッドエンド球面滑り軸受の縦断面図及び横断面図である。 本発明の樹脂組成物で形成した自己潤滑性ライナーを軸表面に有するリーマボルトの外観を示す図である。

本発明の紫外線硬化性樹脂組成物及びそれにより形成された自己潤滑性ライナーを有する摺動部材について以下に説明する。

＜摺動部材＞
最初に、本発明の紫外線硬化性樹脂組成物により形成された自己潤滑性ライナーを有する摺動部材の例を図１（ａ）及び（ｂ）を参照しながら説明する。図１（ａ）及び（ｂ）に示すスリーブ軸受１０は、軸受鋼、ステンレス鋼、ジュラルミン材、チタン合金などの金属から形成された円筒状の外輪部材１２と、外輪部材１２の内周面に形成された自己潤滑性ライナー層１４とを有する。自己潤滑性ライナー層１４は、以下に記載する本発明の紫外線硬化性樹脂組成物を外輪部材１２の内周面に塗布し、硬化させることで形成される。自己潤滑性ライナーは、切削、研削により寸法調整が容易であり、この意味で適宜「マシナブルライナー」（加工可能なライナー）と呼ぶことがある。なお、摺動部材は、回転運動や並進（直動）運動に使用されるスリーブ軸受のみならず、後述するような球面すべり軸受け、リーマボルトなどの種々の摺動部材が包含され、これらの摺動部材もまたは本発明の対象である。

＜紫外線硬化性組成物＞
紫外線硬化性樹脂組成物は、主に樹脂を構成する成分として、下記式(１)で表されるイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレートを含む。

式中、Ｘはアクリロイル基を含み、且つＣ、Ｈ及びＯのみからなる基であり、ＹとＺは、それぞれ、Ｃ、Ｈ及びＯのみからなる基である。ＹとＺは、アクリロイル基を含んでも、含まなくともよい。Ｘは、好ましくは、アクリロキシエチル基またはε-カプロラクトンで変性されたアクリロキシエチル基であり、Ｙ及びＺは、好ましくは、Ｘと同一の基である。なお、本願において用語「(メタ)アクリレート」は、アクリレートまたはメタクリレートを意味する。

式(１)で表されるイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレート（以下、単に、イソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレートという）は、紫外線硬化性を有することに加えて耐熱性が非常に優れているため、摺動部材の自己潤滑性ライナーなどに好適となる。特に、航空機に組み込まれる摺動部材として使われるためには、１６３℃以上の耐熱性が要求されるが、このような用途にもイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレートが好適となる。

このようなイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレートのうち、組成物として摺動面に塗布できて、硬化後に摩耗の少ない自己潤滑性ライナーを形成できるものであることが好ましい。このような観点から、ビス（アクリロイルオキシエチル）ヒドロキシエチルイソシアヌレート、ジ-(２-(メタ)アクリロキシエチル)イソシアヌレート、トリス-(２-(メタ)アクリロキシエチル)イソシアヌレート、ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレートなどが好ましい。イソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレートは、単独で、または二種類以上を組み合わせて用いてもよい。特に、ジ-(２-(メタ)アクリロキシエチル)イソシアヌレート、トリス-(２-(メタ)アクリロキシエチル)イソシアヌレートおよびε−カプロラクトン変性トリス-(２−アクリロキシエチル)イソシアヌレートのいずれか、またはジ-(２-(メタ)アクリロキシエチル)イソシアヌレートとトリス-(２-(メタ)アクリロキシエチル)イソシアヌレートの混合物が好ましい。

イソシアヌル酸環を有する（メタ）アクリレートは、本発明の樹脂組成物中、２０重量％〜９０重量％含有され、特に、３０重量％〜７０重量％含有され得る。２０重量％未満であると樹脂の流動性が不足し、塗布することが困難となり、ライナー強度も不足する傾向がある。９０重量％を超えると後述する固体潤滑剤の含有量が少なくなるために潤滑性が低下する傾向がある。

イソシアヌル酸環を有する（メタ）アクリレートの他に、金属との接着性向上剤として、ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、ヒドロキシプロピル（メタ）アクリレート、イソボルニル（メタ）アクリレートを単独で、または二種類以上を紫外線硬化性樹脂組成物に１０重量％〜３０重量％含有させて良い。それらの接着性向上剤の含有量が１０重量％未満の場合、接着効果が不十分であり、また、３０重量％を超えると樹脂に気泡が発生し易くなり、硬化後に空孔となり樹脂強度が損なわれるおそれがある。

イソシアヌル酸環を有する（メタ）アクリレートの他に、硬化後の強度および耐熱性を損なわず硬化速度を促進させるために、すなわち硬化促進剤として、ペンタエリトリトールトリアクリレート、ペンタエリトリトールテトラアクリレート、ジペンタエリトリトールペンタ（メタ）アクリレート、ジペンタエリトリトールヘキサ（メタ）アクリレート、ジペンタエリトリトールポリアクリレートの単独で、または二種類以上を１５重量％以下で紫外線硬化性樹脂組成物に含有させて良い。それらの硬化促進剤の含有量が１５重量％を超えると硬化が早くなりすぎるため、製造時のハンドリングが難しくなる。

イソシアヌル酸環を有する（メタ）アクリレートの他に、硬化後の強度を損なわず耐薬品性能を付与するために、すなわち耐薬品性剤として、変性ビスフェノールＡ型エポキシアクリレートまたはビスフェノールＡ型エポキシ変性アクリレートを２０重量％以下で紫外線硬化性樹脂組成物に含有させても良い。ビスフェノールＡ型エポキシ変性アクリレートは剛直なため、２０重量％を超えて含有させると樹脂硬化物に割れが生じてしまうおそれがある。

イソシアヌル酸環を有する（メタ）アクリレートの他に、靭性を持たせるために、靭性付与剤として、ウレタンアクリレートを５重量％以下で紫外線硬化性樹脂組成物に含有させて良い。ウレタンアクリレートは柔軟性に富むため５％超えて含有させると機械的強度が低下し、耐荷重性能が損なわれるおそれがある。

イソシアヌル酸環を有する（メタ）アクリレートのＵＶ照射の架橋反応の補助剤として、架橋性モノマーを単独で、または二種類以上を５重量％以下で紫外線硬化性樹脂組成物に含有させて良い。架橋性モノマーとしては反応性の等しい不飽和結合を２個以上有するモノマーであり、例えばエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、プロピレングリコールジ（メタ）アクリレート、ブチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、テトラエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリプロピレングリコールジ（メタ）アクリレートなどが挙げられる。

本発明の樹脂組成物は固体潤滑剤を含む。固体潤滑剤は、樹脂組成物の硬化用または重合用に紫外線が照射されるときにも紫外線の透過性を損ねないものがよい。このような点から、有機白色固体潤滑剤のポリテトラフルオロエチレン樹脂(以下、適宜「ＰＴＦＥ」と略する)を用いる。

ＰＴＦＥは、樹脂組成物全量に対して１０〜５０重量％、特には、３０〜５０重量％含有させることができる。ＰＴＦＥは、粉末状や繊維状など任意の形態のものを単独または組み合わせて使ってもよい。ＰＴＦＥ粉末の粒子または繊維は、その表面をナトリウムナフタレンでエッチング後にエポキシ変性アクリレートで被覆する表面処理を施してもよい。このような表面処理を施すことで、イソシアヌル酸環を有する（メタ）アクリレートより生成するアクリル樹脂との親和性が高まり、アクリル樹脂との結合がより強固となる。これにより、本発明の樹脂組成物を自己潤滑性ライナーとして用いた時に、摺動時にＰＴＦＥ粒子及び繊維が自己潤滑性ライナーから脱落するのを抑制することができ、自己潤滑性ライナーの摩耗量を少なくすることができる。

ＰＴＦＥの粒子径または繊維長は、７５μｍ〜１８０μｍにすることが好ましい。こうすることで、ＰＴＦＥの添加量を増やしても凝集が起こりにくくなり、硬化後に表面に存在するＰＴＦＥの面積率を増やしつつ、均一に分布させることが可能となる。ＰＴＦＥの粒子径や繊維長が７５μｍより小さいと、粘性を有する樹脂の混錬時にＰＴＦＥの凝集が起こり易くなり、硬化後の樹脂表面におけるＰＴＦＥの均一に分布し難くなる可能性がある。また、ＰＴＦＥの粒子径または繊維長が、７５μｍ〜１８０μｍの範囲外であると自己潤滑性ライナーの摩耗量が比較的多くなる。

ＰＴＦＥ以外の固体潤滑剤として、メラミンシアヌレートを含んでもよい。この場合、メラミンシアヌレートを樹脂組成物全量に対して３０重量％以下で含有させることが望ましく、３〜１０重量％がさらに望ましい。メラミンシアヌレートの含有量が３０重量％を超えると、自己潤滑性ライナーの摩擦係数は下がるが、摩耗量は増える傾向がある。メラミンシアヌレートの構造は６員環構造のメラミン分子とシアヌル酸分子が水素結合で結合して平面状に配列し、その平面が互いに弱い結合で層状に重なり合い、二硫化モリブデン（ＭｏＳ２）やグラファイトのように、へき開のすべり構造となっている。このような構造が固体潤滑性に貢献していると考えられる。

固体潤滑剤としてのＰＴＦＥに加えてメラミンシアヌレートを用いる場合には、それらの総含有量は樹脂組成物全量に対して１０〜５５重量％が望ましい。固体潤滑剤が１０重量％未満になると、自己潤滑性ライナーの摩擦係数が高くなって摩耗量が増え、５５重量％を超えると、自己潤滑性ライナーの強度が不足して塑性変形を起こす可能性がある。

ＰＴＦＥと共にメラミンシアヌレートを用いることにより、固体潤滑剤としてＰＴＦＥを単独で用いたときよりも、得られる自己潤滑性ライナーの摩擦係数を低減させることができる。特に、両者の総含有量を３０〜４０重量％とすることにより、ＰＴＦＥ単独の場合と比較して自己潤滑性ライナーの摩擦係数を１０％程度低下させることができることが分かった。さらに、メラミンシアヌレートは白色であるため、樹脂組成物に添加しても紫外線透過性に悪影響を及ぼさないという点で好適である。

紫外線によるイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレートの重合反応を促進させるために、光重合開始剤をイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレートの重量に対して０．０１〜５重量％含有させることが望ましい。光重合開始剤は、例えば、以下のものを単独または複数組み合わせて使用してもよいが、特にこれらに限定されるものではない。ベンゾフェノン、４，４−ビス（ジエチルアミノ）ベンゾフェノン、２，４，６−トリメチルベンゾフェノン、メチルオルトベンゾイルベンゾエート、４−フェニルベンゾフェノン、ｔ−ブチルアントラキノン、２−エチルアントラキノン、ジエトキシアセトフェノン、２−ヒドロキシ−２−メチル−１−フェニルプロパン−１−オン、ベンジルジメチルケタール、１−ヒドロキシシクロヘキシル−フェニルケトン、ベンゾインメチルエーテル、ベンゾインエチルエーテル、ベンゾインイソプロピルエーテル、ベンゾインイソブチルエーテル、２−メチル−〔４−（メチルチオ）フェニル〕−２−モルホリノ−１−プロパノン、２−ベンジル−２−ジメチルアミノ−１−（４−モルホリノフェニル）ブタノン−１、ジエチルチオキサントン、イソプロピルチオキサントン、２，４，６−トリメチルベンゾイルジフェニルホスフィンオキサイド、ビス（２，６−ジメトキシベンゾイル）−２，４，４−トリメチルペンチルホスフィンオキサイド、ビス（２，４，６−トリメチルベンゾイル）フェニルホスフィンオキサイド、２−ヒドロキシ−１−［４−〔４−（２−ヒドロキシ−２−メチルプロピオニル）ベンジル〕フェニル]−２−メチルプロパン−１−オン、メチルベンゾイルホルメート。

本発明の樹脂組成物には、自己潤滑性ライナーの強度を向上させる目的で、ガラス繊維を添加してもよい。ガラス繊維の添加量は、樹脂組成物の１５重量％以下が好ましい。ガラス繊維の添加量が樹脂組成物の１５重量％を超えると、自己潤滑性ライナーの切削・研削時に切断されたガラス繊維が相手材表面の摩耗を促進する傾向が高まるので、マシナブルライナーとしての利点が損なわれる可能性がある。なお、ガラス繊維は紫外線の透過性を低下させない点で好適である。

本発明の樹脂組成物は、さらにリン酸塩を含んでもよい。リン酸塩は、樹脂組成物を自己潤滑性ライナーとして用いたときに初期馴染み性を向上し、リン酸塩無添加の場合よりも早期に摩擦係数を安定させることができる。リン酸塩は、樹脂組成物中、１〜５重量％で含むことが好ましい。リン酸塩としては、アルカリ金属又はアルカリ土類金属の第三リン酸塩、第二リン酸塩、ピロリン酸塩、亜リン酸塩又はメタリン酸塩が挙げられる。具体的には、リン酸三リチウム、リン酸水素二リチウム、リン酸水素ナトリウム、ピロリン酸リチウム、リン酸三カルシウム、リン酸一水素カルシウム、ピロリン酸カルシウム、メタリン酸リチウム、メタリン酸マグネシウム、メタリン酸カルシウムなどが挙げられる。

本発明の樹脂組成物は、ヒュームドシリカを含んでもよい。ヒュームドシリカは、チクソ性を付与するために使用される。樹脂組成物は、チクソ性が不足すると摺動面に塗布した際に液だれしてライナー成形が困難となる。このため、ヒュームドシリカを添加してチクソ性を調整することができる。ヒュームドシリカは、樹脂組成物の５重量％以下で含むことが好ましい。ヒュームドシリカの添加量が５重量％を超えると、ライナーの摩耗量が増えるので好ましくない。

本発明の樹脂組成物は、室温で液状であることが望ましい。これにより、摺動部材の摺動面に容易に塗布することができ、塗布後、紫外線を照射することで硬化させることができる。本発明の樹脂組成物のガラス転位点Ｔｇは、航空機用途の場合は、後述するＡＳ８１９３４規格の耐熱性要求を満足するとともに、特許文献３のポリエーテルケトン系樹脂系ライナーと同程度以上の耐熱性を確保するという理由から１５０℃以上であることが好ましい。

本発明の樹脂組成物の用途によっては、樹脂組成物にさらに熱硬化剤を添加して、紫外線照射で一次硬化させた後、加熱によって二次硬化できるようにしてもよい。これにより、完全硬化するので耐摩耗性が向上する。熱硬化剤としては、ジイソプロピルパーオキシジカーボネート、ベンゾイルパーオキサイド、メチルエチルケトンパーオキサイド、シクロヘキサノンパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート、１，１，３，３−テトラメチルブチルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート、ｔ−アミルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシネオジケネート、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、クメンハイドロパーオキサイド等の有機過酸化物、２，２’−アゾビスイソブチロニトリル、２，２’−アゾビスジエチルバレロニトリル等のアゾ化合物などが挙げられるが、特にこれらに限定されるものではない。

本発明の樹脂組成物には、その他、酸化防止剤、光安定剤、重合禁止剤、保存安定剤などの各種添加剤を必要に応じて添加することができる。これらの添加剤と熱硬化剤との添加総量は、樹脂組成物全体の５重量％以下であることが望ましい。

本発明の樹脂組成物は、液状の紫外線硬化性樹脂を樹脂のベースとして用いているので、ＰＴＦＥを含む固体潤滑剤を混合することが容易であり且つ、熱可塑性樹脂を樹脂ベースとした場合では配合できなかった３０〜５０重量％という高配合量でＰＴＦＥを添加することができるので、より低摩擦で摩耗の少ない自己潤滑性ライナーを製造することができる。

本発明では、上記式（１）で表されるイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレート化合物と固体潤滑剤であるＰＴＦＥとを含む紫外線硬化性樹脂組成物を前記摺動部材の摺動面に塗布し、紫外線を照射して紫外線硬化性樹脂組成物を硬化させることで自己潤滑性ライナーが形成された摺動部材の製造方法もまた提供される。この自己潤滑性ライナーは、所望の寸法に切削または研削により後加工することができるマシナブルライナーとなる。

本発明の摺動部材は、凹状の第１軸受面を有する外輪部材と第１軸受面上を摺動可能な凸状の第２軸受面を有する内輪部材とを備える球面滑り軸受になり得る。このような球面滑り軸受を製造する場合、最初に、本発明に従う紫外線硬化性樹脂組成物を摺動面としての第１軸受面または第２軸受面に塗布する。次いで、第１軸受面または第２軸受面に塗布された紫外線硬化性樹脂組成物に紫外線を照射して半硬化させる。その後、外輪部材に内輪部材を挿入して、外輪部材をプレスして内輪部材の凸面に沿うように塑性変形させる。次いで、紫外線硬化性樹脂組成物を加熱により完全に硬化させることにより前記自己潤滑性ライナーを形成することができる。この場合、紫外線硬化性樹脂組成物は熱硬化剤を含むことが好ましい。

実施例
本発明の樹脂組成物及びそれより形成した自己潤滑性ライナーを備える摺動部材を実施例により説明するが、本発明はそれに限定されるものではない。
＜紫外線硬化樹脂組成物の製造＞
実施例１
イソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレート化合物として、ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート（Ａ−９３００−１ＣＬ、新中村化学工業社製）と、固形潤滑剤としてメラミンシアヌレート（ＭＥＬＡＰＵＲ ＭＣ２５、ＢＡＳＦ社製）及びＰＴＦＥ（ＫＴ−６０、喜多村社製）と、光重合開始剤として２−ヒドロキシ−２−メチル−１−フェニルプロパン−１−オン(ＤＡＲＯＣＵＲ（登録商標）１１７３、ＢＡＳＦ社製)と、ヒュームドシリカ（ＡＥＲＯＳＩＬ Ｒ９７２、日本アエロジル社製)と、添加剤を、それぞれ、表１に記載の組成となるように混合して液状の樹脂組成物を調合した。添加剤として、酸化防止剤、光安定剤、重合禁止剤、保存安定剤をそれぞれ微量で含み、その総含有量を表１に示した。ただし、実施例１〜４は上記添加剤に加えてさらに熱硬化剤を含む。ＰＴＦＥの平均粒子径は１３０μｍであった。

実施例２
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、メラミンシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤及び添加剤を表１に記載した重量％で用い、ヒュームドシリカの代わりにガラス繊維（平均繊維長８０μｍ×平均径φ１１μｍ、ＰＦ８０Ｅ−４０１、日東紡社製）を７重量％で用いた以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

実施例３
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、メラミンシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用いた以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

実施例４
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、メラミンシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにリン酸塩を５重量％で添加した以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

実施例５
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、メラミンシアヌレートを添加しなかった以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

実施例６
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、メラミンシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、ヒュームドシリカを添加しなかった以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

実施例７
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、メラミンシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用いた以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

実施例８
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、メラミンシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにイソボルニルメタクリレート（ライトエステルＩＢ−Ｘ、共栄社化学社製）を３０重量％で添加した以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

実施例９
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、メラミンシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにビスフェノールＡ型エポキシアクリレート（ＥＢＥＣＲＹＬ３７００、ダイセル・サイテック社製）を１８重量％で添加した以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

実施例１０
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにビスフェノールＡ型エポキシアクリレートを５重量％、ジペンタエリトリトールヘキサアクリレート（Ａ−ＤＰＨ、新中村化学工業社製）を５重量％、イソボルニルメタクリレートを２重量％、ヒドロキシエチルメタクリレート（ライトエステルＨＯ−２５０（Ｎ）、共栄社化学社製）を１５重量％、エチレングリコールジメタクリレート（１Ｇ、新中村化学工業社製）を１重量％、ガラス繊維を７重量％で添加し、メラミンシアヌレートを添加しなかった以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

実施例１１
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレートの代わりに、ジ−(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレート及びトリス−(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレート（ＦＡ−７３１ＡＴ、日立化成社製）をそれぞれ９重量％及び２１重量％で用い、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにビスフェノールA型エポキシアクリレートを６．５重量％、ジペンタエリトリトールヘキサアクリレートを５重量％、イソボルニルメタクリレートを２重量％、ヒドロキシエチルメタクリレートを１５重量％、エチレングリコールジメタクリレートを１重量％、ガラス繊維を７重量％で添加し、メラミンシアヌレートを添加しなかった以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

実施例１２
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレートの代わりに、ジ−(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレート（Ｍ‐215、東亞合成社製）を３７．３重量％で用い、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにビスフェノールA型エポキシアクリレートを５重量％、ヒドロキシエチルメタクリレートを１０重量％、ガラス繊維を１５重量％で添加し、メラミンシアヌレートを添加しなかった以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

実施例１３
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレートの代わりに、ジ−(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレート及びトリス−(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートをそれぞれ９重量％及び２１重量％で用い、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにジペンタエリトリトールヘキサアクリレートを１０重量％、ペンタエリトリトールトリアクリレートを５重量％、イソボルニルメタクリレートを５重量％、ヒドロキシエチルメタクリレートを１０．５重量％、エチレングリコールジメタクリレートを１重量％、ガラス繊維を５重量％で添加し、メラミンシアヌレートを添加しなかった以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

実施例１４
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、メラミンシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにジペンタエリトリトールヘキサアクリレートを１０重量％、イソボルニルメタクリレートを５重量％、ヒドロキシエチルメタクリレートを５重量％、エチレングリコールジメタクリレートを５重量％、ガラス繊維を５重量％、リン酸塩を１重量％で添加した以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

実施例１５
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、メラミンシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにビスフェノールA型エポキシアクリレートを１０重量％、ウレタンアクリレート（ＡＵ−３１２０、トクシキ社製）を５重量％、イソボルニルメタクリレートを５重量％、ヒドロキシエチルメタクリレートを５重量％、エチレングリコールジメタクリレートを１重量％、ガラス繊維を５重量％で添加した以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

実施例１６
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、メラミンシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにビスフェノールA型エポキシアクリレートを４重量％、ジペンタエリトリトールヘキサアクリレートを４重量％、イソボルニルメタクリレートを１．５重量％、ヒドロキシエチルメタクリレートを１２．５重量％、エチレングリコールジメタクリレートを１重量％、ガラス繊維を７重量％で添加した以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

比較例１
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、メラミンシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用いた以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

比較例２
ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにペンタエリトリトールトリアクリレートを６１．７重量％で添加し、ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート及びメラミンシアヌレートを用いなかった以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

比較例３
ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにペンタエリトリトールトリアクリレートを６６．７重量％、ガラス繊維を１５重量％で添加し、ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート及びメラミンシアヌレートを用いなかった以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

比較例４
メラミンシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにビスフェノールA型エポキシアクリレートを１８重量％、ペンタエリトリトールトリアクリレートを１３．２重量％、ウレタンアクリレートを１０重量％、イソボルニルメタクリレートを１０重量％で添加し、ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレートを用いなかった以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

比較例５
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレートの代わりに、ジ−(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートを１５重量％で用い、メラミンシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにビスフェノールA型エポキシアクリレートを５０．８重量％で添加した以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

比較例６
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにビスフェノールA型エポキシアクリレートを２５重量％、イソボルニルメタクリレートを３１．８重量％で添加し、メラミンシアヌレートを添加しなかった以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

比較例７
ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにジペンタエリトリトールヘキサアクリレートを４６．８重量％、イソボルニルメタクリレートを５重量％、ヒドロキシエチルメタクリレートを５重量％、エチレングリコールジメタクリレートを１重量％、ガラス繊維を１０重量％で添加し、ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート及びメラミンシアヌレートを用いなかった以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

比較例８
ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレート、メラミンシアヌレート、ＰＴＦＥ、光重合開始剤、ヒュームドシリカ及び添加剤を表１に記載の重量％で用い、さらにジペンタエリトリトールヘキサアクリレートを５重量％、ペンタエリトリトールトリアクリレートを１４．８重量％、イソボルニルメタクリレートを１０重量％、ヒドロキシエチルメタクリレートを１０重量％、エチレングリコールジメタクリレートを１重量％、ガラス繊維を１０重量％で添加した以外は、実施例１と同様にして樹脂組成物を調合した。

ＣＴＡＩ：ε−カプロラクトン変性トリス−(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレート
ＤＡＥＩＣ：ジ−(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレート
ＴＡＥＩＣ：トリス−(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレート
ＢＥＡ：ビスフェノールA型エポキシアクリレート
ＤＰＨＡ：ジペンタエリトリトールヘキサアクリレート
ＰＥＴＡ：ペンタエリトリトールトリアクリレート
ＵＡ：ウレタンアクリレート
ＩＢＸＭＡ：イソボルニルメタクリレート
ＨＥＭＡ：ヒドロキシエチルメタクリレート
ＥＧＤＭ：エチレングリコールジメタクリレート
ＭＣ：メラミンシアヌレート樹脂
ＰＴＦＥ：ポリテトラフルオロエチレン樹脂
ＧＦ：ガラス繊維

＜自己潤滑性ライナーの製造＞
ＳＵＳ６３０ステンレス鋼をＨ１１５０条件で熱処理した材料を用いて図１に示すような円筒状のスリーブ軸受（幅（軸方向長さ）１２．７ｍｍ、外径３０．２ｍｍ、内径２４．９ｍｍ）を作製した。このスリーブ軸受の内周面に実施例１〜１６及び比較例１〜８で調製した樹脂組成物を、それぞれ、ディスペンサーを用いて均一に塗布した。次いで、塗布した樹脂組成物に紫外線ランプを用いて紫外線（λ＝３６５ｎｍ）を１分間照射して、樹脂組成物を硬化させ、内周面にマシナブルライナーを形成した。次いで、このマシナブルライナーをライナーの厚さが０．２５ｍｍになるように切削及び研削し、内径２５．４ｍｍに仕上げた。こうして実施例１〜１６及び比較例１〜８で調製した樹脂組成物よりなる２４種類のマシナブルライナーについて、以下のような試験により性能評価を行った。

＜マシナブルライナーの性能評価＞
１．ラジアル静的限界荷重（静荷重試験）
この試験におけるＡＳ８１９３４規格要求を下表に示す。ＡＳ８１９３４規格では表２の左欄に示すように、スリーブ軸受の材料（アルミ合金とステンレス鋼）及び内径寸法ごとにラジアル静的限界荷重を定めている。実施例１〜１６及び比較例１〜８で用いたスリーブ軸受の材料及び寸法からすれば、表２に記載の型式番号Ｍ８１９３４／１−１６Ｃ０１６に相当するので、最大試験荷重は１４０ｋＮ（３１，４００ｌｂ）とした。

まず、図２に示すようにスリーブ軸受１０を試験治具Ｔにセットする。試験治具Ｔは、軸部材３２を支持する断面Ｈ字状の基部４０と、軸部材３２が挿入されたスリーブ軸受１０のラジアル方向に負荷をかけるウエイト４１と、基部４０の下方に設置されたダイヤルゲージ４２を有する。スリーブ軸受１０の内周部に、炭素鋼製の軸部材３２を嵌合させ、ラジアル方向に荷重を負荷する。荷重はラジアル静的限界荷重値１４０ｋＮ（３１，４００ｌｂ）まで徐々に増加させ、限界荷重値に達したら徐々に除荷させる。試験中はダイヤルゲージ４２で変位を測定し、荷重をゼロに戻したときの永久歪量を荷重−変位曲線から読み取る。ＡＳ８１９３４規格要求によると、このときの永久歪量（ラジアル静的限界荷重負荷後の最大許容永久歪量）は、０．０５１ｍｍ（０．００２ｉｎ）以下でなければならない。実施例１〜１６及び、比較例１〜８で調製した樹脂組成物から得られた自己潤滑性ライナーは、１４０ｋＮの負荷時における歪量がいずれも０．２５ｍｍ以下であった。また、負荷後の永久歪量は、実施例１〜１６及び、比較例１〜３及び５〜８のいずれの例の自己潤滑性ライナーでも０．０５１ｍｍ以下であったが、比較例４の負荷後の永久歪量は０．０５１ｍｍを超えたために規格を満たさなかった。評価結果を表３に示す。

なお、実施例１５では、自己潤滑性ライナーに靭性を付与するためにウレタンアクリレートを含有させたが、樹脂組成物へのウレタンアクリレートの適正含有量を調べるために、実施例１で調製した樹脂組成物にさらにウレタンアクリレート（ＡＵ−３１２０、トクシキ社製）を５重量％含有させた樹脂組成物と１０重量％含有させた樹脂組成物をそれぞれ調製し、それらから得られた自己潤滑性ライナーと、実施例１の樹脂組成物から得られた自己潤滑性ライナーについて、永久歪量（ラジアル静的限界荷重負荷後の最大許容永久歪量）を比較調査した。この結果、それらの自己潤滑性ライナーの１４０ｋＮの負荷時における歪量は、実施例１で調製した樹脂組成物から得られた自己潤滑性ライナーでは０．０１ｍｍであり、ウレタンアクリレートを５重量％含有させた樹脂組成物から得られた自己潤滑性ライナーでは０．０１５ｍｍであったのに対して、ウレタンアクリレートを１０重量％含有させた樹脂組成物から得られた自己潤滑性ライナーでは０．０５２ｍｍであった。それゆえ、本発明の樹脂組成物にウレタンアクリレートを含有させる場合には、５重量％以下が望ましいことが分かる。

２．ラジアル荷重下での揺動試験
揺動試験は、常温と温度１６３℃（＋６℃／−０℃）の高温に対して行われる。この試験におけるＡＳ８１９３４規格要求は、常温揺動試験における許容可能なライナー摩耗量の上限値が、１，０００サイクル後０．０８９ｍｍ（０．００３５ｉｎ）、５，０００サイクル後０．１０２ｍｍ（０．００４０ｉｎ）、２５，０００サイクル後０．１１４ｍｍ（０．００４５ｉｎ）である。また、高温揺動試験における２５，０００サイクル後の摩耗量の上限値は０．１５２ｍｍ（０．００６０ｉｎ）である。

図２のようにスリーブ軸受１０を試験治具Ｔにセットして、表２の右欄に記載のような規格上の要求荷重７３．５ｋＮ（１６，５００ｌｂ）をラジアル方向に掛けて静的に１５分間保持する。１５分経過後ダイヤルゲージ４２の変位量をゼロにセットして軸３２の揺動を開始する。軸部材３２は±２５°の角度範囲で揺動させる。角度位置０°から＋２５°まで行って０°へ戻り、次に−２５°まで行って再度０°へ戻るまでを１サイクルとし、揺動速度は毎分１０サイクル（１０ＣＰＭ）以上とする。今回の試験では毎分２０サイクルとした。揺動試験中はダイヤルゲージ４２から摩耗量を読み取り、記録する。常温揺動試験２５０００サイクル後の摩耗量は、全実施例及び、比較例２及び５〜８で０．１１４ｍｍ以下であったが、比較例１、３及び４で摩耗量が０．１１４ｍｍを超えたために規格を満たさなかった。評価結果を表３に示す。

図２の試験治具Ｔにおいて軸３２とライナーを温度１６３℃（＋６℃／−０℃）に保ちながら、揺動荷重７３．５ｋＮの一定方向ラジアル荷重下で±２５°揺動（１０ＣＰＭ以上）させる高温揺動試験を行った。その結果、全ての実施例において２５，０００サイクル後のライナー摩耗量が０．１５２ｍｍ以下であったが、全ての比較例においてライナー摩耗量が０．１５２ｍｍを超えたために規格を満たさなかった。比較例６及び８の組成物は、ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレートを含み、且つＰＴＦＥを３０重量％含むにも拘わらず、ライナー摩耗量が規格を満たさなかった。これは、実施例１〜１０及び１４〜１６の結果と比較して検討すると、ε-カプロラクトン変性トリス-（２-アクリロキシエチル）イソシアヌレートの組成物中の含有量が２０重量％未満であったからであろうと考えられる。

３．耐油性確認試験
この試験におけるＡＳ８１９３４規格要求は、耐油性確認試験後の許容可能なライナー磨耗量上限値が０．１５２ｍｍ（０．００６０ｉｎ）である。上記のようにして作製したマシナブルライナーを有するスリーブ軸受１０を温度７１℃±３℃で、下記に示す６種類の油剤ａ〜ｆにそれぞれ２４時間浸漬させた後、油剤から取り出して３０分以内に上記の常温揺動試験を行った。ただし、油剤ｂについては温度４３℃±３℃で、２４時間浸漬させた。また、油剤ｅについては上記の揺動試験の７５％の面圧条件とした。

油剤ａ．Ｓｋｙｄｒｏｌ（商標）５００Ｂ作動液
油剤ｂ．ＭＩＬ−ＤＴＬ−５６２４タービン燃料油ＪＰ４またはＪＰ５
油剤ｃ．ＭＩＬ−ＰＲＦ−７８０８潤滑油
油材ｄ．ＭＩＬ−ＰＲＦ−５６０６油圧作動油
油剤ｅ．ＡＳ８２４３凍結防止剤
油剤ｆ．ＭＩＬ−ＰＲＦ−８３２８２作動液

上記試験の結果、油剤に２４時間浸漬させた後の揺動試験において、全ての油剤について、全実施例及び、比較例２、５及び６では２５，０００サイクル後のライナー摩耗量が０．１５２ｍｍ以下であったが、比較例１、３、４、７及び８はライナー摩耗量が０．１５２ｍｍを超えたために規格を満たさなかった。評価結果を表３に示す。

４．下地の面粗さの比較試験
自己潤滑性ライナーのスリーブ軸受の内周面に対する耐剥離性（付着性）について評価するために以下のように試料を作製した。前述の試験で用いたスリーブ軸受（幅１２．７ｍｍ、外径３０．２ｍｍ、内径２４．９ｍｍ）に樹脂組成物を塗布する前に、スリーブ軸受の内周面を、表４に示すような４種類の面粗度になるようにサンドブラスト処理により粗面化した。次いで実施例１で調製した樹脂組成物を塗布し、紫外線を照射してマシナブルライナーを形成した。このマシナブルライナーの厚さが０．２５ｍｍとなるまで切削及び研削して、スリーブ軸受の内径を２５．４ｍｍに仕上げた。こうして作製した４種類の面粗度の内周面にマシナブルライナーを備えたスリーブ軸受について以下のようなＡ〜Ｄの条件で試験を行い、剥離の有無を確認した。

Ａ : 摺動面の切削による樹脂の剥離確認：上記マシナブルライナーを０．３ｍｍの切込量で切削する旋盤加工を行い、加工中の剥離の有無を観察した。
Ｂ : 液体窒素（−１９６℃）中に１５分間保持後、樹脂の剥離確認：液体窒素から取り出したときの剥離の有無を観察した。
Ｃ : 前述のＡＳ８１９３４規格に従って常温にて面圧２７５ＭＰａで摺動させ、２５，０００サイクルまでの剥離有無を観測した。
Ｄ : 前述のＡＳ８１９３４規格に従って１６３℃にて面圧２７５ＭＰａ で摺動させ、２５，０００サイクルまでの剥離有無を観測した。

剥離試験の結果を表４に示す。表４中、○は剥離が無い場合、×は剥離が有った場合をそれぞれ示す。

比較のために樹脂組成物を構成する紫外線硬化性樹脂に代えて、熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物を用いて上記と同様にして４種類の面粗度の内周面にマシナブルライナーを備えたスリーブ軸受を作製した。熱可塑性樹脂を含む樹脂組成物は、本出願人による特開２０１１−２４７４０８の実施例１に記載の方法に従ってポリエーテルケトン７０重量％、ＰＡＮ系炭素繊維１０重量％、ＰＴＦＥ２０重量％で混合し、混合物を射出成型によりスリーブ軸受の内周面に形成し、このマシナブルライナーの厚さが０．２５ｍｍとなるまで切削及び研削した。このマシナブルライナーについても上記同様に接着性を試験し、その結果を表５に示す。

表４の結果より本発明の樹脂組成物は面粗さがＲａ０．２〜４．０μｍのいずれの場合でも剥離が見られなかった。一方、熱可塑性樹脂を用いた樹脂組成物からマシナブルライナーを構成した場合には、表５の結果より、スリーブ軸受の内周面をＲａ４．０μｍ程度の面粗度に処理しなければ、十分な接着力が得られないことが分かる。これらのことより、本発明に従う樹脂組成物からなるマシナブルライナーは、下地面の面粗さに依存せずに、良好な接着力を発揮することでき、本発明に従って自己潤滑ライナーを形成するために、粗面化処理が不要となることが分かる。

５．ＰＴＦＥ粉末の粒子径の影響
樹脂組成物中に固体潤滑剤としてのＰＴＦＥ粉末を加えた場合に、ＰＴＦＥ粉末の粒子径のライナー摩耗への影響を調査するために、実施例１の樹脂組成物において異なる粒子径のＰＴＦＥ粉末を用いて樹脂組成物を調製し、それらの樹脂組成物から形成したマシナブルライナーについて前述の常温揺動試験を面圧２７５ＭＰａで１０万サイクルまで行い、摩耗量を測定した。得られた結果を表６に示す。また、この結果を用いた粒子径に対する摩耗量を示すグラフを図３に示す。

前述のように常温揺動試験における許容可能なライナー摩耗量の上限値は、２５，０００サイクル後では０．１１４ｍｍである。この基準に従えば、ＰＴＦＥの粉末の平均粒子径が７５〜１８０μｍが望ましいことが図３のグラフより分かる。すなわち、ＰＴＦＥの粉末を用いる場合には、平均粒子径が７５〜１８０μｍの粉末を用いることにより耐摩耗性を向上させることができることが分かる。同様の基準からすれば、ＰＴＦＥの粉末の代わりに、ＰＴＦＥ繊維を用いる場合も、平均繊維長を７５〜１８０μｍとするのがよいことが推測される。さらに、ＰＴＦＥの製造過程で焼成される高分子量タイプのＰＴＦＥ、例えば、分子量が１００万以上のＰＴＦＥの方が表面硬度が高いので、耐摩耗性が向上して好適であると考えられる。

上記実施例では、マシナブルライナーの厚さが、０．２５μｍになるように切削及び研削して各種試験を行った。これに加えて、実施例１〜１５及び比較例１〜８で調製した樹脂組成物をそれぞれ用いてマシナブルライナーの厚さが０．３８ｍｍ及び０．５１ｍｍのものも併せて作製し、これらの厚さのライナーを有するスリーブ軸受についても上記と同じ各種試験を行ったところ、同様な評価結果を示することが分かった。

上記実施例では、本発明の樹脂組成物を図１に示すような形状のスリーブ軸受に適用したが、それに限らず種々の形状及び構造の摺動部材に適用することができる。

＜球面滑り軸受＞
球面滑り軸受２０は、図４に示すように、凹球面状の内周面２２ａを有する外輪２２と凸球面状の外周面２６ａを有する内輪２６と、内周面２２ａと外周面２６ａとの間に形成されたマシナブルライナー２４を有する。ライナー厚さは、例えば、０．２５ｍｍ程度とすることができる。

球面滑り軸受２０は、例えば、図５（ａ）〜図５（ｃ）に示すようなスウェジ加工によるプロセスで製造することができる。最初に、外輪２２の内周面２２ａに実施例２で調製した樹脂組成物２４を塗布し、紫外線照射して樹脂組成物を一次硬化させてマシナブルライナー（２４）を形成した。この時点では、樹脂組成物２４は完全な硬化にまでは至っていない。その後、外輪２２に内輪２６を挿入する（図５（ａ））。次に、スウェジ加工によって外輪２２を内輪２６の外周面に倣うようにプレスで塑性変形させる（図５（ｂ））。次に、マシナブルライナー２４を加熱して二次硬化を行い、マシナブルライナー２４を完全に硬化させる。次いで、切削加工によって外輪２２の外側の仕上げを行い、球面滑り軸受２０を完成させることができる(図５（ｃ）)。

本発明の樹脂組成物は紫外線硬化性樹脂を用いているので、樹脂組成物を完全に硬化させないで半硬化状態で硬化（一次硬化）させることができる。このため、樹脂組成物の一次硬化後に、スウェジ加工において、外輪の変形に半硬化状態の樹脂組成物を容易に追従させることができる。これにより、球面滑り軸受に均一な厚さのライナーを形成することができる。樹脂組成物を半硬化状態にするためには、紫外線の照射時間を短く調整して重合反応を早めに中止させればよい。スウェジ加工後は、半硬化状態のライナーは内輪と外輪の間に挟まれるので紫外線を照射できなくなる。そこで、加熱によって二次硬化を行い、ライナー内部まで完全に硬化させる。この点で、樹脂組成物中に熱硬化剤を添加しておくことが好ましい。しかしながら、摺動面の構造などによって紫外線照射できる場合には、加熱することなく紫外線照射してもよい。樹脂組成物に熱可塑性樹脂または熱硬化性樹脂を用いると、未硬化状態でなければ外輪の変形に樹脂が追従しないので、スウェジ加工を行うことが難しくなる。

＜ロッドエンド球面滑り軸受＞
上記球面滑り軸受２０をロッドエンドボディ５０に組み込んだロッドエンド球面滑り軸受６０の例を図６に示す。ロッドエンドボディ５０は、球面滑り軸受２０を組み込む貫通穴５２ａを有する頭部５２と、メネジまたはオネジ５６を設けた軸部５４からなる。軸部５４は頭部５２から貫通穴５２ａの半径方向に延在する略円筒体である。球面滑り軸受２０は貫通穴５２ａに挿入された後、貫通穴５２ａの縁に形成されているＶ溝（不図示）をカシメることによってロッドエンドボディ５０に固定される。

＜リーマボルト＞
図７に示すようなリーマボルト７０は、頭部７２と、大径の軸部７４と、小径のオネジ部７６からなる本体部と、軸部７４の外周に設けられたマシナブルライナー７４ａとを備える。マシナブルライナー７４ａは、上記のいずれかの実施例の樹脂組成物を実施例に記載したような方法で均一に塗布し、硬化させることで形成される。リーマボルト７０の本体部は、例えば、ＳＵＳ６３０から形成されている。ライナー７４ａ厚さは０．２５〜０．５ｍｍ程度とすることができる。

リーマボルト７０は、たとえば船舶のプロペラ軸、航空機の可動翼、自動車エンジンのコンロッドなどの高トルクを伝達する重要連結部に用いられる。このような重要連結部に用いられるリーマボルト７０はボルト穴との嵌め合いをガタがないような高精度の嵌め合いにする必要がある。従って、リーマボルト７０の軸部７４は高精度に仕上げられるが、それでも組立時にボルト側で寸法調整ができた方が有利である。本発明に従うリーマボルトはマシナブライナー７４ａを有するため、樹脂を硬化させた後でもユーザ側で容易に胴部の外径寸法を調整することができる。また、組立時や分解時にボルトを挿入したり、抜いたりしても自己潤滑性であるマシナブルライナー７４ａを軸部７４に有するのでカジリなどが発生せず、長寿命のリーマボルト７０がもたらされる。

本発明を実施例により説明してきたが、本発明はそれらに限定されることなく、特許請求の範囲内において種々に形態または態様で具現化することができる。例えば、前記具体例においては、球面滑り軸受及びロッドエンド球面滑り軸受の外輪の内周面に自己潤滑性ライナーを形成したが、内輪の外周面に自己潤滑性ライナーを形成してもよい。また、摺動部材として、球面滑り軸受、ロッドエンド球面滑り軸受及びリーマボルトを例に挙げて説明したが、本発明はそれらに限らず自己潤滑性ライナーを有する摺動部材であれば任意の摺動部材に適用することができる。特に、上記実施形態では、部材やパーツの回転運動に使用される摺動部材を例に挙げて説明したが、本発明の摺動部材は、回転運動に限らず、部材やパーツの並進（直動）運動、振動運動、それらの組み合わせ運動など任意の方向の摺動運動に使用される摺動部材も包含している。

以上説明してきたように、本発明の樹脂組成物は、摺動部材の摺動面に塗布して紫外線照射によって硬化させることで自己潤滑性ライナーとして利用することができる。樹脂組成物の硬化のために高温・高圧プロセスは不要であり、さらに、硬化した樹脂組成物の被塗布面（下地面）への接着が極めて強固であるので、被塗布面を粗面化する処理は不要となる。それゆえ、作業の安全性を確保しつつ比較的多量のＰＴＦＥを含有させることができ、設備コストも安価にすることができる。このように形成した自己潤滑性ライナーは、スリーブ軸受及び球面滑り軸受などの滑り軸受を含む各種の摺動部材に形成することができる。また、本発明の樹脂組成物により形成された自己潤滑性ライナーを摺動部材が備えることによって、ライナー面の切削や研削などが可能となり、エンドユーザ側で軸を組み付ける際に軸受の内径寸法の微調整が可能となる。それゆえ、本発明の樹脂組成物及びそれより形成される自己潤滑性ライナーを備える摺動部材は、船舶、航空機、自動車、電子製品、家電などの広範な分野で極めて有用となる。

１０ スリーブ軸受
２０ 球面滑り軸受、２２ 外輪、 ２４ マシナブルライナー
２６ 内輪
４０ 基部
５０ ロッドエンドボディ
６０ ロッドエンド球面滑り軸受
７０ リーマボルト、７２ 頭部、７４ 大径軸部、７６ 小径オネジ部７４ａ マシナブルライナー
Ｔ 試験冶具

Claims (17)

1. 自己潤滑性ライナー用の紫外線硬化性樹脂組成物であって、下記式で表されるイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレート化合物と、
   

   

   （式中、Ｘはアクリロイル基を含み、かつＣ、Ｈ及びＯのみからなる基であり、ＹとＺは、Ｃ、Ｈ及びＯのみからなる基である）
   固体潤滑剤としてポリテトラフルオロエチレン樹脂とを含み、
   前記イソシアヌル酸環を有する（メタ）アクリレートの前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が２０重量％〜９０重量％であり、前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂の前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が１０〜５０重量％であり、
   前記イソシアヌル酸環を有するアクリレート化合物が、ジ-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートおよびε−カプロラクトン変性トリス-(２−アクリロキシエチル)イソシアヌレートのいずれか、またはジ-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートとトリス-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートの混合物であることを特徴とする紫外線硬化性樹脂組成物。
2. 自己潤滑性ライナー用の紫外線硬化性樹脂組成物であって、下記式で表されるイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレート化合物と、
   

   

   （式中、Ｘはアクリロイル基を含み、かつＣ、Ｈ及びＯのみからなる基であり、ＹとＺは、Ｃ、Ｈ及びＯのみからなる基である）
   固体潤滑剤としてポリテトラフルオロエチレン樹脂と、
   メラミンシアヌレートとを含み、
   前記イソシアヌル酸環を有する（メタ）アクリレートの前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が２０重量％〜９０重量％であり、前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂の前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が１０〜５０重量％であり、
   前記イソシアヌル酸環を有するアクリレート化合物が、ジ-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレート、トリス-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートおよびε−カプロラクトン変性トリス-(２−アクリロキシエチル)イソシアヌレートのいずれか、またはジ-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートとトリス-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートの混合物であり、
   前記メラミンシアヌレートの前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が３０重量％以下であることを特徴とする紫外線硬化性樹脂組成物。
3. 自己潤滑性ライナー用の紫外線硬化性樹脂組成物であって、下記式で表されるイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレート化合物と、
   

   

   （式中、Ｘはアクリロイル基を含み、かつＣ、Ｈ及びＯのみからなる基であり、ＹとＺは、Ｃ、Ｈ及びＯのみからなる基である）
   固体潤滑剤としてポリテトラフルオロエチレン樹脂を含み、
   前記イソシアヌル酸環を有する（メタ）アクリレートの前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が２０重量％〜９０重量％であり、前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂の前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が１０〜５０重量％であり、
   前記イソシアヌル酸環を有するアクリレート化合物が、ジ-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレート、トリス-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートおよびε−カプロラクトン変性トリス-(２−アクリロキシエチル)イソシアヌレートのいずれか、またはジ-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートとトリス-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートの混合物であり、
   前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂が、平均粒子径が７５〜１８０μｍの粉末状であることを特徴とする紫外線硬化性樹脂組成物。
4. 自己潤滑性ライナー用の紫外線硬化性樹脂組成物であって、下記式で表されるイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレート化合物と、
   

   

   （式中、Ｘはアクリロイル基を含み、かつＣ、Ｈ及びＯのみからなる基であり、ＹとＺは、Ｃ、Ｈ及びＯのみからなる基である）
   固体潤滑剤としてポリテトラフルオロエチレン樹脂と、
   ビスフェノールＡ型エポキシアクリレート、ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、イソボルニル（メタ）アクリレート、ペンタエリトリトールトリアクリレート、ジペンタエリトリトールヘキサ（メタ）アクリレート、ウレタンアクリレート、及びエチレングリコールジ（メタ）アクリレートの少なくとも１つとを含み、
   前記イソシアヌル酸環を有する（メタ）アクリレートの前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が２０重量％〜９０重量％であり、前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂の前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が１０〜５０重量％であり、
   前記イソシアヌル酸環を有するアクリレート化合物が、ジ-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレート、トリス-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートおよびε−カプロラクトン変性トリス-(２−アクリロキシエチル)イソシアヌレートのいずれか、またはジ-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートとトリス-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートの混合物であることを特徴とする紫外線硬化性樹脂組成物。
5. 前記イソシアヌル酸環を有するアクリレート化合物が、ジ-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートとトリス-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートの混合物またはε―カプロラクトン変性トリス（２−アクリロキシエチル）イソシアヌレートであることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の紫外線硬化性樹脂組成物。
6. 前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂が、エポキシ変性アクリレートで表面処理されたポリテトラフルオロエチレン樹脂であることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の紫外線硬化性樹脂組成物。
7. 前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂の前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が３０〜５０重量％であることを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の紫外線硬化性樹脂組成物。
8. さらに、熱硬化剤を含むことを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の紫外線硬化性樹脂組成物。
9. さらに、ヒュームドシリカ又はガラス繊維の少なくとも一方を含むことを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の紫外線硬化性樹脂組成物。
10. 請求項１〜９のいずれか一項に記載の紫外線硬化性樹脂組成物による自己潤滑性ライナーが摺動面に形成されていることを特徴とする摺動部材。
11. 前記摺動部材が、滑り軸受であることを特徴とする請求項１０に記載の摺動部材。
12. 前記滑り軸受が、球面滑り軸受であることを特徴とする請求項１１に記載の摺動部材。
13. 前記摺動部材が、頭部と軸部とネジ部を有し、前記自己潤滑性ライナーが前記軸部の外周面に形成されたボルトであることを特徴とする請求項１０に記載の摺動部材。
14. 紫外線硬化性樹脂組成物を摺動部材の摺動面に塗布し、
    紫外線を照射して前記紫外線硬化性樹脂組成物を硬化させることで自己潤滑性ライナーを形成することを含む摺動部材の製造方法であって、
    前記紫外線硬化性樹脂組成物が、下記式で表されるイソシアヌル酸環を有する(メタ)アクリレート化合物と、
    

    

    （式中、Ｘはアクリロイル基を含み、かつＣ、Ｈ及びＯのみからなる基であり、ＹとＺは、Ｃ、Ｈ及びＯのみからなる基である）
    固体潤滑剤としてポリテトラフルオロエチレン樹脂とを含み、
    前記イソシアヌル酸環を有する（メタ）アクリレートの前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が２０重量％〜９０重量％であり、前記ポリテトラフルオロエチレン樹脂の前記紫外線硬化性樹脂組成物中の含有量が１０〜５０重量％であり、
    前記イソシアヌル酸環を有するアクリレート化合物が、ジ-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートおよびε−カプロラクトン変性トリス-(２−アクリロキシエチル)イソシアヌレートのいずれか、またはジ-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートとトリス-(２-アクリロキシエチル)イソシアヌレートの混合物であることを特徴とする前記摺動部材の製造方法。
15. さらに、前記自己潤滑性ライナーを所望の寸法に切削または研削することを含むことを特徴とする請求項１４に記載の摺動部材の製造方法。
16. 前記紫外線硬化性樹脂組成物が熱硬化剤を含み、前記摺動部材が、凹状の第１軸受面を有する外輪部材と第１軸受面上を摺動可能な凸状の第２軸受面を有する内輪部材とを備える球面滑り軸受であって、
    前記紫外線硬化性樹脂組成物を摺動面としての前記第１軸受面または第２軸受面に塗布し、
    前記第１軸受面または第２軸受面に塗布された紫外線硬化性樹脂組成物に紫外線を照射して半硬化させ、
    前記紫外線硬化性樹脂組成物が半硬化した後、前記外輪部材に前記内輪部材を挿入して、前記外輪部材をプレスして内輪部材の凸面に沿うように塑性変形させ、
    前記塑性変形後、紫外線硬化性樹脂組成物を加熱により完全に硬化させることにより前記自己潤滑性ライナーを形成すること特徴とする請求項１４または１５に記載の摺動部材の製造方法。
17. 前記摺動面を粗面化することなく、前記紫外線硬化性樹脂組成物を前記摺動面に塗布することを特徴とする請求項１４〜１６のいずれか一項に記載の摺動部材の製造方法。

Images