JP5761814B2 - 石油留分の水素化転化のための触媒組成物を調製する方法 - Google Patents

Description

本発明は、周期律表の少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属と少なくとも１つの第ＶＩＢ族金属で構成された触媒組成物を調製するプロセスに関する。触媒組成物（同様に、本発明の目的）は、軽質留分及び中間留分の水素化処理反応において、好ましくは、その中でもとりわけ、水素化脱硫（ＨＤＳ）、水素化脱窒素（ＨＤＮ）、及び水素化脱芳香族（ＨＤＡ）を見出すことができる、炭化水素流の水素化処理反応において、高い比活性を呈する。

環境保護政府機関は、硫黄及び窒素などの、大気汚染に対する前駆体成分の含有量が低く、かつ、とりわけ、ニッケル金属及びバナジウム金属の含有量が低い、益々多くの燃料を要求する。さらに、原油埋蔵量を最大限利用するために、益々重い負荷を処理することが必要であり、また、前記汚染物質の含有量が、生産される燃料において増加する。したがって、より効率的な方法で、炭化水素又は化石燃料からこれらの汚染物質をなくして、大気を汚染するガス放出を最小にし、これによって、益々厳しくなりつつある環境規制に対応する、新しい触媒プロセス及び材料を開発することが必要である。

化石燃料汚染物質を除去するための最も効率的な工業プロセスは、ガソリン、ディーゼル、接触分解用フィードストック（ＦＣＣ）、及び中間蒸留物などの石油の実際上全ての留分に適用される水素化転化プロセスである。本発明の特定の場合、軽質及び中間の石油留分は、その沸点が１８０℃以下である炭化水素を含む留分、及び、その沸点が１８０．１℃以上でかつ４００℃以下である炭化水素を含む中間石油留分であると考えられる。

水素化転化プロセスでは、軽質及び中間の石油留分は、水素の存在下で水素化処理される、かつ／又は、水素化分解される。水素化転化プロセスは、水素化、水素化脱硫、水素化脱窒素、水素化脱金属、水素化脱芳香族、水素化脱異性化、及び水素化分解などの、高温高圧で炭化水素の留分が水素と反応するプロセスの全てを含む。

同様に、使用される触媒は、アルミナ、シリカ、チタニア、及び／又はその混合物などの金属酸化物で構成された高い比表面積支持体上に堆積し、任意で、ハロゲン、リン、ボロンなどのような２次的な助触媒又は添加剤を含有する、周期律表の少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属成分と少なくとも１つの第ＶＩＢ族金属成分で主に構成される。触媒は、一般に、対象となる金属成分を含有する水性溶液で支持体を含浸させ、その後、乾燥及び焼成手順を施すことによって調製される。水素化処理のための触媒調製手順は、米国特許ＵＳ５，０８９，４６２及びＵＳ２，８５３，２５７並びに欧州特許ＥＰ０，４４８，１１７及びＥＰ０，４６９，６７５において述べられた。

一般に使用される支持体は、アルミナで構成される耐火性材料に基づく。コバルトで促進されたモリブデン−アルミナ触媒は、好ましくは、必要とされるプロセスが水素化脱硫プロセスであるときに使用され、一方、ニッケルで促進されたモリブデン−アルミナ触媒は、ニッケルに固有の高い水素化活性のために水素化処理されなければならない留分において、水素化脱硫に加えて、水素化脱窒素及び芳香族の水素化（水素化脱芳香族）が必要とされるときに、広く使用される。

水素化脱硫及び水素化脱窒素用の触媒に関して、また、一般に水素化処理用の触媒において、最近達成されたほとんどの関連する進歩は、コバルト又はモリブデン酸ニッケルタングステン非担持相に基づく（ＵＳ６，５３４，４３７、ＵＳ６，５８２，５９０）。Ｎｉ−Ｍｏ−Ｗ−Ｏ又はＣｏ−Ｍｏ−Ｗ−Ｏのこれらのバルク触媒は、１００〜２００ｍ^２／ｇで構成された高い比面積を呈する。これらの触媒の水素化脱硫活性は、ジベンゾチオフェン（ＤＢＴ）の分子モデルを用いて測定された。これらの触媒は、アルミナ上に担持された従来の触媒の活性より優れた、比活性［分子／ｇｓ］を呈する。これらの触媒は、高い密度を呈するため、多くの量の材料が、１単位の反応器容積に嵌る。そのため、触媒の容積に関して測定される活性は、アルミナ上に担持されたモリブデン酸ニッケルの市販の従来の触媒と比較して、約４倍高いことがわかる。

周期律表の第ＶＩＩＩ族及び第ＶＩＢ族からの金属に基づく非担持触媒の合成は、過去に実施された（Ｃａｔａｌ．Ｌｅｔｔ．１０（１９９１）１８１；Ｊ．Ｔｈｅｒｍａｌ Ａｎａｌ．４０（１９９３）１２５３）。これらの触媒は、一般に、炭化水素の酸化、たとえば、プロパン酸化的脱水素、及び／又は、アクロレイン酸及びアクリル酸へのプロピレンの部分酸化に焦点を当てた。ＮｉＭｏＯ_４・ｍＮＨ_３，ｎＨ_２Ｏからのアンモニア相沈殿が知られている。この沈殿手順は、最近、異なる石油留分の水素化脱硫及び水素化処理用の触媒の調製に適用されてきた。

今日まで、アンモニア錯体から形成される沈殿物についての提案された構造は、化学量論式（ＮＨ_４）ＨＮｉ_２（ＯＨ）_２（ＭｏＯ_４）_２に相当するハイドロタルサイト様の構造を有するモリブデン酸アンモニウムニッケル相である。この材料は、水酸化ニッケル薄層で結合された層間領域内にモリブデン酸アニオンを含有する層状構造を呈する。このタイプの材料を合成するのに使用される手順は、Ａｐｐｌ．Ｃａｔａｌ．７２，３２１−３２９（１９９１）及びＳｏｌｉｄ Ｓｔａｔｅ Ｉｏｎｉｃｓ６３−６５（１９９３）７３１−７３５に記載される。

米国特許ＵＳ６，１５６，６９６Ｂ及びＵＳ６，１６２，３５０Ｂにおいて、ニッケル又はコバルトであることができる少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属及びモリブデン及びタングステンであることができる少なくとも２つの第ＶＩＢ族金属で構成された触媒組成物用の調製のための手順が述べられる。述べられる一般的な式は、（Ｘ）_ｂ（Ｍｏ）_ｃ（Ｗ）_ｄＯ_ｚである。ここで、ｘは第ＶＩＩＩ族非貴金属（Ｎｉ又はＣｏ）であり、モル比ｂ／（ｃ＋ｄ）は、０．５〜３の値をとり、ｚ＝［２ｂ＋６（ｃ＋ｄ）］２である。これらの材料は、アモルファス材料の特有のＸ線回折パターンを呈し、２．５３及び１．７オングストロームの距離に非常に幅広のピークを有する。材料において、モリブデン原子をタングステン原子に置換することによって、焼成されると、未知の構造に結晶化し、また、位置２θで５３．８２°の回折ピークを呈し、１．３〜１．７°にわたるピーク中間点幅を有する、アモルファス構造又は微結晶構造を得ることが可能になる。使用される塩の沈殿において最適な収率を達成するために、塩のうちの少なくとも１つの塩が、沈殿中に部分的に溶解することが必要である。得られる触媒は、アルミナと混合され、押出し成形され、異なる石油留分からの水素化処理反応において水素化脱硫及び水素化脱窒素の高い活性を呈する。

水素化脱硫用のバルク触媒の合成について使用されてきた別の方策は、アンモニウムチメタレートの熱分解による。特許ＵＳ４，２４３，５５４は、式（ＮＨ_４）_２［ＭｏＯ_ｘＳ_４−ｘ］（ｘは２である）を有する、いくつかのチオモリブデンアンモニウム塩の熱分解によって得ることができる、高い比面積を有するコバルト及びニッケルで促進された二硫化モリブデン触媒を請求する。チオ塩の分解は、硫黄化合物類を含有する炭化水素溶液の存在下で、高圧の水素を用いかつ３００〜８００℃の温度で起こる。

他方、炭化水素の存在下でのこれらの塩の分解は、炭素を含有する、ある種類の硫化モリブデンベースの触媒を生成し、これは、活性部位の発生及びこれらの材料の水素化脱硫の高い活性の原因となることが、ある方法でわかる（Ｂｅｒｈａｕｌｔ等，Ｊ．Ｃａｔａｌ．１９８，９−１９（２００１））。特許ＵＳ４，５０８，８４７は、ＭｏＳ_２−ｘＣ_ｚの触媒組成を明らかにする。ここで、ｚは炭素含有量であり、０．０１＜ｚ＜３であり、ｘは硫黄含有量であり、０．０１＜ｘ＜０．５である。この触媒は、１５０〜６００℃の温度の硫黄、水素、及び炭化水素からなるストリームで、チオモリブデン酸アンモニウム又はチオタングステン酸アンモニウム、モリブデン酸アンモニウム又はタングステン酸アンモニウム−チオモリブデン酸、モリブデン酸、チオタングステン酸、タングステン酸代用物などのモリブデン前駆体を暴露することによって得られる。触媒は、高い比表面積を呈し、また、コバルト及び／又はニッケルに似た他の金属によって促進されて、アルミナ上に担持された同様の金属を用いた触媒と比べて高い、水素化処理反応における高活性触媒を生成することができる。しかし、この特許で述べる手順では、主要な炭素供給源は、前駆体分解中に存在する炭化水素の炭化から生じる。

無機モリブデン塩に対する炭素供給源としての有機化合物の添加、又は、モリブデンからの有機塩の直接硫化は、ＭｏＳ_ｘＣ_ｚなどの金属カーバイド硫化種の形成を促進するだけでなく、触媒内に大きな密度の活性部位を生成することができる、ＭｏＳ_２へのモリブデンの完全な硫化にも有利である（Ｆａｒａｇ Ｈ．Ｅｎｅｒｇｙ ＆ Ｆｕｅｌ，１６（２００２）９４４−９５０）。こうしたことは、特許ＵＳ４，５２８，０８９及びＵＳ４，６５０，５６３でもそうであり、これら特許は、硫黄の存在下でかつ酸素無しの条件下での、前駆体塩の熱処置からなる、炭素を含有する二硫化モリブデン触媒を得る手順を明らかにする。前駆体塩は、ＭＬ（Ｍｏ_ｘＷ_１−ｘＳ_４）の一般式を有する。ここで、Ｍは、Ｎｉ、Ｃ０、Ｚｎ、Ｃｕ、又はそれらの混合物などの、１つ又は複数の二価助触媒（ｄｉｖａｌｅｎｔ ｐｒｏｍｏｔｅｒ）金属であり、ｘは０〜１であり、Ｌは、窒素を含有する、キレート環を作る歯状リガンドの役目を果たすことができる、１つ又は複数の中性有機錯体である。こうして得られた触媒は、その比面積がそれほど高くないことがわかったとしても、アルミナ上のコバルト−モリブデンなどの従来の前駆体を用いて得られた触媒より優れた、水素化処理反応における高い活性を呈する。

特許ＵＳ４，５８１，１２５及びＵＳ４，５１４，５１７は、炭素を含有する前駆体塩の熱分解によって得られ、（ＮＲ_４）_２［Ｍ（ＷＳ_４）_２］又は（ＮＲ_４）_ｘ［Ｍ（ＭｏＳ_４）_２］であることができる二硫化モリブデン触媒に言及する。熱分解は、１５０℃より高い温度で、硫黄と水素の存在下で酸素無しの雰囲気内で起こる。（ＮＲ_４）基は、炭素を含有し、アンモニウムカチオン代用物である。ここで、Ｒはアルキル基又はアリール基であることができる。Ｍは、金属助触媒であり、アニオン（ＭｏＳ_４）^＝又はｙ（ＷＳ４）^＝と、共有結合により密接に相互作用し、ニッケル、コバルト、又は鉄であることができ、ｘは、Ｍがニッケルである場合２であり、ｙは、Ｍがコバルト又は鉄である場合３である。理想的には、触媒は、最大の触媒性能を得るために、炭化水素の存在下で形成されるべきである。チオ塩分解から得られる触媒の比面積を増加させるために、特許ＵＳ６，１５６，６９３は、高沸点を有する溶媒及び３５０〜４００℃の温度の水素圧下の水に溶解する、テトラチオモリブデン酸アンモニウム前駆体塩についての熱水処理手順を述べる。水の存在は、活性部位の発生にとって有効である。しかし、より活性のあるＭｏＳ_２触媒に道をひらくために、テトラチオモリブデン酸アンモニウム分解後に、水はなくされるべきである。

特許ＵＳ２００５／００５９５４５は、熱水手順によって、炭素を含有する硫化モリブデンベースの触媒及び／又はタングステンベースの触媒を得る手順を述べる。この手順は、テトラチオモリブデン酸アンモニウム前駆体塩Ａ_ｘＭｏＳ_４を処理するためにある。ここで、Ａは、熱水条件下で、ニッケル、コバルト、鉄、又はルテリウムであることができる助触媒塩の存在下で、アンモニウムイオン、テトラアルキルアンモニウムイオン（ｘ＝２）、又は、ジアミンイオン（ｘ＝１）である。得られる触媒Ｎｉ／ＣｏＭｏＳ_２−ｘＣ_ｘ（ｘは０〜１の値をとる）は、水素化脱硫反応の前に、高温でＨ_２Ｓ／Ｈ_２の雰囲気内で活性化される。

アルミナ上に担持された水素化脱硫触媒の含浸溶液内へのキレート錯体又は有機金属錯体などの有機添加剤の組み込みは、活性金属成分の最適な硫化及び二硫化モリブデンの最大促進を助け、その分散を有利にし、高密度の活性部位を生成し、それにより、水素化処理反応における触媒活性の増加が達成された。

特許ＵＳ６，５６６，２９６Ｂ２は、１０〜３０重量％の濃度のＭｏＯ_３、３０〜５０重量％の濃度のＷＯ_３、３０〜５０重量％の濃度のＮｉＯ、及び０〜２０重量％の濃度のＡｌ_２Ｏ_３の触媒組成化合物に言及する。触媒組成物は、塩の共沈殿法によって調製され、塩の共沈殿法では、塩のうちの少なくとも１つの塩が、固体のままであるか、又は、部分的に溶解し、その後、それらは、アルミナと混合されて、成形品（ｅｘｔｒｕｄｅｓ）を形成する。得られた成形品は、ジエチレングリコール、又は、アミノ基代用物ＮＲ_４（Ｒは、最高１０炭素原子を含有することができる）などの有機化合物で含浸される。成形品の含浸において、炭素供給源として使用することができる他の添加剤は、グリコール、サッカリン、多糖類、及びエチレンジアミン四酢酸（ＥＤＴＡ）である。炭素供給源として有機化合物を組み込むこの方策を用いると、水素化処理反応において、これらの触媒の触媒活性のかなりの増加が達成される。

水素化脱硫のバルク触媒へのタングステンの添加は、モリブデンだけを含有する触媒と比較して、触媒活性に有利である、ＵＳ６，５３４，４３７。これらの触媒の平均バルク密度は、従来の触媒の密度よりずっと高く、それが、所与の反応器のある容積を満たすのにより多くの量の触媒材料が必要とされる理由である。バルク触媒の場合、触媒のコストは、かなり増加し、それが、クロム及びマンガンなどの密度の低い他の金属でモリブデン原子を置換するための新しい代替法（ＵＳ６，６３５，５９９Ｂ１、ＵＳ６，７８３，６６３Ｂ１）が求められてきた理由である。

その主要相が、基本的に、コバルト、ニッケル、鉄、モリブデン及びタングステンでそれらの硫化相中で構成される、担持と非担持の両方の、水素化処理反応用の触媒範囲が存在する。しかし、燃料の汚染物質のレベルをなくすか、又は、減少させるために、より効率的な触媒システムを供給する必要性も存在する。本発明では、少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属と少なくとも１つの第ＶＩＢ族金属からなり、また、さらに、硫化及び水素化処理反応における触媒活性を有利にする、合成中における有機化合物の添加によって発生する炭素を含有する触媒組成物を得る手順が提案される。

本発明の目的であるプロセス及び触媒は、これらの触媒が、クリーンな燃料の生成、異なる炭化水素留分及びカット内の硫黄及び窒素の削減のため、また、燃料内の芳香族の含有量の低減のための石油改質プロセスで使用されるため、水素化脱硫、水素化脱窒素、及び芳香族水素化を含む水素化処理反応で使用される。これらは、真空残渣及び重質原油のような重質留分の水素化処理で使用することもできる。

本発明は、石油に含有される異なる炭化水素留分の水素化転化のための、好ましくは、水素化脱硫、水素化脱窒素、及び芳香族水素化反応のための、新規な活性の高い触媒組成物に関する。

本発明の主題である触媒は、少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属元素、第ＶＩＢ族からの少なくとも１つの元素、及び、活性金属相と密接な相互作用状態にある炭素前駆体としての１つの有機成分からなる。

したがって、本発明の目的の１つは、基本的に、モリブデン又はタングステン、好ましくは、モリブデンであることができる前駆体塩からの、少なくとも１つの第ＶＩＢ族金属で構成され、極性溶媒内で溶解性があり、コバルト、ニッケル、鉄、又はルテニウム前駆体塩、好ましくは、ニッケル及び／又はコバルトからの、少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属で構成され、また、イオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、アニオン系界面活性剤、又は中性界面活性剤、或いは置換アンモニウムからの第４級塩（ＮＲ_４ ^＋）（Ｒは、アルキル鎖内で１〜８の炭素からなるアルキル基又はアリール基であることができる）などの界面活性剤であることができる炭素前駆体としての有機化合物で構成された触媒組成物を得ることである。

本発明の別の目的は、触媒を得る手順を確立することであり、手順は、水などの極性溶媒内で前駆体塩を完全溶解し、水酸化アンモニウム、炭酸アンモニウム、又は、水酸化テトラブチルアンモニウムなどの第４級アンモニウム塩の水酸化物であることができる塩基の添加によって溶液をｐＨ５〜１４に維持するためにある。完全に溶解性の錯体が形成されると、使用される塩基が、第４級水酸化アンモニウムでなかった場合、有機化合物が添加され、有機化合物は、イオン系界面活性剤、アニオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、又は中性界面活性剤などの界面活性剤からなる。その後、錯体は、過剰の溶媒の蒸発によって結晶化され、したがって、第ＶＩＢ族の混合金属オキシ水酸化物及び炭素又は有機化合物を含有する第ＶＩＩＩ族金属が得られる。

本発明の別の目的は、得られた金属が受けなければならない熱処理手順であり、得られた金属は、どんな状況でも、２００℃より高い温度の酸化体ガス雰囲気に付されるべきではない。前記手順は、窒素、ヘリウム、又はアルゴンなどの不活性ガス流内で、２００〜１０００℃を包含する温度で熱処理するためにあり、選択された金属がモリブデン及びニッケルである場合、炭素を含有するモリブデン酸ニッケル混合酸化物又は炭素を含有するモリブデン酸ニッケルが得られ、選択された金属がモリブデン及びコバルトである場合、モリブデン酸コバルト、炭素を含有するコバルト−モリブデン混合酸化物が得られ、又は、第ＶＩＩＩ族の２つの金属成分及びモリブデンが選択される場合、ニッケル、コバルト、及びモリブデン混合酸化物或いはニッケルとコバルトの混合モリブデン酸が得られる。

本発明の別の目的は、触媒の硫化形態を得るための硫化手順であり、硫化手順は、乾燥材料及び／又は不活性雰囲気内で熱処理された材料を、２００〜６００℃を包含する温度で、水素容積内で０．５〜３０％に希釈されたＨ_２Ｓ流内に暴露することからなる。別の方法は、乾燥材料、コバルト−ニッケルモリブデンオキシ水酸化物、或いは、熱処理された材料、モリブデン酸ニッケルか、モリブデン酸コバルトか、又は、モリブデン酸ニッケルとモリブデン酸コバルトを、２００〜６００℃を包含する温度で、かつ、１〜１００ｋｇ／ｃｍ^２を包含する水素圧力で、０．１〜５重量％の硫黄を有する濃度で、二硫化ジメチル（ＤＭＤＳ）を富化した硫黄含有有機化合物を含む炭化水素液体ストリームに直接暴露するためにある。この手順によって、活性成分の酸化相は、活性硫化相に転化される。炭素の存在は、硫化、二硫化モリブデンの促進、及び活性種の高い表面濃度の形成を有利にする。

本発明に含まれる活性種は、少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属の硫化相、及び、炭素を含有する少なくとも１つの第ＶＩＢ族金属の硫化相からなる。

本発明の別の目的は、触媒組成物（同様に、本発明の目的）が、集積化される、或いは、アルミナ、チタニア、ジルコニア、シリカ、又はそれらの混合物であることができる、成形品の配合組成ための結合材料などの無機材料を、塩基として存在する酸化物の総量を考えて、対応する金属の酸化物として０〜５０重量％を包含する割合で含むことができる。

本発明のもう１つの目的は、成形品の配合組成のための密度の低い結合材料の結合によって担持される従来触媒の密度と同じ密なかさ密度を有する成形品の形態の触媒を得ることである。

本発明の別の目的は、炭化水素留分水素化処理プロセスを含み、触媒は、典型的な水素化処理条件下で、炭化水素留分の液体負荷に接触する硫化相で使用される。

石油留分水素化転化用の触媒組成物の理解を得るために、図が参照されるであろう。

乾燥相の触媒組成物（ａ）、モリブデン酸ニッケルのベータ相及びアルファ相の混合に相当する熱処理された触媒組成物（ｂ）、及び、第ＶＩＩＩ族の硫化金属と第ＶＩＢ族の硫化金属の混合物（本発明の目的）に特徴的なピークを示す硫化相の触媒組成物（ｃ）に特徴的な、実施例１を参照した、Ｘ線回折パターンを示す図である。 触媒組成物（本発明の目的）に特有の、実施例１で調製された硫化材料の透過型電子顕微鏡画像であり、ａ）電子顕微鏡画像は、密度の高い第ＶＩＢ族金属硫黄微小球及び第ＶＩＩＩ族金属微小球の形態を示し、ｂ）高分解能電子顕微鏡画像は、２〜１０の構造層を含む中空微小球を示す。

本発明は、少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属及び少なくとも１つの第ＶＩＢ族金属、並びに、金属と密接な相互作用状態にある炭素前駆体としての有機成分からなる触媒組成物を調製するプロセスに関する。プロセスは、前駆体塩を含有する溶液と有機成分を含有する溶液を調製し、混合し、反応させ、また、過剰な溶媒の削減によってその後結晶化することを含む。金属と有機成分との密接な相互作用を達成するために、成分は全て、結晶化プロセスが始まる前に完全に溶解すべきである。
本発明の主題である触媒組成物調製プロセスにとって、成分は全て、有機化合物又は界面活性剤を含有する溶液の添加中に完全に溶解することがきわめて重要である。プロセスは、極性溶媒内で完全に溶解する関連する金属の錯体であって、溶媒結晶化又は蒸発プロセスによって後で結晶化される、関連する金属の錯体を形成するために、触媒成分金属を含有する溶液と有機化合物又は界面活性剤を含有する溶液を混合し、反応させることを含む。本文脈における「完全に溶解した（ｃｏｍｐｌｅｔｅｌｙ ｄｉｓｓｏｌｖｅｄ）」という用語は、前駆体塩と界面活性剤を含有する溶液の混合中に、懸濁液も沈殿物も形成されないこと、すなわち、透明溶液が得られることを意味する。

触媒組成物（本発明の目的）は、少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属及び少なくとも１つの第ＶＩＢ族金属を有する。第ＶＩＢ族金属は、モリブデン、タングステン、クロム、又はそれらの混合物、好ましくは、モリブデン及びタングステン、より具体的には、モリブデンであることができる。第ＶＩＩＩ族非貴金属は、鉄、コバルト、ルテリウム、ニッケル、好ましくは、ニッケル及びコバルトであることができる。又は、触媒組成物は、ニッケル−コバルト−モリブデンか、ニッケル−コバルト−タングステンか、ニッケル−コバルト−モリブデン−タングステンか、ニッケル−コバルト−モリブデン−タングステン−クロム、好ましくは、ニッケル−コバルト−モリブデンなどの金属の組合せであることができる。

本発明のプロセスに適用される第ＶＩＢ族金属／第ＶＩＩＩ族金属のモル比は、０．１から１０まで、好ましくは、０．４から２まで、より具体的には、０．５から１．５まで変わる。触媒組成物が、第ＶＩＢ族金属としてモリブデン及びタングステンを含むとき、Ｍｏ／Ｗモル比は、１０から１まで、好ましくは、１０から５まで変わる。第ＶＩＢ族元素が、経済的な理由で、排他的にモリブデンで構成されることは、タングステンの組み込みが触媒密度を増加させ、前記金属のコストがモリブデンのコストよりずっと高くなるため、特に重要である。触媒組成物が、第ＶＩＩＩ族金属としてニッケル及びコバルトで構成されるとき、Ｎｉ／Ｃｏモル比は、０．０５から２０まで、好ましくは、０．１から１０まで変わる。

水が極性溶媒として使用されるとき、第ＶＩＢ族金属成分の前駆体塩は、アセチルアセトン酸モリブデン、モリブデン酸アンモニウム、モリブデン酸、タングステン酸アンモニウム、タングステン酸、好ましくは、メタタングステン酸アンモニウム及び／又はヘプタモリブデン酸アンモニウムであることができる。

水が極性溶媒として使用される場合、第ＶＩＩＩ族金属成分の前駆体塩は、硝酸塩、塩化物、アセチルアセトン、酢酸塩、硫酸塩、水酸化物、好ましくは、硝酸塩及び／又は塩化物であることができる。第ＶＩＩＩ族金属がニッケルを指すとき、前駆体塩は、硝酸ニッケル、塩化ニッケル、酢酸ニッケル、クエン酸ニッケル、好ましくは、硝酸ニッケル及び／又は塩化ニッケルであることができる。第ＶＩＩＩ族金属がコバルトを指すとき、前駆体塩は、硝酸コバルト、塩化コバルト、酢酸コバルト、クエン酸コバルト、好ましくは、硝酸コバルト及び／又は塩化コバルトであることができる。

溶液の調製は、別々に実施されることができる。すなわち、それぞれの金属成分の前駆体塩は、水か、アルコールか、又はそれらの混合物であることができる極性溶媒内に別々に溶解され、次に、混合されて、触媒配合組成ごとに、完全に溶解された金属成分全てを所定の濃度で含有する溶液を形成することができる。任意選択で、溶液の調製はまた、同じ容器内での前駆体塩の溶解によって実施されて、完全溶解状態で関係する金属成分を含有する結晶溶液を形成することができる。金属成分の非溶解性前駆体が使用されるとき、触媒合成に関わる金属全てが完全溶解状態になるために、温度上昇による非溶解性固形物の全体の消化及び塩基又は酸の添加についての条件が求められるべきである。他方、有機化合物又は界面活性剤を含有する溶液は、水か、アルコールか、又はそれらの混合物などの極性溶媒内での、第４級アンモニウム塩又はイオン系界面活性剤又は中性界面活性剤の溶解によって別々に調製される。

モリブデン、タングステン、及び／又はクロム、好ましくは、モリブデン及びタングステン、より好ましくは、モリブデンだけであることができる少なくとも１つの第ＶＩＢ族金属の金属成分を含有する溶液の調製において、ヘプタモリブデン酸アンモニウム、モリブデン酸、アセチルアセトン酸モリブデン、三酸化モリブデン、及び／又は、メタタングステン酸アンモニウム、タングステン酸、三酸化タングステン、好ましくは、ヘプタモリブデン酸アンモニウム又はメタタングステン酸アンモニウムなどの金属前駆体塩は、極性溶媒内で溶解される。コバルト、ニッケル、鉄、ルテリウムなど、好ましくは、ニッケル及びコバルトなどの少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属を含有する溶液は、水か、アルコールか、又はそれらの混合物であってよい極性溶媒内で、硝酸塩、塩化物、アセチルアセトン、酢酸塩、硫酸塩、水酸化物、又は炭酸ニッケル、及び／又は、コバルト、好ましくは、硝酸塩、塩化物、酢酸塩などの前駆体塩の溶解によって調製される。

炭素供給源前駆体として有機化合物を含有する溶液は、極性溶媒内での第４級アンモニウム塩又は固形界面活性剤の溶解によって調製される。カチオン系界面活性剤、アニオン系界面活性剤、又は中性界面活性剤、好ましくは、カチオン系又はアニオン系などの界面活性剤は、無機成分によって形成されたアニオン間で最適相互作用を達成するためにある。界面活性剤は、テトラアルキルアンモニウムイオン（ＮＲ_４ ^＋）の塩であってよい。ここで、Ｒは、アルキル基であり、１から最高８まで炭素原子をそれぞれ含有することができる飽和炭化水素鎖又はアルキル基に相当する。アルキル基は全て、同じ炭素数を含むことができるか、又は、それぞれ異なるサイズであることができる。テトラアルキルアンモニウムイオンは、塩素又は臭素で置換され、ハロゲン化されるか、或いは、水酸基化される、すなわち、水酸基（ＯＨ）で置換されてもよい。界面活性剤は、Ｒ’ＮＲ_３で表される大きなアルキル基鎖を有するカチオン系界面活性剤であってよい。ここで、Ｒ’は、飽和炭化水素の長鎖、又は、１２〜２０の炭素を含有するアルキル基に相当し、Ｒは、他のアルキル基であり、１〜８の炭素原始を含有する炭化水素の短鎖に相当する。

金属成分及び有機化合物を含有する溶液は、連続撹拌によって混合され、その後、溶液のｐＨが、５〜１４、好ましくは、８〜１２を包含する値に上昇するまで、水酸化アンモニウム、炭酸アンモニウム、及び／又は水酸化ナトリウム、或いはカリウム、好ましくは、水酸化アンモニウムなどの濃縮した塩基溶液が添加される。その後、溶液の温度が、５０〜２００℃、好ましくは、６０〜１００℃を包含する値に増加し、一方、塩基性溶液が、全ての成分を完全溶解状態に維持するために添加され、その溶液が、５分〜２４時間、好ましくは、５分〜１０時間を包含する期間の間、撹拌状態に保たれて、関係する全ての金属成分と有機化合物炭素前駆体との間の完全な相互作用が達成される。関係する全ての金属種が、有機化合物の存在下で、極性溶媒内で完全溶解状態にされることは、金属種間での最大相互作用を可能にし、金属種が反応して、上述した結晶化が起こるときに、無機成分と有機成分との間で混合錯体が形成される。

使用される極性溶媒が水である場合、反応温度は、水の沸点より低い、すなわち、６０〜１００℃であること、及び、反応が、大気圧の開いた容器内で、又は、溶媒還流システムを用いて起こることが好ましい。水の沸点より高い温度が使用される場合、反応は、オートクレーブなどの、自己圧力下の閉じた容器内で実施されるべきであり、閉じた容器内では、調製された溶液内に存在する成分の結晶化は、熱水条件及び自己圧力下で実施されるべきである。

本発明の目的である調製プロセスが、反応温度及びｐＨを適切に選択して、触媒の調製に関係する全ての金属成分を完全溶解状態に維持することが重要であり、ｐＨ間隔は、５〜１４、好ましくは、８〜１２、より好ましくは、８〜１０である。反応時間は、５分〜２４時間、好ましくは、５分〜１０時間、より好ましくは、５分〜５時間の間で変わる。

関係する全ての成分間の最適相互作用及び反応について必要な時間が経過すると、完全結晶溶液又は完全溶解状態の溶液が、過剰のアンモニウムイオンの削減及び極性溶媒、好ましくは、水の蒸発からなる結晶化プロセスに流れる。過剰の溶媒が削減されるにつれて、ニッケル含有量が支配的か、コバルト含有量が支配的かに応じて、緑又は紫になる沈殿物が形成される。得られる材料の収率は、溶媒の蒸発の程度に依存し、結晶化プロセスが、適切に制御される場合、９９％より大きい収率を得ることが可能である。

触媒調製に関係する全ての金属を含有する溶液の結晶化プロセスは、瞬時的又は漸進的であってよく、また、連続して、又は、バッチで起こってもよい。こうした理由で、プロセスは、バッチ反応器及び／又は蒸発器内などの、大規模実施について実行可能である。

結晶化が、漸進的蒸発によって実施されるとき、ろ過及び／又は遠心分離による可能性がある後続の固体−液体分離プロセスが必要とされる。分離から生じる、母液内に含有される少量の金属の喪失を回避するために、少量の金属が、母液内で溶解したままになり、これが、本発明の目的であるプロセスを再循環させるはずである。固形材料が得られると、固形材料は、乾燥していても、湿潤していても、５０〜３００℃、好ましくは、８０〜１５０℃を包含する温度で、ストーブの中で静的であるか、熱い空気流によるか、又は、乾燥器又は等価物内での連続乾燥プロセスによることができる乾燥プロセスを受ける。

本発明はまた、その全てが水素化処理触媒についての安定した支持体である、アルミナ、チタニア、アルミナ−チタニア、ゼオライト、シリカ、及びシリカ−アルミナなどの既存の粘結剤の群から選択される、幾何学的形態を有する触媒を生産するための結合剤として、無機酸化物又は混合酸化物の添加を考慮する。「粘結剤又は結合剤（ｂｉｎｄｅｒ ｏｒ ｂｉｎｄｉｎｇ ａｇｅｎｔ）」という用語は、材料粒子を固定床触媒プロセスで使用するための適切な形態にするために、材料粒子を、成形品、ペレット、又は球の形態で集積化又は結合することを可能にする無機酸化物を指す。

結合剤の添加は、本発明の目的である触媒調製プロセスの異なるステージで実施されることができる。所望である場合、結合剤は、第ＶＩＩＩ族金属元素前駆体塩と第ＶＩＢ族金属元素前駆体塩の溶解中に無機酸化物前駆体塩の形態で添加されることができる。粘結剤として選択される無機酸化物前駆体塩は、硝酸塩、塩化物、酢酸塩、硫酸塩、水酸化物などである。前記前駆体塩は、水酸化物及び／又は炭酸アンモニウム及び／又は水酸化ナトリウムからなる塩基性溶液が添加されるとすぐに、沈殿するであろう。他方、粘結剤の添加はまた、反応ステージが終了すると、金属成分錯体及び有機成分錯体を含有する溶液内に、粉末形態の結合剤を組み込むことによって実施されることができ、その後、結晶化が、結合剤の存在下で溶媒を蒸発させることによって実施される。好ましくは、第ＶＩＩＩ族及び第ＶＩＢ族から選択される金属成分を含有する触媒の乾燥結晶化粒子に対する粘結剤の添加が実施されることができる。特に、粘結剤は、硝酸、塩酸、リン酸、ホウ酸、硫酸、クエン酸、酢酸など、好ましくは、リン酸、クエン酸、硝酸、及び／又は酢酸などの、無機酸又は有機酸でコロイド状溶液にされた、乾燥状態であってもよく、又は、湿潤状態であってもよい。両方の部分、すなわち、粘結剤と乾燥状態の触媒粒子の混合が、実施される場合、粘結剤のコロイド化が、希釈した有機酸又は無機酸の添加によって実施される。その後、湿潤粘結剤粒子と触媒の均質混合は、適切な流動学的特性が現れた状態で、完全に均質で一様なペーストが得られるまで、マラー混練機で実施される。

粘結剤又は結合剤として使用される材料は、水素化処理触媒の粘結剤として従来から使用される材料の中から選択されてもよい。さらに、シリカ、シリカ−アルミナ、アルミナ（ベーマイト、擬ベーマイト、バイヤライト、ギブサイトなど）などの酸化物、水酸化物、オキシ水酸化物など、及び／又は、ガンマ、エータ、テータ、及びカイアルミナ、ジルコニア、ジルコニア−アルミナ、ジルコニア−シリカ、異なる構造（ＺＳＭ−５、ベータ、Ｙ、Ｘなど）を有するゼオライトなどのアルミニウム酸化物の群を使用することもできる。ＭＣＭ材料の族からの珪素アルミン酸塩も使用することができる。鋭錐石、金紅石、及びブロカイトなどの異なる構造を有するチタニア、比面積が高いナノ管状形態及び／又はナノ繊維形態を有する、水素及び／又はナトリウムからの混合チタン酸塩、チタニア−アルミナ、チタニア−ジルコニア、チタニア−シリカなどが選択されてもよい。好ましくは、粘結剤は、アルミナ、ジルコニア、シリカ、シリカ−アルミナ、及びチタニア、及び／又はそれらの成分の混合物である。より好ましくは、粘結剤は、アルミナ、ジルコニア、チタニア、アルミナ−チタニア、及びジルコニア−チタニアである。オキシ水酸化チタン、水素チタン酸塩、及び／又は、比面積が高くかつ密度が低いナノ繊維形態及び／又はナノプレート形態を有する水素及び／又はナトリウムからの混合チタン酸塩の使用、並びに／又は、比面積が高くかつ密度が低いナノ繊維形態及び／又はナノプレート形態を同様に有するアルミナ粘結剤の使用は、本発明の特別な選好である。選択された粘結剤の表面積は、一般に、窒素吸着によって測定され、また、ＢＥＴ法を適用すると、２０〜７００ｍ^２／ｇ、好ましくは、１５０〜５００ｍ^２／ｇの間で変わり、また、０．０５〜最大２．５ｃｍ^３／ｇ、好ましくは、０．１〜最大２ｃｍ^３／ｇの間で変わる孔容積を有する。

触媒の最終組成物における粘結剤の組成は、その酸化形態での触媒成分の総量の０〜５０重量％、好ましくは、０〜４０重量％、より好ましくは、０〜２０重量％の間で変わる。しかし、粘結剤の組成は、対象となる用途、最終触媒組成物において所望される機械的抵抗に応じて調整されるべきである。本発明の目的である触媒配合組成プロセスは、固定床プロセスにおいて適用されるために、成形品、ペレット、球、及び／又は微小球の配合組成、好ましくは、成形品及び／又はペレットの配合組成を含む。配合組成される成形品は、１インチの１／２０〜１／８を包含する半径サイズの円柱であってよく、又は、３裂状又は４裂状であってよい。

成形プロセスは、既に示したように、異なるサイズの成形品を調製するために、異なる直径のオリフィスを有するダイに結合した機械式押出し器で実施される。成形品が得られると、成形品は、５分〜１２時間、好ましくは、５分〜５時間を包含する期間の間、静止状態にされる。その後、成形品は、静的空気雰囲気のストーブ上でか、５０〜３００℃、好ましくは、８０〜１５０℃を包含する温度で暖かい空気流によるか、又は、５０〜３００℃を包含する温度の制御された雰囲気を用いて連続乾燥器内で、乾燥プロセスを受ける。このステージでは、触媒は、酸化形態にさせるために焼成されてもよく、又は、焼成されなくてもよい成形品、ペレット、又は球として配合組成される。触媒は、界面活性剤として添加された有機化合物を含有し、有機化合物は、熱処理されることによって、炭素残渣を残し、それが、成形品を安定にし、成形品により強い機械的強度を与えるために、熱処理を適用することが望ましい理由である。どんな状況であっても、熱処理は、酸素又は空気雰囲気内で実施されるべきではない。熱処理は、窒素流、アルゴン流、ヘリウム流、又はそれらの混合物流であることができる、不活性雰囲気で実施されるべきである。この熱処理は、０．１時間〜２４時間、好ましくは、０．５時間〜１０時間を包含する時間の間、２００〜１０００℃、好ましくは、３００〜６００℃、より好ましくは、３００〜５００℃を包含する温度で実施されるべきである。熱処理中に触媒組成物を通過する不活性ガス流量は、０．０１〜５Ｌ／ｇ分、好ましくは、０．０１〜１Ｌ／ｇ分を包含する。乾燥成形品は、熱処理を受けず、硫化ステージ（同様に、本発明の目的）へ直接流れてもよい。

触媒組成物の調製プロセス（本発明の目的）は、硫化ステージを含む。このステージは、不活性雰囲気内での熱処理の前であっても、後であっても、触媒粒子を、硫黄化合物を含有する液体又は気体ストリーム及び水素の気体ストリームに接触状態にさせることからなる。硫化に使用される硫黄化合物は、硫化水素、二硫化ジメチル、二硫化炭素、チオフェン、多硫化物、ベンゾチオフェン、又は、硫化有機化合物を含有する炭化水素のストリームであってよい。任意で、硫化は、乾燥炭素又は不活性雰囲気内で熱処理された炭素を含有する触媒組成物に関して実行されることができる。気相における硫化手順は、硫化状態で材料を得るために、２００〜６００℃、好ましくは、２５０〜５００℃を包含する温度で、触媒組成物の固定床にわたって水素で均衡した、０．５〜３０容積％のＨ_２Ｓの流れを作ることからなる。液相における硫化手順は、触媒組成物を、硫黄有機化合物、或いは、ＤＭＤＳ、チオフェン、又はＣＳ_２を富化した化合物などの、０．１〜５重量％の硫黄を含有する炭化水素の液体ストリームと、２００〜６００℃、好ましくは、２５０〜５００℃を包含する温度で、かつ、１〜１００ｋｇ／ｃｍ^２を包含する圧力の水素流に接触状態にすることからなる。

固定床反応器の炭化水素の水素化処理反応における用途の場合、硫化は、熱処理の前又は後で「現場で（ｉｎ ｓｉｔｕ）」実施されるべきである。好ましくは、硫化は、「その場で」、かつ、炭素を含有する有機成分を含む乾燥触媒組成物に対して直接、かつ／又は、不活性雰囲気内で熱処理することによって乾燥触媒組成物を安定させた後に実施されるべきである。不活性雰囲気内での熱処理後に、触媒組成物（本発明の目的）は、酸化状態の、少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属及び少なくとも１つの第ＶＩＢ族金属からなり、さらに、炭素を含有する。第ＶＩＢ族金属成分がモリブデンである（本発明の選好である）場合、Ｘ線回折パターンは、図１で観測されるように、ベータ相及び／又はアルファ相、或いは、２相の混合を有するニッケル及びコバルトモリブデン酸塩構造の特性ピークを呈した。触媒組成物が、タングステン及び／又はモリブデンからなる、或いは、タングステンの濃度が高い場合、Ｘ線回折パターンは、アモルファス材料に特有であり、かつ、ＪＣＰＤＳ（Ｐｏｗｄｅｒ Ｄｉｆｆｒａｃｔｉｏｎ Ｓｔａｎｄａｒｄｓ）カードに関する準備委員会で既に報告されたどの相にも割り当てることができない幅広のピークを呈した。

第ＶＩＩＩ族非貴金属元素がニッケルであり、かつ、第ＶＩＢ族元素がモリブデンである場合、Ｘ線回折は、アルファ相及び／又はベータ相の、モリブデン酸ニッケルの特有のピークを示す、又は、Ｘ線回折ピークが両方の相に相当してもよい。アルファ相では、構造は、モリブデンが４面体対称で４配位結合し、ニッケルが８面体対称で６配位結合するモノリシックであり、一方、ベータ相は、モリブデン及びニッケルが、８面体対称で６配位結合する斜方晶系構造を呈する。第ＶＩＩＩ族非貴金属成分元素がコバルトであり、かつ、第ＶＩＢ族元素がモリブデンである場合、Ｘ線回折ピークは、アルファ相及び／又はベータ相或いは２相の混合のモリブデン酸コバルトに相当する。第ＶＩＩＩ族非貴金属成分が、ニッケルとコバルトの混合物からなるとき、Ｘ線回折ピークは、アルファ相及び／又はベータ相或いは２相の混合のニッケル−コバルトの混合モリブデン酸塩に相当する。

不活性雰囲気内での熱処理後に、炭素、少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属、及び少なくとも１つの第ＶＩＢ族金属を含有する触媒は、５０〜３００ｍ^２／ｇ、好ましくは、７０〜１５０ｍ^２／ｇを包含する比面積、０．０５〜１．５ｍ^３／ｇ、好ましくは、０．１〜０．７ｍ^３／ｇの孔容積を呈した。不活性雰囲気内での熱処理後の触媒の孔直径は、窒素吸着によって決定され、３〜２０ｎｍ、好ましくは、３〜１０ｎｍを包含する。

触媒の組織特性は、成形品が、触媒組成物で使用される場合、成形品の配合組成に使用される粘結剤又は結合剤の量に依存する。次に、添加される粘結剤の量は、触媒組成物において所望される活性に依存し、酸化形態の触媒成分の総重量の０〜５０％、好ましくは、０〜４０重量％、より好ましくは、０〜２０重量％の間で変わる。しかし、粘結剤組成物は、対象となる用途、並びに、最終の触媒組成物において所望される活性及び機械的抵抗に応じて調整されるべきである。

触媒粒子が、粘結剤内に一様でかつ密に分布することが重要であり、粘結剤は、触媒粒子用の結合ガムの役目を果たし、また、連続固定床水素化処理プロセスにおいて評価されることができるように、触媒粒子が、成形品、ペレット、及び／又は球として配合組成されることを可能にする。こうして、先に述べた粘結剤組成物によって、触媒は、少なくとも２ｌｂ／ｍｍ、好ましくは、４ｌｂ／ｍｍ以上の機械側粉砕強度を呈する。

硫化形態では、本発明の目的である触媒組成物は、少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属及び少なくとも１つの第ＶＩＢ族金属並びに、さらに、結晶化ステージ中に添加された有機化合物から生じる残渣炭素の硫化物からなる。硫化物及び炭素以外に、粘結剤が添加されると、触媒組成物はまた、水素化処理触媒用の金属又は従来の支持体の群から選択された無機酸化物からなる。

熱処理及び後続の硫化後、又は、直接硫化後に、触媒組成物は、酸化物及び／又は硫黄の総組成に基づいて、０〜１０重量％、好ましくは、０．０５〜５重量％を包含する濃度の炭素を含有する。非常に低い濃度で、ある種の硫化物カーバイドを形成するか、又は、アモルファス炭素の形態の炭素が存在してもよい。

硫化処理後に、少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属及び少なくとも１つの第ＶＩＢ族金属の酸化相の少なくとも６０％が硫化された、好ましくは、金属の少なくとも８０％が硫化された、より好ましくは、触媒組成物に関わる金属の少なくとも９５％が硫化された。有機又は炭素成分の存在は、触媒組成物に関わる金属の硫化を有利にする。

硫化相にある触媒組成物のＸ線回折パターンは、図１（ｃ）に観測されるように、第ＶＩＩＩ族非貴金属硫化物及び第ＶＩＢ族金属硫化物並びに第ＶＩＩＩ族と第ＶＩＢ族の混合金属硫化物からの結晶相によるものと考えられる結晶ピークを呈した。

本発明の目的である触媒組成物は、図２（ａ，ｂ）で理解されるように、薄層構造を有する粒子で構成され、高い密度の粒子が湾曲され、２層の薄層から２０層の薄層までの積層レベルを有する、フラーレンナノ粒子を形成することが透過型電子顕微鏡（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ）によって判定された。

それが、触媒組成物の直接硫化水和によるものであっても、少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属及び少なくとも１つの第ＶＩＢ族金属並びに残渣炭素を含有する触媒組成物の以前の熱処理による、酸化種の硫化であっても、活性硫化種は、軽質及び中間の石油留分の、炭化水素の水素化処理反応、好ましくは、水素化脱硫、水素化脱窒素、及び水素化脱芳香族における触媒として評価された。

本発明の特定の場合、軽質及び中間の石油留分は、その沸点が１８０℃以下である炭化水素を含む留分であると考えられ、中間の石油留分は、その沸点が１８０．１℃以上でかつ４００℃以下である炭化水素を含む留分であると考えられる。

本発明の触媒組成物の用途のうちの１つである水素化脱硫反応の場合、ジベンゾチオフェン（ＤＢＴ）分子モデルが、その用途を制限することなく使用された。それは、前記化合物が、軽質及び中間の石油留分の水素化脱硫反応用の分子モデルを表すからである（Ｍ．Ｄａａｇｅ及びＲ．Ｒ Ｃｈｉａｎｅｌｌｉ，Ｊ．Ｃａｔａｌ．１４９，４１４−４２７（１９９４））。環境に対する硫化触媒の暴露を最小にし、硫酸処理種の配合組成による硫化触媒の不活性化を回避するために、硫化材料は、グローブチャンバ内でＤＢＴモデル分子を含有する炭化水素と接触状態に置かれ、その後、オートクレーブ反応器内に装填される。好ましくは、触媒は、考えられる範囲で硫酸化を回避するために、窒素、ヘリウム、又はアルゴンの不活性雰囲気下で添加されるべきである。

水素化脱硫される反応混合物内でのＤＢＴの量の制御は、先の手順と同様に実施される。すなわち、炭化水素の量が、高精度分析スケールで量られ、次に、水素化処理をしたいと思うＤＢＴの量が添加され、次に、触媒が添加され、したがって、グローブチャンバ及び不活性雰囲気の環境に対する暴露が回避される。

軽質又は中間の石油留分を水素化脱硫したいと思うとき、触媒の添加は、水素化脱硫反応を開始する前に有機溶媒によって１００ｍｌに仕上げられる所望の留分の１０ｍｌに対して直接実施される。

水素化脱硫反応は、反応混合物が、溶媒及びＤＢＴとして使用される炭化水素で形成されようが、評価したいと思う触媒を含有する水素化脱硫をしたいと思う石油留分で形成されようが、反応混合物が添加されるオートクレーブバッチによって３相反応器内で実施された。

反応器が装填されると、システムは、存在する空気をパージングするために、窒素、ヘリウム、及び／又はアルゴン、好ましくは、窒素などの不活性ガスで加圧される。その後、内部拡散効果の存在をなくすために、機械的撹拌が、１００〜２０００ｒｐｍ、好ましくは、８００〜１５００ｒｐｍで開始した。その後、反応器の温度は、３００〜４００℃、好ましくは、３２０〜３６０℃の間隔で最終動作温度まで上昇した。最後に、動作圧が、４０〜１００ｋｇ／ｃｍ^２、好ましくは、５０〜７０ｋｇ／ｃｍ^２の水素の添加によって調整された。

先の章で述べた反応条件に達すると、転化率、反応速度、選択性、及び収率などのパラメータを決定するために、頻繁なサンプリングによる触媒評価が実施された。こうした理由で、反応性炭化水素に関して擬似１次反応モデル、及び、過剰の水素が供給されたことによって、水素に関するゼロ次反応モデルであると考えられた。反応から得られる生成物の識別及び定量化のために、取得された液体サンプルが、水素炎イオン化検出器及びＵｌｔｒａ２キャピラリーカラム（Ｃｒｏｓｓｌｉｎｋｅｄ ５％ Ｐｈ Ｍｅ Ｓｉｌｉｃｏｎｅ）を装備するＶａｒｉａｎ３４００ＣＸガスクロマトグラフにおいて分析された。実際の負荷が使用されると、硫黄の総濃度は、化学発光検出器（ＳＣＤ）及びキャピラリーカラムを装備するＨＰ篩ガスクロマトグラフにおいて決定された。触媒活性は、本発明の目的である触媒の配合組成に関する固有の反応速度定数（Ｋ）（［Ｌ／ｇ・ｓ］で定義される）を計算することによって決定された。

比較のために、市販の触媒の触媒活性が、反応固有速度定数が、それに関して決定されたアルミナ塩基を有する高い比面積の支持体上に堆積した同じ活性成分に基づいて決定された。この決定結果は、基準触媒の反応速度定数として使用され、また、触媒活性と基準触媒の活性の比として定義される、本発明の目的である触媒の相対的活性を決定するのに役立つ基準定数と名付けられた。前記比は、触媒の反応速度定数を市販の基準触媒に関する反応基準定数で割った値である。反応が、水素化脱硫反応モデル分子としてＤＢＴを用いて実施された場合、触媒配合組成（本発明の目的）は、３〜４時間の反応のビフェニル（ＢＰ）の形成に対して３０〜４０％を包含する選択性を、ＢＰを構成する芳香族環の水素化生成物としてのシクロヘキシルフェノール（ＣＨＰ）及びビシクロヘキシル（ＢＣＨ）に対して６０〜７０％の選択性を呈し、このことは、これらの触媒が、高い水素化能力を所有することを示す。前記水素化能力は、ＣＨＰ選択性とＢＣＨ選択性を足したものをＢＰ選択性で割る反応生成物選択性の比［（Ｓ_ＣＨＰ＋Ｓ_ＢＣＨ）／Ｓ_ＢＰ］よって決定された。本発明の目的である触媒の水素化の能力は、アルミナ上に担持された同じ金属に基づく従来の触媒の能力より優れていることがわかった。触媒組成物内での炭素の存在は、水素化脱硫速度だけでなく、材料の水素化能力もまた有利にすることが実証された。粘結剤が、炭素を含有する触媒組成物（本発明の目的）に添加されると、水素化脱硫能力が、わずかに低下する。しかし、その水素化能力は、劇的に減少する。１〜３、好ましくは、１．５〜２．５を包含する選択性の比［（Ｓ_ＣＨＰ＋Ｓ_ＢＣＨ）／Ｓ_ＢＰ］は、０．０５〜０．５を包含する値に減少する。一般に、同じ金属に基づく市販の触媒では、この比は、０．１〜０．３を包含する。

さらに、粘結剤又は結合剤を含有する、少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属及び少なくとも１つの第ＶＩＢ族金属の触媒組成物内の炭素の存在は、その脱硫能力を有利にし、その水素化能力を促進する。したがって、本発明の目的である触媒組成物内の炭素の存在は、深い水素化脱硫レベル及び硫黄含有量が非常に低い燃料を達成する高性能触媒に到達するために、きわめて重要であることがわかる。

最後に、実施例１２では、本発明の触媒組成物の水素化処理能力は、その特性が表３に示される、２５０〜５００ｐｐｍの高い窒素含有量を有する１次軽質ガスオイル（ＰＬＧＯ）について実証される。本発明の目的である触媒組成物は、表４に示すように、アルミナ上に担持された同じ金属成分を有する従来の市販の触媒の触媒活性に比べて約５倍高い触媒活性を呈した。得られる生成物の硫黄含有量は、評価が、２．５時間^−１の空間速度で実施されると、硫黄重量で３０ｐｐｍより低いレベルに減少した。一方、空間速度が１．５時間^−１に減じると、生成物の留分内の硫黄含有量は、重量で１０ｐｐｍのレベルより低いレベルに減少した。したがって、軽質及び中間の留分の水素化脱硫において本発明の目的である触媒組成物を適用することは、極低硫黄燃料を達成するための代替法である。

実施例１
１１．９３ｇのヘプタモリブデン酸アンモニウム［（ＮＨ_４）_６Ｍｏ_７Ｏ_２４］、２１．１８ｇの硝酸ニッケル［Ｎｉ（ＮＯ_３）_２．６Ｈ_２Ｏ］、及び０．３３ｇの臭化セチルトリメチルアンモニウム（ＣＴＡＢ）が、１５０ｍｌの脱イオン水内で溶解される。４〜６のｐＨを有する緑色の結晶溶液が得られ、その後、２８容積％水酸化アンモニウム、約１２５ｍｌが、８〜１０のｐＨに達するまで添加され、溶液は、結晶性を残し、その色が、緑から青に変わる。その後、溶液は、７９〜９０℃に加熱され、過剰の水（１２５ｍｌ）の蒸発及び緑の沈殿物の形成が可能になる。形成された懸濁液は、７．３のｐＨを呈する。得られた材料は、ろ過され、豊富な量の脱イオン水で洗浄され、１８時間の間、１２０℃で乾燥される。

粉末形態で得られた材料は、モリブデン及びニッケルの混合オキシ水酸化アンモニウムに特有の結晶構造を呈し、その式は、（ＮＨ_４）ＨＮｉ_２（ＯＨ）_２（ＭｏＯ_４）_２と表される（図１（ａ）を参照されたい）。その後、有機化合物を含有するモリブデン及びニッケルのオキシ水酸化アンモニウムで構成された５ｇの材料は、２時間の間、１０容積％のＨ_２Ｓと９０容積％のＨ_２で構成されたガスの混合物からの１００ｍｌ／分の流量を作成する石英管内で、４００℃で直接硫化された。その後、固形物は、室温で冷却された。その硫化相では、材料は、Ｎｉ_２．５Ｍｏ_６Ｓ_６．７で構成された結晶相とＮｉＳ_１．１９で構成された結晶相の混合を呈した（図１（ｃ）を参照されたい）。得られたモリブデン及びニッケルの混合硫化物は、フラーレン形態を呈した。すなわち、混合硫化物は、２の構造層から２０の構造層の積層レベルを有する、５〜２０ｎｍを包含する寸法を有する微小球で構成される。

粉末形態（８０：１００ Ｔｙｌｅｒ ｍｅｓｈ）の硫化材料のある部分は、考えられる最大限、環境に対する暴露を回避しながら、ジベンゾチオフェン（ＤＢＴ）水素化脱硫反応において評価された。０．３ｇのＤＢＴを１００ｍｌのｎ−ヘキサデカン内で溶解することによって調製された１００ｍｌの溶液は、５００ｍｌオートクレーブ内に設置され、オートクレーブに、０．２ｇの硫化材料が、触媒として添加された。反応器は、密閉され、不活性ガスでパージされた。その後、２〜２０℃／分の加熱速度で、温度が３２０℃まで上昇し、水素圧が、５６ｋｇ／ｃｍ^２に調整された。４〜６時間を包含する期間の間、反応し、ガスクロマトグラフィによって分析するために、３０分ごとに反応混合物から部分標本を取得することが可能にされた。表１では、４時間の反応の終わりに、ＤＢＴ転化率が、９６％になることが確認され、その反応速度定数は１．４８^＊１０^−４ｌ／ｇ．ｓであった。

ビフェニル（ＢＰ）に対する選択性は、３２．７５モル％であることがわかった。一方、シクロヘキシルフェニル（ＣＨＰ）及びビシクロヘキシル（ＢＣＨ）に似た生成物に対する選択性は、６７．２５％より大きいことがわかった。ＣＨＰ及びＢＣＨに対する高い選択性は、この触媒が、高い水素化能力を所有することを示す。この触媒の水素化能力は、ＣＨＰ選択性とＢＣＨ選択性を足したものをＢＰ選択性で割る反応生成物選択性の比［（Ｓ_ＣＨＰ＋Ｓ_ＢＣＨ）／Ｓ_ＢＰ］よって決定され、前記比は、２．０５より大きいことがわかった。これは、高い水素化能力を示す。

硫化材料の別の留分は、オートクレーブ内での１次軽質ガスオイル（ＰＬＧＯ）の水素化脱硫における触媒として評価された。この実験の場合、表１で報告された特性を有する２０ｍｌのＰＬＧＯが、８０ｍｌのヘキサデカン内で希釈され、この混合物が、５００ｍｌオートクレーブ内に設置され、触媒として２ｇの硫化材料が添加され、８０〜１００Ｔｙｌｅｒ ｍｅｓｈを包含する粒子サイズに圧縮された（ｓｔｒａｉｎｅｄ）。反応器は、密閉され、窒素でパージされ、その後、温度は、２〜２０℃／分を包含する加熱速度で、温度が３５０℃まで上昇した。その温度に達すると、水素圧が、７０ｋｇ／ｃｍ^２に調整され、６時間の間、反応することが可能にされた。反応混合物内の硫黄の初期濃度は、約２６８８ｐｐｍであり、６時間の反応後、反応の液体生成物は、３５ｐｐｍの硫黄を含有した。この評価について決定された反応速度定数は、３．４２^＊１０^−６Ｌ／ｇ．ｓであった。

実施例２
触媒組成物内に残渣炭素前駆体として添加された界面活性剤の影響を評価するために、実施例１で調製された材料は、空気雰囲気内で４００℃の温度で焼成された。得られた材料の酸化相は、その形態が、ニッケルモリブデン混合酸化物のナノ粒子からなる、β−ＮｉＭｏＯ_４相及び少量のα−ＮｉＭｏＯ_４相に相当する結晶構造を呈し（図１（ｂ）を参照されたい）、また、１０５ｍ^２／ｇのＢＥＴ表面積、０．１８ｃｍ^３／ｇの平均孔容積、及び６．９ｎｍの平均孔直径を呈した。

酸化形態の材料は、硫化処置を受ける。硫化処置を受けるために、材料は、１００ｍｌ／分の窒素流量を使用して石英管内で、４００℃に達するまで４℃／分の速度で加熱される。４００℃に達すると、窒素流は、１０容積％のＨ_２Ｓ及び９０容積％のＨ_２からなるガスの混合物に変更され、２時間の間維持される。

粉末形態（８０：１００ Ｔｙｌｅｒ ｍｅｓｈ）の硫化材料の一部分は、考えられる最大限、環境に対する暴露を回避しながら、ジベンゾチオフェン（ＤＢＴ）の水素化脱硫反応において評価された。０．３ｇのＤＢＴを１００ｍｌのヘキサデカン内で溶解することによって調製された１００ｍｌの溶液は、５００ｍｌオートクレーブ内に設置され、オートクレーブに、０．２ｇの硫化材料が、触媒として添加された。反応器は、密閉され、不活性ガスでパージされた。その後、２〜２０℃／分を包含する加熱速度で、温度が３５０℃まで上昇し、水素圧が、５６ｋｇ／ｃｍ^２に調整された。４〜６時間を包含する期間の間、反応し、ガスクロマトグラフィによって分析するために、３０分ごとに反応混合物から部分標本（ａｌｉｑｕｏｔ）を取得することが可能にされた。表１で観測することができるように、４時間の反応の終わりに、ＤＢＴ転化率が、８７％になることがわかり、その反応速度定数は９．３４^＊１０^−５Ｌ／ｇ．ｓであった。これらの結果は、焼成処理も酸化処理も存在しない実施例１で報告された結果よりかなり小さく、実施例１に含まれる有機化合物は、不活性雰囲気熱処理手順で残渣炭素を形成した。

ビフェニル（ＢＰ）に対する選択性は、３５．５２モル％であることがわかった。一方、シクロヘキシルフェニル（ＣＨＰ）及びビシクロヘキシル（ＢＣＨ）に似た生成物に対する選択性は、６４．４８モル％より大きいことがわかった。ＣＨＰ及びＢＣＨに対する高い選択性は、この触媒が、実施例１と同じ方法で決定された、１．８２の高い水素化能力を所有することを示す。しかし、この値は、触媒組成物が残渣炭素を含有する実施例１で観測された値より低かった。

触媒内での残渣炭素前駆体としての界面活性剤の添加は、触媒の脱硫速度及び水素化能力を有利にし、促進することが実施例１及び２の比較から引き出されることができる。

比較例１
この実施例は、実施例１に述べる同じ方法に従う。この実施例では、材料は、炭素前駆体有機成分の添加無しで調製された。この実施例で使用される塩の量は、界面活性剤としてのＣＴＡＢの添加の無い実施例１の場合と同じであった。得られた沈殿物は、ろ過され、豊富な量の脱イオン水で洗浄された。

得られた乾燥材料は、図１に提示されるような、ニッケル−モリブデンオキシ水酸化物のアンモニア錯体に相当する、実施例１と同じ結晶構造を呈した。

材料は、実施例１に述べる手順で直接硫化された。粉末形態の材料は、ＤＢＴの水素化脱硫反応の実施例１に述べる手順に従って触媒として評価され、１．０２^＊１０^−４Ｌ／ｇ．ｓの反応速度定数で６時間の反応中に９６モル％の転化率が得られた。したがって、この触媒は、残渣炭素前駆体界面活性剤が添加される組成物に関して実施例１で得られるより５０％小さい活性、及び、空気雰囲気内での４００℃の焼成によって炭素がなくなった実施例２に関して非常に似た触媒活性を有することがわかった。触媒調製中における残渣炭素前駆体としての界面活性剤の添加の重要性は、この比較から引き出される。

ＰＬＧＯに関する評価は、実施例１と同じ条件下で実施された。６時間の反応後に、重量で４８ｐｐｍより低い硫黄含有量を有する最終生成物が得られ、反応速度定数は、実施例１の同じ試験で観測されたより小さい、２．８５^＊１０^−６ｌ／ｇ．ｓであった。

比較例２
比較例１で得られた乾燥材料は、実施例２に述べる同じ手順に従って空気雰囲気内で焼成された。酸化相では、材料は、実施例２で報告された同じ結晶構造を呈した。しかし、ＢＥＴ表面積は９２ｍ^２／ｇであり、孔容積は０．１３２ｃｍ^３／ｇであり、平均孔直径は５．１ｎｍであった。酸化形態の材料は、硫化処置を受ける。硫化処置を受けるために、材料は、１００ｍｌ／分の窒素流量を使用して石英管内で、４００℃に達するまで４℃／分の速度で加熱される。４００℃に達すると、窒素流は、１０容積％のＨ_２Ｓ及び９０容積％のＨ_２からなるガスの混合物に変更され、２時間の間維持される。粉末形態（８０：１００ Ｔｙｌｅｒ ｍｅｓｈ）の硫化材料の一部分は、実施例１に述べる手順及び条件によって、考えられる最大限、環境に対する暴露を回避しながら、ジベンゾチオフェン（ＤＢＴ）の水素化脱硫反応において評価された。

表１で観測することができるように、４時間の反応の終わりに、ＤＢＴ転化率が、８９％になることがわかり、その反応速度定数は７．５^＊１０^−５Ｌ／ｇ．ｓであった。これらの結果は、焼成処理が存在しない実施例１及び比較例１で報告された結果よりかなり小さく、また、混合中に有機化合物が添加される同様な焼成処理に関する実施例２の結果より著しく小さく、合成の反応ステージがなくされた。しかし、表１で理解することができるように、生成物選択性の分布（ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｐｒｏｄｕｃｔ ｓｅｌｅｃｔｉｖｉｔｉｅｓ）は、比較例１で得られるものと実際には同じであった。すなわち、この場合、焼成中になくなるべき有機化合物前駆体が存在しなかったことから、両方の触媒は、同じ水素化能力を呈した。

実施例３
この例では、触媒は、粘結剤又は結合剤の存在下でのニッケルモリブデン混合オキシ水酸化物の沈殿によって調製された。２４３ｍ^２／ｇの表面積、０．３３６ｃｍ^３／ｇの平均孔容積、及び５．５４ｎｍの平均孔直径を有するベーマイト相のアルミナが使用された。このために、ちょうど実施例１と同様に、１１．９３ｇの硝酸ニッケル、２１．１８ｇのヘプタモリブデン酸アンモニウム、及び０．３３ｇの界面活性剤（ＣＴＡＢ）が、１５０ｍｌの水内に溶解された（ｐＨ＝５）。溶液は、緑色を取得し、その後、この溶液は、９０℃に加熱され、１２５ｍｌの水酸化アンモニウム（ｐＨ＝１０）が添加され、結晶溶液は青色を取得した。この溶液は、９０℃に加熱しながら、３０分間維持され、その後、６８．２５ｇのベーマイト（Ｃａｔａｐａｌ）が添加された。蒸発によって水を除去するために、ベーマイトを添加された溶液は、青から緑、その後、浅緑への色の変化が認められるまで、先に示した温度で約３時間の間、加熱し続けた。得られた沈殿物は、室温で冷却されたままにされ、蒸留水で４回、洗浄ごとに６００ｍｌで洗浄された。最後に、得られた生成物は、１８時間の間、１２０℃の温度で乾燥された。その後、材料は、実施例１で述べた手順に従って焼成された。酸化相では、材料は、ガンマ−アルミナに特有の回折パターンを示す。酸化相の触媒は、１６．４重量％のＭｏＯ_３、７．１７重量％のＮｉＯ、及び７６．４重量％のＡｌ_２Ｏ_３を含有する。この材料は、２７１ｍ^２／ｇの窒素吸着によって測定された比面積、０．３１ｃｍ^３／ｇの孔容積、及び４．５ｎｍの孔直径を示す。

乾燥材料の一部分は、炭素前駆体有機化合物をなくさないために、実施例１で述べる手順に従って直接硫化される。その触媒活性は、実施例１で述べる方法に従ってＤＢＴ水素化脱硫反応において評価された。４時間の反応の終わりに、乾燥材料は、９８％の転化率及び１．２７^＊１０^-4Ｌ／ｇ．ｓの水素化脱硫に対する触媒活性を呈した。

ＢＰに対する選択性は、７９．０７モル％であることがわかった。一方、水素化生成物ＣＨＰ及びＢＣＨに対する選択性は、２０．５０モル％であることがわかった。水素化能力は、選択性の比［（Ｓ_ＣＨＰ＋Ｓ_ＢＣＨ）／Ｓ_ＢＰ］より、０．２６であり、実施例１と同様に決定され、実施例１で観測された値よりずっと小さい。水素化脱硫速度は高いが、水素化能力は、触媒組成物が粘結剤を含有しない実施例１〜２及び比較例１〜２と比較して低いことがわかった。

比較例３
比較例３は、有機化合物を添加することなく実施例３に述べる方法に従って実施された。この場合、ヘプタモリブデン酸アンモニウム塩及び硝酸ニッケル溶液の調製中に、界面活性剤は添加されなかった。結晶化は、粘結剤、実施例３で使用されるものと同じ粘結剤の存在下で実施された。

材料の一部分は、酸化相の材料を得るために、空気雰囲気内で焼成された。この材料のＸ線回折パターンは、主に、ガンマ−アルミナに特有のピークを示す。酸化相では、材料は、約１６．４重量％のＭｏＯ_３、７．２重量％のＮｉＯ、及び７６．４重量％のＡｌ_２Ｏ_３を含有する。窒素吸着によって決定された比面積は、２６０ｍ^２／ｇであり、０．２９ｃｍ^３／ｇの平均孔容積、及び４．５ｎｍの孔直径であることがわかった。実施例３と比較すると、この材料は、界面活性剤（ｓｕｒｆａｃｔａｎｔ ｏｒ ｓｕｒｆａｃｅ ａｃｔｉｖｅ ａｇｅｎｔ）の存在下で調製されると、より大きな比表面積を呈した。

材料の一部分は、実施例１に述べる手順に従って直接硫化された。その触媒活性は、実施例１に述べる方法に従ってＤＢＴ水素化脱硫反応において評価された。４時間の反応後に、この材料は、９７％の転化率及び１．０６^＊１０^−４Ｌ／ｇ．ｓのＤＢＴ水素化脱硫速度定数を呈した。ＢＰに対する選択性は、８９．０４％であり、水素化生成物ＣＨＰ及びＢＣＨに対する選択性は、１０．６０モル％であることがわかった。この材料の触媒活性は、実施例３からの残渣炭素を含有する等価物より低いことがわかった。同様に、その水素化能力は、ＣＨＰ及びＢＣＨのような水素化生成物に対して小さい選択性を呈するため、０．１２に減少した。実施例３と比較例３の比較は、界面活性剤などの有機化合物の合成への組み込みは、水素化脱硫率を有利にし、また、材料が粘結剤内に組み込まれても、材料の水素化能力を促進するという証拠を提供する。

参考例
この例は、水素化脱硫触媒のために従来のアルミナ上に担持された本発明の目的である触媒組成物と同じ金属に基づく、市販の触媒の触媒活性の評価に相当する。触媒活性の評価は、実施例１に述べた手順に従ってＤＢＴ水素化脱硫反応において実施された。

４時間の反応後に、ＤＢＴ転化率は、９６％であり、１．１２^＊１０^−４Ｌ／ｇ．ｓの反応速度定数が示された。水素化生成物、基本的に、ＣＨＰに対する選択性は、９．５３％であり、一方、９０．４７％は、ＢＰに対する選択性に相当した。選択性の比［（Ｓ_ＣＨＰ＋Ｓ_ＢＣＨ）／Ｓ_ＢＰ］として測定された水素化能力は、わずか０．１であった。

実施例４
実施例１に述べる方法に従って、ニッケル塩をコバルト塩で置換して、材料が調製された。こうするために、１１．９３ｇのヘプタモリブデン酸アンモニウム、２１．１８ｇの硝酸コバルト［Ｃｏ（ＮＯ_３）_２．６Ｈ_２Ｏ］、及び０．３３ｇの臭化セチルトリメチルアンモニウム（ＣＴＡＢ）が使用された。

得られた沈殿物は、ニッケルに基づく材料と同じ構造を呈し、この場合にだけ、アンモニウム錯体が、モリブデン酸コバルトの混合オキシ水酸化物（ＮＨ_４）ＨＣｏ_２（ＯＨ）_２（ＭｏＯ_４）_２から得られた。得られる材料は、実施例１に述べる硫化手順によって直接硫化された。得られる硫化材料は、金属成分の硫化相ＭｏＳ_２、Ｃｏ_ｘＭｏ_ｙＳ_ｚ、及びＣｏ_４Ｓ_３の混合物で構成される。この実施例の場合、粉末形態（８０：１００ Ｔｙｌｅｒ ｍｅｓｈ）の材料は、直接硫化され、その触媒活性は、ちょうど実施例１に述べたように、容積が２０％のヘキサデカン内で１次軽質ガスオイル（ＰＬＧＯ）が希釈されたオートクレーブ反応器において決定された。ただし、この場合、反応中の動作温度は、５６ｋｇ／ｃｍ^２より小さかった。この反応では、硫黄の重量が７９ｐｐｍである生成物は、６時間の反応後に得られ、反応速度定数は、２．１９^＊１０^−６ｌ／ｇ．ｓであった。

実施例５
材料は、実施例１に述べる手順に従って調製された。こうするために、同じ量のヘプタモリブデン酸アンモニウム（１１．９３ｇ）が使用され、第２金属塩の量が、２つの、１０．６ｇの硝酸ニッケルと１０．６ｇの硝酸コバルトに分割された。同じ方法に従って、コバルト、ニッケル、及びモリブデンの混合硝酸塩の一貫した沈殿物が得られた。沈殿物は、実施例１と同様に、洗浄され、乾燥された。

得られた固形物は、（ＮＨ_４）ＨＣｏＮｉ（ＯＨ）_２（ＭｏＯ_４）_２などのアンモニアを有するニッケル、コバルト、及びモリブデンの混合オキシ水酸化物構造を呈した。前記構造を有する材料は、実施例１に述べた手順によって直接硫化され、粉末形態（８０：１００（ＰＬＧＯ）ｍｅｓｈ）の触媒活性は、実施例１に述べるような希釈ＰＬＧＯを使用して、炭化水素留分の水素化脱硫において評価された。この反応では、硫黄の１０６ｐｐｍを有する生成物が、１．８４^＊１０^−６Ｌ／ｇ．ｓの反応速度定数で得られた。

実施例６
合成中に添加された界面活性剤の濃度の影響を観測するために、以下の２つの例では、組み込まれる界面活性剤の量を変えた。材料は、実施例１で述べた手順に従って調製され、同じ量の前駆体塩及び溶媒の量を使用し、１．６５ｇのＣＴＡＢである添加される界面活性剤の量だけが変わった。沈殿は、実施例１と同様に洗浄され、乾燥された。

得られた固形物は、（ＮＨ_４）ＨＮｉ_２（ＯＨ）_２（ＭｏＯ_４）_２などのアンモニアを有するニッケル、コバルト、及びモリブデンの混合オキシ水酸化物構造を呈した。前記構造を有する材料は、実施例１に述べた手順によって直接硫化され、粉末形態（８０：１００ Ｔｙｌｅｒ ｍｅｓｈ）の触媒活性は、実施例１に述べるような希釈ＰＬＧＯを使用して、ＰＬＧＯ水素化脱硫において評価された。結果は、表２に提示される。この反応では、硫黄の４３ｐｐｍを有する生成物が、実施例１について観測された値より少し小さい、３．０２^＊１０^−６Ｌ／ｇ．ｓの反応速度定数で得られた。しかし、それは、非常に高い活性を呈した。

実施例７
実施例１で述べた同じ手順に従って、また、実施例６の場合と同じ目的で、界面活性剤の量は、この実施例では、実施例１の場合と同じ量の塩と溶媒を使用して、３．３ｇのＣＴＡＢまで増加した。

得られた材料は、対応する金属を用いて先の実施例で得られたものと同じ構造を呈した。

得られる材料は、実施例１に述べた手順によって直接硫化され、粉末形態（８０：１００ Ｔｙｌｅｒ ｍｅｓｈ）の触媒活性は、実施例１に述べるような希釈ＰＬＧＯを使用して、炭化水素留分（ＰＬＧＯ）の水素化脱硫において評価された。結果は、表２に提示される。この反応では、硫黄の４０ｐｐｍを有する生成物が、実施例１について観測された値より少し小さく、かつ、実施例６で合成された材料の活性と非常によく似た、３．０８^＊１０^−６Ｌ／ｇ．ｓの反応速度定数で得られた。実施例１、６、及び７で調製された材料の評価において得られた結果を比較することによって、界面活性剤の量は、水素化脱硫速度に著しく影響を及ぼさず、そのことが、おそらくは、合成プロセスが、洗浄ステージを含み、関係する金属のアニオンと強く相互作用する有機化合物だけが固形のまま残り、アニオンの濃度が、界面活性剤の濃度の増加に伴って変化しないことによることを推論することができる。

実施例８
触媒組成物は、実施例１で述べる手順に従って調製された。得られた沈殿物、ニッケル−モリブデンオキシ水酸化物は、触媒組成物の総重量に基づいて２０重量％のアルミナベーマイト（ａｌｕｍｉｎａ ｂｏｅｈｍｉｔｅ）を混合された。その後、蒸留水内に溶解された３重量％の硝酸の水性溶液が、ペーストが得られるように添加された。湿潤ペーストが、閉じた容器内に溜まる（ｌｅｆｔ ｔｏ ｓｔａｎｄ）ように放置され、その後、成形された。得られる成形品は、実施例１で述べる手順に従って１２０℃で乾燥された。

成形品は、混合中に添加される有機化合物ＣＴＡＢの削減及び考えられる炭化並びに合成プロセス中の溶液の反応が達成されるために４００℃で窒素雰囲気において熱処理されて、得られる触媒組成物は、１６重量％のＡｌ_２Ｏ_３、５５重量％のＭｏＯ_３、及び３７重量％のＮｉＯ並びに１．５重量％未満の炭素を含有する。不活性雰囲気内での熱処理後、触媒組成物は、１３５ｍ^２／ｇの比面積、０.３ｃｍ^３／ｇの平均孔容積、及び６ｎｍの平均孔直径を呈した。

この材料のある部分は、固定床プラント、及び、材料（４．５ｇ）の５ｍｌが、直径が１．４ｃｍで長さが４８ｃｍの反応器内にパッキングされた圧力で動作する連続流において評価された。その後、その特性が表３に提示される炭化水素留分が１次軽質ガスオイル（ＰＬＧＯ）を通過させるようにさせて、触媒が硫化され、Ｓの含有量を１０，０００ｐｐｍだけ増加させるために、二硫化ジメチル（ＤＭＤＳ）が添加された。こうして、最終の総硫黄含有量は、約２．５重量％重量である。硫化は、２７ｋｇ／ｃｍ^２の圧力で実施された。硫化に使用された空間速度（ＬＨＳＶ）は、１．５時間^−１であり、３３３ｍ^３／ｍ^３のＨ_２／炭化水素比であった。触媒床温度は、４０℃／時間の比で室温から１３５℃まで増加した。その後、触媒床温度は、３４３℃になるまで２８℃／時間に変更され、３時間の間安定にされた。その後、水素化処理（ｈｙｄｒｏｔｒｅａｔ）（ＰＬＧＯ）される炭化水素フィードストックを供給しながら、評価条件（７０ｋｇ／ｃｍ^２、ＬＨＳＶ＝２．５時間^−１、及び４４５ｍ^３／ｍ^３）と同様の圧力、空間速度、及びＨ_２／炭化水素比の条件でシステムが保持され、３４３℃で９６時間の間、安定になるように放置された。その後、スラリ内のＳ含有量（Ａｎｔｅｋ分析器及び化学発光検出器付きガスクロマトグラフ）が本質的に一定と考えられるまで、こうして動作しながら、温度が、第１評価温度（３５０℃）に上昇した。上記が達成されると、反応器は、評価されるべき次の温度に保持される。液体生成物中の硫黄が、前述した手順によって決定された。その結果が表４に示されている。同じ条件での参考例（化学触媒）の触媒評価も、比較目的のために表４に含まれている。

Claims (8)

1. 少なくとも１つの第ＶＩＩＩ族非貴金属の硫化物、及び、少なくとも１つの第ＶＩＢ族非貴金属の硫化物、及び／又は、第ＶＩＩＩ族金属と第ＶＩＢ族金属の混合硫化物、及び炭素を含み、酸化状態にある、かつ／又は、部分的に還元される、かつ／又は、硫化されることができる粘結剤として無機酸化物を含有し、前記第ＶＩＩＩ族金属の硫化物と第ＶＩＢ族金属の硫化物の少なくとも一部は、２の構造層から２０の構造層の積層を有するフラーレン微小球の形態を呈する、炭化水素の水素化処理で使用される触媒組成物。
2. 第ＶＩＩＩ族非貴金属は、その濃度が、含まれる酸化物の全組成物の２０重量％から５０重量％まで変わる、ニッケル及び／又はコバルト或いはその混合物に相当する請求項１に記載の触媒組成物。
3. 第ＶＩＢ族金属は、その組成が、関係する金属の酸化物として判定される全組成物の３０から５０％まで変わる、モリブデン及び／又はタングステンに相当する請求項１に記載の触媒組成物。
4. 第ＶＩＢ族金属は、モリブデンである請求項３に記載の触媒組成物。
5. 炭素は、アモルファス状態にあるか、又は、その濃度が、関係する酸化物の全濃度の０．０５重量％から５重量％まで変わる、第ＶＩＢ族金属と第ＶＩＩＩ族金属を有するカーバイドを形成する請求項１に記載の触媒組成物。
6. 第ＶＩＩＩ族金属と第ＶＩＢ族金属は、酸化物として判定される全触媒組成物の５０〜１００重量％を有する請求項１に記載の触媒組成物。
7. 触媒組成物のＸ線回折パターンは、第ＶＩＢ族から選択される金属がモリブデンである場合、第ＶＩＩＩ族金属のモリブデン酸塩のアルファ相又はベータ相に、かつ／又は、選択される金属がタングステンである場合、第ＶＩＩＩ族金属のタングステン酸塩に相当する請求項１に記載の触媒組成物。
8. 触媒組成物のＸ線回折パターンは、第ＶＩＢ族から選択される金属がモリブデンである場合、モリブデン酸塩アルファ相又はベータ相又はコバルトモリブデン酸塩又はニッケルコバルトモリブデン酸塩に、かつ／又は、第ＶＩＢ族から選択される金属がタングステンである場合、タングステン酸塩又はコバルトタングステン酸塩又はニッケルコバルトタングステン酸塩に相当する請求項１に記載の触媒組成物。