JP5748266B2

JP5748266B2 - 油圧緩衝器

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Publication number: JP5748266B2
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Inventors: 村上　陽亮; 陽亮村上
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Filing date: 2011-03-30
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Description

本発明は油圧緩衝器に関する。

一般に、油圧緩衝器として、車体側と車軸側の一方に取付けられるシリンダの油室に、車体側と車軸側の他方に取付けられるピストンロッドを挿入し、ピストンロッドの先端部に設けたピストンにより、シリンダの油室をピストン側油室とロッド側油室に区画し、シリンダの油室に進退するピストンロッドの容積を補償する油溜室をシリンダの油室に連通してなるものがある。

そして、特許文献１に記載の油圧緩衝器は、ピストン側油室と油溜室とを隔壁部材により区画し、隔壁部材に設けたピストン側油室と油溜室を連絡する油路に圧側減衰力発生装置を備えるとともに、隔壁部材にピストン側油室と油溜室を連通する連通路を設け、ピストンロッドが一定ストローク圧縮した後に上記連通路に嵌合するニードルをピストンロッドに設けている。

これにより、特許文献１に記載の油圧緩衝器にあっては、圧側行程で、ピストンロッドがシリンダの油室の奥側へ進入し、ピストンロッドに設けたニードルが隔壁部材の連通路に嵌合するに至ると、ピストンロッドと油溜室との上記連通路による連通が次第に遮断される。これにより、ピストンにより加圧される油が隔壁部材に設けた圧側減衰力発生装置を次第に多量に通り、圧側減衰力発生装置が次第に大きな減衰力を発生するものになる。即ち、圧側行程のストロークに応じて減衰力が変化し、圧側減衰力の位置依存性を示す。

また、特許文献２に記載の油圧緩衝器は、ピストン側油室と油溜室とを隔壁部材により区画し、隔壁部材に設けたピストン側油室と油溜室を連絡する油路に圧側と伸側の減衰力発生装置を備える。また、シリンダの側壁の軸方向の複数位置に、シリンダのピストン側油室をシリンダの周囲に設けたバイパス油路経由でシリンダのロッド側油室に連通する通孔を設けている。ピストンロッドが一定ストローク伸縮する度に各通孔をピストンが開閉するものになる。

これにより、特許文献２に記載の油圧緩衝器にあっては、圧側行程で、ピストンロッドがシリンダの油室の奥側へ進入し、ピストンロッドに設けたピストンがシリンダの側壁の軸方向に設けてある各通孔を通過するに従い、ピストン側油室をバイパス油路に直に連通する通孔が少なくなり、ピストンがピストン側油室に及ぼす加圧により、ピストン側油室から該油室に連通している通孔を介してバイパス油路、ロッド側油室へ流出する油量が次第に少なく、換言すれば隔壁部材の圧側減衰力発生装置を通る油量が次第に多くなり、圧側減衰力発生装置が大きな減衰力を発生するものになる。

他方、特許文献２に記載の油圧緩衝器における伸側行程では、ピストンロッドがシリンダの油室の奥側から退出し、ピストンロッドに設けたピストンがシリンダの側壁の軸方向に設けてある各通孔を通過するに従い、ピストンがロッド側油室に及ぼす加圧により、ロッド側油室の油がバイパス油路からピストン側油室に連通するに至った通孔を介して該ピストン側油室へ次第に多量に流入し、換言すれば隔壁部材の伸側減衰力発生装置を通る油量が次第に少なくなり、伸側減衰力発生装置が発生する減衰力は小さくなる。

従って、特許文献２に記載の油圧緩衝器では、圧側行程と伸側行程のいずれでも、それらのストロークに応じて減衰力が変化し、減衰力の位置依存性を示す。

特開2001-263409 特公昭39-22646

特許文献１に記載の油圧緩衝器では、圧側行程のストロークに応じて、隔壁部材に設けた圧側減衰力発生装置が発生する減衰力は、隔壁部材に設けた圧側減衰力発生装置を通過する油量に基づく。そして、隔壁部材に設けた圧側減衰力発生装置を通過する油量は、シリンダに進入するピストンロッドの断面積から、隔壁部材に設けた連通路に嵌合するニードルの断面積を差し引いた環状面積に依存し、極めて小さい。従って、隔壁部材に設けた圧側減衰力発生装置が発生する減衰力は小さく、この圧側減衰力発生装置によりストロークに応じた大きな減衰力の変化を得ることはできない。

特許文献２に記載の油圧緩衝器では、圧側行程と伸側行程のストロークに応じて、隔壁部材に設けた圧側減衰力発生装置と伸側減衰力発生装置が発生する減衰力は、隔壁部材に設けた圧側減衰力発生装置と伸側減衰力発生装置を通過する油量に基づく。隔壁部材に設けた圧側減衰力発生装置と伸側減衰力発生装置を通過する油量は、シリンダに進入／退出するピストンロッドの断面積に依存し、小さい。従って、隔壁部材に設けた圧側減衰力発生装置と伸側減衰力発生装置が発生する減衰力は小さく、これらの圧側減衰力発生装置と伸側減衰力発生装置によりストロークに応じた大きな減衰力の変化を得ることはできない。

尚、特許文献１、２に記載の油圧緩衝器において、隔壁部材に設けた圧側減衰力発生装置又は伸側減衰力発生装置が発生する減衰力を大きくし、その減衰力の圧側又は伸側のストロークに応じた減衰力の変化を大きくするためには、圧側減衰力発生装置を構成する圧側減衰バルブ又は伸側減衰力発生装置を構成する伸側減衰バルブの抵抗を大きくする必要がある。ところが、この場合には、シリンダに高いシール性を付与する必要があるし、ピストン速度に対する減衰力のばらつきも大きくなるという不都合がある。

本発明の課題は、油圧緩衝器において、減衰力発生装置の圧側減衰バルブ又は伸側減衰バルブが発生する減衰力に位置依存性を付与するとともに、簡易に、それらの圧側減衰バルブ又は伸側減衰バルブが発生する減衰力を安定的に大きくし、その減衰力の圧側又は伸側のストロークに応じた減衰力の変化も大きくすることにある。

請求項１に係る発明は、車体側と車軸側の一方に取付けられるシリンダの油室に、車体側と車軸側の他方に取付けられるピストンロッドを挿入し、ピストンロッドの先端部に設けたピストンにより、シリンダの油室をピストン側油室とロッド側油室に区画し、シリンダの油室に進退するピストンロッドの容積を補償する油溜室をシリンダの油室に連通する油圧緩衝器において、シリンダのピストン側油室と、ロッド側油室の間に減衰力発生装置を設け、圧側行程で、シリンダのピストン側油室の油をシリンダの外側流路からロッド側油室に向けて流す圧側流路が減衰力発生装置に設けられ、この圧側流路の上流側に圧側減衰バルブを、下流側に圧側チェックバルブを設け、この圧側流路における圧側減衰バルブと圧側チェックバルブの中間部を油溜室に連通し、伸側行程で、シリンダのロッド側油室の油をシリンダの外側流路からピストン側油室に向けて流す伸側流路が減衰力発生装置に設けられ、この伸側流路の上流側に伸側減衰バルブを、下流側に伸側チェックバルブを設け、この伸側流路における伸側減衰バルブと伸側チェックバルブの中間部を油溜室に連通してなり、減衰力発生装置に、シリンダのピストン側油室を油溜室に連絡する通孔が設けられ、通孔が相連通する縦孔と横孔からなり、縦孔は一端開口かつ他端閉塞状をなしてピストン側油室に開口し、横孔は縦孔に連通して油流室に連絡するとともに、ピストンロッドの先端部に上記減衰力発生装置の通孔における縦孔に出入し得るニードルが設けられ、シリンダの油室に対するピストンロッドの進退位置に応じてそのニードルにより上記通孔における縦孔の開度を可変にし、前記減衰力発生装置が、第１と第２のベースピストンをボルトまわりに固定的に設け、第１のベースピストンに、圧側減衰バルブにより開閉される圧側流路と、伸側チェックバルブにより開閉される伸側流路を設け、第２のベースピストンに、圧側チェックバルブにより開閉される圧側流路と、伸側減衰バルブにより開閉される伸側流路を設け、上記ボルトに前記通孔の縦孔と横孔を設けてなるようにしたものである。

（請求項１）
(a)油圧緩衝器において、シリンダのピストン側油室と、ロッド側油室の間に減衰力発生装置を設け、圧側行程で、シリンダのピストン側油室の油をシリンダの外側流路からロッド側油室に向けて流す圧側流路が減衰力発生装置に設けられ、この圧側流路の上流側に圧側減衰バルブを、下流側に圧側チェックバルブを設け、この圧側流路における圧側減衰バルブと圧側チェックバルブの中間部を油溜室に連通し、伸側行程で、シリンダのロッド側油室の油をシリンダの外側流路からピストン側油室に向けて流す伸側流路が減衰力発生装置に設けられ、この伸側流路の上流側に伸側減衰バルブを、下流側に伸側チェックバルブを設け、この伸側流路における伸側減衰バルブと伸側チェックバルブの中間部を油溜室に連通させた。

圧側行程では、ピストンロッドのピストンの全面積により加圧され、ピストン側油室の昇圧した油が減衰力発生装置の圧側流路の上流側の圧側減衰バルブを通って圧側減衰力を発生する。この圧側減衰バルブから流出する油のうちの一方の油の流れが圧側チェックバルブからシリンダの外側流路を通ってロッド側油室に流入する。また、この圧側減衰バルブから流出する油のうちの他方の油の流れである、ピストンロッドの進入容積分の油の流れが油溜室に流入する。

伸側行程では、ロッド側油室の昇圧した油がシリンダの外側流路から減衰力発生装置の伸側流路の上流側の伸側減衰バルブを通って伸側減衰力を発生する。この伸側減衰バルブから流出する油は、油溜室から補給されるピストンロッドの退出容積分の油と合流した後、伸側チェックバルブを通ってピストン側油室に流入する。

しかるに、圧側行程で、ピストンロッドがシリンダの油室の奥側へ進入し、ピストンロッドに設けたニードルが減衰力発生装置の通孔に嵌合するに至ると、ピストン側油室と外側流路、ロッド側油室との上記通孔による連絡が次第に遮断される。これにより、ピストンにより加圧されるピストン側油室の油が減衰力発生装置に設けた圧側減衰バルブを次第に多量に通り、次第に大きな減衰力を発生するものになる。即ち、圧側行程のストロークに応じて減衰力が変化し、圧側減衰力の位置依存性を示す。

このとき、圧側行程のストロークに応じて、減衰力発生装置に設けた圧側減衰バルブが発生する減衰力は、圧側減衰バルブを通過する油量に基づく。そして、圧側減衰バルブを通過する油量は、シリンダに進入してピストン側油室を加圧するピストンの全面積に依存し、極めて大きい。従って、簡易に、減衰力発生装置に設けた圧側減衰バルブが発生する減衰力を大きくでき、この圧側減衰バルブによりストロークに応じた大きな減衰力の変化を得ることができる。

(b)前記減衰力発生装置が、第１と第２のベースピストンをボルトまわりに固定的に設け、第１のベースピストンに、圧側減衰バルブにより開閉される圧側流路と、伸側チェックバルブにより開閉される伸側流路を設け、第２のベースピストンに、圧側チェックバルブにより開閉される圧側流路と、伸側減衰バルブにより開閉される伸側流路を設け、上記ボルトに前記通孔を設けた。これにより、ピストンロッドの先端部に設けたニードルが出入し、シリンダのピストン側油室を油溜室に連絡する通孔を、簡易に設けることができる。

図１は油圧緩衝器を示す全体断面図である。図２は図１の要部断面図である。図３は減衰力発生装置を示す断面図である。図４は減衰力発生装置における油の流れを示し、（Ａ）は圧側行程を示し、（Ｂ）は伸側行程を示す断面図である。図５は第２のベースピストン（伸側ピストン）を示し、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は断面図、（Ｃ）は底面図である。図６は油圧緩衝器を示す全体断面図である。図７は図６の要部断面図である。図８は減衰力発生装置を示す断面図である。図９は減衰力発生装置における油の流れを示し、（Ａ）は圧側行程を示し、（Ｂ）は伸側行程を示す断面図である。

（実施例）（図１〜図５）
油圧緩衝器１０は、図１〜図３に示す如く、車軸側に取付けられるダンパケース１１がダンパチューブ１２を有し、ダンパチューブ１２の内部にダンパシリンダ１３を挿嵌している。そして、油圧緩衝器１０は、車体側に取付けられるピストンロッド１４をダンパケース１１のダンパチューブ１２、シリンダ１３の中心部に摺動自在に挿入し、ダンパケース１１とピストンロッド１４の外側部に懸架スプリング１５を介装している。

ダンパケース１１はダンパチューブ１２のボトムキャップ１２Ａの外面中央部に車軸側取付部材１６を備え、ピストンロッド１４は車体側取付部材１７を備える。ダンパケース１１におけるダンパチューブ１２の外周部にはばね受１８を備え、ピストンロッド１４における車体側取付部材１７の外周部にはばね受１９を備える。懸架スプリング１５は、ばね受１８とばね受１９の間に介装され、懸架スプリング１５のばね力によって車両が路面から受ける衝撃力を吸収する。

ダンパケース１１のダンパチューブ１２は、ピストンロッド１４が貫通するロッドガイド２１をその開口部に備える。ロッドガイド２１は、頭部２１Ａの大外径部をダンパチューブ１２に液密に挿着され、オイルシール２２、ブッシュ２３を備える内径部に、ピストンロッド１４を液密に摺動自在に挿入している。

油圧緩衝器１０は、ダンパケース１１がダンパチューブ１２の内部にシリンダ１３を挿嵌し、シリンダ１３が外筒１３Ａと内筒１３Ｂからなるものにし、ダンパケース１１はカップ状ボトムキャップ１２Ａの外周にダンパチューブ１２の下端内周を嵌合して溶接等により固定している。

ボトムキャップ１２Ａのカップ内周には、鋼板プレス製のカップ状ボトムプレート２４の胴部２４Ａの外周が隙間嵌めされてセンタリング配置され（ボトムプレート２４の底部２４Ｂはボトムキャップ１２Ａのカップ底面との間に一定の隙間を介する）、ボトムキャップ１２Ａのカップ上端面に載るボトムプレート２４のフランジ２４Ｃの外周から立上がる嵌合筒部２４Ｄの内周には、後述する第２のベースピストン６０の外周の大外径部が圧入されてセンタリング配置されている。第２のベースピストン６０の下端面はボトムプレート２４のフランジ２４Ｃの上面に載る。そして、第２のベースピストン６０の外周の中外径部と小外径部のそれぞれにシリンダ１３の外筒１３Ａと内筒１３Ｂの各下端内周が圧入等されて固定されている。

他方、シリンダ１３の外筒１３Ａと内筒１３Ｂの各上端内周はロッドガイド２１の頭部２１Ａの下に設けた中外径部と小外径部のそれぞれに圧入等して固定されている。そして、ダンパチューブ１２はロッドガイド２１の頭部２１Ａを挿着され、頭部２１Ａの上のオイルシール２２、オイルシール２２の上面に設けたワッシャ２２Ａよりも上方に突出し、その突出端を加締部１２Ｂとする。ダンパチューブ１２は、ボトムキャップ１２Ａと加締部１２Ｂの間に、ロッドガイド２１、オイルシール２２、ワッシャ２２Ａ、ボトムプレート２４、第２のベースピストン６０を介して、シリンダ１３の外筒１３Ａ、内筒１３Ｂを軸方向で挟み込み固定するものになる。

油圧緩衝器１０は、以上により、ダンパケース１１の全体をダンパチューブ１２と、シリンダ１３の外筒１３Ａ、内筒１３Ｂとが同軸配置された三重管としている。そして、内筒１３Ｂの内部にピストン側油室２７Ａとロッド側油室２７Ｂからなる油室２７を形成し、外筒１３Ａと内筒１３Ｂの間の環状間隙によりピストン側油室２７Ａとロッド側油室２７Ｂを連通する外側流路１３Ｃを形成し、ダンパチューブ１２と外筒１３Ａの間の環状間隙をエア室３１と油溜室３２とする。

即ち、油圧緩衝器１０は、ピストンロッド１４をダンパケース１１のダンパチューブ１２、シリンダ１３の中心部に挿入するとき、ピストンロッド１４の先端部に挿着したピストン２５をナット２６で固定し、内筒１３Ｂの内周に摺動可能に挿入されたピストン２５により、シリンダ１３の油室２７をピストン側油室２７Ａとロッド側油室２７Ｂに区画する。２８はリバウンドスプリング、２９はバンプラバーである。

そして、油圧緩衝器１０は、ダンパチューブ１２と外筒１３Ａの環状間隙の上下にエア室３１と油溜室３２のそれぞれを設け、油溜室３２をシリンダ１３の油室２７に連通するように設け、この油溜室３２によりシリンダ１３の油室２７に進退するピストンロッド１４の容積（油の温度膨張分の容積を含む）を補償する。

油圧緩衝器１０は、シリンダ１３のピストン側油室２７Ａとロッド側油室２７Ｂの間に減衰力発生装置４０を設ける。

減衰力発生装置４０は、シリンダ１３の軸方向に沿う２位置に固定されて並置される第１と第２のベースピストン５０、６０を有する。

減衰力発生装置４０は、第１と第２のベースピストン５０、６０をボルト７０まわりに固定的に設けたバルブユニット４０Ａの状態で、シリンダ１３の外筒１３Ａと内筒１３Ｂの各下端内周に挿着されて内蔵される。

減衰力発生装置４０のバルブユニット４０Ａは、ボルト７０の頭部７１Ａの側から順に、その棒状ねじ部７１Ｂの外周に串刺し状に装填される、圧側チェックバルブ５２（バルブスプリング５２Ａ）、第２のベースピストン６０、伸側減衰バルブ６１、バルブストッパ７２、圧側減衰バルブ５１、第１のベースピストン５０、伸側チェックバルブ６２、バルブストッパ７３を有し、これらを棒状ねじ部７１Ｂに螺着されるナット７１Ｃにより固定化する。

減衰力発生装置４０のバルブユニット４０Ａは、ボトムキャップ１２Ａに隙間嵌めされるボトムプレート２４のフランジ２４Ｃ、嵌合筒部２４Ｄに対し第２のベースピストン６０の外周の大外径部を前述の如くに組付け、この第２のベースピストン６０の外周の中外径部と小外径部のそれぞれにシリンダ１３の外筒１３Ａと内筒１３Ｂの各下端内周を前述の如くに組付ける。第１のベースピストン５０は外周に設けたＯリングを介してシリンダ１３の内筒１３Ｂの内周に液密に挿着される。これにより、バルブユニット４０Ａの第２のベースピストン６０をシリンダ１３の一端側の底部に固定化し、バルブユニット４０Ａの第１のベースピストン５０をシリンダ１３の内周に固定化する。

減衰力発生装置４０は、内筒１３Ｂの内部における第１のベースピストン５０と第２のベースピストン６０に挟まれる環状スペースを伸圧共用流路４１とする。内筒１３Ｂの内部における第１のベースピストン５０の上側スペースをピストン側油室２７Ａとする。内筒１３Ｂの内部における第２のベースピストン６０の下側スペースは、第２のベースピストン６０に穿設される孔状流路６０Ｃ、シリンダ１３の外筒１３Ａと内筒１３Ｂの間の外側流路１３Ｃを介してロッド側油室２７Ｂに連通する伸圧共用流路４２とされる。内筒１３Ｂの上端側、本実施例ではロッドガイド２１の小外径部には、ロッド側油室２７Ｂを外側流路１３Ｃに連通する伸圧共用流路４３が切欠形成される。

減衰力発生装置４０は、第１のベースピストン５０に圧側減衰バルブ５１により開閉される圧側流路５０Ａと伸側チェックバルブ６２により開閉される伸側流路５０Ｂを設けるとともに、第２のベースピストン６０に圧側チェックバルブ５２により開閉される圧側流路６０Ｂと伸側減衰バルブ６１により開閉される伸側流路６０Ａを設ける。減衰力発生装置４０は、伸圧共用流路４１、４２、４３と、第１のベースピストン５０に設けた圧側流路５０Ａ、伸側流路５０Ｂと、第２のベースピストン６０に設けた圧側流路６０Ｂ、伸側流路６０Ａ、孔状流路６０Ｃと、シリンダ１３の外筒１３Ａと内筒１３Ｂの環状間隙に設けられる外側流路１３Ｃを介して、シリンダ１３のピストン側油室２７Ａとロッド側油室２７Ｂを連通する（ピストン２５はピストン側油室２７Ａとロッド側油室２７Ｂを連通する流路を備えない）。

減衰力発生装置４０は、第１のベースピストン５０と第２のベースピストン６０の各圧側流路５０Ａ、６０Ｂに設けた圧側減衰バルブ５１と圧側チェックバルブ５２の中間部（伸圧共用流路４１に連通する部分）を油溜室３２に連通するとともに、第１のベースピストン５０と第２のベースピストン６０の各伸側流路５０Ｂ、６０Ａに設けた伸側減衰バルブ６１と伸側チェックバルブ６２の中間部（伸圧共用流路４１に連通する部分）を油溜室３２に連通する連絡路４４を第２のベースピストン６０に設けた。

第２のベースピストン６０は、ダンパケース１１のダンパチューブ１２、シリンダ１３に前述の如くに組込まれたとき、ボトムプレート２４の嵌合筒部２４Ｄに圧入される大外径部の外周の一部を油溜室３２に臨ませる。そして、第２のベースピストン６０は、図５に示す如く、大外径部の上述の外周の一部から半径方向に向けて圧側流路６０Ｂの中間部に達する横孔を穿設され、この横孔を連絡路４４とする。

従って、油圧緩衝器１０の減衰力発生装置４０にあっては、圧側行程で、シリンダ１３のピストン側油室２７Ａの油を、シリンダ１３の外側流路１３Ｃからロッド側油室２７Ｂに向けて流す圧側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、圧側流路５０Ａ、６０Ｂ、孔状流路６０Ｃ）を用い、この圧側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、圧側流路５０Ａ、６０Ｂ、孔状流路６０Ｃ）の上流側に圧側減衰バルブ５１を、下流側に圧側チェックバルブ５２を設け、この圧側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、圧側流路５０Ａ、６０Ｂ、孔状流路６０Ｃ）における圧側減衰バルブ５１と圧側チェックバルブ５２の中間部を、連絡路４４を介して油溜室３２に連通するものになる。

また、伸側行程で、シリンダ１３のロッド側油室２７Ｂの油を、シリンダ１３の外側流路１３Ｃからピストン側油室２７Ａに向けて流す伸側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、伸側流路５０Ｂ、６０Ａ、孔状流路６０Ｃ）を用い、この伸側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、伸側流路５０Ｂ、６０Ａ、孔状流路６０Ｃ）の上流側に伸側減衰バルブ６１を、下流側に伸側チェックバルブ６２を設け、この伸側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、伸側流路５０Ｂ、６０Ａ、孔状流路６０Ｃ）における伸側減衰バルブ６１と伸側チェックバルブ６２の中間部を、連絡路４４を介して油溜室３２に連通するものになる。

しかるに、油圧緩衝器１０にあっては、減衰力発生装置４０の圧側減衰バルブ５１が発生する減衰力に位置依存性を付与するとともに、簡易に、圧側減衰バルブ５１が発生する減衰力を大きくし、その減衰力のストロークに応じた変化（位置依存性）も大きくするため、以下の構成を具備する。

即ち、油圧緩衝器１０の減衰力発生装置４０は、シリンダ１３のピストン側油室２７Ａを外側流路１３Ｃ経由でロッド側油室２７Ｂに連絡する通孔８０（後述するように、ボルト７０に設けた縦孔８１、横孔８２、バルブストッパ７２に設けた環状溝８３、放射孔８４からなる）を設ける。そして、ピストンロッド１４の先端部に上記減衰力発生装置４０の通孔８０（縦孔８１）に出入し得るニードル９０を設ける。シリンダ１３の油室２７に対するピストンロッド１４の進退位置に応じてそのニードル９０により上記通孔８０（縦孔８１）の開度を可変にするものである。

本実施例において、通孔８０は、減衰力発生装置４０のバルブユニット４０Ａを構成しているボルト７０に設けられ、ボルト７０の棒状ねじ部７１Ｂの中心軸上に頭部７１Ａの反対側から穿設した一端開口、他端閉塞状の縦孔８１と、ボルト７０の棒状ねじ部７１Ｂにおいて縦孔８１から半径方向に穿設した横孔８２と、ボルト７０の棒状ねじ部７１Ｂまわりに嵌合するバルブストッパ７２の内周に設けられて横孔８２に連通する環状溝８３と、バルブストッパ７２において環状溝８３から半径方向に穿設した放射孔８４とからなる。シリンダ１３のピストン側油室２７Ａの油は、上述の通孔８０から伸圧共用流路４１、第２のベースピストン６０の圧側流路６０Ｂを通り、圧側チェックバルブ５２を開いて伸圧共用流路４２に達し、更に第２のベースピストン６０の伸側流路６０Ａを経て外側流路１３Ｃに達し、伸圧共用流路４３からロッド側油室２７Ｂに連絡するものになる。

ニードル９０は、ピストンロッド１４の中心軸上をその先端側に向けて次第に縮径するテーパ状をなすように突き出て、ピストンロッド１４が圧側行程でシリンダ１３の油室２７の奥側へ進入するに従い、通孔８０の縦孔８１に入り、先端テーパ部９１が縦孔８１との間に形成する環状流路面積の変化により、通孔８０の開度を可変にする。

従って、油圧緩衝器１０は以下の如くに減衰作用を行なう。
（圧側行程）（図４（Ａ）の実線矢印の流れ）
ピストン側油室２７Ａの油が昇圧すると、ピストン側油室２７Ａの油の一部分が減衰力発生装置４０のボルト７０、バルブストッパ７２に設けた通孔８０を通って伸圧共用流路４１に流出する。ピストン側油室２７Ａの油の他の部分は減衰力発生装置４０の第１のベースピストン５０の圧側流路５０Ａの圧側減衰バルブ５１を押し開いて圧側減衰力を発生した後、伸圧共用流路４１に流出する。このようにして伸圧共用流路４１に流出した油は、第２のベースピストン６０の圧側流路６０Ｂにおいて２分し、一方の油は第２のベースピストン６０の圧側流路６０Ｂの圧側チェックバルブ５２から伸圧共用流路４２、第２のベースピストン６０の孔状流路６０Ｃ、シリンダ１３の外側流路１３Ｃ、伸圧共用流路４３を通ってロッド側油室２７Ｂに流出し、他方の油は第２のベースピストン６０の連絡路４４から油溜室３２に排出される。この油溜室３２に排出される他方の油は、ピストンロッド１４の進入容積分の油を補償する。

この圧側行程で、ピストンロッド１４がシリンダ１３の油室２７の奥側へ進入し、ピストンロッド１４に設けたニードル９０が減衰力発生装置４０の通孔８０に入ってその通孔８０の開度を次第に狭くするに従い、ピストン側油室２７Ａと外側流路１３Ｃ、ロッド側油室２７Ｂとの上記通孔８０による連絡が次第に遮断される。これにより、ピストン２５により加圧されるピストン側油室２７Ａの油が減衰力発生装置４０に設けた圧側減衰バルブ５１を次第に多量に通り、次第に大きな減衰力を発生するものになる。即ち、圧側行程のストロークに応じて減衰力が変化し、圧側減衰力の位置依存性を示すものになる。ニードル９０の先端テーパ部９１の形状の選定により、その位置依存性がセッティングされる。

（伸側行程）（図４（Ｂ）の実線矢印の流れ）
ロッド側油室２７Ｂの油が昇圧し、伸圧共用流路４３、シリンダ１３の外側流路１３Ｃを通って減衰力発生装置４０の第２のベースピストン６０の孔状流路６０Ｃ、伸圧共用流路４２に流入し、第２のベースピストン６０の伸側流路６０Ａの伸側減衰バルブ６１を押し開いて伸側減衰力を発生する。この伸側減衰バルブ６１から伸圧共用流路４１に流出する油は、油溜室３２から第２のベースピストン６０の連絡路４４、圧側流路６０Ｂを介して補給される油と合流した後、第１のベースピストン５０の伸側流路５０Ｂの伸側チェックバルブ６２を通ってピストン側油室２７Ａに流出する。油溜室３２から補給される油はピストンロッド１４の退出容積分の油を補償する。

従って、本実施例によれば以下の如くの作用効果を奏する。
(a)油圧緩衝器１０において、シリンダ１３のピストン側油室２７Ａと、ロッド側油室２７Ｂの間に減衰力発生装置４０を設け、圧側行程で、シリンダ１３のピストン側油室２７Ａの油をシリンダ１３の外側流路１３Ｃからロッド側油室２７Ｂに向けて流す圧側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、圧側流路５０Ａ、６０Ｂ、孔状流路６０Ｃ）が減衰力発生装置４０に設けられ、この圧側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、圧側流路５０Ａ、６０Ｂ、孔状流路６０Ｃ）の上流側に圧側減衰バルブ５１を、下流側に圧側チェックバルブ５２を設け、この圧側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、圧側流路５０Ａ、６０Ｂ、孔状流路６０Ｃ）における圧側減衰バルブ５１と圧側チェックバルブ５２の中間部を油溜室３２に連通し、伸側行程で、シリンダ１３のロッド側油室２７Ｂの油をシリンダ１３の外側流路１３Ｃからピストン側油室２７Ａに向けて流す伸側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、伸側流路５０Ｂ、６０Ａ、孔状流路６０Ｃ）が減衰力発生装置４０に設けられ、この伸側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、伸側流路５０Ｂ、６０Ａ、孔状流路６０Ｃ）の上流側に伸側減衰バルブ６１を、下流側に伸側チェックバルブ６２を設け、この伸側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、伸側流路５０Ｂ、６０Ａ、孔状流路６０Ｃ）における伸側減衰バルブ６１と伸側チェックバルブ６２の中間部を油溜室３２に連通させた。

圧側行程では、ピストンロッド１４のピストン２５の全面積により加圧され、ピストン側油室２７Ａの昇圧した油が減衰力発生装置４０の圧側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、圧側流路５０Ａ、６０Ｂ、孔状流路６０Ｃ）の上流側の圧側減衰バルブ５１を通って圧側減衰力を発生する。この圧側減衰バルブ５１から流出する油のうちの一方の油の流れが圧側チェックバルブ５２からシリンダ１３の外側流路１３Ｃを通ってロッド側油室２７Ｂに流入する。また、この圧側減衰バルブ５１から流出する油のうちの他方の油の流れである、ピストンロッド１４の進入容積分の油の流れが油溜室３２に流入する。このとき、ロッド側油室２７Ｂの圧力は（圧側減衰バルブ５１の下流側の圧側チェックバルブ５２〜シリンダ１３の外側流路１３Ｃの流路抵抗が小さいので）エア室３１の圧力だけにほぼ依存し、圧側減衰バルブ５１の流路抵抗の設定によって変動しない。従って、伸側反転時の減衰力のさぼりを回避できる。

伸側行程では、ロッド側油室２７Ｂの昇圧した油がシリンダ１３の外側流路１３Ｃから減衰力発生装置４０の伸側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、伸側流路５０Ｂ、６０Ａ、孔状流路６０Ｃ）の上流側の伸側減衰バルブ６１を通って伸側減衰力を発生する。この伸側減衰バルブ６１から流出する油は、油溜室３２から補給されるピストンロッド１４の退出容積分の油と合流した後、伸側チェックバルブ６２を通ってピストン側油室２７Ａに流入する。

尚、油溜室３２を加圧するエア室３１の圧力を高圧に設定することにより、圧側行程ではロッド側油室２７Ｂの圧力を大きく正圧にして伸側反転時の減衰応答性を向上できる。

しかるに、圧側行程で、ピストンロッド１４がシリンダ１３の油室２７の奥側へ進入し、ピストンロッド１４に設けたニードル９０が減衰力発生装置４０の通孔８０に嵌合するに至ると、ピストン側油室２７Ａと外側流路１３Ｃ、ロッド側油室２７Ｂとの上記通孔８０による連絡が次第に遮断される。これにより、ピストン２５により加圧されるピストン側油室２７Ａの油が減衰力発生装置４０に設けた圧側減衰バルブ５１を次第に多量に通り、次第に大きな減衰力を発生するものになる。即ち、圧側行程のストロークに応じて減衰力が変化し、圧側減衰力の位置依存性を示す。

このとき、圧側行程のストロークに応じて、減衰力発生装置４０に設けた圧側減衰バルブ５１が発生する減衰力は、圧側減衰バルブ５１を通過する油量に基づく。そして、圧側減衰バルブ５１を通過する油量は、シリンダ１３に進入してピストン側油室２７Ａを加圧するピストン２５の全面積に依存し、極めて大きい。従って、簡易に、減衰力発生装置４０に設けた圧側減衰バルブ５１が発生する減衰力を大きくでき、その圧側減衰バルブ５１によりストロークに応じた大きな減衰力の変化を得ることができる。

(b)前記減衰力発生装置４０が、第１と第２のベースピストン５０、６０をボルト７０まわりに固定的に設け、第１のベースピストン５０に、圧側減衰バルブ５１により開閉される圧側流路５０Ａと、伸側チェックバルブ６２により開閉される伸側流路５０Ｂを設け、第２のベースピストン６０に、圧側チェックバルブ５２により開閉される圧側流路６０Ｂと、伸側減衰バルブ６１により開閉される伸側流路６０Ａを設け、上記ボルト７０に前記通孔８０を設けた。これにより、ピストンロッド１４の先端部に設けたニードル９０が出入し、シリンダ１３のピストン側油室２７Ａを油溜室３２に連絡する通孔８０を、簡易に設けることができる。

尚、本実施例の油圧緩衝器１０においては、以下の作用効果も奏する。
(c)第１と第２のベースピストン５０、６０の各圧側流路５０Ａ、６０Ｂのそれぞれに設けた圧側減衰バルブ５１と圧側チェックバルブ５２の中間部を油溜室３２に連通するとともに、第１と第２のベースピストン５０、６０の各伸側流路５０Ｂ、６０Ａのそれぞれに設けた伸側減衰バルブ６１と伸側チェックバルブ６２の中間部を油溜室３２に連通する連絡路４４を、第２のベースピストン６０に設けた。これにより、圧側行程で、ピストン側油室２７Ａから減衰力発生装置４０を通って油溜室３２に流出する上述(a)の油の流路と、伸側行程で、油溜室３２から減衰力発生装置４０を通ってピストン側油室２７Ａへ流出する上述(a)の油の流路を、第２のベースピストン６０に設けた連絡路４４により形成するものになる。連絡路４４は、単純な横孔等の流路であり、シリンダ１３の油室２７〜油溜室３２の流路面積を容易に確保し、エア室３１の圧力をスムースにロッド側油室２７Ｂに印加できるから、伸側反転時の減衰力のさぼりを一層確実に回避できる。また、連絡路４４は、その流路長を短く、その流路抵抗を小さく設定でき、その設定の自由度を向上できる。また、連絡路４４は、第２のベースピストン６０に孔加工するだけで形成でき、部品点数を多くすることなく、コスト低減できる。

(d)油圧緩衝器１０において、ダンパケース１１におけるシリンダ１３の油室２７の周囲に、ピストン側油室２７Ａとロッド側油室２７Ｂを連通する外側流路１３Ｃを設け、ダンパケース１１におけるシリンダ１３の油室２７及び外側流路１３Ｃの周囲に、油溜室３２を設けた。従って、ダンパケース１１におけるシリンダ１３の中心部に油室２７を設け、油室２７の外側に外側流路１３Ｃを設け、外側流路１３Ｃの更に外側に油溜室３２を設けるものになる。これにより、油圧緩衝器１０において、ダンパケース１１を長大化することなく、全長の短いダンパケース１１の内部にシリンダ１３の油室２７、外側流路１３Ｃ及び油溜室３２を併せ設けることができ、これが搭載される車両におけるレイアウト上の自由度を向上できる。

(e)ダンパケース１１がダンパチューブ１２の内部にシリンダ１３を挿嵌し、シリンダ１３が外筒１３Ａと内筒１３Ｂからなり、内筒１３Ｂの内部に前記油室２７を形成し、外筒１３Ａと内筒１３Ｂの間に前記外側流路１３Ｃを形成し、ダンパチューブ１２と外筒１３Ａの間に前記油溜室３２を形成する。ダンパチューブ１２とシリンダ１３の外筒１３Ａ及び内筒１３Ｂとからなる三重管構造により、コンパクトに上述(c)を実現できる。

(f)第１と第２のベースピストン５０、６０をボルト７０まわりに固定的に設け、第２のベースピストン６０をシリンダ１３の一端側の底部に固定化してなる。従って、第１と第２のベースピストン５０、６０をシリンダ１３の軸方向に沿う２位置に簡易に組込みできる。

尚、減衰力発生装置４０は、圧側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、圧側流路５０Ａ、６０Ｂ、孔状流路６０Ｃ）の下流側に設けられる圧側チェックバルブ５２に圧側減衰力発生手段を付帯させても良い。この圧側減衰力発生手段は圧側チェックバルブ５２を積層板バルブとし、及び／又は圧側チェックバルブ５２が設けられる圧側流路６０Ｂを絞り流路とする等により構成できる。

これによれば、圧側行程で、上流側の圧側減衰バルブ５１から流出する油のうちの一方の油の流れは、圧側チェックバルブ５２からシリンダ１３の外側流路１３Ｃを通ってロッド側油室２７Ｂに流入するものの、圧側チェックバルブ５２がチェック機能とともに圧側減衰力発生機能を果たす。圧側チェックバルブ５２はピストン速度に依存する減衰力ΔＦを発生し、ロッド側油室２７Ｂの圧力Ｐrは油溜室３２を加圧するエア室３１の圧力ＰaからΔＦを減じた値、換言すればピストン速度に依存して制御される値になる。

このように圧側行程でロッド側油室２７Ｂの圧力Ｐrがピストン速度に依存して制御されることは、伸側反転時の減衰力の立上り特性をピストン速度に依存して制御できることを意味する。ピストン速度が高速のときには、圧側チェックバルブ５２の絞りによってΔＦが大きくなり、Ｐrが小さくなるから、伸側反転時の減衰力の立上りは緩やかになって乗心地を良くする。ピストン速度が低速のときには、圧側チェックバルブ５２の絞りによるΔＦが小さくなり、Ｐrが大きくなるから伸側反転時の減衰力の立上りは急になって車体のフラフラ感を抑えて走行安定性を良くする。

このとき、圧側減衰力の総量は、圧側減衰バルブ５１の減衰力と、圧側チェックバルブ５２の減衰力の総和になるが、通常のセッティングでは、圧側減衰バルブ５１の減衰力をより大きくする。圧側減衰力の総量は、概ね圧側減衰バルブ５１の減衰力に依存する。

また、減衰力発生装置４０は、伸側流路（伸圧共用流路４１、４２、４３、伸側流路５０Ｂ、６０Ａ、孔状流路６０Ｃ）の下流側に設けられる伸側チェックバルブ６２に伸側減衰力発生手段を付帯させても良い。この伸側減衰力発生手段は伸側チェックバルブ６２を積層板バルブとし、及び／又は伸側チェックバルブ６２が設けられる伸側流路５０Ｂを絞り流路とする等により構成できる。

これによれば、伸側行程で、上流側の伸側減衰バルブ６１から流出する油のうちの一方の油の流れは、伸側チェックバルブ６２からシリンダ１３の外側流路１３Ｃを通ってピストン側油室２７Ａに流入するものの、伸側チェックバルブ６２がチェック機能とともに伸側減衰力発生機能を果たす。伸側チェックバルブ６２はピストン速度に依存する減衰力ΔＦを発生し、ピストン側油室２７Ａの圧力Ｐpは油溜室３２を加圧するエア室３１の圧力ＰaからΔＦを減じた値、換言すればピストン速度に依存して制御される値になる。

このように伸側行程でピストン側油室２７Ａの圧力Ｐpがピストン速度に依存して制御されることは、圧側反転時の減衰力の立上り特性をピストン速度に依存して制御できることを意味する。ピストン速度が高速のときには、伸側チェックバルブ６２の絞りによってΔＦが大きくなり、Ｐpが小さくなるから、圧側反転時の減衰力の立上りは緩やかになって乗心地を良くする。ピストン速度が低速のときには、伸側チェックバルブ６２の絞りによるΔＦが小さくなり、Ｐpが大きくなるから圧側反転時の減衰力の立上りは急になって車体のフラフラ感を抑えて走行安定性を良くする。

このとき、伸側減衰力の総量は、伸側減衰バルブ６１の減衰力と、伸側チェックバルブ６２の減衰力の総和になるが、通常のセッティングでは、伸側減衰バルブ６１の減衰力をより大きくする。伸側減衰力の総量は、概ね伸側減衰バルブ６１の減衰力に依存する。

（参考例）（図６〜図９）
参考例の油圧緩衝器１０にあっては、減衰力発生装置４０の圧側減衰バルブ５１と伸側減衰バルブ６１が発生する減衰力に位置依存性を付与するとともに、簡易に、圧側減衰バルブ５１と伸側減衰バルブ６１が発生する減衰力を大きくし、それらの減衰力のストロークに応じた変化（位置依存性）も大きくするため、以下の構成を具備する。

即ち、油圧緩衝器１０の減衰力発生装置４０は、シリンダ１３の内筒１３Ｂの側壁に、シリンダ１３のピストン側油室２７Ａを外側流路１３Ｃ経由でロッド側油室２７Ｂに連絡する通孔１００を設ける。そして、シリンダ１３の油室２７に対するピストンロッド１４の進退位置に応じて、そのピストン２５の外周部により上記通孔１００を開閉可能にする。

本参考例において、シリンダ１３の内筒１３Ｂの側壁に設けられる通孔１００は、シリンダ１３の軸方向に沿う複数位置に設けられる。即ち、通孔１００は、シリンダ１３の軸方向で伸切端にあるピストン２５により未だ閉じられていない最上部の通孔１０１〜圧縮端にあるピストン２５により閉じられる最下部の通孔１０６の例えば６位置の通孔１０１〜１０６からなる。

従って、本参考例の油圧緩衝器１０は以下の如くに減衰作用を行なう。
（圧側行程）（図９（Ａ）の実線矢印の流れ）
ピストン側油室２７Ａの油が昇圧すると、ピストン側油室２７Ａの油の一部分がシリンダ１３の内筒１３Ｂの側壁に設けた通孔１００（１０１〜１０６）を通って外側流路１３Ｃに流出する。ピストン側油室２７Ａの油の他の部分は減衰力発生装置４０の第１のベースピストン５０の圧側流路５０Ａの圧側減衰バルブ５１を押し開いて圧側減衰力を発生した後、伸圧共用流路４１に流出する。このようにして伸圧共用流路４１に流出した油は、第２のベースピストン６０の圧側流路６０Ｂにおいて２分し、一方の油は第２のベースピストン６０の圧側流路６０Ｂの圧側チェックバルブ５２から伸圧共用流路４２、第２のベースピストン６０の孔状流路６０Ｃ、シリンダ１３の外側流路１３Ｃ、伸圧共用流路４３を通ってロッド側油室２７Ｂに流出し、他方の油は第２のベースピストン６０の連絡路４４から油溜室３２に排出される。この油溜室３２に排出される他方の油は、ピストンロッド１４の進入容積分の油を補償する。

この圧側行程で、ピストンロッド１４がシリンダ１３の油室２７の奥側に進入し、ピストンロッド１４に設けたピストン２５がシリンダ１３の内筒１３Ｂの側壁に設けた各通孔１００を通過するに従い、その通孔１００によるピストン側油室２７Ａと外側流路１３Ｃ、ロッド側油室２７Ｂとの連絡が遮断される結果、ピストン側油室２７Ａを外側流路１３Ｃに直に連絡する通孔１００が少なくなる。これにより、ピストン２５がピストン側油室２７Ａに及ぼす加圧により、ピストン側油室２７Ａから該油室２７Ａに未だ連通している通孔１００を通って外側流路１３Ｃ、ロッド側油室２７Ｂへ流出する油量が次第に少なく、換言すれば減衰力発生装置４０の圧側減衰バルブ５１を通る油が次第に多量になり、圧側減衰バルブ５１が大きな減衰力を発生するものになる。

（伸側行程）（図９（Ｂ）の実線矢印の流れ）
ロッド側油室２７Ｂの油が昇圧すると、ロッド側油室２７Ｂの油の一部分が伸圧共用流路４３、シリンダ１３の外側流路１３Ｃからシリンダ１３の内筒１３Ｂの側壁に設けた通孔１００（１０１〜１０６）を通ってピストン側油室２７Ａに流入する。ロッド側油室２７Ｂの油の他の部分は伸圧共用流路４３、シリンダ１３の外側流路１３Ｃを通って減衰力発生装置４０の第２のベースピストン６０の孔状流路６０Ｃ、伸圧共用流路４２に流入し、第２のベースピストン６０の伸側流路６０Ａの伸側減衰バルブ６１を押し開いて伸側減衰力を発生する。この伸側減衰バルブ６１から伸圧共用流路４１に流出する油は、油溜室３２から第２のベースピストン６０の連絡路４４、圧側流路６０Ｂを介して補給される油と合流した後、第１のベースピストン５０の伸側流路５０Ｂの伸側チェックバルブ６２を通ってピストン側油室２７Ａに流出する。油溜室３２から補給される油はピストンロッド１４の退出容積分の油を補償する。

この伸側行程で、ピストンロッド１４がシリンダ１３の油室２７の奥側から退出し、ピストンロッド１４に設けたピストン２５がシリンダ１３の内筒１３Ｂの側壁に設けた各通孔１００を通過するに従い、その通孔１００によってピストン側油室２７Ａと外側流路１３Ｃ、ロッド側油室２７Ｂとが連絡される結果、ピストン側油室２７Ａを外側流路１３Ｃに直に連絡する通孔１００が多くなる。これにより、ピストン２５により加圧されるロッド側油室２７Ｂの油の一部が外側流路１３Ｃから減衰力発生装置４０の伸側減衰バルブ６１を通らずにそれらの通孔１００を通ってピストン側油室２７Ａに流入してしまい、減衰力発生装置４０の伸側減衰バルブ６１を通る油量が次第に少なくなり、伸側減衰バルブ６１が発生する減衰力は小さくなる。

従って、圧側行程と伸側行程のいずれでも、それらのストロークに応じて減衰力が変化し、減衰力の位置依存性を示す。

油圧緩衝器１０における上述の圧側減衰力と伸側減衰力の位置依存性は各通孔１００の位置、孔径、孔数の選定によりセッティングされる。

従って、本参考例によれば以下の作用効果を奏する。
(a)圧側行程で、ピストンロッド１４がシリンダ１３の油室２７の奥側へ進入し、ピストンロッド１４に設けたピストン２５がシリンダ１３の側壁に設けてある通孔１００を通過するに従い、その通孔１００によるピストン側油室２７Ａと外側流路１３Ｃ、ロッド側油室２７Ｂとの連絡が遮断される。これにより、ピストン２５がピストン側油室２７Ａに及ぼす加圧により、減衰力発生装置４０の圧側減衰バルブ５１を通る油が多量になり、圧側減衰バルブ５１が大きな減衰力を発生するものになる。

他方、伸側行程では、ピストンロッド１４がシリンダ１３の油室２７の奥側から退出し、ピストンロッド１４に設けたピストン２５がシリンダ１３の側壁に設けてある通孔１００を通過するに従い、その通孔１００によってピストン側油室２７Ａと外側流路１３Ｃ、ロッド側油室２７Ｂとが連通される。これにより、ピストン２５により加圧されるロッド側油室２７Ｂの油の一部が外側流路１３Ｃから減衰力発生装置４０の圧側減衰バルブ５１を通らずに上記通孔１００を通ってピストン側油室２７Ａに流入してしまい、減衰力発生装置４０の伸側減衰バルブ６１を通る油量が少なくなり、伸側減衰バルブ６１が発生する減衰力は小さくなる。

このとき、圧側行程と伸側行程のストロークに応じて、減衰力発生装置４０の圧側減衰バルブ５１と伸側減衰バルブ６１が発生する減衰力は、圧側減衰バルブ５１と伸側減衰バルブ６１を通過する油量に基づく。圧側減衰バルブ５１と伸側減衰バルブ６１を通過する油量は、シリンダ１３に進入／退出してピストン側油室２７Ａ／ロッド側油室２７Ｂを加圧するピストン２５の全面積に依存し、極めて大きい。従って、簡易に、減衰力発生装置４０に設けた圧側減衰バルブ５１と伸側減衰バルブ６１が発生する減衰力を大きくでき、この圧側減衰バルブ５１と伸側減衰バルブ６１によりストロークに応じた大きな減衰力の変化を得ることができる。

(b)前記シリンダ１３の側壁に設けられる通孔１００が、シリンダ１３の軸方向に沿う複数位置に設けられる。

従って、圧側行程で、ピストンロッド１４がシリンダ１３の油室２７の奥側へ進入し、ピストンロッド１４に設けたピストン２５がシリンダ１３の側壁に設けてある各通孔１００を通過するに従い、その通孔１００によるピストン側油室２７Ａと外側流路１３Ｃ、ロッド側油室２７Ｂとの連絡が遮断される結果、ピストン側油室２７Ａを外側流路１３Ｃに直に連絡する通孔１００が少なくなる。これにより、ピストン２５がピストン側油室２７Ａに及ぼす加圧により、ピストン側油室２７Ａから該油室に未だ連通している通孔１００を通って外側流路１３Ｃ、ロッド側油室２７Ｂへ流出する油量が次第に少なく、換言すれば減衰力発生装置４０の圧側減衰バルブ５１を通る油が次第に多量になり、圧側減衰バルブ５１が大きな減衰力を発生するものになる。

また、伸側行程では、ピストンロッド１４がシリンダ１３の油室２７の奥側から退出し、ピストンロッド１４に設けたピストン２５がシリンダ１３の側壁に設けてある各通孔１００を通過するに従い、その通孔１００によってピストン側油室２７Ａと外側流路１３Ｃ、ロッド側油室２７Ｂとが連絡される結果、ピストン側油室２７Ａを外側流路１３Ｃに直に連絡する通孔１００が多くなる。これにより、ピストン２５により加圧されるロッド側油室２７Ｂの油の一部が外側流路１３Ｃから減衰力発生装置４０の伸側減衰バルブ６１を通らずにそれらの通孔１００を通ってピストン側油室２７Ａに流入してしまい、減衰力発生装置４０の伸側減衰バルブ６１を通る油量が次第に少なくなり、伸側減衰バルブ６１が発生する減衰力は小さくなる。

従って、圧側行程と伸側行程のいずれでも、それらのストロークに応じて減衰力が次第に滑らかに変化し、減衰力の位置依存性を示す。

尚、本参考例の油圧緩衝器１０にあって、シリンダ１３の内筒１３Ｂの側壁に設ける通孔１００は、シリンダ１３の軸方向に沿う単一位置に設けられるものでも良い。

以上、本発明の実施例を図面により詳述したが、本発明の具体的な構成はこの実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変更等があっても本発明に含まれる。

本発明は、車体側と車軸側の一方に取付けられるシリンダの油室に、車体側と車軸側の他方に取付けられるピストンロッドを挿入し、ピストンロッドの先端部に設けたピストンにより、シリンダの油室をピストン側油室とロッド側油室に区画し、シリンダの油室に進退するピストンロッドの容積を補償する油溜室をシリンダの油室に連通する油圧緩衝器において、シリンダのピストン側油室と、ロッド側油室の間に減衰力発生装置を設け、圧側行程で、シリンダのピストン側油室の油をシリンダの外側流路からロッド側油室に向けて流す圧側流路が減衰力発生装置に設けられ、この圧側流路の上流側に圧側減衰バルブを、下流側に圧側チェックバルブを設け、この圧側流路における圧側減衰バルブと圧側チェックバルブの中間部を油溜室に連通し、伸側行程で、シリンダのロッド側油室の油をシリンダの外側流路からピストン側油室に向けて流す伸側流路が減衰力発生装置に設けられ、この伸側流路の上流側に伸側減衰バルブを、下流側に伸側チェックバルブを設け、この伸側流路における伸側減衰バルブと伸側チェックバルブの中間部を油溜室に連通してなり、減衰力発生装置に、シリンダのピストン側油室を油溜室に連絡する通孔が設けられ、通孔が相連通する縦孔と横孔からなり、縦孔は一端開口かつ他端閉塞状をなしてピストン側油室に開口し、横孔は縦孔に連通して油流室に連絡するとともに、ピストンロッドの先端部に上記減衰力発生装置の通孔における縦孔に出入し得るニードルが設けられ、シリンダの油室に対するピストンロッドの進退位置に応じてそのニードルにより上記通孔における縦孔の開度を可変にし、前記減衰力発生装置が、第１と第２のベースピストンをボルトまわりに固定的に設け、第１のベースピストンに、圧側減衰バルブにより開閉される圧側流路と、伸側チェックバルブにより開閉される伸側流路を設け、第２のベースピストンに、圧側チェックバルブにより開閉される圧側流路と、伸側減衰バルブにより開閉される伸側流路を設け、上記ボルトに前記通孔の縦孔と横孔を設けた。これにより、油圧緩衝器において、減衰力発生装置の圧側減衰バルブ又は伸側減衰バルブが発生する減衰力に位置依存性を付与するとともに、簡易に、それらの圧側減衰バルブ又は伸側減衰バルブが発生する減衰力を安定的に大きくし、その減衰力の圧側又は伸側のストロークに応じた減衰力の変化も大きくすることができる。

１０油圧緩衝器
１１ダンパケース
１２ダンパチューブ
１３ダンパシリンダ
１３Ａ外筒
１３Ｂ内筒
１３Ｃ外側流路
１４ピストンロッド
２５ピストン
２７油室
２７Ａピストン側油室
２７Ｂロッド側油室
３１エア室
３２油溜室
４０減衰力発生装置
４１〜４３伸圧共用流路
４４連絡路
５０Ａ圧側流路
５０Ｂ伸側流路
５１圧側減衰バルブ
５２圧側チェックバルブ
６０伸側ピストン
６０Ａ伸側流路
６０Ｂ圧側流路
６１伸側減衰バルブ
６２伸側チェックバルブ
７０ボルト
８０通孔
８１縦孔
８２横孔
９０ニードル
９１先端テーパ部

Claims

車体側と車軸側の一方に取付けられるシリンダの油室に、車体側と車軸側の他方に取付けられるピストンロッドを挿入し、
ピストンロッドの先端部に設けたピストンにより、シリンダの油室をピストン側油室とロッド側油室に区画し、
シリンダの油室に進退するピストンロッドの容積を補償する油溜室をシリンダの油室に連通する油圧緩衝器において、
シリンダのピストン側油室と、ロッド側油室の間に減衰力発生装置を設け、
圧側行程で、シリンダのピストン側油室の油をシリンダの外側流路からロッド側油室に向けて流す圧側流路が減衰力発生装置に設けられ、この圧側流路の上流側に圧側減衰バルブを、下流側に圧側チェックバルブを設け、この圧側流路における圧側減衰バルブと圧側チェックバルブの中間部を油溜室に連通し、
伸側行程で、シリンダのロッド側油室の油をシリンダの外側流路からピストン側油室に向けて流す伸側流路が減衰力発生装置に設けられ、この伸側流路の上流側に伸側減衰バルブを、下流側に伸側チェックバルブを設け、この伸側流路における伸側減衰バルブと伸側チェックバルブの中間部を油溜室に連通してなり、
減衰力発生装置に、シリンダのピストン側油室を油溜室に連絡する通孔が設けられ、通孔が相連通する縦孔と横孔からなり、縦孔は一端開口かつ他端閉塞状をなしてピストン側油室に開口し、横孔は縦孔に連通して油溜室に連絡するとともに、ピストンロッドの先端部に上記減衰力発生装置の通孔における縦孔に出入し得るニードルが設けられ、シリンダの油室に対するピストンロッドの進退位置に応じてそのニードルにより上記通孔における縦孔の開度を可変にし、
前記減衰力発生装置が、第１と第２のベースピストンをボルトまわりに固定的に設け、
第１のベースピストンに、圧側減衰バルブにより開閉される圧側流路と、伸側チェックバルブにより開閉される伸側流路を設け、
第２のベースピストンに、圧側チェックバルブにより開閉される圧側流路と、伸側減衰バルブにより開閉される伸側流路を設け、
上記ボルトに前記通孔の縦孔と横孔を設けてなることを特徴とする油圧緩衝器。