JP6571579B2 - 流路制御装置、車高調整装置 - Google Patents

Description

本発明は、流路制御装置、自動二輪車の車高を調整する車高調整装置に関する。

近年、自動二輪車の走行中は車高を高くし、停車中は乗り降りを楽にするために車高を低くする装置が提案されている。
例えば、特許文献１に記載の車高調整装置は、自動二輪車の車速に応答して自動的に車高を変え、車速が設定速度になったら自動的に車高を高くし、車速が設定速度以下になると自動的に車高を低くする。より具体的には、設定車速になったら自動的にスイッチが入って電磁アクチュエータが作動するようにしておくと、上記車速に達したとき、調整弁体が押し出され、これによってシリンダの油室に連通した二次側油室と一次側油室との連通が遮断されるので、ポンプからの吐出油が一次側油室から通油路を経て作動油室に圧入される。このためにばね座が押し下げられ、これによって車高が高くなる。また、設定車速以下になるとスイッチが自動的に切れるようにしておくと、調整弁体が引かれて、一次側油室を二次側油室に連通させるので、作動油室内の作動油が一次側油室、通路を経てシリンダの油室に戻され、車高が下げられる。

特公平８−２２６８０号公報

オイル（作動油）などの流体の流路を切り替えるために弁を用いる場合には、弁が確度高く作動するように制御することが望ましい。
本発明は、弁を確度高く作動するようにすることができる装置を提供することにある。

かかる目的のもと、本発明は、流体が第１室から第２室へ向かう第１流路を閉じる閉状態と前記閉状態から第３室の方へ移動することで前記第１流路を開いた開状態に遷移するととともに、前記第１流路と前記第３室とを連通する連通路が形成され、前記閉状態で前記第１室の圧力を受ける第１受圧面積が前記第３室の圧力を受ける第２受圧面積よりも小さい第１弁と、前記第１室から前記第１弁の前記連通路を通って前記第２室へ向かう第２流路上の前記第３室に設けられて、前記連通路を閉じるとともに前記第１室から前記第３室へ向かう流入流路を開いた第１状態と、前記流入流路を閉じるとともに前記連通路を開いた第２状態とに遷移する第２弁と、を備える流路制御装置である。

また、他の観点から捉えると、本発明は、一端が車体側に支持され、他端が車輪側に支持されたスプリングと、流体を収容する収容室の流体の量に応じて前記スプリングの長さを変更する変更装置と、前記収容室から流体を貯留する貯留室へ向かう第１流路を閉じる閉状態と、前記閉状態とする方向の圧力が生じる背圧室の方へ前記閉状態から移動することで前記第１流路を開いた開状態に遷移するととともに、前記第１流路と前記背圧室とを連通する連通路が形成され、前記閉状態で前記収容室の圧力を受ける第１受圧面積が前記背圧室の圧力を受ける第２受圧面積よりも小さい第１弁と、前記収容室から前記第１弁の前記連通路を通って前記貯留室へ向かう第２流路上の前記背圧室に設けられて、前記連通路を閉じるとともに前記収容室から前記背圧室へ至る流入流路を開いた第１状態と、前記流入流路を閉じるとともに前記連通路を開いた第２状態とに遷移する第２弁と、を備える車高調整装置である。

本発明によれば、弁を確度高く作動するようにすることができる。

実施の形態に係る自動二輪車の概略構成を示す図である。 実施の形態に係るフロントフォークの断面図である。 （ａ）は、前輪側流路切替ユニットが第１切替状態である場合の流路の開閉状態を模式的に示す図である。（ｂ）は、前輪側流路切替ユニットが第２切替状態である場合の流路の開閉状態を模式的に示す図である。（ｃ）は、前輪側流路切替ユニットが第３切替状態である場合の流路の開閉状態を模式的に示す図である。（ｄ）は、前輪側流路切替ユニットが第４切替状態である場合の流路の開閉状態を模式的に示す図である。 図２のIV部の拡大図である。 図４のV部の拡大図である。 ユニット本体の上端側円柱状部の斜視図である。 （ａ）は、制御弁の溝の軸方向の位置と第１径方向連通孔の位置とが重なっている状態を示す図である。（ｂ）は、制御弁の溝の軸方向の位置と第１径方向連通孔の位置とが重なっていない状態を示す図である。 フロントフォークの圧縮行程時の作用を説明するための図である。 フロントフォークの伸張行程時の作用を説明するための図である。 前輪側流路切替ユニットが第１切替状態である場合のオイルの流通状態を示す図である。 前輪側流路切替ユニットが第２切替状態である場合のオイルの流通状態を示す図である。 前輪側流路切替ユニットが第３切替状態である場合のオイルの流通状態を示す図である。 前輪側流路切替ユニットが第４切替状態である場合のオイルの流通状態を示す図である。 溝が側方凹部と第１径方向連通孔とを連通しない位置にある場合の制御弁の外周面と第１径方向連通孔の開口部との位置関係を示す図である。

以下、添付図面を参照して、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
図１は、本実施の形態に係る自動二輪車１の概略構成を示す図である。
自動二輪車１は、前側の車輪である前輪２と、後側の車輪である後輪３と、自動二輪車１の骨格をなす車体フレーム１１、ハンドル１２、エンジン１３及びシート１９などを有する車両本体１０と、を備えている。

また、自動二輪車１は、前輪２と車両本体１０とを連結する懸架装置の一例としてのフロントフォーク２１を有している。また、自動二輪車１は、後輪３と車両本体１０とを連結するリヤサスペンション２２を有している。なお、フロントフォーク２１，リヤサスペンション２２は、車両本体１０と前輪２，後輪３の車軸との相対位置を変更する変更装置の一例である。

また、自動二輪車１は、前輪２の左側に配置されたフロントフォーク２１と前輪２の右側に配置されたフロントフォーク２１とを保持する２つのブラケット１４と、２つのブラケット１４の間に配置されたシャフト１５と、を備えている。シャフト１５は、車体フレーム１１に回転可能に支持されている。
また、自動二輪車１は、フロントフォーク２１の後述する前輪側流路切替ユニット３００を制御することで自動二輪車１の車高を制御する制御装置７０を備えている。

＜フロントフォーク２１の構成＞
次に、フロントフォーク２１について詳述する。
図２は、本発明の実施の形態に係るフロントフォーク２１の断面図である。
本実施の形態に係るフロントフォーク２１は、自動二輪車１の車両本体１０と前輪２との間に配置されて前輪２を支えるとともに、後述するアウタ部材１１０が前輪２側に、インナチューブ２１０が車両本体１０側に配置された、所謂正立型のフロントフォークである。

フロントフォーク２１は、アウタ部材１１０を有して前輪２の車軸に取り付けられる車軸側ユニット１００と、インナチューブ２１０を有して車両本体１０に取り付けられる本体側ユニット２００と、を備えている。また、フロントフォーク２１は、車軸側ユニット１００と本体側ユニット２００との間に配置されて、路面の凸凹に伴い前輪２が受ける振動を吸収する前輪側スプリング５００を備えている。

アウタ部材１１０及びインナチューブ２１０は、同軸的に配置された円筒状の部材であり、この円筒の中心線の方向（軸方向）を、以下では「上下方向」と称する場合がある。かかる場合、車両本体１０側が「上」側、前輪２側が「下」側である。そして、フロントフォーク２１は、車軸側ユニット１００と本体側ユニット２００とが上下方向（軸方向）に相対的に移動することにより、前輪２を支持しながら路面の凸凹を吸収して振動を抑制する。

［車軸側ユニット１００の構成］
車軸側ユニット１００は、前輪２の車軸に取り付けられるアウタ部材１１０と、流体の一例としてのオイルの粘性抵抗を利用した減衰力を発生する減衰力発生ユニット１３０と、減衰力発生ユニット１３０を保持するロッド１５０と、ロッド１５０の下端部を保持するロッド保持部材１６０とを備えている。
また、車軸側ユニット１００は、ロッド保持部材１６０の後述する軸方向凹部１６１ａに挿入された球状のボール１６６と、ボール１６６の移動を制限する制限部材１６７とを備えている。
また、車軸側ユニット１００は、前輪側スプリング５００の下端部を支持するスプリング支持部材１７０と、スプリング支持部材１７０を保持する支持部材保持部材１８０と、インナチューブ２１０の軸方向の移動を案内する案内部材１９０とを備えている。

（アウタ部材１１０の構成）
アウタ部材１１０は、インナチューブ２１０が挿入される円筒状の円筒状部１１１と、前輪２の車軸を取り付け可能な車軸ブラケット部１１２とを有している。
円筒状部１１１は、上端部に、インナチューブ２１０の外周面との間をシールするオイルシール１１３と、インナチューブ２１０の外周面との摺動を円滑にするためのスライドブッシュ１１４とを有している。
車軸ブラケット部１１２には、ロッド保持部材１６０が挿入される軸方向の軸方向貫通孔１１２ａと、軸方向に交差する方向に貫通して前輪２の車軸を取り付け可能な車軸取付孔１１２ｂと、が形成されている。

（減衰力発生ユニット１３０の構成）
減衰力発生ユニット１３０は、後述するシリンダ２３０の内側の空間に形成された作動油室５０内を区画するピストン１３１と、ピストン１３１の上端側に設けられた上端側バルブ１３６と、ピストン１３１の下端側に設けられた下端側バルブ１３７とを備えている。また、減衰力発生ユニット１３０は、ピストン１３１、上端側バルブ１３６及び下端側バルブ１３７などを支持するピストンボルト１４０と、ピストンボルト１４０に締め付けられてピストン１３１、上端側バルブ１３６及び下端側バルブ１３７などの位置を定めるナット１４５とを備えている。

ピストン１３１は、円筒状の部材であって、外周面に、シリンダ２３０との間の隙間をシールするシール部材を有している。ピストン１３１には、軸方向の貫通孔である第１貫通孔１３２及び第２貫通孔１３３が形成されている。また、ピストン１３１には、上端部にて径方向に延びて形成されると共に第１貫通孔１３２に連通する第１径方向連通路１３４と、下端部にて径方向に延びて形成されると共に第２貫通孔１３３に連通する第２径方向連通路１３５とが形成される。第１貫通孔１３２及び第２貫通孔１３３は、それぞれ周方向に複数（例えば３つ）形成されており、第１径方向連通路１３４，第２径方向連通路１３５は、それぞれ第１貫通孔１３２，第２貫通孔１３３に対応する位置に形成されている。

上端側バルブ１３６は、円盤状の金属板が１枚で又は複数重ねられて構成される。上端側バルブ１３６は、それぞれの金属板の中央に貫通孔が形成され、その貫通孔にピストンボルト１４０の後述する軸部１４１が通されている。そして、上端側バルブ１３６は、第２貫通孔１３３を塞ぎ、かつ第１貫通孔１３２を開放する。

下端側バルブ１３７は、円盤状の金属板が複数重ねられて構成される。下端側バルブ１３７は、それぞれの金属板の中央に貫通孔が形成され、その貫通孔にピストンボルト１４０の後述する軸部１４１が通されている。そして、下端側バルブ１３７は、第１貫通孔１３２を塞ぎ、かつ第２貫通孔１３３を開放する。

ピストンボルト１４０は、上端側に設けられた円柱状の軸部１４１と、下端側に設けられるとともに軸部１４１の半径よりも大きな半径の円柱状の基部１４２とを有する。ピストンボルト１４０には、基部１４２の下端面から軸部１４１にかけて凹んだ凹部１４３が形成されている。なお、ピストンボルト１４０の基部１４２は、例えば六角柱など、角柱状であってもよい。

軸部１４１の上端部には、ナット１４５に形成された雌ねじに締め付けられる雄ねじが形成されている。
凹部１４３における下端部の内周面には、ロッド１５０における上端部に形成された雄ねじが締め付けられる雌ねじが形成されている。また、凹部１４３における上端部には、軸部１４１の外側と凹部１４３とを連通するように径方向に貫通された径方向貫通孔１４４が形成されている。

ナット１４５には、上端部に、ピストンボルト１４０の雄ねじが締め付けられる雌ねじ１４６が形成され、雌ねじ１４６よりも下方には、下端面から凹むとともに雌ねじ１４６の谷の半径よりも大きな半径の円柱状の凹部１４７が形成されている。また、ナット１４５には、ナット１４５の外部と凹部１４７とを連通するように軸方向に傾斜する方向に貫通された傾斜方向貫通孔１４８が形成されている。また、ナット１４５の下端側には傾斜方向貫通孔１４８における開口部を覆う板バルブ１４９が設けられている。

以上のように構成された減衰力発生ユニット１３０は、ピストンボルト１４０の凹部１４３に形成された雌ねじにロッド１５０の上端部に形成された雄ねじが締め付けられることでロッド１５０に保持される。そして、ピストン１３１が、その外周面に設けられたシール部材を介してシリンダ２３０の内周面に接触し、シリンダ２３０内の空間を、ピストン１３１よりも上方の第１油室５１と、ピストンよりも下方の第２油室５２とに区画する。

（ロッド１５０の構成）
ロッド１５０は、円筒状の部材であり、上端部及び下端部における外周面には雄ねじが形成されている。上端部に形成された雄ねじは、減衰力発生ユニット１３０のピストンボルト１４０に締め付けられ、下端部に形成された雄ねじは、ロッド保持部材１６０の上端側円柱状部１６１に形成された雌ねじ１６１ｄに締め付けられる。また、下端部に形成された雄ねじにロックナット１５５が締め付けられることでロッド保持部材１６０に固定される。
また、ロッド１５０の下端部の内周面には雌ねじが形成されてもよい。

（ロッド保持部材１６０の構成）
ロッド保持部材１６０は、それぞれ径が異なる複数の円柱状の部位を有する部材であり、上端部にある上端側円柱状部１６１と、下端部にある下端側円柱状部１６２と、上端側円柱状部１６１と下端側円柱状部１６２との間にある中間円柱状部１６３とを有している。

上端側円柱状部１６１には、上端面から軸方向に凹んだ軸方向凹部１６１ａと、外周面から径方向に全周に渡って凹んだ径方向凹部１６１ｂと、軸方向凹部１６１ａと径方向凹部１６１ｂとを径方向に貫通する径方向貫通孔１６１ｃとが形成されている。
軸方向凹部１６１ａには、ロッド１５０の下端部に形成された雄ねじが締め付けられる雌ねじ１６１ｄが形成されている。また、軸方向凹部１６１ａには、内径が下方に行くに従って徐々に小さくなるように軸方向に対して傾斜した傾斜面１６１ｅが形成されている。
また、上端側円柱状部１６１における下端部には、支持部材保持部材１８０に形成された後述する雌ねじ１８１が締め付けられる雄ねじ１６１ｆが形成されている。

中間円柱状部１６３の径は、アウタ部材１１０に形成された軸方向貫通孔１１２ａの内径よりも小さく、中間円柱状部１６３は、アウタ部材１１０の軸方向貫通孔１１２ａに嵌め込まれている。
下端側円柱状部１６２の外周面には雄ねじ１６２ａが形成されている。
ロッド保持部材１６０は、下端側円柱状部１６２に形成された雄ねじ１６２ａがアウタ部材１１０の軸方向貫通孔１１２ａに挿入されたナット１６５に締め付けられることで、アウタ部材１１０に固定される。

（制限部材１６７の構成）
制限部材１６７は、段付き円筒状の部材である。そして、制限部材１６７の上端部の外周面には雄ねじが形成されている。制限部材１６７は、この雄ねじが、ロッド１５０の下端部の内周面に形成された雌ねじに締め付けられることで、ロッド１５０に固定される。そして、制限部材１６７は、下端部にて、ロッド保持部材１６０の軸方向凹部１６１ａ内に挿入されたボール１６６の移動を制限する。

（スプリング支持部材１７０の構成）
スプリング支持部材１７０は、円筒状の部材であり、支持部材保持部材１８０における上端部に固定される。固定方法としては、溶接、圧入又はストッパリングを用いた固定であることを例示することができる。

（支持部材保持部材１８０の構成）
支持部材保持部材１８０は、円筒状の部材であり、下端部にはロッド保持部材１６０に形成された雄ねじ１６１ｆが締め付けられる雌ねじ１８１が形成されている。支持部材保持部材１８０は、雌ねじ１８１がロッド保持部材１６０に形成された雄ねじ１６１ｆに締め付けられることで、ロッド保持部材１６０に固定される。なお、支持部材保持部材１８０とロッド保持部材１６０とは、ストッパリングを用いて固定されてもよい。
支持部材保持部材１８０には、軸方向の位置においてロッド保持部材１６０の径方向凹部１６１ｂに対応する位置に、内外を連通する連通孔１８２が形成されている。

（案内部材１９０の構成）
案内部材１９０は、円筒状の円筒状部１９１と、円筒状部１９１における下端部から半径方向の内側に向かうように形成された内向部１９２とを有している。
案内部材１９０は、内向部１９２がロッド保持部材１６０とアウタ部材１１０との間に挟み込まれることによって、ロッド保持部材１６０とアウタ部材１１０との間に固定される。
そして、内向部１９２における下端部には面取りが形成されており、この面取りとロッド保持部材１６０との間に形成された空間にＯリング等の封止部材１９５が嵌め込まれる。封止部材１９５は、案内部材１９０、ロッド保持部材１６０及びアウタ部材１１０間の隙間をシールする。これにより、アウタ部材１１０の円筒状部１１１の内部空間が液密に保持される。

以上のように構成された車軸側ユニット１００においては、アウタ部材１１０の内周面と、ロッド１５０や支持部材保持部材１８０の外周面との間には、フロントフォーク２１内に密封されたオイルを貯留するリザーバ室４０が形成される。

［本体側ユニット２００の構成］
本体側ユニット２００は、両端が開口した円筒状のインナチューブ２１０と、インナチューブ２１０における上端部に取り付けられたキャップ２２０と、を備えている。
また、本体側ユニット２００は、円筒状のシリンダ２３０と、シリンダ２３０における下端部に取り付けられてシリンダ２３０内の空間を密封する密封部材２４０とを備えている。
また、本体側ユニット２００は、前輪側スプリング５００の上端部を支持するとともに前輪側スプリング５００の長さを調整（変更）する前輪側スプリング長変更ユニット２５０と、シリンダ２３０における上端部に取り付けられて流体の一例としてのオイルの流路を切り替える前輪側流路切替ユニット３００とを備えている。

（インナチューブ２１０の構成）
インナチューブ２１０は、円筒状の部材である。
インナチューブ２１０は、下端部に、アウタ部材１１０の円筒状部１１１の内周面との摺動を円滑にするための円筒状のスライドブッシュ２１１を備えている。
インナチューブ２１０における上端部には、キャップ２２０に形成された後述する雄ねじ２２１が締め付けられる雌ねじ２１３が形成されている。

（キャップ２２０の構成）
キャップ２２０は略円筒状の部材である。キャップ２２０の外周面には、インナチューブ２１０に形成された雌ねじ２１３に締め付けられる雄ねじ２２１が形成され、内周面には、前輪側スプリング長変更ユニット２５０や前輪側流路切替ユニット３００に形成された雄ねじが締め付けられる雌ねじが形成されている。そして、キャップ２２０は、インナチューブ２１０に取り付けられるとともに、前輪側スプリング長変更ユニット２５０や前輪側流路切替ユニット３００を保持する。
また、キャップ２２０は、インナチューブ２１０の内部空間を液密に保つためのＯリング等の封止部材２２２を有している。

（シリンダ２３０の構成）
シリンダ２３０は円筒状の部材である。シリンダ２３０における上端部の外周面には、前輪側流路切替ユニット３００に形成された雄ねじが締め付けられる雌ねじが形成され、下端部の内周面には、密封部材２４０に形成された雄ねじが締め付けられる雌ねじが形成されている。

（密封部材２４０の構成）
密封部材２４０は円筒状の部材である。密封部材２４０の外周面には、シリンダ２３０の下端部の内周面に形成された雌ねじに締め付けられる雄ねじが形成されている。密封部材２４０は、雄ねじがシリンダ２３０の下端部の内周面に形成された雌ねじに締め付けられることでシリンダ２３０に保持される。

密封部材２４０は、内周側に、ロッド１５０の外周面との摺動を円滑にするためのスライドブッシュ２４５を有している。また、密封部材２４０は、シリンダ２３０の内部空間を液密に保つために、ロッド１５０の外周面との間に配置されたＯリング等の封止部材２４６とシリンダ２３０の内周面との間に配置されたＯリング等の封止部材２４７とを有している。
また、密封部材２４０の上端部には、減衰力発生ユニット１３０との接触の際の衝撃を緩和する衝撃緩和部材２４８が取り付けられている。衝撃緩和部材２４８は、樹脂やゴムなどの弾性部材であることを例示することができる。

（前輪側スプリング長変更ユニット２５０の構成）
前輪側スプリング長変更ユニット２５０は、キャップ２２０に固定されたベース部材２６０と、前輪側スプリング５００の上端部を支持するとともにベース部材２６０に対して軸方向に相対移動することで前輪側スプリング５００の長さを変更する上端部支持部材２７０とを備えている。

ベース部材２６０は、略円筒状の部材である。ベース部材２６０の上端部には、突出部２６０ａが形成されている。突出部２６０ａは、キャップ２２０に固定される。
ただし、ベース部材２６０の上端部は、周方向の一部が径方向に突出した突出部２６０ｂが形成されており、突出部２６０ｂの内側と、後述する支持部材４００の下端部における外周面との間に、シリンダ２３０内のオイルをリザーバ室４０へ排出する排出流路４１を形成する。

ベース部材２６０は、下端部に、外周に嵌め込まれて、上端部支持部材２７０の内周面との摺動を円滑にする円筒状のスライドブッシュ２６１と、スライドブッシュ２６１の内側に設けられたＯリング等の封止部材２６２とを有している。ベース部材２６０の内周面とシリンダ２３０の外周面との間には、環状の環状流路６１が形成される。

上端部支持部材２７０は、円筒状の円筒状部２７１と、円筒状部２７１における下端部から半径方向の内側に向かうように形成された内向部２７２とを有している。上端部支持部材２７０は、シリンダ２３０の外周面及びベース部材２６０の下端部との間の空間に、ベース部材２６０に対する上端部支持部材２７０の位置を変更するオイルを収容するジャッキ室６０を形成する。

円筒状部２７１の内径は、ベース部材２６０に嵌め込まれたスライドブッシュ２６１の外径以下に設定されている。円筒状部２７１には、この円筒状部２７１の内外を連通するように径方向に貫通した径方向貫通孔２７３が形成されている。この径方向貫通孔２７３を介してオイルがジャッキ室６０からリザーバ室４０へ排出されることにより、ベース部材２６０に対する上端部支持部材２７０の移動量が制限される。

内向部２７２は、内周側に、シリンダ２３０の外周面との間の隙間をシールすることによりジャッキ室６０を液密に保つＯリング等の封止部材２７４を有している。
ジャッキ室６０へは、ベース部材２６０の内周面とシリンダ２３０の外周面との間に形成された環状流路６１を介してシリンダ２３０内のオイルが供給される。その詳細については後で詳述する。

（前輪側流路切替ユニット３００の構成）
図３（ａ）は、前輪側流路切替ユニット３００が後述する第１切替状態である場合の流路の開閉状態を模式的に示す図である。図３（ｂ）は、前輪側流路切替ユニット３００が後述する第２切替状態である場合の流路の開閉状態を模式的に示す図である。図３（ｃ）は、前輪側流路切替ユニット３００が後述する第３切替状態である場合の流路の開閉状態を模式的に示す図である。図３（ｄ）は、前輪側流路切替ユニット３００が後述する第４切替状態である場合の流路の開閉状態を模式的に示す図である。
前輪側流路切替ユニット３００は、後述するポンプ６００にて吐出されたオイルをリザーバ室４０へ供給するか、ポンプ６００にて吐出されたオイルをジャッキ室６０へ供給するか、ジャッキ室６０に収容されたオイルをリザーバ室４０へ供給するかを切り替える装置である。
前輪側流路切替ユニット３００には、シリンダ２３０内とリザーバ室４０とを連通する第１連通路Ｒ１と、シリンダ２３０内とジャッキ室６０とを連通する第２連通路Ｒ２と、ジャッキ室６０とリザーバ室４０とを連通する第３連通路Ｒ３及び第４連通路Ｒ４とが形成されている。
そして、前輪側流路切替ユニット３００は、第１連通路Ｒ１を開閉する第１開閉弁３０１と、第２連通路Ｒ２を開閉する第２開閉弁３０２と、第３連通路Ｒ３を開閉する第３開閉弁３０３と、第４連通路Ｒ４を開閉する第４開閉弁３０４とを有している。

前輪側流路切替ユニット３００が第１切替状態である場合には、図３（ａ）に示すように、第１開閉弁３０１は開き、第３開閉弁３０３及び第４開閉弁３０４は閉じているので、ポンプ６００から吐出されたオイルは、第１連通路Ｒ１を介してリザーバ室４０に至る。かかる場合、ポンプ６００から吐出されたオイルは第２開閉弁３０２を開くほど高圧ではないので、オイルは第２連通路Ｒ２を流通しない。言い換えれば、第１開閉弁３０１が開いているので、第２開閉弁３０２は閉じている。そして、この第１切替状態においては、ジャッキ室６０のオイルは増減しない。

前輪側流路切替ユニット３００が第２切替状態である場合には、図３（ｂ）に示すように、第１開閉弁３０１、第３開閉弁３０３及び第４開閉弁３０４が閉じているので、ポンプ６００から吐出されたオイルは、第２開閉弁３０２を開いて第２連通路Ｒ２を介してジャッキ室６０に至る。この第２切替状態においては、ジャッキ室６０のオイルの量が増える。そのため、ジャッキ室６０が伸びる。

前輪側流路切替ユニット３００が第３切替状態である場合には、図３（ｃ）に示すように、第１開閉弁３０１及び第４開閉弁３０４は閉じており、第３開閉弁３０３は開いているので、ジャッキ室６０のオイルは、第３連通路Ｒ３を介してリザーバ室４０に至る。この第３切替状態においては、ジャッキ室６０のオイルの量が減る。そのため、ジャッキ室６０が縮む。

前輪側流路切替ユニット３００が第４切替状態である場合には、図３（ｄ）に示すように、第１開閉弁３０１及び第３開閉弁３０３は閉じており、第４開閉弁３０４は開いているので、ジャッキ室６０のオイルは、第４連通路Ｒ４を介してリザーバ室４０に至る。後述するように第４連通路Ｒ４の流路面積は、第３連通路Ｒ３の流路面積よりも広いので、この第４切替状態においては、第３切替状態よりも、ジャッキ室６０のオイルの量が高速で減る。そのため、ジャッキ室６０が速く縮む。

＜前輪側流路切替ユニット３００の具体的構成＞
図４は、図２のIV部の拡大図である。
図５は、図４のV部の拡大図である。
前輪側流路切替ユニット３００は、第１開閉弁３０１に対して第１連通路Ｒ１を閉じる方向の力を与える第１コイルスプリング３１１と、第２開閉弁３０２に対して第２連通路Ｒ２を閉じる方向の力を与える第２コイルスプリング３１２と、第３開閉弁３０３に対して第３連通路Ｒ３を閉じる方向の力を与える第３コイルスプリング３１３とを備えている。

また、前輪側流路切替ユニット３００は、第１開閉弁３０１の開閉を制御する制御弁３０５と、制御弁３０５の下方に設けられた制御弁コイルスプリング３１５と、制御弁コイルスプリング３１５のバネ力に抗して制御弁３０５を下方へ移動させる前輪側ソレノイド３２０とを備えている。
また、前輪側流路切替ユニット３００は、第３開閉弁３０３の下方に設けられた第３コイルスプリング３１３のバネ力に抗して第３開閉弁３０３を下方へ移動させるプッシュロッド３１６を備えている。プッシュロッド３１６は、制御弁３０５により押されて下方へ移動する。
また、前輪側流路切替ユニット３００は、ユニット本体３３０と、ユニット本体３３０に装着されるとともに第２開閉弁３０２を支持する第２開閉弁支持部材３７０とを備えている。また、前輪側流路切替ユニット３００は、第４開閉弁３０４を支持する第４開閉弁支持部材３８０と、第４開閉弁支持部材３８０の開口部を覆う覆い部材３９５とを備えている。また、前輪側流路切替ユニット３００は、第２開閉弁支持部材３７０と第４開閉弁支持部材３８０の後述する内向部３８２との間に配置されて、第２コイルスプリング３１２の上端部を支持するコイルスプリング支持部材３８８と板バネ３８９とを備えている。

＜第１開閉弁３０１関連＞
第１開閉弁３０１は、円筒状の円筒状部３０１ａと、外径が下方に行くに従って徐々に小さくなるように軸方向に対して傾斜した傾斜面３０１ｃを有する円錐状の円錐状部３０１ｂとを有する。
円筒状部３０１ａの外周面３０１ｄとユニット本体３３０の後述する上端側円柱状部３４０と間には、Ｏリング等の封止部材３０６が嵌め込まれている。
円錐状部３０１ｂの中央部には、円筒状部３０１ａの内部と、円錐状部３０１ｂの外部とを連通する軸方向の貫通孔３０１ｅが形成されている。貫通孔３０１ｅは、ユニット本体３３０の後述する軸方向連通孔３５１と、第１開閉弁３０１に対して下方向の力を与えるオイルが存在する空間（以下、「第１開閉弁背圧室Ｂ１」と称す。）とを連通する。なお、第１開閉弁背圧室Ｂ１は、後述する、前輪側ソレノイド３２０のケース３２５の下端面、スプリング支持部材３０７、ユニット本体３３０の中央凸部３４７などにて囲まれた空間である。
第１コイルスプリング３１１は、第１開閉弁３０１の円筒状部３０１ａの内側に配置され、下端部が第１開閉弁３０１の円錐状部３０１ｂの上端面に支持されている。

前輪側流路切替ユニット３００は、第１コイルスプリング３１１の上端部を支持するスプリング支持部材３０７と、封止部材３０６の上方への移動を抑制する抜け止めリング３０８とを有している。
抜け止めリング３０８は、円筒状であり、内径が第１開閉弁３０１の円筒状部３０１ａの外径よりも大きい。抜け止めリング３０８の外径は、ユニット本体３３０の後述する上端側円柱状部３４０の第１円柱状凹部３４６ａの内径よりも大きく、第１円柱状凹部３４６ａに圧入される。そして、抜け止めリング３０８は、封止部材３０６の上方向への移動を抑制する。なお、抜け止めリング３０８は、上端側円柱状部３４０と一体に形成されてもよい。
スプリング支持部材３０７は、中央部にユニット本体３３０の後述する中央凸部３４７の外径よりも大きな径の貫通孔が形成されたドーナツ状の薄板である。スプリング支持部材３０７は、第１開閉弁３０１、第１コイルスプリング３１１、封止部材３０６及び抜け止めリング３０８よりも上方に配置されて、第１開閉弁３０１及び第１コイルスプリング３１１の上方への移動を抑制する。

＜第４開閉弁３０４の構成＞
第４開閉弁３０４は、径が互いに異なる２つの円柱状の第１円柱状部３９１と第２円柱状部３９２とを有する。第１円柱状部３９１の径は、第２円柱状部３９２の径よりも小さい。
また、第４開閉弁３０４には、軸方向に貫通する軸方向貫通孔３９３が形成されている。軸方向貫通孔３９３は、円柱状で径が互いに異なる第１貫通孔３９３ａと第２貫通孔３９３ｂとを有している。第１貫通孔３９３ａの孔径ｄ１は、第２貫通孔３９３ｂの孔径ｄ２よりも大きい。軸方向貫通孔３９３の内部をプッシュロッド３１６が通ることが可能なように、第２貫通孔３９３ｂの孔径ｄ２は、プッシュロッド３１６の後述する第２軸部３１８の径よりも大きく、第１貫通孔３９３ａの孔径ｄ１は、プッシュロッド３１６の後述する第３軸部３１９の径よりも大きい。ただし、プッシュロッド３１６の下方への移動を抑制するために、第２貫通孔３９３ｂの孔径ｄ２は、プッシュロッド３１６の第３軸部３１９の径よりも大きい。
第２円柱状部３９２には、下端面から凹んだ下端側凹部３９２ａが形成されている。下端側凹部３９２ａにおける第２貫通孔３９３ｂの開口部には、球状の第３開閉弁３０３の上端部の形状に沿う凹部が形成されている。

＜制御弁３０５の構成＞
制御弁３０５は、円柱状の部材であり、外周面には、全周に渡って凹んだ溝３０５ａが形成されている。また、制御弁３０５には、上端面から軸方向に凹んだ上端側凹部３０５ｂと、上端側凹部３０５ｂと制御弁３０５の下方の部位とを連通するように軸方向に対して傾斜した傾斜孔３０５ｃとが形成されている。
制御弁３０５は、上端側凹部３０５ｂに挿入された前輪側ソレノイド３２０の作動ロッド３２４により下方に押されることで、制御弁コイルスプリング３１５のバネ力に抗して下方へ移動する。他方、作動ロッド３２４が上方に移動した場合には、制御弁３０５は、制御弁コイルスプリング３１５のバネ力により上方へ移動する。

＜プッシュロッド３１６の構成＞
プッシュロッド３１６は、図４に示すように、上端部側に位置する円柱状の第１軸部３１７と、下端部側に位置する円柱状の第２軸部３１８と、第１軸部３１７と第２軸部３１８との間に位置する円柱状の第３軸部３１９とを備えている。第３軸部３１９の径は、第１軸部３１７及び第２軸部３１８の径よりも大きい。なお、第３開閉弁３０３とプッシュロッド３１６とは一体であってもよい。

＜前輪側ソレノイド３２０の構成＞
前輪側ソレノイド３２０は、コイル３２１と、コイル３２１の内側に配置されたコア３２２と、コア３２２に案内されるプランジャ３２３と、プランジャ３２３に連結された作動ロッド３２４とを備えた、比例ソレノイドである。
また、前輪側ソレノイド３２０は、コイル３２１、コア３２２及びプランジャ３２３などを収容するケース３２５と、ケース３２５の開口部を覆うカバー３２６とを備えている。

作動ロッド３２４は、中空であり、上端部はケース３２５の内部に収容され、下端部はケース３２５から突出している。
ケース３２５は、円筒状の円筒状部３２５ａと、円筒状部３２５ａにおける下端部から半径方向の内側に向かうように形成された内向部３２５ｂとを有している。内向部３２５ｂには、作動ロッド３２４を通す貫通孔が形成されているとともに作動ロッド３２４の移動をガイドするガイドブッシュ３２５ｃが嵌め込まれている。

以上のように構成された前輪側ソレノイド３２０は、キャップ２２０に装着されたコネクタ、リード線を介してコイル３２１に通電されることにより、通電電流に応じてプランジャ３２３に軸方向の推力が発生する。そして、プランジャ３２３の推力によってプランジャ３２３に連結された作動ロッド３２４が軸方向に移動する。本実施の形態に係る前輪側ソレノイド３２０は、コイル３２１への通電電流が大きくなるほど作動ロッド３２４のケース３２５からの突出量が大きくなるようにプランジャ３２３に軸方向の推力が発生する。
なお、コイル３２１への通電量は制御装置７０にて制御される。

＜ユニット本体３３０の構成＞
ユニット本体３３０は、上端側に設けられた円柱状の上端側円柱状部３４０と、上端側円柱状部３４０の下方に設けられ、円筒状でそれぞれ外径が互いに異なる第１円筒状部３５０及び第２円筒状部３６０とを有している。
上端側円柱状部３４０の外径は、第１円筒状部３５０の外径と略同じであり、第１円筒状部３５０の外径は第２円筒状部３６０の外径よりも大きい。

上端側円柱状部３４０の中央部には、上端面３４１から下方向に凹んだ上端側中央凹部３４２と、下端面３４３から上方向に凹んだ下端側中央凹部３４４と、上端側中央凹部３４２と下端側中央凹部３４４とを連通する中央連通孔３４５とが形成されている。
図６は、ユニット本体３３０の上端側円柱状部３４０の斜視図である。
上端側中央凹部３４２は、制御弁３０５を移動可能に収容する収容部３４２ａを有している。また、上端側中央凹部３４２は、軸方向と交差する径方向には収容部３４２ａと連続するように、軸方向には後述する中央凸部３４７の上端面から制御弁３０５の移動範囲の下限よりも下方まで凹んだ側方凹部３４２ｂを有している。

上端側円柱状部３４０における、上端側中央凹部３４２と外周面との中間には、上端面３４１から下方向に凹んだ上端側中間凹部３４６が形成されている。上端側中間凹部３４６は、径が互いに異なる３つの円柱状の第１円柱状凹部３４６ａと、第２円柱状凹部３４６ｂと、第３円柱状凹部３４６ｃとを有する。そして、上端側円柱状部３４０には、第２円柱状凹部３４６ｂと外部とを軸方向と交差する方向に連通する孔である交差方向連通孔３４６ｄが形成されている。
また、上端側円柱状部３４０の中央部における、上端側中央凹部３４２の周囲には、上端面３４１から上方向に突出した中央凸部３４７が設けられている。
また、上端側円柱状部３４０は、上端部から半径方向に外側に向かうフランジ部３４８を有している。フランジ部３４８には、周方向の一部が切り欠かれた切り欠き部３４８ａが形成されている。

また、上端側円柱状部３４０には、上端側中央凹部３４２と切り欠き部３４８ａとを連通する径方向の貫通孔である第１径方向連通孔３４９ａと、下端側中央凹部３４４と外部とを連通する径方向の貫通孔である第２径方向連通孔３４９ｂとが形成されている。
第１径方向連通孔３４９ａは、周方向には、上端側中央凹部３４２の側方凹部３４２ｂが形成されていない位置に１つ形成されている。本実施の形態においては、図６に示すように、第１径方向連通孔３４９ａと側方凹部３４２ｂとは中心線を挟んで反対側に形成されている。第１径方向連通孔３４９ａは、円柱状の孔であり、孔径は、制御弁３０５の溝３０５ａの軸方向の大きさと同じであることを例示することができる。
第２径方向連通孔３４９ｂは、周方向に上端側中間凹部３４６が形成されていない部位に１つ又は複数形成されている。

第１円筒状部３５０には、第１円筒状部３５０の下方であって第２円筒状部３６０の外周面とシリンダ２３０の内周面との間に形成された空間と、上端側中間凹部３４６とを連通する軸方向の貫通孔である軸方向連通孔３５１が形成されている。軸方向連通孔３５１は、周方向に１つ又は複数形成されている。
第１円筒状部３５０の外周面には、全周に渡って径方向に凹んだ第１径方向凹部３５２及び第２径方向凹部３５３と、シリンダ２３０の上端部に形成された雌ねじに締め付けられる雄ねじ３５４が形成されている。
第１径方向凹部３５２には、前輪側スプリング長変更ユニット２５０のベース部材２６０との間の隙間をシールするＯリング等の封止部材３５５が嵌め込まれている。
第２径方向凹部３５３には、シリンダ２３０との間の隙間をシールするＯリング等の封止部材３５６が嵌め込まれている。
また、第１円筒状部３５０には、内部と外部とを連通する径方向の貫通孔である第３径方向連通孔３５７が形成されている。第３径方向連通孔３５７の軸方向の位置は、第１径方向凹部３５２と第２径方向凹部３５３との間である。
第２円筒状部３６０の内周面の下端部には、第２開閉弁支持部材３７０の外周面に形成された後述する雄ねじ３７３ａが締め付けられる雌ねじ３６１が形成されている。

＜第２開閉弁支持部材３７０の構成＞
第２開閉弁支持部材３７０は、上端部側に位置する円筒状の上端側円筒状部３７１と、中央部に位置する円柱状の円柱状部３７２と、下端部側に位置する円筒状の下端側円筒状部３７３とを有している。
上端側円筒状部３７１の外径は、ユニット本体３３０の第１円筒状部３５０の内周面の径よりも小さく、上端側円筒状部３７１がユニット本体３３０の第１円筒状部３５０に挿入される。

円柱状部３７２には、中心線の周囲に周方向に等間隔に複数（本実施の形態においては３つ）の軸方向に貫通する軸方向貫通孔３７２ａが形成されている。各軸方向貫通孔３７２ａにおける上端側の開口部には、球状の第２開閉弁３０２の下端部の形状に沿う凹部が形成されている。円柱状部３７２の外周面には、全周に渡って溝３７２ｂが形成されており、この溝３７２ｂに、ユニット本体３３０との間の隙間をシールするＯリング等の封止部材３７４が嵌め込まれている。

下端側円筒状部３７３の内周面は、円柱状部３７２に形成された軸方向貫通孔３７２ａよりも半径方向に外側に位置する。下端側円筒状部３７３の外周面には、ユニット本体３３０の下端部に形成された雌ねじに締め付けられる雄ねじ３７３ａが形成されている。下端側円筒状部３７３の内側には、後述するポンプ６００にて吐出されたオイルのごみを捕集する捕集部材３７５が設けられている。

第２開閉弁支持部材３７０は、下端側円筒状部３７３の外周面に形成された雄ねじ３７３ａがユニット本体３３０に形成された雌ねじ３６１に締め付けられることで、ユニット本体３３０に装着される。そして、上端側円筒状部３７１の内側に、周方向に等間隔に配置された３つの第２開閉弁３０２、第２コイルスプリング３１２及び３つの第２開閉弁３０２を押さえる第２開閉弁押さえ部材３７８を収容する。第２開閉弁３０２は、円柱状部３７２に形成された軸方向貫通孔３７２ａにおける上端側の開口部に着座することで軸方向貫通孔３７２ａを塞ぐ。

＜捕集部材３７５の構成＞
捕集部材３７５は、円盤状の網３７６と、網３７６を内部に保持する円筒状の保持部材３７７とを有している。捕集部材３７５は、保持部材３７７が下端側円筒状部３７３に圧入されることで、下端側円筒状部３７３に装着されている。なお、捕集部材３７５は、第２開閉弁支持部材３７０の下端側円筒状部３７３に直接、例えば接着剤などにより貼り付けられた網３７６のみにて構成されていてもよい。また、捕集部材３７５と下端側円筒状部３７３とは、ストッパリングを用いて固定されてもよい。

＜第２開閉弁押さえ部材３７８の構成＞
第２開閉弁押さえ部材３７８は、内径が同じで外径が互いに異なる２つの円筒状の第１円筒状部３７８ａと第２円筒状部３７８ｂとを有する。第２開閉弁押さえ部材３７８の内径は、第４開閉弁支持部材３８０の円柱状部３８３の外径よりも少し大きい。第２開閉弁押さえ部材３７８は、第４開閉弁支持部材３８０の円柱状部３８３に支持されながら軸方向に移動する。

第１円筒状部３７８ａの外径は、第２コイルスプリング３１２の内径よりも小さい。
第２円筒状部３７８ｂの外径は、第２コイルスプリング３１２の内径よりも大きく、かつ、第２開閉弁支持部材３７０の上端側円筒状部３７１の内径よりも小さい。第２円筒状部３７８ｂは、上端面で第２コイルスプリング３１２の下端部を支持する。
第２開閉弁押さえ部材３７８は、第２コイルスプリング３１２から下方向の付勢力を受けて、第２円筒状部３７８ｂの下端面が３つの第２開閉弁３０２に接触する位置に位置決めされる。

＜第４開閉弁支持部材３８０の構成＞
第４開閉弁支持部材３８０は、円筒状の円筒状部３８１と、円筒状部３８１における下端部から半径方向の内側に向かうように形成された内向部３８２と、内向部３８２における下端部から下方向に向かう円柱状の円柱状部３８３とを有している。

第４開閉弁支持部材３８０には、内向部３８２及び円柱状部３８３を軸方向に貫通する軸方向貫通孔３８４が形成されている。軸方向貫通孔３８４を介して、円筒状部３８１の内部と、円柱状部３８３よりも下方の部位とが連通する。
第４開閉弁支持部材３８０には、円筒状部３８１と第４開閉弁支持部材３８０の外側とを連通する径方向の貫通孔である径方向連通孔３８５が形成されている。径方向連通孔３８５は、周方向に等間隔に複数形成されている。
内向部３８２には、上端面から軸方向に上方に突出した凸部３８２ａが設けられている。凸部３８２ａにおける軸方向貫通孔３８４の開口部には、第３開閉弁３０３の下端部の形状に沿う凹部が形成されている。

第４開閉弁支持部材３８０の円筒状部３８１内には、第４開閉弁３０４と、第３開閉弁３０３と、第３コイルスプリング３１３と、第３コイルスプリング３１３の上端部を支持する支持部材３８６と、第３開閉弁３０３の径方向への移動を抑制する抑制部材３８７と、が収容されている。

支持部材３８６は、中央部に第３開閉弁３０３の径よりも小さな径の貫通孔が形成されたドーナツ状の薄板である。支持部材３８６は、中央部の貫通孔の周囲が第３コイルスプリング３１３の上端部に接触することで第３コイルスプリング３１３の上端部を支持する。第３開閉弁３０３は、支持部材３８６の中央部の貫通孔に嵌ることで下方向への移動が抑制される。支持部材３８６に生じる、第３開閉弁３０３が下方向へ移動しようとする力と、第３コイルスプリング３１３から受ける上方向の力とが釣り合う位置で、支持部材３８６の位置が定まる。本実施の形態においては、第３開閉弁３０３がプッシュロッド３１６から押されていない場合には、第３開閉弁３０３が第４開閉弁３０４の第２貫通孔３９３ｂの開口部を塞ぐように第３コイルスプリング３１３のバネ力が設定されている。他方、第３開閉弁３０３がプッシュロッド３１６から強く押されている場合には、第３開閉弁３０３が第４開閉弁支持部材３８０の内向部３８２の凸部３８２ａに載り、第４開閉弁支持部材３８０に形成された軸方向貫通孔３８４の上側の開口部を塞ぐように、第３コイルスプリング３１３のバネ力が設定されている。

抑制部材３８７は、中央部に第３開閉弁３０３の径よりも大きな径の中央貫通孔３８７ａが形成されたドーナツ状の薄板である。抑制部材３８７の中央貫通孔３８７ａの内側に第３開閉弁３０３が配置されることで、第３開閉弁３０３の径方向への移動が抑制される。そして、抑制部材３８７における中央貫通孔３８７ａの周囲には、周方向に等間隔に複数の周囲貫通孔３８７ｂが形成されており、これら複数の貫通孔を介してオイルが軸方向に流通する。

＜覆い部材３９５の構成＞
覆い部材３９５は、内径が同じで外径が互いに異なる３つの円筒状の第１円筒状部３９６と第２円筒状部３９７と第３円筒状部３９８とを有する。
第１円筒状部３９６の外径は、ユニット本体３３０の第１円筒状部３５０の内周面の径よりも小さく、かつ、第４開閉弁支持部材３８０の円筒状部３８１の内径よりも大きい。第４開閉弁支持部材３８０の円筒状部３８１の上端面が第１円筒状部３９６の下端面に突き当たることで第４開閉弁支持部材３８０の上方向への移動が抑制される。また、第１円筒状部３９６の外周面には、全周に渡って凹んだ溝３９６ａが形成されている。溝３９６ａに、ユニット本体３３０との間の隙間をシールするＯリング等の封止部材３９９が嵌め込まれている。なお、覆い部材３９５は、ユニット本体３３０と一体に形成されてもよい。

第２円筒状部３９７の外径は、第４開閉弁支持部材３８０の円筒状部３８１の内径と略同じである。第２円筒状部３９７が第４開閉弁支持部材３８０の円筒状部３８１の内側に嵌め込まれる。
第３円筒状部３９８の外径は、第４開閉弁支持部材３８０の円筒状部３８１の内径よりも小さい。第３円筒状部３９８と第４開閉弁支持部材３８０の円筒状部３８１との間にドーナツ状の樹脂やゴムなどの弾性部材であるシール部材３１４が圧入されている。第３円筒状部３９８の軸方向の大きさは、シール部材３１４の大きさよりも小さく、第４開閉弁３０４がシール部材３１４に接触することで、第４開閉弁３０４とシール部材３１４との間の流路がシールされる。
覆い部材３９５の内径は、プッシュロッド３１６の第３軸部３１９の径よりも大きく、覆い部材３９５の内側にプッシュロッド３１６が配置されている。

＜コイルスプリング支持部材３８８の構成＞
コイルスプリング支持部材３８８は、中央部に第４開閉弁支持部材３８０の円柱状部３８３の外径よりも大きな径の貫通孔が形成され、軸方向に見た場合に十字状の薄板である。コイルスプリング支持部材３８８は、下端面で第２コイルスプリング３１２の上端部を支持する。

コイルスプリング支持部材３８８における貫通孔の中心からの半径方向の大きさは、第２開閉弁支持部材３７０の上端側円筒状部３７１の内周面の半径よりも大きい。
コイルスプリング支持部材３８８は、第２開閉弁支持部材３７０の上端側円筒状部３７１の上端面に突き当たることで下方向への移動が抑制される。
コイルスプリング支持部材３８８は、板バネ３８９から受ける下方向の付勢力と、第２コイルスプリング３１２から受ける上方向の付勢力とが釣り合う位置に位置決めされる。

＜支持部材４００の構成＞
支持部材４００は、図４に示すように、円筒状の円筒状部４０１と、円筒状部４０１における下端部から半径方向の内側に向かうように形成された内向部４０２とを有している。
円筒状部４０１における上端部の外周面にはキャップ２２０に形成された雌ねじに締め付けられる雄ねじ４０３が形成されている。支持部材４００は、円筒状部４０１の外周面に形成された雄ねじ４０３がキャップ２２０に形成された雌ねじに締め付けられることでキャップ２２０に保持される。また、支持部材４００は、内向部４０２と前輪側ソレノイド３２０との間に、第４開閉弁支持部材３８０のフランジ部とユニット本体３３０のフランジ部とを挟み込むことで、第４開閉弁支持部材３８０及びユニット本体３３０を保持する。

＜ユニット本体３３０の上端側円柱状部３４０に形成された側方凹部３４２ｂと第１径方向連通孔３４９ａとの位置関係について＞
図７は、軸方向に垂直であってユニット本体３３０の上端側円柱状部３４０の第１径方向連通孔３４９ａの孔中心を通る面での断面図である。図７（ａ）は、制御弁３０５の溝３０５ａの軸方向の位置と第１径方向連通孔３４９ａの位置とが重なっている状態を示す図である。図７（ｂ）は、制御弁３０５の溝３０５ａの軸方向の位置と第１径方向連通孔３４９ａの位置とが重なっていない状態を示す図である。
以上のように構成された前輪側流路切替ユニット３００においては、前輪側ソレノイド３２０のコイル３２１への通電が停止しているか又は予め定められた第１基準電流未満の電流が供給されている場合には、ケース３２５から突出した作動ロッド３２４の突出量が予め定められた第１基準量未満となる。本実施の形態においては、作動ロッド３２４の突出量が第１基準量未満である場合には、制御弁３０５の溝３０５ａの軸方向の位置がユニット本体３３０の上端側円柱状部３４０に形成された第１径方向連通孔３４９ａと重なる。例えば、前輪側ソレノイド３２０のコイル３２１への通電が停止して作動ロッド３２４の突出量が初期量である場合に、制御弁３０５は初期位置に位置する。制御弁３０５が初期位置にある場合には、制御弁３０５の溝３０５ａの軸方向の中心位置と第１径方向連通孔３４９ａの孔中心の位置とが同じとなり、溝３０５ａと第１径方向連通孔３４９ａとが重なる。そして、このとき、図７（ａ）に示すように、ユニット本体３３０の上端側円柱状部３４０に形成された側方凹部３４２ｂと第１径方向連通孔３４９ａとが、制御弁３０５の溝３０５ａを介して連通し、第１開閉弁背圧室Ｂ１とリザーバ室４０とが制御弁３０５の溝３０５ａを介して連通する。

前輪側ソレノイド３２０のコイル３２１へ第１基準電流以上の電流が供給されている場合には、作動ロッド３２４のケース３２５からの突出量が第１基準量以上となる。作動ロッド３２４の突出量が第１基準量以上である場合には、制御弁３０５の溝３０５ａの軸方向の位置がユニット本体３３０の上端側円柱状部３４０に形成された第１径方向連通孔３４９ａよりも下方の位置となるように作動ロッド３２４により制御弁３０５が押し下げられる。言い換えれば、作動ロッド３２４は、ケース３２５からの突出量が第１基準量以上である場合に、制御弁３０５の溝３０５ａの軸方向の位置が、ユニット本体３３０の上端側円柱状部３４０に形成された第１径方向連通孔３４９ａよりも下方に位置するまで制御弁３０５を押し下げる。制御弁３０５の溝３０５ａが第１径方向連通孔３４９ａよりも下方に位置する場合には、制御弁３０５の溝３０５ａの軸方向の位置と第１径方向連通孔３４９ａの位置とが重ならない。そして、このとき、図７（ｂ）に示すように、ユニット本体３３０の上端側円柱状部３４０に形成された側方凹部３４２ｂと第１径方向連通孔３４９ａとが、制御弁３０５の溝３０５ａを介して連通せず、第１開閉弁背圧室Ｂ１とリザーバ室４０とが制御弁３０５の溝３０５ａを介して連通しない。
なお、ケース３２５からの突出量の第１基準量は、ユニット本体３３０の上端側円柱状部３４０に形成された第１径方向連通孔３４９ａの孔径の半分であることを例示することができる。

前輪側ソレノイド３２０のコイル３２１へ、第１基準電流よりも大きい値に予め定められた第２基準電流以上の電流が供給されている場合には、作動ロッド３２４がさらに下方に移動し、作動ロッド３２４のケース３２５からの突出量が第１基準量よりも大きい値に予め定められた第２基準量以上となる。作動ロッド３２４の突出量が第２基準量以上である場合には、制御弁３０５がプッシュロッド３１６と接触するとともに第３開閉弁３０３と接触し、プッシュロッド３１６は、制御弁３０５と第３開閉弁３０３とで挟まれた状態となる。

前輪側ソレノイド３２０のコイル３２１へ第２基準電流よりも大きい値に予め定められた第３基準電流以上の電流が供給されている場合には、作動ロッド３２４のケース３２５からの突出量が第２基準量よりも大きい値に予め定められた第３基準量以上となる。作動ロッド３２４のケース３２５からの突出量が第２基準量よりも大きくなると、制御弁３０５を介してプッシュロッド３１６を下方へ押す。下方へ移動したプッシュロッド３１６が第３開閉弁３０３を押し下げ、第３開閉弁３０３が第４開閉弁３０４の第２貫通孔３９３ｂの開口部から離れる。言い換えれば、プッシュロッド３１６は、ケース３２５からの作動ロッド３２４の突出量が第２基準量よりも大きい場合に制御弁３０５により押されて、第４開閉弁３０４の第２貫通孔３９３ｂの開口部から第３開閉弁３０３が離れるように第３開閉弁３０３を押す。第３基準量については、後で説明する。

前輪側ソレノイド３２０のコイル３２１へ第３基準電流よりも大きい値に予め定められた第４基準電流以上の電流が供給されている場合には、作動ロッド３２４のケース３２５からの突出量が第３基準量よりも大きい値に予め定められた第４基準量以上となる。作動ロッド３２４の突出量が第４基準量以上である場合には、プッシュロッド３１６により押し下げられた第３開閉弁３０３が第４開閉弁支持部材３８０の内向部３８２の凸部３８２ａに載り、軸方向貫通孔３８４の上側の開口部を塞ぐ。言い換えれば、プッシュロッド３１６は、ケース３２５からの作動ロッド３２４の突出量が第４基準量以上である場合に、第４開閉弁支持部材３８０に形成された軸方向貫通孔３８４の上側の開口部を塞ぐように第３開閉弁３０３を押す。

以下では、コイル３２１への通電が停止しているか又は第１基準電流未満の電流が供給され、制御弁３０５の溝３０５ａの軸方向の位置がユニット本体３３０の上端側円柱状部３４０に形成された第１径方向連通孔３４９ａと重なり、第１開閉弁背圧室Ｂ１とリザーバ室４０とが制御弁３０５の溝３０５ａを介して連通する状態を第１切替状態と称す。

また、コイル３２１へ第１基準電流以上第２基準電流以下の電流が供給され、作動ロッド３２４が制御弁３０５の溝３０５ａがユニット本体３３０の第１径方向連通孔３４９ａと重ならない位置まで制御弁３０５を押し下げ、第１開閉弁背圧室Ｂ１とリザーバ室４０とが制御弁３０５の溝３０５ａを介して連通しないとともに第３開閉弁３０３が第４開閉弁３０４の第２貫通孔３９３ｂの開口部を塞いでいる状態を第２切替状態と称す。

また、コイル３２１へ第２基準電流よりも大きな電流が供給され、第１開閉弁背圧室Ｂ１とリザーバ室４０とが制御弁３０５の溝３０５ａを介して連通しないとともに、第３開閉弁３０３が第４開閉弁３０４の第２貫通孔３９３ｂの開口部と第４開閉弁支持部材３８０の軸方向貫通孔３８４の開口部との両方を塞がない状態を第３切替状態と称す。

また、コイル３２１へ第４基準電流以上の電流が供給され、第１開閉弁背圧室Ｂ１とリザーバ室４０とが制御弁３０５の溝３０５ａを介して連通しないとともに、第３開閉弁３０３が第４開閉弁支持部材３８０の軸方向貫通孔３８４の開口部を塞いでいる状態を第４切替状態と称す。この第４切替状態においては、後述するように、第４開閉弁３０４がシール部材３１４から離れている。

＜フロントフォーク２１の作用＞
以上のように構成されたフロントフォーク２１は、前輪側スプリング５００が自動二輪車１の車重を支えて衝撃を吸収し、減衰力発生ユニット１３０が前輪側スプリング５００の振動を減衰する。
図８は、フロントフォーク２１の圧縮行程時の作用を説明するための図である。
フロントフォーク２１の圧縮行程においては、減衰力発生ユニット１３０のピストン１３１が、白抜き矢印のようにシリンダ２３０に対して上方へ移動し、ピストン１３１の移動で第１油室５１のオイルは押されて圧力が上昇する。その結果、第１貫通孔１３２を塞ぐ下端側バルブ１３７が開き、オイルは第１貫通孔１３２を通って第２油室５２に流入する（矢印Ｃ１参照）。この第１油室５１から第２油室５２へのオイルの流れは、第１貫通孔１３２及び下端側バルブ１３７で絞られ、圧縮行程時における減衰力を得る。

また、圧縮行程時にシリンダ２３０内部へロッド１５０が進入したことに起因して、ロッド進入体積分のオイルが、前輪側流路切替ユニット３００の切替状態に応じて、ジャッキ室６０又はリザーバ室４０へ供給される（矢印Ｃ２参照）。前輪側流路切替ユニット３００の切替状態に応じて、ジャッキ室６０、リザーバ室４０のいずれへ供給されるかについては後述する。なお、減衰力発生ユニット１３０、ロッド１５０及びシリンダ２３０などは、シリンダ２３０内のオイルをジャッキ室６０又はリザーバ室４０へ供給するポンプとして機能する。このポンプを「ポンプ６００」と称す場合もある。

図９は、フロントフォーク２１の伸張行程時の作用を説明するための図である。
フロントフォーク２１の伸張行程においては、減衰力発生ユニット１３０のピストン１３１が、白抜き矢印のようにシリンダ２３０に対して下方へ移動し、ピストン１３１の移動で第２油室５２のオイルは押されて圧力が上昇する。その結果、第２貫通孔１３３を塞ぐ上端側バルブ１３６が開き、オイルは第２貫通孔１３３を通って第１油室５１に流入する（矢印Ｔ１参照）。この第２油室５２から第１油室５１へのオイルの流れは、第２貫通孔１３３及び上端側バルブ１３６で絞られ、伸張行程時における減衰力を得る。

また、伸張行程時にシリンダ２３０内部からロッド１５０が退出したことに起因して、ロッド退出体積分のオイルが、リザーバ室４０から第１油室５１へ供給される。つまり、ピストン１３１が下方へ移動したことに起因して低圧となった第１油室５１へ、リザーバ室４０のオイルが進入する。つまり、リザーバ室４０のオイルは、支持部材保持部材１８０の連通孔１８２、ロッド保持部材１６０の径方向貫通孔１６１ｃを通ってロッド保持部材１６０の軸方向凹部１６１ａに進入した後にボール１６６を上方へ移動させてロッド１５０内部へ進入する（矢印Ｔ２参照）。そして、ロッド１５０内部へ進入したオイルは、ピストンボルト１４０の凹部１４３，径方向貫通孔１４４、ナット１４５の傾斜方向貫通孔１４８を通って第１油室５１へ至る（矢印Ｔ３参照）。なお、ナット１４５の下端側には傾斜方向貫通孔１４８の開口部を覆う板バルブ１４９が設けられているので、第１油室５１からロッド１５０内部へオイルが逆流するのが抑制される。

このように、支持部材保持部材１８０の連通孔１８２、ロッド保持部材１６０の径方向貫通孔１６１ｃ、ロッド保持部材１６０の軸方向凹部１６１ａ、ロッド１５０内部、ピストンボルト１４０の凹部１４３，径方向貫通孔１４４、ナット１４５の傾斜方向貫通孔１４８は、リザーバ室４０からシリンダ２３０内（第１油室５１）へオイルを吸入する吸入路として機能する。また、ボール１６６は、リザーバ室４０からロッド１５０内部へのオイルの流入を許容するとともにロッド１５０内部からリザーバ室４０へのオイルの排出を抑制するチェック弁として機能する。以下では、ボール１６６を、「吸入側チェック弁Ｖｃ」と称す。

＜前輪側流路切替ユニット３００の切替状態に応じたオイルの流通状態＞
図１０は、前輪側流路切替ユニット３００が第１切替状態である場合のオイルの流通状態を示す図である。
フロントフォーク２１の圧縮行程時に前輪側流路切替ユニット３００が第１切替状態である場合、減衰力発生ユニット１３０、ロッド１５０及びシリンダ２３０などにより構成されるポンプ６００から吐出されたオイルは、図１０に示した矢印Ｐ１のように、ユニット本体３３０に形成された軸方向連通孔３５１を通って上方へ向かう。第１開閉弁背圧室Ｂ１のオイルは、図７（ａ）に示すように、ユニット本体３３０の側方凹部３４２ｂ、制御弁３０５の溝３０５ａ、ユニット本体３３０の第１径方向連通孔３４９ａを通ってユニット本体３３０の外部に排出される。そして、ユニット本体３３０の外部に排出されたオイルは、図１０に示した矢印Ｐ１のように、ユニット本体３３０の切り欠き部３４８ａと支持部材４００との間の隙間、ベース部材２６０の突出部２６０ｂと支持部材４００の下端部との間に形成された排出流路４１を通ってリザーバ室４０に向かう。

また、前輪側流路切替ユニット３００が第１切替状態である場合、第１開閉弁背圧室Ｂ１の圧力は低いことから、ポンプ６００から吐出されてユニット本体３３０に形成された軸方向連通孔３５１を通って上方へ向かったオイルは、第１開閉弁３０１を上方へ移動させて、第１開閉弁３０１の傾斜面３０１ｃをユニット本体３３０の第３円柱状凹部３４６ｃの開口部から離間させる。そして、第１開閉弁３０１の傾斜面３０１ｃと、ユニット本体３３０との間の隙間を通ったオイルは、ユニット本体３３０に形成された交差方向連通孔３４６ｄを通り、ベース部材２６０の突出部２６０ｂと支持部材４００の下端部との間に形成された排出流路４１を通ってリザーバ室４０に向かう。
言い換えれば、前輪側流路切替ユニット３００が第１切替状態である場合、第１開閉弁背圧室Ｂ１の圧力は、ポンプ６００から吐出されてユニット本体３３０に形成された軸方向連通孔３５１を通って上方へ向かったオイルが第１開閉弁３０１をユニット本体３３０から離間させるのを困難にするほど高くない。その結果、ポンプ６００から吐出されたオイルは、リザーバ室４０に向かう。

このように、ユニット本体３３０の軸方向連通孔３５１、交差方向連通孔３４６ｄ、排出流路４１は、シリンダ２３０内とリザーバ室４０とを連通する第１連通路Ｒ１（図３参照）として機能する。
また、ユニット本体３３０の軸方向連通孔３５１、第１開閉弁３０１の貫通孔３０１ｅ、ユニット本体３３０の側方凹部３４２ｂ、制御弁３０５の溝３０５ａ、ユニット本体３３０の第１径方向連通孔３４９ａ、排出流路４１は、シリンダ２３０内とリザーバ室４０とを連通する第１連通路迂回路Ｒ５として機能する。制御弁３０５は、第１連通路迂回路Ｒ５を開閉することで第１開閉弁３０１の開閉を制御する弁として機能する。
また、ユニット本体３３０に形成された、側方凹部３４２ｂ、収容部３４２ａ及び第１径方向連通孔３４９ａは、オイルが第１開閉弁背圧室Ｂ１からリザーバ室４０へ向かう排出流路として機能する。制御弁３０５は、排出流路を開閉することで第１開閉弁３０１の開閉を制御する弁として機能する。

図１１は、前輪側流路切替ユニット３００が第２切替状態である場合のオイルの流通状態を示す図である。
フロントフォーク２１の圧縮行程時に前輪側流路切替ユニット３００が第２切替状態である場合、第１開閉弁背圧室Ｂ１とリザーバ室４０とが制御弁３０５の溝３０５ａを介して連通しないので、第１開閉弁背圧室Ｂ１のオイルは、制御弁３０５の溝３０５ａを通ってリザーバ室４０に向かわない。一方、ユニット本体３３０に形成された軸方向連通孔３５１と第１開閉弁背圧室Ｂ１とは、第１開閉弁３０１の貫通孔３０１ｅを介して連通している。
それゆえ、前輪側流路切替ユニット３００が第２切替状態である場合、第１開閉弁背圧室Ｂ１の圧力は、ポンプ６００から吐出されてユニット本体３３０の軸方向連通孔３５１を通って上方へ向かったオイルが、第１開閉弁３０１を上方へ移動させる（第１開閉弁３０１を開かせる）のを困難にするほど高い。
このように、前輪側流路切替ユニット３００が第２切替状態である場合、第１開閉弁３０１が第１連通路Ｒ１を閉じているので、ポンプ６００から吐出されたオイルは、図１１に示した矢印Ｐ２のように、ジャッキ室６０へ向かう。つまり、ポンプ６００から吐出され、第２開閉弁支持部材３７０の軸方向貫通孔３７２ａを通ったオイルは、第２コイルスプリング３１２の付勢力に抗して第２開閉弁３０２を押し上げ、第４開閉弁支持部材３８０の外周面と、ユニット本体３３０の内周面との間の隙間を通って上方へ向かう。そして、第４開閉弁支持部材３８０の外周面とユニット本体３３０の内周面との間の隙間を通って上方へ向かったオイルは、ユニット本体３３０の第３径方向連通孔３５７を通ってユニット本体３３０の外側に向かう。第３径方向連通孔３５７を通ったオイルは、その後、シリンダ２３０の外周面と前輪側スプリング長変更ユニット２５０のベース部材２６０の内周面との間に形成された環状流路６１を通ってジャッキ室６０に向かう。

このように、第２開閉弁支持部材３７０の軸方向貫通孔３７２ａ、第４開閉弁支持部材３８０の外周面とユニット本体３３０の内周面との間の隙間、ユニット本体３３０の第３径方向連通孔３５７、及び環状流路６１は、シリンダ２３０内とジャッキ室６０とを連通する第２連通路Ｒ２（図３参照）として機能する。第２開閉弁３０２は、シリンダ２３０内からジャッキ室６０へのオイルの流れを許容するとともにジャッキ室６０からシリンダ２３０内へのオイルの流れを妨げるチェック弁でもある。

なお、前輪側流路切替ユニット３００が第２切替状態である場合、第３開閉弁３０３が第４開閉弁３０４の第２貫通孔３９３ｂの開口部を塞いでいる。それゆえ、第４開閉弁支持部材３８０の円筒状部３８１の内周面と、第４開閉弁３０４の第２円柱状部３９２の下端面と、第４開閉弁支持部材３８０の内向部３８２の上端面とにより囲まれた空間Ｓ１と、ジャッキ室６０とは、第４開閉弁支持部材３８０の軸方向貫通孔３８４や、球状である、一の第２開閉弁３０２と他の第２開閉弁３０２との間の隙間を介して連通している。
また、第４開閉弁支持部材３８０の円筒状部３８１の内周面と第４開閉弁３０４の第１円柱状部３９１の外周面との間の空間Ｓ２と、ジャッキ室６０とは、第４開閉弁支持部材３８０の径方向連通孔３８５を介して連通している。
その結果、第４開閉弁３０４に対して上方向の力を加えるオイルである空間Ｓ１内のオイルの圧力と、第４開閉弁３０４に対して下方向の力を加えるオイルである空間Ｓ２内のオイルの圧力とは同じである。そして、第４開閉弁３０４における、空間Ｓ１内のオイルの圧力を受ける受圧面積Ａ１（第２円柱状部３９２の下端面の面積）の方が、空間Ｓ２内のオイルの圧力を受ける受圧面積Ａ２（第２円柱状部３９２の上端面の面積）よりも大きいので、第４開閉弁３０４は、シール部材３１４に接触したままとなる。

図１２は、前輪側流路切替ユニット３００が第３切替状態である場合のオイルの流通状態を示す図である。
前輪側流路切替ユニット３００が第３切替状態である場合、図１２に示した矢印Ｐ３のように、ジャッキ室６０のオイルは、リザーバ室４０に向かう。つまり、ジャッキ室６０のオイルは、シリンダ２３０の外周面と前輪側スプリング長変更ユニット２５０のベース部材２６０の内周面との間に形成された環状流路６１、ユニット本体３３０の第３径方向連通孔３５７、第４開閉弁支持部材３８０の外周面とユニット本体３３０の内周面との間の隙間を通って下方へ向かい、第２開閉弁支持部材３７０の上端側円筒状部３７１の内周面と第４開閉弁支持部材３８０の円柱状部３８３の外周面との間の隙間Ｇ１に進入する。そして、隙間Ｇ１のオイルは、球状である、一の第２開閉弁３０２と他の第２開閉弁３０２との間の隙間、第４開閉弁支持部材３８０の軸方向貫通孔３８４、第３開閉弁３０３と第４開閉弁３０４との間の隙間、第４開閉弁３０４の第２貫通孔３９３ｂの内周面とプッシュロッド３１６の外周面との間の隙間を通って上方へ向かう。上方へ向かったオイルは、ユニット本体３３０の第２径方向連通孔３４９ｂ、ベース部材２６０の突出部２６０ｂと支持部材４００の下端部との間に形成された排出流路４１を通ってリザーバ室４０に向かう。

このように、環状流路６１、ユニット本体３３０の第３径方向連通孔３５７、第４開閉弁支持部材３８０の外周面とユニット本体３３０の内周面との間の隙間、第４開閉弁支持部材３８０の軸方向貫通孔３８４、第３開閉弁３０３と第４開閉弁３０４との間の隙間、第４開閉弁３０４の第２貫通孔３９３ｂの内周面とプッシュロッド３１６の外周面との間の隙間、ユニット本体３３０の第２径方向連通孔３４９ｂ、排出流路４１が、ジャッキ室６０とリザーバ室４０とを連通する第３連通路Ｒ３（図３参照）として機能する。また、第３開閉弁３０３が、この第３連通路Ｒ３を開閉する。
また、第３連通路Ｒ３の内、空間Ｓ１の上流側にある、環状流路６１、ユニット本体３３０の第３径方向連通孔３５７、第４開閉弁支持部材３８０の外周面とユニット本体３３０の内周面との間の隙間、第４開閉弁支持部材３８０の軸方向貫通孔３８４が、ジャッキ室６０から空間Ｓ１へ向かう流入流路として機能する。第３開閉弁３０３が、この流入流路をも開閉する。

なお、前輪側流路切替ユニット３００が第３切替状態である場合、第３開閉弁３０３と第４開閉弁３０４の第２貫通孔３９３ｂの開口部との間の隙間Ｇ２が第３連通路Ｒ３における最小絞り部となるように、第３開閉弁３０３が第２貫通孔３９３ｂの開口部から離れている。第３開閉弁３０３が第２貫通孔３９３ｂの開口部から離れている状態では、第４開閉弁３０４に対して上方向の力を加える空間Ｓ１内のオイルの圧力は、第４開閉弁３０４に対して下方向の力を加えるオイルである空間Ｓ２内のオイルの圧力よりも小さいが、受圧面積Ａ１の方が受圧面積Ａ２よりも大きいので、第４開閉弁３０４は、シール部材３１４に接触したままとなる（空間Ｓ１内のオイルの圧力×受圧面積Ａ１＞空間Ｓ２内のオイルの圧力×受圧面積Ａ２）。

言い換えれば、前輪側流路切替ユニット３００が第３切替状態である場合に第４開閉弁３０４がシール部材３１４に接触したままとなるように、以下のように設定されている。すなわち、隙間Ｇ２により形成される流路の面積を、第４開閉弁支持部材３８０の軸方向貫通孔３８４の流路面積（流入流路の最小面積）や、プッシュロッド３１６の第２軸部３１８の外周面と第４開閉弁３０４の第２貫通孔３９３ｂの内周面との間の隙間Ｇ３により形成される流路の面積（隙間Ｇ２よりも下流側の流路の最小面積）よりも小さくして隙間Ｇ２が最小絞り部となるように第３基準量が設定されている。また、第３開閉弁３０３が開いたことにより小さくなる空間Ｓ１内のオイルの圧力と受圧面積Ａ１とを乗算した値が、空間Ｓ２内のオイルの圧力と受圧面積Ａ２とを乗算した値よりも大きくなるように（空間Ｓ１内のオイルの圧力×受圧面積Ａ１＞空間Ｓ２内のオイルの圧力×受圧面積Ａ２）、受圧面積Ａ１及び受圧面積Ａ２を考慮して第３基準量が設定されている。

図１３は、前輪側流路切替ユニット３００が第４切替状態である場合のオイルの流通状態を示す図である。
前輪側流路切替ユニット３００が第４切替状態である場合、第３開閉弁３０３が第４開閉弁支持部材３８０の軸方向貫通孔３８４の開口部を塞いでいるため、第４開閉弁３０４に対して上方向の力を加える空間Ｓ１内にオイルの流入が少ないか又はオイルが流入しない。そのため、空間Ｓ１内のオイルの圧力が、前輪側流路切替ユニット３００が第３切替状態である場合よりも小さくなり、受圧面積Ａ１の方が受圧面積Ａ２より大きくても、第４開閉弁３０４に加わる下方向の力が上方向の力よりも大きくなる（空間Ｓ１内のオイルの圧力×受圧面積Ａ１＜空間Ｓ２内のオイルの圧力×受圧面積Ａ２）。その結果、第４開閉弁３０４は、シール部材３１４から離れる。そして、図１３に示した矢印Ｐ４のように、ジャッキ室６０のオイルは、第４開閉弁３０４とシール部材３１４との間の隙間を通って、リザーバ室４０に向かう。つまり、ジャッキ室６０のオイルは、環状流路６１、ユニット本体３３０の第３径方向連通孔３５７、第４開閉弁支持部材３８０の径方向連通孔３８５、第４開閉弁３０４とシール部材３１４との間の隙間、ユニット本体３３０の第２径方向連通孔３４９ｂ、ベース部材２６０の突出部２６０ｂと支持部材４００の下端部との間に形成された排出流路４１を通ってリザーバ室４０に向かう。

このように、環状流路６１、ユニット本体３３０の第３径方向連通孔３５７、第４開閉弁支持部材３８０の径方向連通孔３８５、第４開閉弁３０４とシール部材３１４との間の隙間、ユニット本体３３０の第２径方向連通孔３４９ｂ、排出流路４１が、ジャッキ室６０とリザーバ室４０とを連通する第４連通路Ｒ４（図３参照）として機能する。また、第４開閉弁３０４が、この第４連通路Ｒ４を開閉する。

＜車高の昇降について＞
以上述べたように作用するフロントフォーク２１において、前輪側流路切替ユニット３００が第２切替状態である場合、圧縮行程時に、ポンプ６００から吐出されたオイルがジャッキ室６０に流入し、ジャッキ室６０のオイル量が増す。そして、ジャッキ室６０のオイル量が増すことによって前輪側スプリング長変更ユニット２５０のベース部材２６０に対して上端部支持部材２７０が下方へ移動する。上端部支持部材２７０がベース部材２６０に対して下方へ移動することで前輪側スプリング５００のバネ長が短くなると、上端部支持部材２７０がベース部材２６０に対して移動する前と比べて前輪側スプリング５００が上端部支持部材２７０を押すバネ力が大きくなる。その結果、車体フレーム１１から前輪２側へ力が作用したとしても両者の相対位置を変化させない初期セット荷重（プリロード）が大きくなる。かかる場合、車体フレーム１１（シート１９）側から軸方向に同じ力が作用した場合には、フロントフォーク２１の沈み込み量が小さくなる。それゆえ、上端部支持部材２７０がベース部材２６０に対して移動することで前輪側スプリング５００のバネ長が短くなると、上端部支持部材２７０がベース部材２６０に対して移動する前と比べて、シート１９の高さが上昇する（車高が高くなる）。

他方、前輪側流路切替ユニット３００が第３切替状態や第４切替状態である場合、ジャッキ室６０のオイル量が減少することによって前輪側スプリング長変更ユニット２５０のベース部材２６０に対して上端部支持部材２７０が上方へ移動する。上端部支持部材２７０がベース部材２６０に対して上方に移動することで前輪側スプリング５００のバネ長が長くなると、上端部支持部材２７０がベース部材２６０に対して移動する前と比べて前輪側スプリング５００が上端部支持部材２７０を押すバネ力が小さくなる。かかる場合、初期セット荷重（プリロード）が小さくなり、車体フレーム１１（シート１９）側から軸方向に同じ力が作用した場合のフロントフォーク２１の沈み込み量が大きくなる。それゆえ、上端部支持部材２７０がベース部材２６０に対して上方に移動することで前輪側スプリング５００のバネ長が長くなると、上端部支持部材２７０がベース部材２６０に対して移動する前と比べて、シート１９の高さが下降する（車高が低くなる）。なお、前輪側流路切替ユニット３００が第４切替状態である場合には、第３切替状態である場合よりもジャッキ室６０のオイルの量が高速で減るので、第３切替状態である場合よりも高速で車高が低くなる。

なお、前輪側流路切替ユニット３００が第１切替状態である場合、圧縮行程時にポンプ６００から吐出されたオイルはリザーバ室４０に流入するので、ジャッキ室６０のオイル量は増減しない。それゆえ、シート１９の高さが維持される（車高が維持される）。

このように、本実施の形態に係る前輪側流路切替ユニット３００は、供給される電流量に応じて、第１連通路Ｒ１、第２連通路Ｒ２及び第３連通路Ｒ３のいずれかの連通路を開くことが可能である。つまり、前輪側流路切替ユニット３００は、供給される電流量に応じて、前輪側ソレノイド３２０の作動ロッド３２４の軸方向への移動量を制御することで、車高を高くしたり、車高を低くしたり、車高を維持したりすることができる。言い換えれば、前輪側流路切替ユニット３００は、１つのユニットにて、車高を上昇させる上昇モード、車高を下降させる下降モード、車高を維持する維持モードの３つの制御モードを、電流量に応じて制御することができる。また、前輪側流路切替ユニット３００は、下降モードにおいては、車高を低速で下降させることが可能な低速下降モードと、車高を高速で下降させることが可能な高速下降モードとを実現することができる。

そして、上述した機能を実現する前輪側流路切替ユニット３００は、インナチューブ２１０の内側において、シリンダ２３０の上端部に取り付けられる構成である。つまり、前輪側流路切替ユニット３００は、インナチューブ２１０の外側に配置されているのではない。また、３つの制御モードを実現するために複数の電磁アクチュエータ（ソレノイドなど）を必要としない。それゆえ、本実施の形態に係る前輪側流路切替ユニット３００によれば、フロントフォーク２１の構成を簡易にして省スペース化を実現できるとともに、上記機能を実現することができる。言い換えれば、周囲のスペースが限られたフロントフォーク２１に本実施の形態に係る前輪側流路切替ユニット３００を適用することで、フロントフォーク２１は、自身の大きさを大きくすることなく、３つの制御モードに切り替えることができる。

また、本実施の形態に係る前輪側流路切替ユニット３００は、供給される電流が第１基準電流未満である場合には維持モード、供給される電流が第１基準電流以上であって第２基準電流未満である場合には上昇モード、供給される電流が第２基準電流以上である場合には下降モードとなる。つまり、供給される電流量が大きくなるのに応じて、維持モード、上昇モード、下降モードへと順に遷移する。
このように、本実施の形態に係る前輪側流路切替ユニット３００は、供給される電流量が大きくなるのに応じて、維持モード、下降モード、上昇モードへと順に遷移するのではない。維持モード、下降モード、上昇モードへと順に遷移する構成である場合には、車高を高くした状態でその車高を維持するために電流量を下げると、一旦電流量が下降モードに対応する電流量となり車高が下降するおそれがある。
これに対して、本実施の形態に係る前輪側流路切替ユニット３００においては、供給される電流量が大きくなるのに応じて、維持モード、上昇モード、下降モードへと順に遷移するので、車高を高くした状態でその車高を維持するために電流量を下げたとしても車高が下降することはない。

上述したように本実施の形態に係る流路制御装置の一例としての前輪側流路切替ユニット３００は、供給されたオイルが第１室の一例としてのリザーバ室４０に向かう第１流路の一例としての第１連通路Ｒ１を開閉する第１弁の一例としての第１開閉弁３０１と、第１開閉弁３０１を閉状態とする方向の力を第１開閉弁３０１に加えるオイルを収容する第２室の一例としての第１開閉弁背圧室Ｂ１からリザーバ室４０に向かう第２流路の一例としての排出流路を形成する流路形成部材の一例としてのユニット本体３３０とを備える。ユニット本体３３０には、第１開閉弁背圧室Ｂ１から凹んだ第１凹部の一例としての収容部３４２ａと、収容部３４２ａとリザーバ室４０とを連通する連通路の一例としての第１径方向連通孔３４９ａと、収容部３４２ａと連続し第１径方向連通孔３４９ａとは連続しないように第１開閉弁背圧室Ｂ１から凹んだ第２凹部の一例としての側方凹部３４２ｂとが形成され、第１径方向連通孔３４９ａと側方凹部３４２ｂとを介して第１開閉弁背圧室Ｂ１からリザーバ室４０に向かう第２流路の一例としての排出流路を形成する。そして、前輪側流路切替ユニット３００は、外面から凹んだ溝３０５ａが形成されているとともにユニット本体３３０の収容部３４２ａに嵌め込まれて、溝３０５ａが側方凹部３４２ｂと第１径方向連通孔３４９ａとを連通する位置と、溝３０５ａが側方凹部３４２ｂと第１径方向連通孔３４９ａとを連通しない位置との間を移動することで第２流路の一例としての排出流路を開閉する第２弁の一例としての制御弁３０５を備えている。

以上のように構成された前輪側流路切替ユニット３００によれば、制御弁３０５が、溝３０５ａが側方凹部３４２ｂと第１径方向連通孔３４９ａとを連通する位置にある場合には、第１開閉弁背圧室Ｂ１のオイルがリザーバ室４０に向かうため第１開閉弁背圧室Ｂ１の圧力は低い。その結果、第１開閉弁３０１を閉状態とする方向の力が小さくなり、第１開閉弁３０１が開き、ポンプ６００から供給されたオイルがリザーバ室４０に向かう。
他方、制御弁３０５が、溝３０５ａが側方凹部３４２ｂと第１径方向連通孔３４９ａとを連通しない位置にある場合には、第１開閉弁背圧室Ｂ１のオイルがリザーバ室４０に向かい難くなるため第１開閉弁背圧室Ｂ１の圧力は高い。その結果、第１開閉弁３０１を閉状態とする方向の力が大きくなり、第１開閉弁３０１が閉じ、ポンプ６００から供給されたオイルがリザーバ室４０に向い難くなる。このように本実施の形態に係る前輪側流路切替ユニット３００によれば、制御弁３０５の位置を制御することで第１開閉弁３０１の開閉を制御することができるので、ポンプ６００から供給されたオイルをリザーバ室４０に向かわせるのか否かを確度高く制御することができる。それゆえ、たとえ、路面の凸凹の間隔が小さくて前輪２が高速で振動したり、路面の凸凹が大きくて前輪２の振動の振幅が大きかったりすることに起因して、ポンプから多量のオイルが吐出されるとしても、ポンプ６００から供給されたオイルをリザーバ室４０に向かわせるのか否かを確度高く制御することができるので、ジャッキ室６０のオイル量を確度高く制御することができる。

ここで、ユニット本体３３０の側方凹部３４２ｂは、制御弁３０５の移動方向と同方向に凹み、第１径方向連通孔３４９ａは、制御弁３０５の移動方向と交差する方向に形成されていてもよい。これにより、制御弁３０５を移動することで容易に側方凹部３４２ｂと第１径方向連通孔３４９ａとを連通させるか否かを確度高く制御することができる。
また、制御弁３０５の移動方向において、制御弁３０５の溝３０５ａがユニット本体３３０の第１径方向連通孔３４９ａと重なる場合に側方凹部３４２ｂと第１径方向連通孔３４９ａとが連通し、溝３０５ａが第１径方向連通孔３４９ａと重ならない場合に側方凹部３４２ｂと第１径方向連通孔３４９ａとが連通しないように構成してもよい。これにより、ユニット本体３３０の第１径方向連通孔３４９ａの位置に制御弁３０５の溝３０５ａの位置を合わせるか否かで簡易に第１開閉弁３０１の開閉を制御することができる。

図１４は、溝３０５ａが側方凹部３４２ｂと第１径方向連通孔３４９ａとを連通しない位置にある場合の制御弁３０５の外周面と第１径方向連通孔３４９ａの開口部との位置関係を示す図である。
制御弁３０５は円柱状であるとともに柱方向に移動し、ユニット本体３３０の第１径方向連通孔３４９ａは、制御弁３０５の移動方向に見た場合に、制御弁３０５の中心に対して側方凹部３４２ｂとは反対側に形成されていてもよい。これにより、制御弁３０５が、側方凹部３４２ｂ内のオイルにより、第１径方向連通孔３４９ａの方へ向かう力を受ける。その結果、特に、制御弁３０５の移動方向の位置が、溝３０５ａが第１径方向連通孔３４９ａと重ならない位置である場合には、図１４に示すように、制御弁３０５の外面が第１径方向連通孔３４９ａの開口部を塞ぐ。それゆえ、たとえ制御弁３０５の外面よりも収容部３４２ａの内面の方が大きく、制御弁３０５の外面と収容部３４２ａの内面との間に隙間が生じる寸法関係であったとしても、第１開閉弁背圧室Ｂ１のオイルがリザーバ室４０に向かい難くなるため第１開閉弁背圧室Ｂ１の圧力を高く維持することができる。
なお、制御弁３０５が、側方凹部３４２ｂ内のオイルにより、第１径方向連通孔３４９ａの方へ向かう力を受けるのであれば、制御弁３０５の中心に対して第１径方向連通孔３４９ａと側方凹部３４２ｂとは正反対に形成されていなくてもよい。なお、制御弁３０５は角柱状であってもよい。

上述したように本実施の形態に係る流路制御装置の一例としての前輪側流路切替ユニット３００は、第１室の一例としてのジャッキ室６０から第２室の一例としてのリザーバ室４０へ向かう第１流路の一例としての第４連通路Ｒ４を閉じる閉状態と閉状態から第３室の一例としての空間Ｓ１の方へ移動することで第４連通路Ｒ４を開いた開状態に遷移するととともに、第４連通路Ｒ４と空間Ｓ１とを連通する連通路の一例としての軸方向貫通孔３９３が形成され、閉状態でジャッキ室６０の圧力を受ける第１受圧面積の一例としての受圧面積Ａ１が空間Ｓ１の圧力を受ける第２受圧面積の一例としての受圧面積Ａ２よりも小さい第１弁の一例としての第４開閉弁３０４を備える。また、前輪側流路切替ユニット３００は、ジャッキ室６０から第４開閉弁３０４の軸方向貫通孔３９３を通ってリザーバ室４０へ向かう第２流路の一例としての第３連通路Ｒ３上の空間Ｓ１に設けられて、軸方向貫通孔３９３を閉じるとともにジャッキ室６０から空間Ｓ１へ向かう流入流路を開いた第１状態と、流入流路を閉じるとともに軸方向貫通孔３９３を開いた第２状態とに遷移する第２弁の一例としての第３開閉弁３０３を備える。

以上のように構成された前輪側流路切替ユニット３００によれば、第３開閉弁３０３が第４開閉弁３０４の軸方向貫通孔３９３を閉じるとともにジャッキ室６０から空間Ｓ１へ至る流入流路を開いた第１状態である場合、ジャッキ室６０と第４開閉弁３０４の背圧室となる空間Ｓ１とは同圧となる。そして、閉状態でジャッキ室６０の圧力を受ける第４開閉弁３０４の受圧面積Ａ１が空間Ｓ１内の圧力を受ける受圧面積Ａ２よりも小さいので、第４開閉弁３０４は閉状態となる。また、第３開閉弁３０３が第４開閉弁３０４の軸方向貫通孔３９３を閉じているので第３連通路Ｒ３も閉じている。それゆえ、ジャッキ室６０のオイルはリザーバ室４０に至らない。
他方、第３開閉弁３０３がジャッキ室６０から空間Ｓ１へ至る流入流路を閉じるとともに第４開閉弁３０４の軸方向貫通孔３９３を開いた第２状態である場合、第４開閉弁３０４の背圧室となる空間Ｓ１にはオイルが供給されないのでジャッキ室６０よりも低圧となる。それゆえ、第４開閉弁３０４が空間Ｓ１の方へ移動し易くなり、第４開閉弁３０４は開状態となり易くなる。そして、本実施の形態に係る前輪側流路切替ユニット３００においては、第３開閉弁３０３が第２状態である場合は、第４開閉弁３０４が開状態となるように設定されている。その結果、ジャッキ室６０のオイルは第４連通路Ｒ４を通ってリザーバ室４０に至り易くなる。
このように本実施の形態に係る前輪側流路切替ユニット３００によれば、第３開閉弁３０３の開閉を制御することで第４開閉弁３０４の開閉を制御することができるので、ジャッキ室６０のオイルをリザーバ室４０に向かわせるのか否かを確度高く制御することができる。

ここで、第３開閉弁３０３は、第４開閉弁３０４の軸方向貫通孔３９３の開口部との間の隙間Ｇ２が第３連通路Ｒ３の最小絞り部となるように軸方向貫通孔３９３及び流入流路を開いた第３状態に遷移してもよい。第３開閉弁３０３が第３状態である場合、第４開閉弁３０４の軸方向貫通孔３９３及び流入流路は開かれているので、第３連通路Ｒ３は開いており、ジャッキ室６０のオイルは第３連通路Ｒ３を通ってリザーバ室４０へ至る。そして、第４開閉弁３０４の背圧室となる空間Ｓ１は、ジャッキ室６０よりも低圧となる。ただし、第４開閉弁３０４の軸方向貫通孔３９３の開口部との間の隙間Ｇ２が第３連通路Ｒ３の最小絞り部となるので、第４開閉弁３０４の軸方向貫通孔３９３よりも空間Ｓ１の方が高圧となる。それゆえ、閉状態でジャッキ室６０の圧力を受ける第４開閉弁３０４の受圧面積Ａ１と空間Ｓ１内の圧力を受ける受圧面積Ａ２の大きさにより第４開閉弁３０４の位置が定まる。
そして、第４開閉弁３０４の受圧面積Ａ２は、第３開閉弁３０３が第３状態である場合に、第４開閉弁３０４を閉状態とするように受圧面積Ａ１よりも大きくてもよい。これにより、第３開閉弁３０３が第３状態である場合に、第４開閉弁３０４を閉状態にしつつ、ジャッキ室６０のオイルが第３連通路Ｒ３を通ってのみリザーバ室４０へ至るようにすることが可能となる。そして、第３連通路Ｒ３の流路面積を第４連通路Ｒ４の流路面積よりも小さくすることで、第３開閉弁３０３が第２状態である場合よりも第３開閉弁３０３が第３状態である場合の方がジャッキ室６０のオイルがリザーバ室４０へ至る速度を小さくすることが可能となる。また、第３開閉弁３０３が第３状態である場合に第４開閉弁３０４が閉状態であることにより、第３開閉弁３０３が第３状態である場合に第４開閉弁３０４が開状態である場合よりも、ジャッキ室６０のオイルを減らして車高を低くしている状態からジャッキ室６０のオイル量を維持して車高を維持している状態への変化をより迅速に行うことが可能となる。

上述したように本実施の形態に係る車高調整装置の一例としてのフロントフォーク２１は、一端が車体側に支持され、他端が車輪側に支持されたスプリング５００と、オイルを収容する収容室の一例としてのジャッキ室６０のオイルの量に応じてスプリング５００の長さを変更する変更装置の一例としてのスプリング長変更ユニット２５０と、ポンプ６００から供給されたオイルが貯留室の一例としてのリザーバ室４０に向かう第１流路の一例としての第１連通路Ｒ１を開閉する第１弁の一例としての第１開閉弁３０１と、第１開閉弁３０１を閉状態とする方向の力を第１開閉弁３０１に加えるオイルを収容する背圧室の一例としての第１開閉弁背圧室Ｂ１からリザーバ室４０へ向かう排出流路を開閉する背圧調整弁の一例としての制御弁３０５と、第１開閉弁３０１が閉状態である場合に、ポンプ６００から供給されたオイルがジャッキ室６０に向かう第２流路の一例としての第２連通路Ｒ２を開閉する第２開閉弁３０２とを備える。

以上のように構成された本実施の形態に係るフロントフォーク２１によれば、制御弁３０５が、第１開閉弁背圧室Ｂ１からリザーバ室４０へ向かう排出流路を開いている場合には、第１開閉弁背圧室Ｂ１のオイルがリザーバ室４０に向かうため第１開閉弁背圧室Ｂ１の圧力は低い。その結果、第１開閉弁３０１を閉状態とする方向の力が小さくなり、第１開閉弁３０１が開き、ポンプ６００から供給されたオイルがリザーバ室４０に向かう。他方、制御弁３０５が、第１開閉弁背圧室Ｂ１からリザーバ室４０へ向かう排出流路を閉じている場合には、第１開閉弁背圧室Ｂ１のオイルがリザーバ室４０に向い難くなるため第１開閉弁背圧室Ｂ１の圧力は高い。その結果、第１開閉弁３０１を閉状態とする方向の力が大きくなり、第１開閉弁３０１が開き難くなり、ポンプ６００から供給されたオイルがリザーバ室４０に向かい難くなる。そして、本実施の形態に係るフロントフォーク２１は、第１開閉弁３０１が閉状態である場合に、第２開閉弁３０２が第２連通路Ｒ２を開くので、ポンプ６００から供給されたオイルが第２連通路Ｒ２を通ってジャッキ室６０に向かう。このように本実施の形態に係るフロントフォーク２１によれば、制御弁３０５の位置を制御することで第１開閉弁３０１の開閉を制御することができるので、ポンプ６００から供給されたオイルをリザーバ室４０に向かわせるのか、ジャッキ室６０に向かわせるのかを確度高く制御することができる。それゆえ、制御弁３０５の位置を制御することでスプリング５００の長さを確度高く制御することができ、車高を精度よく調整することができる。

また、フロントフォーク２１は、第１開閉弁背圧室Ｂ１から凹んだ凹部の一例としての上端側中央凹部３４２を介して第１開閉弁背圧室Ｂ１からリザーバ室４０へ向かう排出流路を形成する流路形成部材の一例としてのユニット本体３３０をさらに備え、制御弁３０５は、排出流路を開く位置と閉じる位置とに移動可能にユニット本体３３０の上端側中央凹部３４２に嵌め込まれていてもよい。これにより、制御弁３０５の位置を制御することで第１開閉弁背圧室Ｂ１の圧力を確度高く制御することができ、第１開閉弁３０１の開閉を確度高く制御することができる。その結果、車高を精度よく調整することができる。

また、フロントフォーク２１は、制御弁３０５の位置に応じて移動して、ジャッキ室６０からリザーバ室４０へ向かう第３流路の一例としての第３連通路Ｒ３を開閉する第３弁の一例としての第３開閉弁３０３をさらに備えてもよい。これにより、制御弁３０５の位置を制御することで第３開閉弁３０３の位置を制御することができ、ジャッキ室６０からリザーバ室４０へ向かう第３連通路Ｒ３の開閉を確度高く制御することができる。それゆえ、ジャッキ室６０のオイルをリザーバ室４０に向かわせてジャッキ室６０のオイル量を減らすのか、ジャッキ室６０のオイル量を維持するのかを確度高く制御することができ、車高を精度よく調整することができる。

また、フロントフォーク２１は、第３開閉弁３０３の位置に応じて移動して、ジャッキ室６０からリザーバ室４０へ向かう流路であって第３連通路Ｒ３よりも流路面積が大きい第４流路の一例としての第４連通路Ｒ４を開閉する第４弁の一例としての第４開閉弁３０４をさらに備えてもよい。これにより、第３開閉弁３０３の位置を制御する制御弁３０５の位置を制御することで第４開閉弁３０４の位置を制御することができ、ジャッキ室６０からリザーバ室４０へ向かう第４連通路Ｒ４の開閉を確度高く制御することができる。それゆえ、流路面積が大きい第４連通路Ｒ４を通ってジャッキ室６０のオイルをリザーバ室４０に向かわせてジャッキ室６０のオイル量を高速で減らすのか、流路面積が小さい第３連通路Ｒ３を通ってジャッキ室６０のオイルをリザーバ室４０に向かわせてジャッキ室６０のオイル量を低速で減らすのかを確度高く制御することができ、車高を精度よく調整することができる。

また、第３開閉弁３０３は、第３連通路Ｒ３上であって、第４開閉弁３０４を閉状態とする方向の力を第４開閉弁３０４に加えるオイルを収容する第４弁背圧室の一例としての空間Ｓ１に設けられて、ジャッキ室６０から空間Ｓ１へ至る流入流路を開く位置と、流入流路を閉じる位置との間を移動してもよい。第３開閉弁３０３がジャッキ室６０から空間Ｓ１へ至る流入流路を閉じる位置にある場合、第４開閉弁３０４の背圧室となる空間Ｓ１にはオイルが供給されないのでジャッキ室６０よりも低圧となる。それゆえ、第４開閉弁３０４が空間Ｓ１の方へ移動し易くなり、第４開閉弁３０４は開状態となり易くなる。他方、第３開閉弁３０３が流入流路を開く位置にある場合、第４開閉弁３０４の背圧室となる空間Ｓ１にはオイルが供給されるので第３開閉弁３０３が流入流路を閉じる位置にある場合よりも低圧となる。それゆえ、第４開閉弁３０４は空間Ｓ１の方へ移動し難く、第４開閉弁３０４は開状態となり難い。このように本実施の形態に係るフロントフォーク２１によれば、第３開閉弁３０３の位置を制御することで、第４開閉弁３０４の開閉状態を確度高く制御することができる。

＜制御弁３０５の変形例＞
上述した実施の形態に係る制御弁３０５においては、供給される電流量が大きくなるのに応じて、維持モード、上昇モード、下降モードへと順に遷移させるべく、作動ロッド３２４の突出量と制御弁３０５の溝３０５ａの位置との関係が定められている。すなわち、作動ロッド３２４の突出量が第１基準量未満である場合には、制御弁３０５の溝３０５ａの軸方向の位置がユニット本体３３０の第１径方向連通孔３４９ａと重なり、作動ロッド３２４の突出量が第１基準量以上である場合には、溝３０５ａの軸方向の位置が第１径方向連通孔３４９ａよりも下方の位置となる。これに対して、作動ロッド３２４の突出量が第１基準量未満である場合には、制御弁３０５の溝３０５ａの軸方向の位置がユニット本体３３０の第１径方向連通孔３４９ａよりも上方の位置となり、作動ロッド３２４の突出量が第１基準量以上である場合に、溝３０５ａの軸方向の位置が第１径方向連通孔３４９ａと重なるように溝３０５ａを形成することで、供給される電流量が大きくなるのに応じて、上昇モード、維持モード、下降モードへと順に遷移させることができる。すなわち、制御弁３０５の溝３０５ａの位置を変更することのみで、上昇モード、維持モード、下降モードへと順に遷移する前輪側流路切替ユニット３００を実現することができる。

＜前輪側流路切替ユニット３００の変形例＞
上述した実施の形態に係る前輪側ソレノイド３１０は、コイル３１１への通電電流が大きくなるほど作動ロッド３１４のケース３１５からの突出量が大きくなるようにプランジャ３１３に軸方向の推力が発生するものであるが、特にかかる態様に限定されない。例えば、前輪側ソレノイド３１０は、コイル３１１への通電電流が大きくなるほど作動ロッド３１４のケース３１５からの突出量が小さくなるようにプランジャ３１３に軸方向の推力が発生してもよい。このように構成された前輪側流路切替ユニット３００においても、１つのユニットにて、車高を上昇させる上昇モード、車高を下降させる下降モード、車高を維持する維持モードの３つの制御モードを、電流量に応じて制御することができる。

なお、上述した実施の形態においては、上昇モード、下降モード及び維持モードの３つの制御モードに切り替え可能な前輪側流路切替ユニット３００を、フロントフォーク２１に適用した構成を例示しているが、特に限定されない。上述した実施の形態に係る前輪側流路切替ユニット３００を、リヤサスペンション２２に適用してもよい。

２１…フロントフォーク、４０…リザーバ室、６０…ジャッキ室、２５０…前輪側スプリング長変更ユニット、３００…前輪側流路切替ユニット、３０１…第１開閉弁、３０２…第２開閉弁、３０３…第３開閉弁、３０４…第４開閉弁、３０５…制御弁、５００…前輪側スプリング、６００…ポンプ、Ｂ１…第１開閉弁背圧室、Ｒ１…第１連通路、Ｒ２…第２連通路、Ｒ３…第３連通路、Ｒ４…第４連通路

Claims (6)

1. 流体が第１室から第２室へ向かう第１流路を閉じる閉状態と前記閉状態から第３室の方へ移動することで前記第１流路を開いた開状態に遷移するととともに、前記第１流路と前記第３室とを連通する連通路が形成され、前記閉状態で前記第１室の圧力を受ける第１受圧面積が前記第３室の圧力を受ける第２受圧面積よりも小さい第１弁と、
   前記第１室から前記第１弁の前記連通路を通って前記第２室へ向かう第２流路上の前記第３室に設けられて、前記連通路を閉じるとともに前記第１室から前記第３室へ向かう流入流路を開いた第１状態と、前記流入流路を閉じるとともに前記連通路を開いた第２状態とに遷移する第２弁と、
   を備える流路制御装置。
2. 前記第２弁は、前記連通路の開口部との間の隙間が前記第２流路の最小絞り部となるように前記連通路及び前記流入流路を開いた第３状態に遷移する
   請求項１に記載の流路制御装置。
3. 前記第１弁の前記第２受圧面積は、前記第２弁が前記第３状態である場合に、前記第１弁を前記閉状態とするように前記第１受圧面積よりも大きい
   請求項２に記載の流路制御装置。
4. 前記第２弁が前記第２状態である場合は、前記第１弁が前記開状態となる
   請求項１から３のいずれか１項に記載の流路制御装置。
5. 一端が車体側に支持され、他端が車輪側に支持されたスプリングと、
   流体を収容する収容室の流体の量に応じて前記スプリングの長さを変更する変更装置と、
   前記収容室から流体を貯留する貯留室へ向かう第１流路を閉じる閉状態と、前記閉状態とする方向の圧力が生じる背圧室の方へ前記閉状態から移動することで前記第１流路を開いた開状態に遷移するととともに、前記第１流路と前記背圧室とを連通する連通路が形成され、前記閉状態で前記収容室の圧力を受ける第１受圧面積が前記背圧室の圧力を受ける第２受圧面積よりも小さい第１弁と、
   前記収容室から前記第１弁の前記連通路を通って前記貯留室へ向かう第２流路上の前記背圧室に設けられて、前記連通路を閉じるとともに前記収容室から前記背圧室へ至る流入流路を開いた第１状態と、前記流入流路を閉じるとともに前記連通路を開いた第２状態とに遷移する第２弁と、
   を備える車高調整装置。
6. 前記第２弁は、前記連通路の開口部との間の隙間が前記第２流路の最小絞り部となるように前記連通路及び前記流入流路を開いた第３状態に遷移する
   請求項５に記載の車高調整装置。

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