JP6997666B2 - 緩衝器 - Google Patents

Description

本発明は、緩衝器の改良に関する。

従来、緩衝器の中には、最伸長時の衝撃を緩和するのに液圧式のリバウンドストッパを利用するものがある。

具体的に、そのような緩衝器は、シリンダと、このシリンダ内に軸方向へ移動可能に挿入されるピストンと、このピストンに連結されてシリンダ外へ突出するピストンロッドと、シリンダの軸方向の一端部に装着されてピストンロッドを摺動自在に支持する環状のロッドガイドとを備え、このロッドガイドとピストンとの間に液圧リバウンドストッパを設けている（例えば、特許文献１）。

また、ロッドガイドは、環状のソケット部を含み、液圧リバウンドストッパがそのソケット部に嵌合する筒状のケースと、ピストンロッドの外周に装着されてケースに挿入可能なリング部材とを有して構成される。そして、緩衝器が伸長し、ピストンの伸長側へのストローク量が所定以上になると、リング部材がケース内へ挿入される。

このように、リング部材がケース内へ挿入されて、緩衝器の伸長に伴いケースの奥側へと侵入すると、ケース内の液体がリング部材とケースとの間に形成される絞り隙間を通ってケース外へ流れ出る。当該液体の流れに対しては、所定の抵抗が付与されるようになっている。このため、ピストンが伸側のストロークエンド側の所定のストローク領域にある場合、上記絞り隙間の抵抗に起因する位置依存の減衰力が発生し、緩衝器の最伸長時の衝撃を緩和できる。

特開２０１５－１０８４０４号公報

従来の緩衝器では、ケースがロッドガイドに設けた環状のソケット部の内周に嵌合されるとともに、シリンダが上記ソケット部の外周に嵌合されており、シリンダとケースとの間に環状の隙間ができる。

シリンダとケースとの間に隙間ができるのは、ソケット部の内周と外周にケースとシリンダをそれぞれ嵌合する場合には限られないが、シリンダとケースとの間に隙間ができる場合であって、ケースがシリンダの上端部内周に位置する場合には、その隙間にエアが溜まることがある。そして、このようにシリンダとケースとの間に溜まったエアは、減衰力発生応答性が低下の原因となる。

このため、従来の緩衝器では、ソケット部の外周に軸方向に沿って溝を形成し、その溝によってソケット部とシリンダとの間にできる隙間により、ケースとシリンダとの間に形成される隙間と、シリンダの外周側とを連通するエア抜き通路を形成している。

上記構成によれば、緩衝器の伸縮時にピストンから見てロッドガイド側に形成される伸側室の圧力が上昇すると、その伸側室の液体がケースとシリンダとの間と、エア抜き通路を通じてシリンダ外へ漏れ出る。このとき、ケースとシリンダとの間に溜まったエアがシリンダ外へ押し流されるので、上記構成によれば、緩衝器の作動によりケースとシリンダとの間に溜まったエアをシリンダ外へ排出できる。

しかしながら、上記構成では、緩衝器がその作動を停止した状態で長時間放置された場合等にエアがエア抜き通路を逆流し、シリンダ外からケースとシリンダとの間に吸い込まれる可能性がある。そのエアは、緩衝器の伸縮作動に伴いシリンダ外へ排出されるのではあるが、緩衝器の作動開始時における減衰力発生応答性の低下の原因となる。

そこで、本発明は、このような問題を解消するために創案されたものであり、シリンダとケースとの間にできる隙間のエアを抜くエア抜き通路を備える場合であっても、作動開始時における減衰力発生応答性を良好にできる緩衝器の提供を目的とする。

上記課題を解決する緩衝器は、シリンダの上端部に装着されてピストンロッドを摺動自在に支える環状のロッドガイドと、ロッドガイドに取り付けられてシリンダの内周に設けられる筒状のケースと、ピストンロッドの外周に取り付けられてケース内に挿入可能なリング部材と、シリンダとケースとの間に形成される隙間の上端をケースの内側へ連通するエア抜き通路とを備える。

上記構成によれば、エア抜き通路がシリンダとケースとの間にできる隙間の上端をケースの内側へ連通するので、その隙間に溜まったエアがエア抜き通路を通ってケース内へと移動し、ピストンロッドとロッドガイドとの間を通ってケース内からシリンダ外へと抜ける。

また、ケース内は液体で満たされているので、緩衝器がその作動を停止した状態で長時間放置されたとしてもエア抜き通路からシリンダとケースとの間にエアが吸い込まれてしまうこともない。よって、シリンダとケースとの間にできる隙間のエアを抜くエア抜き通路を備えていても、作動開始時における減衰力発生応答性を良好にできる。

また、上記緩衝器では、ロッドガイドがケースの嵌合する環状のソケット部と、ケースの上端に対向する対向部とを含み、エア抜き通路がケースの上端と対向部との間に形成される径方向通路と、ケースとソケット部との間に形成される軸方向通路とを有して構成されているとよい。当該構成によれば、孔開け加工をせずにエア抜き通路を形成できるので、エア抜き通路を容易に形成できる。

また、上記緩衝器では、ケースがソケット部の外周に嵌合されているとよい。当該構成によれば、ケース内の圧力が高くなり、ケースの緊迫力が低下してケースが初期位置から下側へずれると、径方向通路の流路面積が広がってケース内の圧力がエア抜き通路から逃げる。すると、ケースのそれ以上の下側への移動が阻止されて、ケースの抜止がなされる。このように、上記構成によれば、エア抜き通路が圧抜き通路としても機能して、ケース内の圧力が過大になるのを防止できるとともに、ケースの脱落を防止できる。

また、上記緩衝器では、ケースがソケット部の内周に嵌合されているとしてもよい。当該構成によれば、ケース内の圧力が上昇してその圧力によりケースが拡径しようとしても、ケースの拡径がソケット部で抑制されるので、ケースの脱落を防止できる。

また、上記緩衝器では、ケースの上端又は対向部に径方向に沿って横溝が形成されていて、ケースの上端が対向部に当接した状態ではその横溝により径方向通路が形成されるとともに、ケース又はソケット部に軸方向に沿って縦溝が形成されていて、その縦溝により軸方向通路が形成されているとよい。横溝、縦溝のような溝は、幅、深さ等を自由に設定しやすいので、上記構成によれば所定の流路面積の径方向通路及び軸方向通路を容易に形成できる。

また、上記緩衝器では、縦溝の短手方向の断面積が横溝の短手方向の断面積よりも大きく設定されているとよい。当該構成によれば、エア抜き通路を圧抜き通路として機能させる場合に、初期位置から下側へずれるケースの移動量を小さくできる。

また、上記緩衝器では、横溝と縦溝が、ともにロッドガイドに形成されているとよい。当該構成によれば、径方向通路を形成するための横溝と、軸方向通路を形成するための縦溝が、ともにロッドガイドに形成されるので、径方向通路と軸方向通路を連通させるのにロッドガイドとケースの周方向の位置合わせが不要となり、緩衝器の組立作業を容易にできる。

本発明の緩衝器によれば、シリンダとケースとの間にできる隙間のエアを抜くエア抜き通路を備える場合であっても、作動開始時における減衰力発生応答性を良好にできる。

本発明の一実施の形態に係る緩衝器を示した縦断面図である。 図１の一部を拡大して示した拡大縦断面図である。 図２のロッドガイドの一部を下方から見た状態を示した部分拡大底面図である。 図２のロッドガイドの一部を斜め下方から見た状態を示した部分拡大斜視図である。 図２のロッドガイドの一部を横溝の始端、及び縦溝を正面に向けて示した部分拡大側面図であり、（ａ）はケースが初期位置にある状態を示し、（ｂ）はケースが初期位置から下側へずれた状態を示している。 本発明の一実施の形態に係る緩衝器の第一の変形例を示し、変更部分を拡大して示した部分拡大縦断面図である。 本発明の一実施の形態に係る緩衝器の第二の変形例を示し、変更部分を拡大して示した部分拡大縦断面図である。

以下に本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。いくつかの図面を通して付された同じ符号は、同じ部品か対応する部品を示す。

図１に示すように、本発明の一実施の形態に係る緩衝器Ｄは、正立型の複筒型緩衝器であり、自動車等の車両に搭載されている。以下、特別な説明がない限り、車両に取り付けられた状態での本実施の形態に係る緩衝器Ｄの上下を、単に、緩衝器Ｄの「上」「下」という。

上記緩衝器Ｄは、取付状態において軸方向の一端を上側へ向け、他端を下側へ向けて配置されるシリンダ１と、このシリンダ１の外周に設けられる有底筒状の外筒１０と、シリンダ１内に摺動自在に挿入されるピストン２と、下端がピストン２に連結されて上端がシリンダ１外へ突出するピストンロッド２０とを備える。

図示しないが、シリンダ１外へ突出するピストンロッド２０の上端には、車体側ブラケットが連結されており、ピストンロッド２０がその車体側ブラケットを介して車両の車体に連結される。また、図示しないが、外筒１０の底部となるボトムキャップ１１の下側には、車輪側ブラケットが連結されており、外筒１０がその車輪側ブラケットを介して車両の車軸に連結される。シリンダ１は外筒１０内に固定されているので、シリンダ１も外筒１０と同じく車軸に連結されるといえる。

このようにして緩衝器Ｄは車体と車軸との間に介装される。そして、車両が凹凸のある路面を走行する等して車輪が車体に対して上下に振動すると、ピストンロッド２０がシリンダ１に出入りして緩衝器Ｄが伸縮し、ピストン２がシリンダ１内を上下（軸方向）に移動する。

また、緩衝器Ｄは、シリンダ１の上端に嵌合してピストンロッド２０を摺動自在に支える環状のロッドガイド３と、このロッドガイド３の上側に積層される環状のシール部材３０とを備える。そして、ロッドガイド３の内周には、環状のブッシュ３１が嵌合されており、そのブッシュ３１の内周をピストンロッド２０の外周に摺接させている。

このように、本実施の形態では、ロッドガイド３がブッシュ３１を介してピストンロッド２０を摺動自在に支えつつ、シリンダ１の上端を塞ぐようになっている。さらに、シリンダ１から上方へ突出するロッドガイド３の外周部（後述の大径部３ｂ（図２））が外筒１０側へ張り出しており、外筒１０の上端もロッドガイド３で塞がれる。

そのロッドガイド３に積層されるシール部材３０は、ピストンロッド２０の外周に摺接する環状のリップ部３０ａと、外筒１０の内周に密着する環状の外周シール部３０ｂとを有し、ピストンロッド２０の外周と外筒１０の内周を液密にシールする。

このように、ロッドガイド３とシール部材３０とでシリンダ１及び外筒１０の上端が液密に塞がれる一方、外筒１０の下端は前述のボトムキャップ１１で液密に塞がれており、シリンダ１の内側を含む外筒１０の内側が外気と区画されている。そして、その外筒１０の内側に液体及び気体が封入されている。

なお、ロッドガイド３とシール部材３０の構成は、それぞれ適宜変更できる。例えば、ブッシュ３１を廃し、ロッドガイド３でピストンロッド２０を直接支えるようにしてもよい。また、リップ部３０ａと外周シール部３０ｂを個別に形成してそれぞれをロッドガイド３に装着してもよい。

つづいて、緩衝器Ｄは、シリンダ１の下端に嵌合し、シリンダ１とボトムキャップ１１とで挟まれて固定されるバルブケース４を備えている。そして、シリンダ１の内周側であってロッドガイド３とバルブケース４との間をシリンダ１内とすると、そのシリンダ１内には作動油等の液体が充填されている。

また、そのシリンダ１内は、ピストン２で伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とに区画されている。伸側室Ｒ１は、ピストン２で区画された二室のうち、緩衝器Ｄの伸長時にピストン２の進行方向にある室である。本実施の形態では、その伸側室Ｒ１がピストン２の上側に位置して、その中心部をピストンロッド２０が貫通する。その一方、圧側室Ｒ２は、ピストン２で区画された二室のうち、緩衝器Ｄの収縮時にピストン２の進行方向にある室である。本実施の形態では、その圧側室Ｒ２がピストン２の下側に位置する。

そして、上記ピストン２には、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通する伸側通路２ａと圧側通路２ｂが形成されている。さらに、ピストン２の下側には、伸側通路２ａの出口を開閉する伸側バルブＶ１が積層されており、ピストン２の上側には、圧側通路２ｂの出口を開閉する圧側バルブＶ２が積層されている。

伸側バルブＶ１は伸側減衰要素であり、緩衝器Ｄの伸長時に開いて伸側通路２ａを伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ向かう液体の流れに抵抗を与えるとともに、収縮時には閉じてその逆向きの流れを阻止する。その一方、圧側バルブＶ２はチェックバルブであり、緩衝器Ｄの収縮時に開いて圧側通路２ｂを圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ向かう液体の流れを許容するが、伸長時には閉じてその逆向きの流れを阻止する。

つづいて、シリンダ１と外筒１０との間の筒状の隙間には、液溜室Ｒ３が形成されている。この液溜室Ｒ３には、シリンダ１内の液体と同じ液体が貯留されるとともに、その液面上方にエア又は窒素ガス等の気体が封入されている。シリンダ１の下端に嵌合するバルブケース４には切欠き４ａが形成されており、その切欠き４ａにより液溜室Ｒ３の液体がバルブケース４の下側へと回る。

また、上記バルブケース４には、圧側室Ｒ２と液溜室Ｒ３とを連通する吸込通路４ｂと排出通路４ｃが形成されている。さらに、バルブケース４の上側には、吸込通路４ｂの出口を開閉する吸込バルブＶ３が積層されており、バルブケース４の下側には、排出通路４ｃの出口を開閉する減衰バルブＶ４が積層されている。

吸込バルブＶ３は、チェックバルブであり、緩衝器Ｄの伸長時に開いて吸込通路４ｂを液溜室Ｒ３から圧側室Ｒ２へ向かう液体の流れを許容するが、収縮時には閉じてその逆向きの流れを阻止する。その一方、減衰バルブＶ４は、圧側減衰要素であり、緩衝器Ｄの収縮時に開いて排出通路４ｃを圧側室Ｒ２から液溜室Ｒ３へ向かう液体の流れに抵抗を与えるとともに、伸長時には閉じてその逆向きの流れを阻止する。

上記構成によれば、ピストンロッド２０がシリンダ１から退出する緩衝器Ｄの伸長時には、ピストン２がシリンダ１内を上方へ移動して伸側室Ｒ１を圧縮する。この緩衝器Ｄの伸長時には、伸側室Ｒ１の液体が伸側バルブＶ１を押し開き、伸側通路２ａを通って圧側室Ｒ２へ移動する。当該液体の流れに対しては伸側バルブＶ１により抵抗が付与される。このため、緩衝器Ｄの伸長時には伸側室Ｒ１の圧力が上昇し、緩衝器Ｄが伸長作動を妨げるメインの伸側減衰力を発揮する。

また、緩衝器Ｄの伸長時には、吸込バルブＶ３が開き、シリンダ１から退出したピストンロッド２０体積分の液体が吸込通路４ｂを通って液溜室Ｒ３から圧側室Ｒ２へ供給される。このため、緩衝器Ｄの伸長時にピストンロッド２０がシリンダ１から退出した分シリンダ１内容積が大きくなっても、その容積変化が液溜室Ｒ３で補償される。

反対に、ピストンロッド２０がシリンダ１内へ侵入する緩衝器Ｄの収縮時には、ピストン２がシリンダ１内を下方へ移動して圧側室Ｒ２を圧縮する。この緩衝器Ｄの収縮時には、圧側バルブＶ２が開き、圧側室Ｒ２の液体が圧側通路２ｂを通って伸側室Ｒ１へ移動する。前述のように、圧側バルブＶ２はチェックバルブであるので、緩衝器Ｄの収縮時には伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の圧力が略等しくなる。

さらに、緩衝器Ｄの収縮時には、圧側室Ｒ２の液体が減衰バルブＶ４を押し開き、シリンダ１内へ侵入したピストンロッド２０体積分の液体が排出通路４ｃを通って圧側室Ｒ２から液溜室Ｒ３へ排出される。当該液体の流れに対しては減衰バルブＶ４により抵抗が付与される。このため、緩衝器Ｄの収縮時にはシリンダ１内の圧力が上昇し、緩衝器Ｄが収縮作動を妨げるメインの圧側減衰力を発揮する。また、緩衝器Ｄの収縮時にピストンロッド２０がシリンダ１内に侵入した分シリンダ１内容積が小さくなっても、その容積変化が液溜室Ｒ３で補償される。

このように、本実施の形態では、伸側バルブＶ１が伸側減衰力を発揮するための伸側減衰要素として機能し、減衰バルブＶ４が圧側減衰力を発揮するための圧側減衰要素として機能する。そして、各減衰要素を設けた通路が一方通行とされているので、伸側減衰力と圧側減衰力を個別に設定できる。しかし、減衰要素の構成と、その減衰要素を設ける通路の構成は、それぞれ適宜変更できる。

例えば、本実施の形態において、各減衰要素はリーフバルブであるが、ポペットバルブ等であってもよく、双方向流れを許容するオリフィス又はチョーク通路であってもよい。また、圧側バルブＶ２を圧側減衰要素に替えて、圧側通路２ｂを圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ向かう液体の流れに抵抗を与えてもよい。

さらに、本実施の形態では、緩衝器Ｄが片ロッド・複筒型となっていて、液溜室Ｒ３がシリンダ１に出入りするピストンロッド２０の体積補償をするためのリザーバ室として機能する。そして、シリンダ１と外筒１０とでそのリザーバ室を形成するためのリザーバタンクを構成している。しかし、緩衝器Ｄの様式は適宜変更できる。

例えば、外筒１０を廃してシリンダ１とは別置き型のリザーバタンクを設けてもよい。また、外筒１０を廃してシリンダ１内に膨縮可能な気室を設け、この気室でシリンダ１に出入りするピストンロッド２０の体積補償をしてもよい。この場合には、緩衝器を単筒型にできる。さらに、ピストン２の両側からピストンロッド２０をシリンダ１外へ突出させて、緩衝器を両ロッド型にしてもよい。この場合には、シリンダに出入りするピストンロッドの体積補償を不要にできる。

つづいて、緩衝器Ｄは、ピストン２とロッドガイド３との間に設けられる液圧リバウンドストッパＳを備える。そして、その液圧リバウンドストッパＳで緩衝器Ｄの最伸長時の衝撃を緩和する。

具体的に、上記液圧リバウンドストッパＳは、ロッドガイド３に取り付けられてシリンダ１の上端部内周に設けられる筒状のケース５と、ピストンロッド２０の外周に装着されてケース５内に挿入可能な環状のリング部材６とを有して構成される。さらに、ケース５とロッドガイド３との嵌合部にエア抜き通路７が形成されており、このエア抜き通路７によりシリンダ１とケース５との間に形成される隙間がケース５の内側へと連通される。

より詳しくは、図２に示すように、ロッドガイド３は、外周にシリンダ１が嵌合する嵌合部３ａと、この嵌合部３ａから上側へ突出するとともに外径が嵌合部３ａの外径よりも大きい大径部３ｂと、嵌合部３ａから下側へ突出するとともに外径が嵌合部３ａの外径よりも小さいソケット部３ｃとを含む。嵌合部３ａ、大径部３ｂ、及びソケット部３ｃは、それぞれ環状で同軸上に配置されている。

そして、大径部３ｂと嵌合部３ａの外周側の境界には環状の段差部３ｄがあり、嵌合部３ａの外周に嵌合したシリンダ１の上端がその段差部３ｄに突き当たる。また、嵌合部３ａとソケット部３ｃの外周側の境界にも環状の段差部３ｅがある。ソケット部３ｃの外周にはケース５が嵌合し、組立直後の初期状態ではそのケース５の上端が段差部３ｅに突き当たる。

このように、本実施の形態では、嵌合部３ａとソケット部３ｃの境界にできる下側の段差部３ｅがケース５の上端と対向する対向部となっている。また、嵌合部３ａの外径はケース５の外径よりも大きく、ソケット部３ｃの外周に嵌合されたケース５と、嵌合部３ａの外周に嵌合されたシリンダ１との間に環状の隙間ができる。以下、この隙間をケース外周隙間Ｇという。

図２に示すように、ケース５の下端部には、下端へ向かうに従って内径が徐々に大きくなるテーパ部５ａが設けられている。そして、図２中、二点鎖線で記載のように、ケース５の内側に挿入されるリング部材６がそのテーパ部５ａより奥側へ挿入された状態で、リング部材６の外周がケース５の内周に摺接するようになっている。

リング部材６は、ホルダ２１を介してピストンロッド２０の外周に取り付けられている。このホルダ２１は、ピストンロッド２０の外周にピストンロッド２０に対して軸方向へ動かないように固定される筒部２１ａと、この筒部２１ａの下端から径方向外側へ張り出す環状のシート部２１ｂと、筒部２１ａの上端から径方向外側へ張り出す環状の抜止部２１ｃとを含む。

そして、リング部材６は、筒部２１ａの外周に上下（軸方向）に移動可能に取り付けられており、リング部材６が筒部２１ａに対して下方へ移動してシート部２１ｂに着座すると、それ以上のリング部材６の下方への移動が阻止される。その一方、リング部材６が筒部２１ａに対して上方へ移動して抜止部２１ｃに突き当たると、それ以上のリング部材６の上方への移動が阻止される。このように、リング部材６はホルダ２１から外れないようになっている。

また、リング部材６と筒部２１ａとの間にはチェック通路８が形成されている。さらに、リング部材６の上端部には、切欠き６ａが形成されていて、その切欠き６ａの一端がチェック通路８に開口するとともに他端が軸方向視で抜止部２１ｃの外周端より外周側に位置している。このため、リング部材６がシート部２１ｂから離れた状態ではチェック通路８が開いた状態に維持される。その一方、リング部材６がシート部２１ｂに着座すると、チェック通路８がシート部２１ｂにより閉じられる。

上記構成によれば、ピストン２がシリンダ１内を上方へ移動する緩衝器Ｄの伸長時であって、ピストン２の上方（伸長側）へのストローク量が所定以上になると、リング部材６がケース５内へ挿入されてその奥側へと侵入する。このように、ケース５内に挿入されたリング部材６がケース５の奥側（上側）へ侵入する場合、リング部材６はシート部２１ｂに着座してチェック通路８を閉じる。

このため、ケース５内の液体は、リング部材６とケース５との間にできる絞り隙間（図示せず）を通ってケース５外へと移動するとともに、当該液体の流れに対して抵抗が付与される。よって、リング部材６がケース５の奥側へ侵入する場合にはケース５内の圧力が上昇し、緩衝器Ｄの伸長作動を妨げる位置依存の減衰力が発生する。

つまり、ピストン２の伸長側へのストローク量が所定以上になる伸側のストロークエンド側の所定のストローク領域にピストン２がある場合に、上記絞り隙間の抵抗に起因する液圧リバウンドストッパＳによる位置依存の減衰力が発生する。

また、前述のように、緩衝器Ｄの伸長時には、伸側バルブ（伸側減衰要素）Ｖ１の抵抗に起因するメインの伸側減衰力が発生する。このため、ピストン２が伸側のストロークエンド側の所定のストローク領域にある場合に緩衝器Ｄが伸長作動を呈すると、メインの伸側減衰力に液圧リバウンドストッパＳによる位置依存の減衰力が付加されて緩衝器Ｄ全体としての減衰力が大きくなる。そして、その大きな減衰力で緩衝器Ｄの伸長速度を減速して停止できるので、緩衝器Ｄの最伸長時の衝撃を緩和できる。

また、ケース５にはテーパ部５ａが設けられている。このため、テーパ部５ａの内側に位置するリング部材６がケース５の奥側へと進むほどリング部材６の外周にできる絞り隙間が徐々に狭くなり、ケース５内から外へ向かう液体の流れに付与される抵抗が徐々に大きくなるので、位置依存の減衰力が徐々に大きくなる。

さらに、ピストン２が伸側のストロークエンドに近づくとリング部材６がテーパ部５ａよりも奥側へと進み、リング部材６がケース５の内周に摺接する。このため、ピストン２が伸側のストロークエンド近くにある場合には、リング部材６の外周にできる絞り隙間が摺動隙間分となって非常に狭くなり、ケース５内から外へと向かう液体の流れに大きな抵抗を与えて大きな位置依存の減衰力を発揮できる。

よって、ピストン２が伸側のストロークエンドに近づくと、液圧リバウンドストッパＳの発揮する大きな位置依存の減衰力で緩衝器Ｄの伸長速度を確実に減速できる。その一方、リング部材６がケース５内の浅い位置にある場合の位置依存の減衰力を小さくできるので、リング部材６がケース５内へ挿入されるのを境にした減衰力の急変を抑制し、異音の発生を防ぐとともに車両の乗り心地を良好にできる。

反対に、緩衝器Ｄが収縮してケース５内に挿入されたリング部材６がケース５から退出する場合、リング部材６がシート部２１ｂから離れてチェック通路８を開く。このため、ケース５外の液体がチェック通路８を通ってケース５内へと速やかに流入する。

よって、ピストン２が伸側のストロークエンド側の所定のストローク領域にある場合であっても、緩衝器Ｄの収縮時には液圧リバウンドストッパＳによる位置依存の減衰力がほとんど生じず、液圧リバウンドストッパＳが緩衝器Ｄの収縮作動の妨げとならない。このように、液圧リバウンドストッパＳは片効きとなっている。

また、ピストン２が伸側のストロークエンド側の所定のストローク領域の外にあり、リング部材６がケース５の外側に位置する場合には、リング部材６とシリンダ１との間を液体が自由に移動できる。このため、ピストン２が伸側のストロークエンド側の所定のストローク領域の外にある場合には、液圧リバウンドストッパＳによる位置依存の減衰力は生じず、緩衝器Ｄの発生する減衰力がメインの減衰力となる。

なお、リング部材６とホルダ２１の構成は、それぞれ適宜変更できる。例えば、リング部材６の切欠き６ａを廃して抜止部２１ｃに切欠き又は孔を形成し、リング部材６がケース５から退出する際に、チェック通路８とケース５内との連通をその切欠き又は孔で維持するとしてもよい。

また、リング部材６の形状は、周方向の一部に割を有したＣ字状でも割の無いＯ字状でもよい。そして、リング部材６がＣ字状の場合には、テーパ部５ａの内周にリング部材６を摺接させて、テーパ部５ａの奥側で割を閉じるようにしてもよい。さらに、リング部材６がテーパ部５ａより奥側へ進んだ状態で、必ずしもリング部材６をケース５の内周に摺接させなくてもよく、例えば、ピストン速度が高速域にある場合にのみリング部材６を拡径させてケース５に摺接させてもよい。

つづいて、図３，４に示すように、ソケット部３ｃの外周に嵌合したケース５の上端に対向する下側の段差部３ｅには、径方向に沿って横溝３ｆが形成されている。この横溝３ｆにおいて、下側の段差部３ｅの外周側に位置する端を始端３ｆａ、その反対側の端を終端３ｆｂとする。すると、図３に示すように、横溝３ｆの始端３ｆａは、軸方向視でケース５の上端外周よりも外周側に位置する。その一方、横溝３ｆの終端３ｆｂは、軸方向視でケース５の上端内周よりも内周側に位置する。

また、ケース５の内周に対向するソケット部３ｃの外周には、軸方向に沿って縦溝３ｇが形成されている。その縦溝３ｇは、ソケット部３ｃの上端から下端にかけて連続して形成されている（図４）。そして、横溝３ｆは、縦溝３ｇの内側まで延びており、横溝３ｆの終端３ｆｂが軸方向視で縦溝３ｇの内側に位置するようになっている（図３）。

このため、図２に示すように、ケース５をソケット部３ｃの外周に嵌合し、ケース５の上端を下側の段差部３ｅに突き当てた初期状態では、ケース５の上端と下側の段差部３ｅとの間に横溝３ｆにより径方向に長い横長の隙間ができて、この横長の隙間により径方向通路７０が形成される。また、ケース５の内周とソケット部３ｃの外周との間に縦溝３ｇにより軸方向に長い縦長の隙間ができて、この縦長の隙間により径方向通路７０に連通する軸方向通路７１が形成される。

そして、前述のように、ケース５の上端に対向する下側の段差部３ｅに形成された横溝３ｆの始端３ｆａが軸方向視でケース５の上端外周よりも外周側に位置しているので、径方向通路７０がケース外周隙間Ｇの上端に接続される。その一方、縦溝３ｇの下端がソケット部３ｃの下端に位置しているので、軸方向通路７１がケース５の内側に接続される。

このため、緩衝器Ｄの組立時にケース外周隙間Ｇにエアが溜まったり、緩衝器Ｄの使用時に液体中に溶けていたエアが気泡となってケース外周隙間Ｇに溜まったりしても、そのエアが径方向通路７０と軸方向通路７１を通ってケース５内へ移動し、ピストンロッド２０とブッシュ３１との間の摺動隙間を通ってケース５内からシリンダ１外へと自然と抜けていく。このように、本実施の形態では径方向通路７０と軸方向通路７１とでエア抜き通路７を構成している。

また、前述のように、ケース５の上端が下側の段差部３ｅに突き当たる初期状態では、径方向通路７０が横溝３ｆの内側に形成される横長の隙間からなる。そして、図４に示すように、横溝３ｆの短手方向の断面積Ａ（図４）は、縦溝３ｇの短手方向の断面積Ｂよりも小さく設定されていて、エア抜き通路７の径方向通路７０部分が絞りとして機能するようになっている。

このため、ケース５内に挿入されたリング部材６がケース５の奥側へと進む際、ケース５内の液体がエア抜き通路７を通じてケース５外へ漏れ出るものの、その液体の流れを絞ってケース５内を昇圧できる。このため、エア抜き通路７でケース５内外を連通していても、液圧リバウンドストッパＳによる位置依存の減衰力発生の妨げとならない。

また、本実施の形態では、ケース５の内側にソケット部３ｃを圧入してこれらを連結しており、ケース５がソケット部３ｃを所定の緊迫力で締め付けることによりソケット部３ｃに保持されている。そして、ケース５内の圧力は、ケース５を拡径させる方向へ作用するので、ケース５内の圧力が高圧になると緊迫力が低下する。

よって、ケース５内の圧力が高まり、その圧力によってケース５が押し広げられて緊迫力が低下すると、ケース５が図５（ａ）に示す初期状態での位置（初期位置）から下側へずれる。すると、図５（ｂ）に示すように、下側の段差部３ｅとケース５の上端５ｂとの間に周方向に沿って環状の隙間ができて、この環状の隙間が径方向通路７０となる。

このようにケース５の上端５ｂが下側の段差部３ｅから離れると、径方向通路７０の流路面積が広がる。すると、ケース５内の圧力が逃げ、ケース５内の圧力上昇を抑制できるので、ケース５内の圧力が過大にならない。また、ケース５内の圧力上昇を抑制すればケース５の緊迫力の低下を抑制できるので、ケース５がそれ以上下側にずれるのを防ぎ、ケース５がソケット部３ｃから脱落するのを防止できる。

つまり、本実施の形態のエア抜き通路７は、ケース５の移動によって開かれる圧抜き通路９としても機能して、ケース５の脱落防止に寄与するようになっている。なお、圧抜き時に径方向通路７０を広げたとしても、当該径方向通路７０が絞りとして機能してケース５内の圧力上昇を可能にし、充分な位置依存の減衰力を得られるように設定されているのは勿論である。

さらに、本実施の形態では縦溝３ｇの断面積Ｂを横溝３ｆの断面積Ａよりも大きく設定し（図４）、軸方向通路７１の流路面積を径方向通路７０の流路面積より広くしている。また、ケース５が初期位置から下側へずれると、径方向通路７０が横溝３ｆの内側にできる横長の隙間から、ケース５の上端と下側の段差部３ｅとの間に周方向に沿ってできる環状の隙間になって流路面積が格段に大きくなる。

このため、ケース５が初期位置からわずかにずれただけでも十分な流量を確保できる。つまり、ケース５の移動により圧抜き通路９を開いて圧抜きする場合であっても、その圧抜き時におけるケース５の初期位置からの移動量を小さくできるので、液圧リバウンドストッパＳの作動するストローク領域をほとんど変えずに済む。

以下、本実施の形態に係る緩衝器Ｄの作用効果について説明する。

本実施の形態に係る緩衝器Ｄは、軸方向の一端を上側へ向けて配置されるシリンダ１と、このシリンダ１内に軸方向へ移動可能に挿入されるピストン２と、このピストン２に連結されてシリンダ１から上方へ突出するピストンロッド２０とを備える。つまり、本実施の形態ではシリンダ１の軸方向の他端は下側を向く。

さらに、本実施の形態に係る緩衝器Ｄは、シリンダ１の上端部に装着されてピストンロッド２０を摺動自在に支える環状のロッドガイド３と、このロッドガイド３に取り付けられてシリンダ１の内周に設けられる筒状のケース５と、ピストンロッド２０の外周に取り付けられてケース５内に挿入可能なリング部材６と、ケース外周隙間（シリンダ１とケース５との間に形成される隙間）Ｇの上端をケース５の内側へ連通するエア抜き通路７とを備える。

上記構成によれば、リング部材６がケース５内をその奥側へと進む際、ケース５内からその外へ向かう液体の流れに抵抗が付与されて、位置依存の減衰力が発生する。そして、ケース５はロッドガイド３に取り付けられていて、リング部材６がケース５内を奥側へと進むのは、ピストン２が伸側のストロークエンド側の所定のストローク領域にあって緩衝器Ｄが伸長する場合である。

このため、緩衝器Ｄの伸長時であって、ピストン２が伸側のストロークエンド側の所定のストローク領域にある場合に上記位置依存の減衰力が発生し、緩衝器Ｄの最伸長時の衝撃を緩和できる。このように、上記構成によれば、ケース５とリング部材６とで液圧リバウンドストッパＳを構成し、当該液圧リバウンドストッパＳで緩衝器Ｄの最伸長時の衝撃を緩和できる。

さらに、上記構成によれば、エア抜き通路７がケース外周隙間Ｇの上端をケース５の内側へ連通する。このため、ケース外周隙間Ｇにエアが溜まったとしても、そのエアがエア抜き通路７を通ってケース５内へと移動し、ピストンロッド２０とロッドガイド３との間を通ってケース５内からシリンダ１外へと抜ける。よって、上記構成によれば、ケース外周隙間Ｇのエア抜きをして、緩衝器Ｄの減衰力発生応答性を良好にできる。

また、従来のように、エア抜き通路がシリンダ外へ通じている場合には、緩衝器がその作動を停止した状態で長時間放置された場合等に、シリンダ外のエアがエア抜き通路を逆流してケース外周隙間に吸い込まれ、作動開始時の減衰力発生応答性の低下の原因となることがある。

これに対して、上記構成によれば、ケース５内が液体で満たされているので、緩衝器Ｄがその作動を停止した状態で長時間放置されたとしてもエア抜き通路７からケース外周隙間Ｇにエアが吸い込まれてしまうこともない。よって、本実施の形態の緩衝器Ｄによれば、ケース外周隙間Ｇのエアを抜くエア抜き通路７を備えていても、作動開始時における減衰力発生応答性を良好にできる。

また、従来のように、エア抜き通路がシリンダ外へ通じている場合には、緩衝器の作動時に伸側室の液体がエア抜き通路からシリンダ外へ漏れてしまう。このため、従来の緩衝器では、エア抜き通路を考慮してメインの減衰力を設定する必要があり、その減衰力の設定が煩雑である。

これに対して、本実施の形態では、エア抜き通路７によりケース外周隙間Ｇと連通されるケース５の内側は伸側室Ｒ１内にあり、液体がエア抜き通路７を通じてシリンダ１外へ漏れることがない。このため、本実施の形態の緩衝器Ｄではメインの減衰力の設定が容易である。

また、従来のように、エア抜き通路がシリンダ外へ通じていて、作動時にエア抜き通路からシリンダ外へ液体が漏れる場合には、シリンダの外周に液溜室等の部屋を形成する必要がある。よって、従来の緩衝器は複筒型でなければならず、緩衝器の様式が限定される。

これに対して、本実施の形態では、前述のように液体がエア抜き通路７を通じてシリンダ１外へ漏れることがない。よって、シリンダ１の外周に必ずしも外筒１０を設けなくてもよい。つまり、本実施の形態のエア抜き通路７は、複筒型の緩衝器のみならず単筒型の緩衝器にも適用できるので、汎用性が高い。

なお、前述のようにシリンダ１の軸方向の一端を上側へ向けた状態とは、必ずしもシリンダ１が直立してシリンダ１の一端と他端が鉛直線上に配置される場合に限られず、シリンダ１が鉛直線に対して傾斜した状態をも含む。換言すると、シリンダ１の軸方向の一端を上側へ向けた状態とは、シリンダ１における軸方向の一端と他端が高低差をもって配置され、一端が他端よりも高い位置にあればよい。

また、ケース外周隙間Ｇの上端とは、ケース外周隙間Ｇを液体で満たしたときにその液面が位置する部分のことであり、所定の面積をもつ。具体的に、本実施の形態では、ケース外周隙間Ｇにおいてロッドガイド３の下端面と対向する端面がケース外周隙間Ｇの上端である。そして、このケース外周隙間Ｇの上端が質量をもった物体であると仮定したとき、エア抜き通路７とケース外周隙間Ｇとが連通するようにエア抜き通路７の入口（ケース外周隙間Ｇ側の開口）の縁がケース外周隙間Ｇの上端に接するようになっていれば、エア抜き通路７がケース外周隙間Ｇの上端に接続される。

ここで、例えば、ケース外周隙間Ｇと上下に向かい合うロッドガイド３の下端面に凹凸がある場合、又は、前述のようにシリンダ１が鉛直線に対して傾斜する場合等には、ケース外周隙間Ｇの上端自体にも高低差ができる。そして、ケース外周隙間Ｇのエアを抜く上では、ケース外周隙間Ｇの上端のうちの最も高い位置（最上端）にエア抜き通路７を接続するのが好ましい。とはいえ、エア抜き通路７とケース外周隙間Ｇの接続位置は、ケース外周隙間Ｇの最上端から多少ずれていてもよい。

また、本実施の形態において、ロッドガイド３は、ケース５が嵌合する環状のソケット部３ｃと、ケース５の上端（上側の端）５ｂに対向する下側の段差部（対向部）３ｅとを含む。そして、エア抜き通路７がケース５の上端５ｂと下側の段差部３ｅとの間に形成される径方向通路７０と、ケース５とソケット部３ｃとの間に形成される軸方向通路７１とを有して構成されている。

上記構成によれば、ロッドガイド３又はケース５に孔開け加工をする等してエア抜き通路７を形成する場合と比較して、エア抜き通路７を形成するのが容易である。なぜなら、エアを抜くためのエア抜き通路は一般的に非常に細い通路であり、孔開け加工では、そのような細い通路を形成するのが難しい場合があるのに対し、二部材間の隙間を利用すれば細い通路を容易に形成できるためである。

さらに、本実施の形態では、径方向通路７０がケース５の上端（上側の端）５ｂと下側の段差部（対向部）３ｅとの間に形成され、軸方向通路７１がケース５とソケット部３ｃとの間に形成されるとともに、ケース５がソケット部３ｃの外周に嵌合されている。

上記構成によれば、ケース５がソケット部３ｃから下側へずれれば、径方向通路７０の流路面積が広がる。さらに、このようにケース５がソケット部３ｃから下側へずれても、径方向通路７０と軸方向通路７１の連通が維持される。このため、上記構成によれば、エア抜き通路７が圧抜き通路９としても機能して、ケース５内の圧力が過大になるのを防止できるとともに、ケース５の脱落を防止できる。

ここで、例えば、特表２０１５－５００９７０号公報に記載の緩衝器は、前述の背景技術に記載の特徴をもつものであり、当該緩衝器では、液圧リバウンドストッパのケースがロッドガイドに設けた環状のソケット部の外周に嵌合している。そして、その緩衝器では、シリンダの内周に形成した段差にケースの上端外周に設けた拡径部を引っ掛けたり（特表２０１５－５００９７０号公報、図１）、ソケット部の外周に形成した爪をケースの上端内周に設けた溝に引っ掛けたりして（同、図４）ケースの脱落を防いでいる。しかし、このようにした場合、シリンダ又はソケット部とケースの形状が複雑になり、これらの加工が煩雑でコストがかかるとともに、ケース内の圧力が過大になるのを防げない。

これに対して、本実施の形態の緩衝器Ｄによれば、シリンダ１、ソケット部３ｃ、及びケース５の形状を複雑化せずにケース５の脱落を防止できるとともに、ケース５内の圧力が過大になるのを防止できる。

なお、本実施の形態では、圧抜き通路９がエア抜き通路７としての機能も兼ねているので、ケース５が初期位置にある場合であっても圧抜き通路９とケース外周隙間Ｇとを連通させている。しかし、圧抜き通路９としての機能のみを考えるのであれば、横溝３ｆを廃し、ケース５が初期位置にある場合に径方向通路７０を完全に閉じるようにしてもよく、圧抜き通路９を必ずしもケース外周隙間Ｇの上端に接続していなくてもよい。

さらに、圧抜き通路９としての機能のみを考えるのであれば、ケース５の上端部に孔を形成し、ケース５が初期位置にある場合にはその孔を閉じ、ケース５が初期位置から下側へずれた場合にその孔を開くようにしてもよい。このように、ロッドガイド３が外周にケース５が嵌合する環状のソケット部３ｃと、ケース５の上端（上側の端）５ｂに対向する下側の段差部（対向部）３ｅとを含み、ケース５が初期位置から下側へずれたときにケース５の内外を連通する通路を設ければ、この通路を圧抜き通路９として利用できる。

また、本実施の形態では、下側の段差部（対向部）３ｅに径方向に沿って横溝３ｆが形成されていて、ケース５の上端（上側の端）５ｂが下側の段差部（対向部）３ｅに当接した状態ではその横溝３ｆにより径方向通路７０が形成されている。その一方、ソケット部３ｃの外周に軸方向に沿って縦溝３ｇが形成されていて、その縦溝３ｇにより軸方向通路７１が形成されている。

上記構成によれば、径方向通路７０と軸方向通路７１を形成するための横溝３ｆと縦溝３ｇがともにロッドガイド３に形成されている。このため、径方向通路７０と軸方向通路７１を連通させるのにロッドガイド３とケース５の周方向の位置合わせが不要となり、緩衝器Ｄの組立作業を容易にできる。

さらに、上記構成によれば、径方向通路７０と軸方向通路７１がそれぞれ横溝３ｆと縦溝３ｇにより形成されている。横溝３ｆ、縦溝３ｇのような溝は、幅、深さ等を自由に設定できるので、径方向通路７０と軸方向通路７１を任意の流路面積に設定するのが容易である。さらに、細い孔を型で形成するのは難しいが、細い溝であれば型で形成しやすいので、上記構成によれば、径方向通路７０又は軸方向通路７１が細い通路であっても形成しやすい。

また、本実施の形態では、縦溝３ｇの短手方向の断面積Ｂは、横溝３ｆの短手方向の断面積Ａよりも大きい。当該構成によれば、エア抜き通路７を圧抜き通路９として機能させる場合に、軸方向通路７１の流量を確保して初期位置から下側へずれるケース５の移動量を小さくできる。しかし、エア抜き通路７及び圧抜き通路９の構成は、上記の限りではなく、適宜変更できる。

例えば、図５に示すような横溝３ｆと径方向視で上下に重なるように形成された縦溝３ｇの他に、横溝３ｆと周方向にずれた位置に縦溝３ｇを形成してもよい。このように縦溝３ｇが横溝３ｆより多く設けられている場合には、縦溝３ｇの断面積Ｂを横溝３ｆの断面積Ａより大きくしなくても軸方向通路７１の流量を確保して初期位置から下側へずれるケース５の移動量を小さくできる。

このように、横溝３ｆと縦溝３ｇの数は、それぞれ一以上であればよく、同じでなくてもよい。さらに、図６に示すように、一実施の形態の横溝３ｆと縦溝３ｇに替えてケース５の上端に径方向に沿って横溝５ｃを形成するとともに、ケース５の内周に軸方向に沿って縦溝５ｄを形成し、横溝５ｃと縦溝５ｄとで径方向通路７０と軸方向通路７１をそれぞれ形成してもよい。とはいえ、ケース５の肉厚が薄い場合等には、横溝５ｃ又は縦溝５ｄをケース５に形成するのが困難なことがある。このため、ロッドガイド３に横溝３ｆと縦溝３ｇを形成する方が、汎用性を向上できる。

また、図７に示すように、ケース５をソケット部３ｃの内周に嵌合してもよい。当該構成によれば、ケース５内の圧力によりケース５が拡径しようとした場合、そのケース５の拡径をソケット部３ｃで抑制できるので、ケース５の脱落を防止できる。

なお、図７では、ロッドガイド３において、ソケット部３ｃの内周に嵌合したケース５の上端（上側の端）に対向する対向部（符示せず）に径方向に沿って横溝３ｈが形成されるとともに、ソケット部３ｃの内周に軸方向に沿って縦溝３ｉが形成されている。そして、横溝３ｈによってケース５の上端とロッドガイド３の対向部との間にできる横長の隙間により径方向通路７０が形成されている。その一方、縦溝３ｉによってケース５の外周とソケット部３ｃの内周との間にできる縦長の隙間により径方向通路７０に連通する軸方向通路７１が形成されている。

しかし、図示しないが、ケース５をソケット部３ｃの内周に嵌合する場合であっても、ロッドガイド３に形成された横溝３ｈと縦溝３ｉに替えてケース５に横溝と縦溝を形成し、これらで径方向通路７０と軸方向通路７１を形成してもよいのは勿論である。

また、ロッドガイド３とケース５の一方に横溝と縦溝の両方を形成すれば、ロッドガイド３とケース５の周方向の位置合わせが不要になるので、緩衝器Ｄの組立作業を容易にできる。しかし、ロッドガイド３とケース５の一方に形成される横溝と他方に形成される縦溝を組み合わせて利用してもよい。

また、径方向通路７０と軸方向通路７１は、例えば、ロッドガイド３又はケース５に形成した孔を利用して形成されていてもよく、溝と孔の組合せにより形成されていてもよい。さらに、ケース５が初期位置にある場合に、ケース５の上端（上側の端）５ｂが全周に亘って下側の段差部（対向部）３ｅから離れるように設定されていてもよく、この場合には、横溝５ｃを省略できる。そして、これらの変更は、ケース５をソケット部３ｃの外周と内周のどちらに嵌合する場合であっても可能である。

以上、本発明の好ましい実施の形態を詳細に説明したが、特許請求の範囲から逸脱しない限り、改造、変形、及び変更が可能である。

Ａ・・・横溝の短手方向の断面積、Ｂ・・・縦溝の短手方向の断面積、Ｄ・・・緩衝器、Ｇ・・・ケース外周隙間（シリンダとケースとの間に形成される隙間）、１・・・シリンダ、２・・・ピストン、３・・・ロッドガイド、３ｃ・・・ソケット部、３ｅ・・・下側の段差部（対向部）、３ｆ，５ｃ・・・横溝、３ｇ，５ｄ・・・縦溝、５・・・ケース、５ｂ・・・ケースの上端、６・・・リング部材、７・・・エア抜き通路、２０・・・ピストンロッド、７０・・・径方向通路、７１・・・軸方向通路

Claims (6)

1. 軸方向の一端を上側へ向けて配置されるシリンダと、
   前記シリンダ内に軸方向へ移動可能に挿入されるピストンと、
   前記ピストンに連結されて前記シリンダから上方へ突出するピストンロッドと、
   前記シリンダの上端部に装着されて前記ピストンロッドを摺動自在に支える環状のロッドガイドと、
   前記ロッドガイドに取り付けられて前記シリンダの内周に設けられる筒状のケースと、
   前記ピストンロッドの外周に取り付けられて前記ケース内に挿入可能なリング部材と、
   前記シリンダと前記ケースとの間に形成される隙間の上端を前記ケースの内側へ連通するエア抜き通路とを備え、
   前記ロッドガイドは、前記ケースが嵌合する環状のソケット部と、前記ケースの上端に対向する対向部とを含み、
   前記エア抜き通路は、前記ケースの上端と前記対向部との間に形成される径方向通路と、前記ケースと前記ソケット部との間に形成される軸方向通路とを有して構成されている
   ことを特徴とする緩衝器。
2. 前記ケースは、前記ソケット部の外周に嵌合されている
   ことを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
3. 前記ケースは、前記ソケット部の内周に嵌合されている
   ことを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
4. 前記ケースの上端又は前記対向部には、径方向に沿って横溝が形成されていて、前記ケースの上端が前記対向部に当接した状態では前記横溝により前記径方向通路が形成されており、
   前記ケース又は前記ソケット部には、軸方向に沿って縦溝が形成されていて、前記縦溝により前記軸方向通路が形成されている
   ことを特徴とする請求項１から３の何れか一項に記載の緩衝器。
5. 前記縦溝の短手方向の断面積は、前記横溝の短手方向の断面積よりも大きい
   ことを特徴とする請求項４に記載の緩衝器。
6. 前記横溝と前記縦溝は、ともに前記ロッドガイドに形成されている
   ことを特徴とする請求項４又は５に記載の緩衝器。
   

Images