JP5653457B2 - クラブヘッドの特定の形状からなる空気力学的特徴を有するゴルフクラブアセンブリおよびゴルフクラブ - Google Patents

Description

関連出願
本出願は、2010年11月12日出願の、「Golf Club Assembly and Golf Club With Aerodynamic Features」と題され、John Thomas Stitesらを発明者として指名する、米国特許出願第12/945,152号の優先権を主張するものであり、米国特許出願第12/945,152号は、やはり2010年1月27日出願の米国仮出願第61/298,742号の優先権の恩典を主張する2010年5月13日出願の米国特許出願第12/779,669号の部分継続である。これらの出願はそれぞれ参照によりその全体が本明細書に組み入れられる。

分野
本発明の局面は、概して、ゴルフクラブおよびゴルフクラブヘッド、特に空力学的特徴を有するゴルフクラブおよびゴルフクラブヘッドに関する。

背景
ゴルフクラブによって打たれる際にゴルフボールが移動する距離は、ゴルフボールとの衝突点でのクラブヘッド速度によって大部分が決定される。一方、クラブヘッド速度は、特にドライバの大きいクラブヘッドサイズを前提とした場合、スイング全体の間にクラブヘッドが与える風の抵抗または抗力によって影響されうる。特に、ドライバまたはフェアウェイウッドのクラブヘッドは、そのスイング軌道中に著しい空気力学的抗力を生成する。クラブヘッドが生成する抗力は、減少したクラブヘッド速度を導き、したがってゴルフボールを打った後の減少した移動距離を導く。

空気は、気流方向に略平行で、ゴルフクラブヘッドの表面の上のゴルフクラブヘッドの弾道とは反対側の方向に流れる。抗力に影響する重要な要因は、気流の境界層の挙動である。「境界層」とは、クラブヘッドの運動中にその表面に非常に近接して存在する薄い空気層のことである。気流は、表面の上を動く際に、増大する圧力に遭遇する。この圧力増大は、気流を減速および失速させることから「逆圧力勾配」と呼ばれる。圧力が増大し続けると、気流は、減速を続けた後速度ゼロとなり、その時点で表面から分離する。気流はクラブヘッドの表面を抱え込んだ後、気流境界層における失速によって表面から分離する。表面からの気流の分離は、クラブヘッドの背後（すなわち、クラブヘッドの上を流れる空気の方向に対して規定される後縁）における低圧分離領域を生じさせる。この低圧分離領域は抗力を作り出す。分離領域が大きいほど圧力抗力が大きくなる。

低圧分離領域のサイズを減少させるかまたは最小化する一つの方法は、層流をできるだけ長く維持することでクラブ表面からの層気流の分離を遅らせるかまたは無くす、流線形の形態を設けることによる方法である。

衝突点においてだけではなく衝突点より前のダウンスイング全体の間においてもクラブヘッドの抗力を減少させることで、ゴルフボールの改善されたクラブヘッド速度および増大した移動距離が生じるであろう。ゴルファーのスイングを分析する際には、クラブヘッドのヒール／ホーゼル領域がダウンスイングの相当な部分の間のスイングを先導すること、およびゴルフボールとの衝突点（またはその直前）においては打球面のみがスイングを先導することに留意した。「スイングを先導する」という語句は、スイング弾道の方向に直面するクラブヘッドの部分を記述するように意図されている。議論において、ゴルフクラブおよびゴルフクラブヘッドは、打球面がスイングを先導する際の0°の向き、すなわち衝突点にあると考える。ダウンスイングの間に、ゴルフクラブが、ゴルフボールとの衝突点の前の90°のダウンスイングの間にそのシャフトの縦軸の周りで約90°以上回転しうることに留意した。

ダウンスイングのこの最終90°部分の間、クラブヘッドは約65マイル毎時（mph）〜100mph超、一部のプロフェッショナルゴルファーの場合は140mphの高速まで加速しうる。さらに、クラブヘッドの速度が増大するに従って、クラブヘッドに作用する抗力も通常増大する。したがって、ダウンスイングのこの最終90°部分の間、クラブヘッドが100mph以上の速度で移動するに従って、クラブヘッドに作用する抗力はクラブヘッドの任意のさらなる加速を著しく遅延させる可能性がある。

衝突点でのヘッドの抗力を減少させるように設計されたかまたはスイングを先導するクラブフェースの視点から設計されたクラブヘッドは、スイングサイクルの他のフェーズの間、例えばクラブヘッドのヒール／ホーゼル領域がダウンスイングを先導している際に、抗力を減少させるようには十分機能しないことがある。

先行する公知の装置に固有の困難の一部または全部を減少させるかまたは克服するゴルフクラブヘッドを提供することが望ましいであろう。本発明の以下の開示、および特定の態様の詳細な説明を考慮すれば、特定の利点は、当業者、すなわち本技術分野において精通しているかまたは経験がある者には明らかであろう。

概要
本出願は、改善された空気力学的性能を有するゴルフクラブヘッドを開示する。特定の局面によれば、ゴルフクラブヘッドは、打球面、クラウン、トウ、ヒール、ソール、背部、ならびに、打球面、ヒール、クラウンおよびソールの交点に位置するホーゼル領域を有する、ボディ部材を含みうる。ボディ部材上の抗力減少構造は、バックスイングの終わりからゴルフボールとの衝突の瞬間までの、場合によってはゴルフボールとの衝突までおよびその直前の少なくとも最終90°のダウンスイングの間の、ゴルフダウンスイングの少なくとも一部分の間に、クラブヘッドの抗力を減少させるように構成されうる。ゴルフクラブヘッドを含むゴルフクラブもまた提供する。

特定の局面にしたがって、ドライバ用ゴルフクラブヘッドは、打球面、クラウン、トウ、ヒール、ソール、背面、およびシャフトを収容するためのホーゼル領域を有する、ボディ部材を有しうる。背面は、背面のヒール側からトウ側に延びる凹部を有するカムバック特徴を含みうる。凹部のヒール側縁部は、翼形の前縁のように形づくられてもよい。ヒールは、翼形の前縁のように形づくられた翼形状表面を含みうる。翼形状表面は、ヒールの大部分にわたって延びうる。ゴルフクラブヘッドは、400cc以上の体積および0.90以上のクラブ幅対フェース長さ比を有しうる。

いくつかの局面にしたがって、ヒールの翼形状表面はヒール全体にわたって延びうる。ヒールの翼形状表面は、クラブヘッドの中心線の垂直方向に概して向けられた準放物線状の断面形状を備えうる。ヒールは、準放物線状の断面形状を備える翼形状表面を含みうる。さらに、翼形状表面およびクラウンが平滑な連続表面を形成するように、翼形状表面はクラウンと接線方向に合流しうる。

さらに、他の局面にしたがって、凹部は、クラウン、ソール、ヒール、および／またはトウに切り込むように構成されうる。さらには、カムバック特徴の凹部は、クラウンの最後方縁部、ヒールの最後方縁部、およびソールの最後方縁部を境界としうる。

さらに他の局面にしたがって、ドライバ用ゴルフクラブヘッドは、クラウン、ソール、およびヒールを有する、ボディ部材を含みうる。ソールは、衝突の瞬間の弾道方向から約10度〜約80度の角度で延びるディフューザを含みうる。ヒールは、ヒールの大部分にわたって延びる翼形状表面を含みうる。ディフューザの断面積は、ディフューザがホーゼル領域から離れて延びるに従って増大しうる。さらに、ディフューザはクラウンに至るまで延びうる。

特定の局面にしたがって、ゴルフクラブヘッドは、ホーゼル領域からトウに向かって延びるクラウン上のホーゼルフェアリングを含みうる。ホーゼルフェアリングは、ホーゼル領域からトウに向かって延びる、概して後方に面する表面を有しうる。
［本発明１００１］
400cc以上の体積および0.90以上のクラブ幅対フェース長さ比を有する、ドライバ用ゴルフクラブヘッドであって、
該ゴルフクラブヘッドが、打球面、クラウン、トウ、ヒール、ソール、背面、およびシャフトを収容するためのホーゼル領域を有するボディ部材を含み、
該背面が、該背面のヒール側からトウ側に延びる凹部を有するカムバック特徴を含み、該凹部のヒール側縁部が翼形の前縁のように形づくられ、かつ
該ヒールが、翼形の前縁のように形づくられた翼形状表面を含み、該翼形状表面が該ヒールの大部分にわたって延びる、ゴルフクラブヘッド。
［本発明１００２］
ヒールの翼形状表面が該ヒール全体にわたって延びる、本発明１００１のゴルフクラブヘッド。
［本発明１００３］
ヒールの翼形状表面が、クラブヘッドの中心線の垂直方向に概して向けられた準放物線状の断面形状を備える、本発明１００１のゴルフクラブヘッド。
［本発明１００４］
ヒールの翼形状表面がクラウンと接線方向に合流し、かつ該翼形状表面および該クラウンが平滑な連続表面を形成する、本発明１００１のゴルフクラブヘッド。
［本発明１００５］
ヒールが、ホーゼル領域に隣接する最大高さから背面における最小高さまで先細り状である、本発明１００１のゴルフクラブヘッド。
［本発明１００６］
カムバック特徴の凹部のトウ側縁部が翼形の先細り状の後縁のように形づくられている、本発明１００１のゴルフクラブヘッド。
［本発明１００７］
カムバック特徴の凹部のトウ側縁部が長円形である、本発明１００１のゴルフクラブヘッド。
［本発明１００８］
カムバック特徴の凹部がクラウンおよびソールに切り込む、本発明１００１のゴルフクラブヘッド。
［本発明１００９］
カムバック特徴の凹部がヒールに切り込む、本発明１００１のゴルフクラブヘッド。
［本発明１０１０］
カムバック特徴の凹部がクラウンの最後方縁部、ヒールの最後方縁部、およびソールの最後方縁部を境界とする、本発明１００１のゴルフクラブヘッド。
［本発明１０１１］
ホーゼル領域からトウに向かって延びるホーゼルフェアリングをさらに含む、本発明１００１のゴルフクラブヘッド。
［本発明１０１２］
400cc以上の体積および0.90以上のクラブ幅対フェース長さ比を有する、ドライバ用ゴルフクラブヘッドであって、
該ゴルフクラブヘッドが、打球面、クラウン、トウ、ヒール、ソール、背面、ならびに該打球面、該ヒール、該クラウンおよび該ソールの交点に位置するホーゼル領域を有するボディ部材を含み、
該ソールが、衝突の瞬間の弾道方向から約10度〜約80度の角度で延びるディフューザを含み、かつ
該ヒールが、該ヒールの大部分にわたって延びる翼形状表面を含む、ゴルフクラブヘッド。
［本発明１０１３］
ディフューザがクラウンに延びる、本発明１０１２のゴルフクラブヘッド。
［本発明１０１４］
ディフューザが衝突の瞬間の弾道方向から約15度〜約75度の角度でホーゼル領域近傍から延びる、本発明１０１２のゴルフクラブヘッド。
［本発明１０１５］
ディフューザが衝突の瞬間の弾道方向から約40度〜約70度の角度で延びる、本発明１０１２のゴルフクラブヘッド。
［本発明１０１６］
ディフューザの断面積が、該ディフューザがホーゼル領域から離れて延びるに従って増大する、本発明１０１２のゴルフクラブヘッド。
［本発明１０１７］
背面が凹形のカムバック特徴を含む、本発明１０１２のゴルフクラブヘッド。
［本発明１０１８］
ヒールの翼形状表面が該ヒール全体にわたって延びる、本発明１０１２のゴルフクラブヘッド。
［本発明１０１９］
ヒールの翼形状表面が準放物線状の断面形状を備える、本発明１０１２のゴルフクラブヘッド。
［本発明１０２０］
ホーゼル領域からトウに向かって延びるクラウン上のホーゼルフェアリングをさらに含む、本発明１０１２のゴルフクラブヘッド。
［本発明１０２１］
シャフト、および
該シャフトの第一の端部に固定された本発明１００１のゴルフクラブヘッド
を含む、ゴルフクラブ。
［本発明１０２２］
シャフト、および
該シャフトの第一の端部に固定された本発明１０１２のゴルフクラブヘッド
を含む、ゴルフクラブ。

本明細書に開示されるこれらのおよびさらなる特徴および利点は、特定の態様の以下の詳細な開示からさらに理解されよう。

溝がそのクラブヘッド内に形成された例示的局面のゴルフクラブの斜視図である。 配向軸が設けられた図1Aのクラブヘッドの拡大図である。 図1Aのゴルフクラブのクラブヘッドの側面斜視図である。 図1Aのゴルフクラブのクラブヘッドの背面立面図である。 クラブヘッドのヒール側から見た図1Aのゴルフクラブのクラブヘッドの側面立面図である。 図1Aのゴルフクラブのクラブヘッドのソールの平面図である。 図1Aのゴルフクラブのクラブヘッドの下面斜視図である。 クラブヘッドのトウ側から見た図1Aのゴルフクラブのクラブヘッドの代替態様の側面立面図である。 図7のクラブヘッドの背面立面図である。 クラブヘッドのヒール側から見た図7のクラブヘッドの側面立面図である。 図7のクラブヘッドの下面斜視図である。 典型的なゴルファーのダウンスイングの模式的時間経過正面図である。 図12Aはヨーを示すクラブヘッドの上平面図である。図12Bはピッチを示すクラブヘッドのヒール側立面図である。図12Cはロールを示すクラブヘッドの正面立面図である。 典型的ダウンスイングの間のクラブヘッドの位置の関数としての各ヨー角、ピッチ角およびロール角のグラフである。 クラブヘッド14（上平面図および正面立面図の両方）ならびにそれぞれ図11の地点A、BおよびCにおけるクラブヘッドの上の気流の典型的な向きを模式的に示す。 特定の例示的局面のクラブヘッドの上平面図である。 図15のクラブヘッドの正面立面図である。 図15のクラブヘッドのトウ側立面図である。 図15のクラブヘッドの後側立面図である。 図15のクラブヘッドのヒール側立面図である。 図15のクラブヘッドの下面斜視図である。 図15のクラブヘッドと同様であるがディフューザ無しのクラブヘッドの代替態様の下面斜視図である。 他の例示的局面のクラブヘッドの上平面図である。 図21のクラブヘッドの正面立面図である。 図21のクラブヘッドのトウ側立面図である。 図21のクラブヘッドの後側立面図である。 図21のクラブヘッドのヒール側立面図である。 図21のクラブヘッドの下面斜視図である。 図21のクラブヘッドと同様であるがディフューザ無しのクラブヘッドの代替態様の下面斜視図である。 地点112を経て得られる断面カットを示す、60度ライ角位置にあるディフューザ無しの図1〜6のクラブヘッドの上平面図である。 60度ライ角位置にある図27のクラブヘッドの正面立面図である。 図27のXXIX-XXIX線を通じて得られる断面カットである。 図27のXXIX-XXIX線を通じて得られる断面カットである。 図27のXXX-XXX線を通じて得られる断面カットである。 図27のXXX-XXX線を通じて得られる断面カットである。 図27のXXXI-XXXI線を通じて得られる断面カットである。 図27のXXXI-XXXI線を通じて得られる断面カットである。 特定の他の物理的パラメータを示す、クラブヘッドの模式図（上平面図および正面立面図）である。 少なくとも一つの抗力減少構造がクラブヘッドの表面上に含まれる例示的局面のゴルフクラブの斜視図である。 他の例示的局面の図33のクラブヘッドの斜視図であり、抗力減少構造がクラブヘッドの後方部分上に含まれ、別の抗力減少構造がトウ部分上に示される、クラブヘッドの後方部分、トウ部分およびクラウン部分を一般に示す。 他の例示的局面の図33のクラブヘッドの斜視図であり、抗力減少構造がクラブヘッドのヒール部分上に含まれ、別の抗力減少構造が後方部分上に示される、クラブヘッドのヒール部分、後方部分およびクラウン部分を一般に示す。 抗力減少構造がクラブヘッドのクラウン表面上に含まれる、別の例示的局面の図33のクラブヘッドの上面平面図である。 抗力減少構造がクラブヘッドのソール表面上に含まれる、さらなる例示的局面の図33のクラブヘッドの下面斜視図である。

上記で言及した図は、必ずしも原寸通り描かれているわけではなく、本発明の特定の態様の表示を与えるものと理解すべきであり、本質的に概念的であって、関係する原理を例示するものであるというだけである。図面に示すゴルフクラブヘッドのいくつかの特徴は、説明および理解を容易にするために他の特徴に対して拡大または歪曲されていることがある。図面においては、様々な代替態様に示す同様のまたは同一のコンポーネントおよび特徴について、同一の参照番号を使用する。本明細書に開示されるゴルフクラブヘッドは、それらが使用される所期の用途および環境によって部分的に決定される構成およびコンポーネントを有するであろう。

詳細な説明
ゴルフクラブ10の例示的態様は図1Aに示され、シャフト12、およびシャフト12に取り付けられたゴルフクラブヘッド14を含む。図1Aに示すように、ゴルフクラブヘッド14はドライバでありうる。ゴルフクラブ10のシャフト12は、鋼、アルミニウム、チタン、グラファイトまたは複合材、ならびに当技術分野において従来公知であり、使用されている材料を含むその合金および／または組み合わせなどの様々な材料でできていることがある。さらには、当技術分野において公知であり、使用されている従来のやり方（例えば、ホーゼル要素における接着剤またはセメント経由、融着技術（例えば溶接、ろう付け、はんだ付けなど）経由、ねじ山または他の機械的コネクタ（解放可能および調節可能な機構を含む）経由、摩擦嵌合経由、保定要素構造経由など）を含む任意の所望のやり方で、シャフト12をクラブヘッド14に取り付けることができる。グリップまたは他のハンドル要素12aをシャフト12上に配置することにより、ゴルフクラブシャフト12を掴むためのスリップ抵抗面をゴルファーに提供することができる。当技術分野において公知であり、使用されている従来のやり方（例えば、接着剤またはセメント経由、ねじ山または他の機械的コネクタ（解放可能なコネクタを含む）経由、融着技術経由、摩擦嵌合経由、保定要素構造経由など）を含む任意の所望のやり方で、グリップ要素12aをシャフト12に取り付けることができる。

図1Aの例示的構造において、クラブヘッド14は、公知の様式でシャフト12を収容するためのホーゼルまたはソケット16においてシャフト12が取り付けられたボディ部材15を含む。ボディ部材15は、本明細書に規定される複数の部分、領域または表面を含む。この例示的ボディ部材15は、打球面17、クラウン18、トウ20、背面22、ヒール24、ホーゼル領域26およびソール28を含む。背面22は、打球面17とは反対側に配置され、クラウン18とソール28との間に延び、トウ20とヒール24との間にさらに延びる。この特定の例のボディ部材15は、スカートまたはカムバック特徴23、およびソール28内に形成される陥凹またはディフューザ36をさらに含む。

図1Bを参照すると、打球面領域17は、本質的に平らでありうるかまたはわずかな湾曲もしくは反り（「バルジ」としても知られる）を有しうる、領域または表面である。ゴルフボールはフェース上の任意のスポットにおいて打球面17に接触しうるが、打球面17のゴルフボールとの所望の接触点17aは通常、打球面17内の略中心である。本開示において、所望の接触点17aにおいて打撃面17の表面に接して描かれる線L_Tは、打球面17に平行な方向を規定する。所望の接触点17aにおいて打撃面17の表面に接して描かれる線のファミリーは、打球面平面17bを規定する。線L_Pは、打球面平面17bに垂直な方向を規定する。さらには、衝突点において（およびアドレス位置において、すなわち、クラブヘッドがバックスイングの開始前にゴルフボールに隣接して地面の上に配置される場合）、打球平面17bが地面に垂直にならないように、概して、打撃面17にロフト角αを設けることができる。ロフト角αは、概して、衝突点におけるゴルフボールの最初の上方弾道に影響するように意図されている。負のロフト角αを通じて打撃面平面17bに垂直に描かれる線L_Pを回転させることで、衝突点において所望のクラブヘッド弾道に沿って向く線T₀が規定される。概して、この衝突点クラブヘッド弾道方向T₀はクラブシャフト12の縦軸に垂直である。

図1Bをさらに参照すると、ゼロ度のフェース角に対して60度ライ角位置に向くクラブヘッドに関連する一組の参照軸（X₀、Y₀、Z₀）（例えばUSGA Rules of Golf, Appendix IIおよび図28を参照）をここでクラブヘッド14に適用することができる。Y₀軸は、所望の接触点17aから、接触点クラブヘッド弾道線に沿って、T₀方向とは反対の方向に延びる。X₀軸は、概して、所望の接触点17aからトウ20に向かって延び、60度ライ角位置においてY₀軸に垂直であり、クラブに対する水平線に平行である。したがって線L_Tは、地面と平行に描かれる場合、X₀軸に一致している。Z₀軸は、所望の接触点17aから、概して垂直上方にかつX₀軸およびY₀軸の両方に垂直に延びる。本開示において、クラブヘッド14の「中心線」はY₀軸（およびT₀線）と一致すると考えられる。本明細書で使用する「後方に」という用語は概して、接触点クラブヘッド弾道方向T₀とは反対の方向、すなわちY₀軸の正の方向を意味する。

図1〜6をここで参照すると、クラブヘッド14の上側に位置するクラウン18は、打球面17からゴルフクラブヘッド14の背面22に向かって後ろに延びる。クラブヘッド14を下から、すなわちZ₀軸に沿って正の方向に見る場合、クラウン18は見えない。

クラウン18とは反対側のクラブヘッド14の下側または地面側に位置するソール28は、打撃面17から背面22に向かって後ろに延びる。クラウン18と同様に、ソール28はクラブヘッド14の幅を横切ってヒール24からトウ20に延びる。クラブヘッド14を上から、すなわちZ₀軸に沿って負の方向に見る場合、ソール28は見えない。

図3および4を参照すると、背面22は打球面17とは反対側に配置され、クラウン18とソール28との間に位置し、ヒール24からトウ20に延びる。クラブヘッド14を正面から、すなわちY₀軸に沿って正の方向に見る場合、背面22は見えない。いくつかのゴルフクラブヘッド構成において、背面22にスカートまたはカムバック特徴23を設けることができる。

ヒール24は打球面17から背面22に延びる。クラブヘッド14をトウ側から、すなわちX₀軸に沿って正の方向に見る場合、ヒール24は見えない。いくつかのゴルフクラブヘッド構成において、ヒール24にスカートまたはカムバック特徴23またはスカートの一部分またはカムバック特徴23の一部分を設けることができる。

トウ20は、ヒール24とは反対側のクラブヘッド14の側面において打球面17から背面22に延びるものとして示される。クラブヘッド14をヒール側から、すなわちX₀軸に沿って負の方向に見る場合、トウ20は見えない。いくつかのゴルフクラブヘッド構成において、トウ20にスカートまたはカムバック特徴23またはスカートの一部分またはカムバック特徴23の一部分を設けることができる。

シャフトを収容するためのソケット16はホーゼル領域26内に位置する。ホーゼル領域26は、打球面17、ヒール24、クラウン18およびソール28の交点に位置するものとして示され、ホーゼル16に隣接して存在するヒール24、クラウン18およびソール28の部分を包含しうる。概して、ホーゼル領域26は、ソケット16から打球面17、ヒール24、クラウン18および／またはソール28への移行を示す表面を含む。

したがって、打球面17、クラウン18、トウ20、背面22、ヒール24、ホーゼル領域26およびソール28という用語は、ボディ部材15の一般的な領域または部分を意味すると理解すべきである。いくつかの場合では、これらの領域または部分は互いに重複しうる。さらに、本開示におけるこれらの用語の使用は他の文献におけるこれらのまたは同様の用語の使用と異なりうると理解すべきである。概して、トウ、ヒール、打球面および背面という用語は、ゴルフクラブがアドレス位置にある際に上から直接見る場合にボディ部材の周囲外形を構成するゴルフクラブの四つの側面を意味するように意図されていると理解すべきである。

図1〜6に示す態様において、ボディ部材15を「スクエアヘッド」として概して記述することができる。スクエアヘッドボディ部材15のクラウン18およびソール28は、幾何学的な意味での真の正方形というわけではないが、伝統的な丸形のクラブヘッドに比べて実質的に正方形である。

クラブヘッド14の別の態様を図7〜10においてクラブヘッド54として示す。クラブヘッド54は、より伝統的なラウンドヘッドの形状を有する。「ラウンドヘッド」という語句は、完全に円形のヘッドを意味せず、むしろ概してまたは実質的に円形の輪郭を有するヘッドを意味すると認識すべきである。

図11は、ゴルファーのダウンスイングの少なくとも一部分の運動捕捉分析の模式正面図である。図11に示すように、ゴルフボールとの衝突点（I）において、打球面17がクラブヘッド14の移動方向に実質的に垂直であると考えることができる（実際は、打球面17に通常約2°〜4°のロフトを設けることで、打球面17がその量だけ垂線から離れる）。ゴルファーのバックスイングの間、アドレス位置において出発する打球面17は、ゴルファーの腰、胴、腕、手首および／または手の回転が理由で、ゴルファーから離れて外方に（すなわち右利きのゴルファーについて上から見た際に時計回りに）捩れる。ダウンスイングの間、打球面17は回転して衝突点位置に戻る。

実際、図11および12A〜12Cを参照すると、ダウンスイングの間に、クラブヘッド14は、ヨー角（R_OT-Z）（図12A参照）（垂直Z₀軸の周りのクラブヘッド14の回転として本明細書に定義される）の変化、ピッチ角（R_OT-X）（図12B参照）（X₀軸の周りのクラブヘッド14の回転として本明細書に定義される）の変化およびロール角（R_OT-Y）（図12C参照）（Y₀軸の周りのクラブヘッド14の回転として本明細書に定義される）の変化を経験する。

ヨー角、ピッチ角およびロール角を使用することで、気流方向（クラブヘッドの瞬間弾道とは反対の方向であると考えられる）に対するクラブヘッド14の向きを与えることができる。衝突点およびアドレス位置において、ヨー角、ピッチ角およびロール角は0°であると考えることができる。例えば、図12Aを参照すると、Z₀軸に沿って見る際に、45°のヨー角測定値において、クラブヘッド14の中心線L₀は気流方向に対して45°に向く。別の例としては、図12Bを参照すると、X₀軸に沿って見る際に、20°のピッチ角において、クラブヘッド14の中心線L₀は気流方向に対して20°に向く。また、図12Cを参照すると、Y₀軸に沿って見る際に、20°のロール角において、クラブヘッド14のX₀軸は気流方向に対して20°に向く。

図13は、典型的ダウンスイングの間のクラブヘッド14の位置の関数としての各ヨー角（R_OT-Z）、ピッチ角（R_OT-X）およびロール角（R_OT-Y）のグラフである。図11および図13を参照することによって、ダウンスイングの大部分の間にゴルフクラブヘッド14の打球面17がスイングを先導しないことを認識できる。ゴルファーのダウンスイングの最初に、約90°のヨー回転が理由で、ヒール24はスイングを本質的に先導していることがある。さらには、ゴルファーのダウンスイングの最初に、約10°のロール回転が理由で、ヒール24の下部分はスイングを本質的に先導している。ダウンスイングの間、ゴルフクラブおよびクラブヘッド14の向きは、ダウンスイングの最初の約90°のヨーから衝突点での約0°のヨーに変化する。

さらに、図13を参照すると、通常、ダウンスイングの間のヨー角（R_OT-Z）の変化は一定ではない。ダウンスイングの最初の部分の間、クラブヘッド14がゴルファーの背後からほぼ肩の高さの位置に動く際に、ヨー角の変化は通常約20°である。したがって、クラブヘッド14がほぼ肩の高さである場合、ヨーは約70°である。クラブヘッド14がほぼ胴の高さである場合、ヨー角は約60°である。ダウンスイングの最終90°部分（胴の高さから衝突点まで）の間、ゴルフクラブは一般に、約60°のヨー角を経て、衝突点における0°のヨー角に移動する。しかし、ダウンスイングのこの部分の間のヨー角の変化は一般に一定ではなく、実際、ゴルフクラブヘッド14は通常、最終10度のダウンスイングにおいてのみ、約20°のヨーから、衝突点における0°のヨーで終わる。ダウンスイングのこの後半90°部分の間、45°〜60°のヨー角を代表的であると考えることができる。

同様に、図13をさらに参照すると、通常、ダウンスイングの間のロール角（R_OT-Y）の変化も一定ではない。ダウンスイングの最初の部分の間、クラブヘッド14がゴルファーの背後からほぼ胴の高さの位置に動く際に、ロール角はほぼ一定であり、例えば約7°〜13°である。しかし、ほぼ胴の高さから衝突点までのダウンスイングの部分の間のロール角の変化は一般に一定ではなく、実際、ゴルフクラブヘッド14は通常、クラブヘッド14がほぼ胴の高さからほぼ膝の高さまでスイングする際に約10°から約20°にロール角が増大し、次に衝突点における0°にロール角が低下する。ダウンスイングの胴から膝までの部分の間、15°のロール角を代表的であると考えることができる。

ダウンスイングの間、ゴルフクラブヘッドの速度も、ダウンスイングの最初の0mphから衝突点における65〜100mph（トップランクゴルファーではそれ以上）に変化する。低速度では、すなわちダウンスイングの最初の部分の間、空気抵抗による抗力はそれほど著しくないことがある。しかし、クラブヘッド14がゴルファーの胴と同一高さにあって、次に衝突点までスイングされる、ダウンスイングの部分の間、クラブヘッド14は相当な速度（例えばプロフェッショナルゴルファーでは60mph〜最大130mph）で移動する。ダウンスイングのこの部分の間、空気抵抗による抗力によって、ゴルフクラブヘッド14は、空気抵抗がなければ可能であろう速度よりも遅い速度でゴルフボールに衝突する。

図11を再度参照すると、ゴルファーの典型的ダウンスイングに沿ったいくつかの地点（A、BおよびC）が同定されている。地点Aにおいて、クラブヘッド14は約120°のダウンスイング角度、すなわちゴルフボールとの衝突点から約120°にある。この地点において、クラブヘッドは既にその最大速度の約70%で移動していることがある。図14Aは、クラブヘッド14、および地点Aにおけるクラブヘッド14の上の気流の典型的な向きを模式的に示す。クラブヘッド14のヨー角は約70°でありうるものであり、このことは、ヒール24がクラブヘッド14の上を流れる空気ともはや実質的に垂直ではなく、むしろヒール24がクラブヘッド14の上を流れる空気に対する垂線に対して約20°に向くことを意味する。また、ダウンスイング中のこの地点において、クラブヘッド14が約7°〜10°のロール角を有しうること、すなわちクラブヘッド14のヒール24が気流方向に対して7°〜10°上方に転動することにも留意されたい。したがって、ヒール24（ヒール24の下部分（ソール側部分）を露出させるようにわずかに傾斜している）は、ホーゼル領域26のヒール側表面との組み合わせでスイングを先導する。

図11に示す地点Bにおいて、クラブヘッド14は約100°のダウンスイング角度、すなわちゴルフボールとの衝突点から約100°にある。この地点において、クラブヘッド14は今やその最大速度の約80%で移動していることがある。図14Bは、クラブヘッド14、および地点Bにおけるクラブヘッド14の上の気流の典型的な向きを模式的に示す。クラブヘッド14のヨー角は約60°でありうるものであり、このことは、ヒール24がクラブヘッド14の上を流れる空気に対する垂線に対して約30°に向くことを意味する。さらに、ダウンスイング中のこの地点において、クラブヘッド14は約5°〜10°のロール角を有しうる。したがって、ヒール24はやはり、ヒール24の下部分（ソール側部分）を露出させるようにわずかに傾斜している。ヒール24のこの部分は、ホーゼル領域26のヒール側表面およびここではホーゼル領域26の打撃面側表面のいくらかのわずかな関与との組み合わせでスイングを先導する。実際、ヨー角およびロール角のこの向きにおいて、ホーゼル領域26のヒール側表面と打撃面側表面との交点は（弾道方向に）最前方の表面を与える。ヒール24およびホーゼル領域26が（気流方向によって規定される）前縁に関連し、トウ20、トウ20に隣接する背面22の部分および／またはそれらの交点が後縁に関連するということを認識できる。

図11の地点Cにおいて、クラブヘッド14は約70°のダウンスイング位置、すなわちゴルフボールとの衝突点から約70°にある。この地点において、クラブヘッド14は今やその最大速度の約90%以上で移動していることがある。図14Cは、クラブヘッド14、および地点Cにおけるクラブヘッド14の上の気流の典型的な向きを模式的に示す。クラブヘッド14のヨー角は約45°であり、このことは、ヒール24がクラブヘッド14の上を流れる空気に対してもはや実質的に垂直ではなく、むしろ気流に対する垂線に対して約45°に向くことを意味する。さらに、ダウンスイング中のこの地点において、クラブヘッド14は約20°のロール角を有しうる。したがって、ヒール24（ヒール24の下部分（ソール側部分）を露出させるように約20°傾斜している）は、ホーゼル領域26のヒール側表面、およびホーゼル領域26の打撃面側表面のさらなる関与との組み合わせでスイングを先導する。ヨー角およびロール角のこの向きにおいて、ホーゼル領域26のヒール側表面と打撃面側表面との交点は（弾道方向に）最前方の表面を与える。ヒール24およびホーゼル領域26がやはり（気流方向によって規定される）前縁に関連し、背面22に隣接するトウ20の部分、トウ20に隣接する背面22の部分および／またはそれらの交点が後縁に関連するということを認識できる。

図11および13を再度参照すると、ダウンスイング全体の間の抗力の積分または総和によって、クラブヘッド14が経験する全抗力が得られることが理解できる。スイング全体の抗力の減少パーセントを計算することで、衝突点のみで抗力の減少パーセントを計算する場合とは非常に異なる結果が生成されうる。下記の抗力減少構造は、単に衝突点（I）において抗力を減少させるだけでなく全抗力を減少させる様々な手段を提供する。

クラブヘッド14のさらなる態様を図15〜20Aにおいてクラブヘッド64として示す。クラブヘッド64は概して「スクエアヘッド」形クラブである。クラブヘッド64は、打球表面17、クラウン18、ソール28、ヒール24、トウ20、背面22およびホーゼル領域26を含む。

クラウン18とソール28との間に位置するカムバック特徴23は、トウ20の前方部分（すなわち、背部22よりも打球面17に近い領域）から連続的に延びて背部22に至り、背部22を横切ってヒール24に、そしてヒール24の後方部分内に至る。したがって、図17において最もよく認識されるように、カムバック特徴23はトウ20の長さの大部分に沿って延びる。図19において最もよく認識されるように、カムバック特徴はヒール24の長さのわずかな部分に沿って延びる。この特定の態様において、カムバック特徴23は、約10mm〜約20mmの範囲でありうる最大高さ（H）および約5mm〜約15mmの範囲でありうる最大深さ（D）を有する凹形の溝である。

図20Aに示すように、一つまたは複数のディフューザ36がソール28内に形成されうる。図20Bにおいてクラブヘッド74として示されるクラブヘッド14の代替態様において、ソール28はディフューザ無しで形成されうる。

図16、18および19を再度参照すると、ヒール24において、カムバック特徴23の先細り状端部からホーゼル領域26まで、翼形の先導表面として一般に形づくられる表面25を有する流線形領域100を設けることができる。以下でさらに詳細に開示するように、この流線形領域100および翼形状表面25は、ゴルフクラブ10のダウンスイングストロークの間に空気がクラブヘッド14の上を流れる際に空気力学的利益を実現するように構成することができる。特に、ヒール24の翼形状表面25はクラウン18内に円滑かつ徐々に移行しうる。さらに、ヒール24の翼形状表面25はソール28内に円滑かつ徐々に移行しうる。さらには、ヒール24の翼形状表面25はホーゼル領域26内に円滑かつ徐々に移行しうる。

クラブヘッド14のさらなる態様を図21〜26Aにおいてクラブヘッド84として示す。クラブヘッド84は概して「ラウンドヘッド」形クラブである。クラブヘッド84は、打球表面17、クラウン18、ソール28、ヒール24、トウ20、背面22およびホーゼル領域26を含む。

図23〜26を参照すると、クラウン18の最外側の縁部よりも下に位置する溝29は、トウ20の前方部分から連続的に延びて背面22に至り、背面22を横切ってヒール24に、そしてヒール24の前方部分内に至る。したがって、図23において最もよく認識されるように、溝29はトウ20の長さの大部分に沿って延びる。図25において最もよく認識されるように、溝29はヒール24の長さの大部分にも沿って延びる。この特定の態様において、溝29は、約10mm〜約20mmの範囲でありうる最大高さ（H）および約5mm〜約10mmの範囲でありうる最大深さ（D）を有する凹形の溝である。さらに、図26Aに最もよく示されるように、ソール28は、溝29と概して平行である浅いステップ21を含む。ステップ21はホーゼル領域26の表面に円滑に合流する。

図20Aおよび26Aに示すように、ディフューザ36がソール28内に形成されうる。これらの特定の態様において、ディフューザ36は、ホーゼル領域26に隣接するソール28の領域から、トウ20、背面22、およびトウ22と背面22との交点に向かって延びる。図26Bにおいてクラブヘッド94として示されるクラブヘッド14の代替態様において、ソール28はディフューザ無しで形成されうる。

以下でさらに詳細に説明する例示的な抗力減少構造のいくつかは、打球面17が一般にスイングを先導する場合、すなわち、空気がクラブヘッド14の上を打球面17から背面22に向かって流れる場合、クラブヘッド14の一つまたは複数の表面の上に層気流を維持する様々な手段を提供することができる。さらには、以下でさらに詳細に説明する例示的な抗力減少構造のいくつかは、ヒール24が一般にスイングを先導する場合、すなわち、空気がクラブヘッド14の上をヒール24からトウ20に向かって流れる場合、クラブヘッド14の一つまたは複数の表面の上に層気流を維持する様々な手段を提供することができる。そのうえ、以下でさらに詳細に説明する例示的な抗力減少構造のいくつかは、ホーゼル領域26が一般にスイングを先導する場合、すなわち、空気がクラブヘッド14の上をホーゼル領域26からトウ20および／または背面22に向かって流れる場合、クラブヘッド14の一つまたは複数の表面の上に層気流を維持する様々な手段を提供することができる。本明細書に開示される例示的な抗力減少構造は、単独または組み合わせでクラブヘッド14に組み込むことができ、クラブヘッド14のあらゆるすべての態様に適用可能である。

特定の局面によれば、また図3〜6、8〜10、15〜31を例えば参照すると、ホーゼル領域26に近接する（または隣接し、場合によってはその一部分を含む）ヒール24上に位置する流線形領域100として、抗力減少構造を設けることができる。この流線形領域100は、ダウンスイングストロークの間に空気がクラブヘッド14の上を流れる際に空気力学的利益を実現するように構成することができる。図11〜14に関して上記のように、クラブヘッド14の速度が著しいダウンスイングの後半部分において、クラブヘッド14は約70°〜0°のヨー角を経て回転しうる。さらに、ヨー角回転の非線形の性質が理由で、クラブヘッド14が約70°〜約45°のヨー角に向く際に気流による抗力を減少させるように設計されたヒール24の構成は、最大の利益を実現することができる。

したがって、ダウンスイングの間のヨー角回転が理由で、ヒール24内に流線形領域100を設けることが有利なことがある。例えば、平滑で空気力学的に形づくられた先導表面を流線形領域100に設けることで、空気は、最小限の中断でクラブヘッドを流れて通過することができる。そのような流線形領域100は、空気がヒール24からトウ20、背面22、および／または背面22とトウ20との交点に向かって流れる際に気流への抵抗を最小化するように形づくることができる。流線形領域100は、ホーゼル領域26に隣接し、場合によってはそれと重複しさえするヒール24上に有利に位置しうる。ヒール24のこの流線形領域は、ダウンスイングのかなりの部分においてクラブヘッド14の先導表面の一部分を形成しうる。流線形領域100はヒール24全体に沿って延びうる。あるいは、流線形領域100はより限定された範囲を有しうる。

図27および28を参照すると、特定の局面によれば、図3〜6、8〜10および15〜31において例えば参照される流線形領域100は、シャフト12の縦軸から、またはクラブがゼロ度のフェース角に対して60度ライ角位置にある際にシャフト12の縦軸が地面と交わる場所、すなわち「グラウンドゼロ」地点から測定されるY方向に約15mm〜約70mmでヒール24の長さに少なくとも沿って設けることができる。これらの態様において、流線形領域100は、場合によっては数えられる範囲を超えて延びることもある。特定の他の態様において、流線形領域100は、グラウンドゼロ地点から測定されるY方向に少なくとも約15mm〜約50mmでヒール24の長さに沿って設けることができる。さらなる態様において、流線形領域100は、グラウンドゼロ地点から測定されるY方向に少なくとも約15mm〜約30mm、さらには少なくとも約20mm〜約25mmでヒール24の長さに沿って設けることができる。

図27は三本の断面カットを用いて示される。XXIX-XXIX線での断面を図29Aおよび29Bに示す。XXX-XXX線での断面を図30Aおよび30Bに示す。XXXI-XXXI線での断面を図31Aおよび31Bに示す。図29〜31に示す断面は、図1〜6のクラブヘッド14の具体的特性を示すために使用され、図7〜10、図15〜20および図21〜26に示すクラブヘッドの態様の特性を模式的に示すためにも使用される。

特定の局面によれば、また図29Aおよび29Bを参照すると、流線形領域100はヒール24内の断面110によって規定されうる。図29Aおよび29Bは、図27のXXIX-XXIX線を通じて得られるクラブヘッド14の断面110を示す。断面110の一部分はソール28、クラウン18およびヒール24に切り込む。さらに、断面110の少なくとも一部分は流線形領域100内に存在し、したがって上記で論じたように、断面110の先導部分は翼形に相似しうる。断面110は、グラウンドゼロ地点から測定されるY方向に約20mmに位置する垂直平面内のX₀軸（すなわちY₀軸から約90度（すなわち±5度の範囲内））に平行に得られる。言い換えれば、断面110はY₀軸に垂直に向く。したがってこの断面110は、クラブヘッド14の上を流れる空気に関してヒール24からトウ20への方向に向く。

図27、29Aおよび29Bを参照すると、前縁111はヒール24上に位置する。前縁111は、ホーゼル領域26から背面22に向かって一般に延び、クラウン18とソール28との間に存在する。空気がクラブヘッド14の上をヒール24からトウ20に向かってX₀軸に平行に流れるとすれば、前縁111は、気流を経験するヒール24の最初の部分となるであろう。概して、前縁111において、断面110の表面の傾斜はX₀軸に垂直であり、すなわち、クラブヘッド14が60度ライ角位置にある際に傾斜は垂直である。

ヒール24の前縁111上に存在する先端点112はY = 20mmにおいて規定されうる（図27参照）。さらに、断面110および先端点112に関連する局所座標系を規定することができ、先端点112から延びるx軸およびz軸は、クラブヘッド14に関連するX₀軸およびZ₀軸からそれぞれ15°の角度で断面110の平面内に向く。15°での軸のこの向きは15°のロール角に対応しており、これはダウンスイングの胴から膝までの部分の間（すなわちクラブヘッド14がその最大速度に近づく時）において代表的であると考えられた。

したがって、特定の局面によれば、流線形領域100の翼形状表面25を「準放物線状」であると記述することができる。本明細書で使用する「準放物線状」という用語は、先端点112と、先端点112から離れてかつ先端点の同一側面で互いに離れて円滑かつ徐々に曲がる二本のアームとを有する任意の凸形曲線を意味する。翼形状表面25の第一のアームをクラウン側曲線または上曲線113と呼ぶことができる。翼形状表面25の他のアームをソール側曲線または下曲線114と呼ぶことができる。例えば、双曲線の分岐を準放物線状であると考えることができる。さらに、本明細書において使用する準放物線断面は対称である必要はない。例えば、準放物線断面の一方のアームは放物曲線によって最も綿密に表すことができ、他方のアームは双曲線によって最も綿密に表すことができる。別の例として、先端点112は二本のアーム間の中心にある必要はない。いずれの場合でも、「先端点」という用語は、準放物曲線の先導点、すなわち、二本の曲線113、114が互いから離れて曲がる地点を意味する。言い換えれば、同一方向に水平に延びるアームによって配向する「準放物」曲線は、先端点112において最大傾斜を有し、曲線113、114の傾斜の絶対値は、先端点112からの水平距離が増大するに従って徐々にかつ連続的に低下する。

図30Aおよび30Bは、図27のXXX-XXX線を通じて得られるクラブヘッド14の断面120を示す。特定の局面によれば、また図30Aおよび30Bを参照すると、流線形領域100はヒール24内のその断面120によって規定されうる。図27に示すように、断面120は、先端点112の周りを回転するY₀軸に対して約70度（すなわち±5度の範囲内）の角度で得られる。したがってこの断面120もまた、クラブヘッド14の上を流れる空気に関してヒール24からトウ20への方向に向くが、ここでトウ20と背面22との交点に向かう気流方向は断面110に比べて高角度である（図14A参照）。断面110と同様に、断面120は、先端点112から延びるクラウン側曲線または上曲線123、およびやはり先端点から延びるソール側曲線または下曲線124を含む。Y = 20mmにおけるヒール24の前縁111に関連する先端点112を図示する。

断面120に関連するx軸およびz軸は、クラブヘッド14に関連するX₀軸およびZ₀軸からそれぞれ15°の角度で断面120の平面内に向く。15°での断面軸のこの向きはやはり15°のロール角に対応しており、これはダウンスイングの胴から膝までの部分の間（すなわちクラブヘッド14がその最大速度に近づく時）において代表的であると考えられた。

図31Aおよび31Bは、図27のXXXI-XXXI線を通じて得られるクラブヘッド14の断面130を示す。特定の局面によれば、また図31Aおよび31Bを参照すると、流線形領域100はヒール24内のその断面130によって規定されうる。上記で論じたように、流線形領域100の断面130は翼形の前縁に相似しうる。図27に示すように、断面130は、先端点112の周りを回転するY軸に対して約45度（すなわち±5度の範囲内）の角度で得られる。したがってこの断面130は、クラブヘッド14の上を流れる空気に関して一般にヒール24から背面22への方向に向く（図14C参照）。断面110および120と同様に、断面130もまた、先端点112から延びるクラウン側曲線または上曲線133、およびやはり先端点から延びるソール側曲線または下曲線134を含む。グラウンドゼロ地点から測定されるY = 20mmにおけるヒール24の前縁111に関連する先端点112を図示する。

断面130に関連するx軸およびz軸は、クラブヘッド14に関連するX₀軸およびZ₀軸からそれぞれ15°の角度で断面130の平面内に向く。15°での断面軸のこの向きはやはり15°のロール角に対応しており、これはダウンスイングの胴から膝までの部分の間（すなわちクラブヘッド14がその最大速度に近づく時）において代表的であると考えられた。

図29A、30Aおよび31Aを参照すると、当業者は、曲線の形状を特徴づける一つの方法がスプライン点の表を設けることによる方法であることを認識するであろう。これらのスプライン点の表において、先端点112は(0, 0)において規定され、スプライン点のすべての座標は先端点112に対して規定される。図29A、30Aおよび31Aは、スプライン点をそこで規定可能な12mm、24mm、36mm、48mmにおけるx軸座標線を含む。スプライン点は例えば3mm、6mmおよび18mmにおける他のx軸座標において規定可能であるが、明確さのために、そのような座標線は図29A、30Aおよび31Aに含まれない。

図29A、30Aおよび31Aに示すように、z_U座標は上曲線113、123、133に関連し、z_L座標は下曲線114、124、134に関連する。概して、上曲線は下曲線と同一ではない。言い換えれば、断面110、120、130は非対称的でありうる。図29A、30Aおよび31Aを検討することで認識できるように、この非対称性、すなわち上曲線と下曲線との間の差は、断面がクラブヘッドの背面に向かって変動するに従ってさらに明白になりうる。具体的には、中心線に対して約90度の角度で得られる断面の上曲線および下曲線（例えば図29A参照）は、中心線に対して約45度の角度で得られる断面の上曲線および下曲線（例えば図31A参照）よりも対称的でありうる。さらには、図29A、30Aおよび31Aを再度参照すると、下曲線は、いくつかの例示的態様において、断面がクラブヘッドの背面に向かって変動する際に相対的に一定にとどまりうる一方で、上曲線は平らになりうる。

図29B、30Bおよび31Bを参照すると、当業者は、曲線を特徴づける別の方法が、曲線を一つまたは複数の関数にフィッティングすることによる方法であることを認識するであろう。例えば、上記で論じた上曲線および下曲線の非対称性が理由で、断面110、120、130の上曲線および下曲線は多項式関数を使用することで独立してカーブフィッティングされうる。したがって、特定の局面によれば、二次多項式または三次多項式、すなわち二次関数または三次関数が曲線を十分に特徴づけることができる。

例えば、二次関数の頂点を先端点112、すなわち(0, 0)地点であるように制約して、二次関数を決定することができる。言い換えれば、カーブフィッティングは、二次関数が先端点112を経て延びることを必要としうる。さらに、カーブフィッティングは、二次関数が先端点112においてx軸に垂直であることを必要としうる。

カーブフィッティングに使用可能な別の数学的技術は、平滑曲線をモデリングするために使用可能なパラメトリック曲線であるベジエ曲線の使用を包含する。例えば、ベジエ曲線は、複合平滑曲線の加工を制御するためのコンピュータ数値制御（CNC）機械において一般的に使用される。

ベジエ曲線を使用する以下の一般化パラメトリック曲線を使用することで、断面の上曲線のx座標およびz座標をそれぞれ得ることができる。
x_u = (1-t)³ Px_u0 + 3 (1-t)² t Px_u1 + 3 (1-t) t² Px_u2 + t³ Px_u3 式(1a)
z_u = (1-t)³ Pz_u0 + 3 (1-t)² t Pz_u1 + 3 (1-t) t² Pz_u2 + t³ Pz_u3 式(1b)
範囲: 0≦t≦1
Px_u0、Px_u1、Px_u2およびPx_u3は、上曲線に関連するx座標のベジエ曲線の制御点であり、Pz_u0、Pz_u1、Pz_u2およびPz_u3は、上曲線に関連するz座標のベジエ曲線の制御点である。

同様に、以下の一般化パラメトリックベジエ曲線を使用することで、断面の下曲線のx座標およびz座標をそれぞれ得ることができる。
x_L = (1-t)³ Px_L0 + 3 (1-t)² t Px_L1 + 3 (1-t) t² Px_L2 + t³ Px_L3 式(2a)
z_L = (1-t)³ Pz_L0 + 3 (1-t)² t Pz_L1 + 3 (1-t) t² Pz_L2 + t³ Pz_L3 式(2b)
範囲: 0≦t≦1
Px_L0、Px_L1、Px_L2およびPx_L3は、下曲線に関連するx座標のベジエ曲線の制御点であり、Pz_L0、Pz_L1、Pz_L2およびPz_L3は、下曲線に関連するz座標のベジエ曲線の制御点である。

データを一般的にフィッティングするためにカーブフィッティングが使用されることから、データを捕捉する一つの方法は、データを境界づける曲線を設けることでありうる。したがって、例えば、図29B、30B、31Bを参照すると、断面110、120、130の上曲線および下曲線をそれぞれ、一対の曲線(115a, 115b)、(116a, 116b)、(125a, 125b)、(126a, 126b)、(135a, 135b)、(136a, 136b)によって境界づけられる領域内に存在するものとして特徴づけることができ、ここで一対の曲線は、曲線113、114、123、124、133および134のz座標のそれぞれ最大±10%、さらには最大20%の変動を例えば表しうる。

さらに、図29〜31に提示される断面110、120および130が、ソール28上に設けられるディフューザ36無しのクラブヘッド14の断面であることに気づく。特定の局面によれば、ディフューザ36をソール28上に設けることがあり、したがって、断面110、120および／または130の下曲線は図29〜31に提示される形状とは異なる。さらには、特定の局面によれば、断面110、120および130はそれぞれその後縁にカムバック特徴23を含みうる。

図27および28を再度参照すると、Y = 20mmにおいてヒール24の前縁111に関連する先端点112（図27参照）を使用することで断面110、120および130（図29〜31）の記述を支援したことに気づく。しかし、先端点112をY = 20mmに正確に配置する必要はない。より一般的な場合、特定の局面によれば、先端点112は、「グラウンドゼロ」地点から測定されるY方向に約10mm〜約30mmに配置されうる。いくつかの態様において、先端点112は、「グラウンドゼロ」地点から測定されるY方向に約15mm〜約25mmに配置されうる。先端点の場所のプラスまたはマイナス1ミリメートルの変動は許容されると考えられうる。特定の態様によれば、先端点112は、クラブヘッド14の前半部にあるヒール24の前縁111上に配置されうる。

特定の局面によれば、また図20Bに最もよく示されるように、ソール28は、ヒール24からトウ20までクラブヘッド14の幅を横切って、概して凸形でなだらかな幅方向の湾曲を伴って延びうる。さらに、ヒール24の平滑で非断続的な翼形状表面25はソール28の中心領域内に、さらにはそれを超えて連続しうる。ソールの概して凸形で幅方向の湾曲は、ソール28の全体を横切ってトウ20に延びうる。言い換えれば、ソール28に凸形湾曲を、ヒール24からトウ20までその幅全体を横切って、設けることができる。

さらに、ソール28は、打球面17から背面22までクラブヘッド14の長さを横切って、概して凸形で円滑な湾曲を伴って延びうる。この概して凸形の湾曲は、正の湾曲から負の湾曲に移行することなく、打球面17の近隣から背面22に延びうる。言い換えれば、ソール28に凸形湾曲を、打球面17から背面22までその長さ全体に沿って設けることができる。

あるいは、特定の局面によれば、例えば図5、20Aおよび26Aに示すように、陥凹またはディフューザ36をソール28内に形成することもできる。図5の例示的態様において、陥凹またはディフューザ36は実質的にV字形であり、その形状の頂点38は打球面17およびヒール24の近位に配置される。すなわち、頂点38は、打球面17およびヒール24に近くかつスカートまたはカムバック特徴23およびトウ20から離れて配置される。陥凹またはディフューザ36は一対の脚40を含み、脚は、トウ20の近位でかつ打球面17から離れた地点に延び、スカートまたはカムバック構造23に向かってかつ打球面17から離れて曲がる。

図5をさらに参照すると、複数の二次陥凹42が陥凹またはディフューザ36の下表面43内に形成されうる。例示的態様において、各二次陥凹42は規則的台形であり、その小さい底辺44はヒール24に近く、その大きい底辺46はトウ20に近く、角付き側面45は小さい底辺44を大きい底辺46に接合する。例示的態様において、各二次陥凹42の深さは、小さい底辺44におけるその最大量から、陥凹またはディフューザ36の下表面43と面一である大きい底辺46まで変動する。

したがって、特定の局面によれば、また図5、20Aおよび26Aに最もよく示されるように、ディフューザ36は、ホーゼル領域26の近隣からトウ20、トウ20と背面22との交点、および／または背面22に向かって延びうる。ディフューザ36の断面区域は、ディフューザ36がホーゼル領域26から離れて延びるに従って徐々に増大しうる。ホーゼル領域26からトウ20および／または背部22に向かって流れる気流中で増大する任意の逆圧力勾配は、ディフューザ36の断面積の増大によって緩和されることが予想される。したがって、ソール28の上を流れる空気の層流レジームから乱流レジームへの任意の移行が遅れ、さらには完全に無くなることが予想される。特定の構成において、ソール28は複数のディフューザを含みうる。

一つまたは複数のディフューザ36は、ダウンスイングストロークの少なくとも何らかの部分の間に、特にクラブヘッド14がヨー軸の周りを回転する際に、抗力を緩和するように向くことがある。ディフューザ36の側面は直線状または曲線状でありうる。特定の構成においては、ディフューザ36は、ホーゼル領域26および／またはヒール24がスイングを先導する際に気流を拡散する（すなわち逆圧力勾配を減少させる）ためのY₀軸からの角度に向くことがある。ディフューザ36は、Y₀軸から約10°〜約80°の範囲の角度に向くことがある。場合によって、ディフューザ36は、Y₀軸から約20°〜約70°、または約30°〜約70°、または約40°〜約70°、さらには約45°〜約65°の範囲の角度に向くことがある。したがって、特定の構成において、ディフューザ36はホーゼル領域26からトウ20および／または背面22に向かって延びうる。他の構成において、ディフューザ36はヒール24からトウ20および／または背面22に向かって延びうる。

場合によっては、図5、20Aおよび26に示すように、ディフューザ36は一つまたは複数の羽根32を含みうる。羽根32は、ディフューザ36の側面間の略中心に位置しうる。特定の構成（図示せず）において、ディフューザ36は複数の羽根を含みうる。他の構成において、ディフューザ36はいかなる羽根も含む必要はない。さらには、羽根32は、実質的にディフューザ36の長さ全体に沿って、またはディフューザ36の長さにごく部分的に沿って延びうる。

図1〜4および6に示すように、一つの態様によれば、クラブヘッド14は「カムバック」特徴23を含みうる。カムバック特徴23はクラウン18からソール28に延びうる。図3および6に示すように、カムバック特徴23はヒール24からトウ20まで背面22を横切って延びる。さらに、図2および4に示すように、カムバック特徴23はトウ22内および／またはヒール24内に延びうる。

一般に、カムバック特徴は、空気力学的に形づくられたボディの非常に長く徐々に先細り状になる下流端（または後端）を用いて維持されうる層流が、より短い先細り状の下流端を用いて維持することができないことを考慮に入れて設計される。先細り状の下流端が層流を維持するには短すぎる場合、クラブヘッドの断面区域の下流端がクラブヘッドの最大断面の約50パーセントに減少した後に、乱流による抗力が著しくなり始めることがある。この抗力は、短すぎる先細り状端部を維持するよりもむしろクラブヘッドの短すぎる先細り状下流端を切り落とすかまたは取り外すことで緩和されうる。先細り状端部のこの相対的に険しい切断片をカムバック特徴23と呼ぶ。

上記で論じたように、ゴルファーのダウンスイングのかなりの部分の間、ヒール24および／またはホーゼル領域26がスイングを先導する。ダウンスイングのこれらの部分の間、トウ20、トウ20の一部分、トウ20と背面22との交点、および／または背面22の一部分のいずれかが、クラブヘッド14の下流端または後端を形成する（例えば図27および29〜31参照）。したがってカムバック特徴23は、クラブヘッド14のトウに沿って、トウ20と背面22との交点においてかつ／または背面22に沿って配置される場合、ダウンスイングのこれらの部分の間に乱流を減少させ、したがって乱流による抗力を減少させると予測されうる。

さらに、ゴルフボールとの衝突前の最終約20°のゴルファーのダウンスイングの間、打球面17がスイングを先導し始める際に、クラブヘッド14の背面22は気流の下流方向に整列されるようになる。したがってカムバック特徴23は、クラブヘッド14の背面22に沿って配置される場合、最終約20°のゴルファーのダウンスイングの間に最も著しく乱流を減少させ、したがって乱流による抗力を減少させると予測される。

特定の局面によれば、カムバック特徴23は、クラブヘッド14の周辺の一部に形成される連続的な溝29を含みうる。図2〜4に示すように、溝29は、トウ20の正面部分30aからトウ20の後方縁30bに完全に延びて、背部22に続く。次に溝29は、背面22の長さ全体を横切って延びる。図4において認識できるように、溝29は、ヒール24の後方部分34における端部に向けて先細り状になる。特定の態様において（図2参照）、トウ20の正面部分30aにおける溝29は転回してソール28の一部分に沿って続きうる。

図2〜4の例示的態様において、溝29は実質的にU字形である。特定の態様において、溝29は約15mmの最大深さ（D）を有する。しかし、溝29がその長さに沿って任意の深さを有しうること、さらには溝29の深さがその長さに沿って変動しうることを認識すべきである。さらには、溝29は任意の高さ（H）を有しうるが、クラブヘッド14の最大のソールからクラウンまでの高さの四分の一から二分の一の高さが最も有利でありうるということを認識すべきである。溝29の高さは、図2〜4に示すようにその長さにわたって変動しうるものであり、あるいは、溝29の高さは、その長さの一部または全体にわたって均一でありうる。

空気は、クラブヘッド14のボディ部材15のクラウン18およびソール28の上を流れるに従って、分離する傾向にあり、これは増大した抗力を引き起こす。溝29は、空気が分離する傾向を減少させることで、抗力を減少させ、クラブヘッド14の空気力学を改善することに役立ちうるものであり、これによりクラブヘッド速度および打った後にボールが移動する距離が増大する。上記のように、ゴルフクラブヘッド14のスイング軌道の大部分において、クラブヘッド14の先導部分がヒール24であり、クラブヘッド14の後縁がトウ20であることから、溝29がトウ20に沿って延びるようにすることは特に有利でありうる。したがって、トウ20に沿って溝29が与える空気力学的利点は、スイング軌道の大部分の間に実現される。背面22に沿って延びる溝29の部分は、クラブヘッド14のボールとの衝突点において空気力学的利点を与えることができる。

溝29が与えるスイング中の抗力の減少の一事例を以下の表に提供する。この表は、図1〜6に示すクラブヘッド14の態様のコンピュータ流体力学（CFD）モデルに基づく。表において、ゴルフスイング中の、異なるヨー角における抗力値を、スクエアヘッド設計、および溝29の抗力減少構造を包含するスクエアヘッド設計の両方について示す。
抗力

コンピュータモデルの結果から、ヨー角が0°である衝突点において、溝29付きのスクエアクラブヘッドの抗力がスクエアクラブヘッドの抗力の約48.2%（4.01/8.32）であることが理解できる。しかし、スクエアクラブヘッドのスイング全体の間の全抗力の積分は全抗力544.39を示し、一方、溝29付きのスクエアクラブヘッドの全抗力は216.75である。したがって、溝29付きのスクエアクラブヘッドの全抗力は、スクエアクラブヘッドの全抗力の約39.8%（216.75/544.39）である。したがって、スイング全体の抗力を積分することで、衝突点のみで抗力を計算する場合とは非常に異なる結果が生成されうる。

図7〜10を参照すると、連続的な溝29がクラブヘッド54の周辺の一部分に形成される。図7〜10に示すように、溝29は、トウ20の正面部分30aからトウ20の後方縁30bに完全に延びて、背部22に続く。次に溝29は、背部22の長さ全体を横切って延びる。図9において認識できるように、溝29は、ヒール24の後方部分34における端部に向けて先細り状になる。

ユーザーのバックスイングの終わりからボール衝突場所へのダウンスイングを経るユーザーのゴルフスイングの間のクラブヘッドに対する抗力を減少させるために、一つまたは複数の抗力減少構造、例えばヒール24の流線形部分100、ソール28のディフューザ36、および／またはカムバック構造23をクラブヘッド14上に設けることができる。具体的には、主にクラブヘッド14のヒール24および／またはホーゼル領域26が一般にスイングを先導する際にクラブヘッド14に対する抗力を減少させるために、ヒール24の流線形部分100、ディフューザ36、およびカムバック特徴23を設けることができる。特にクラブヘッド14の背面22内に配置される場合のカムバック構造23は、打球面17が一般にスイングを先導する際にクラブヘッド14に対する抗力を減少させるために設けることもできる。

プレーヤがゲームにおいて発揮する異なる熟練度に応じて、異なるゴルフクラブが設計される。例えば、プロフェッショナルプレーヤは、スイングの間に生じるエネルギーを非常に小さいスイートスポットの上でゴルフボールを飛ばすエネルギーに変換する上で非常に効率的なクラブを選ぶことがある。対照的に、週末プレーヤは、打ったゴルフボールに対するクラブのスイートスポットの完璧には及ばない配置を許容するように設計されたクラブを選ぶことがある。これらの異なるクラブ特性を与えるために、様々な重量、体積、慣性モーメント、重心配置、剛性、フェース（すなわち打球表面）高さ、幅、および／または面積などのいずれかを有するクラブヘッドをクラブに設けることができる。

典型的な現代のドライバのクラブヘッドは、約420cc〜約470ccの範囲の体積を伴って提供されうる。本明細書において提示されるクラブヘッド体積はUSGA "Procedure for Measuring the Club Head Size of Wood Clubs" (November 21, 2003)を使用して測定される。典型的なドライバのクラブヘッド重量は約190g〜約220gの範囲でありうる。図32Aおよび32Bを参照すると、典型的なドライバの他の物理的性質を規定し、特徴づけることができる。例えば、フェース面積は約3000mm²〜約4800mm²の範囲でありうるし、フェース長さは約110mm〜約130mmの範囲でありうるし、フェース高さは約48mm〜約62mmの範囲でありうる。フェース面積は、ゴルフクラブヘッドのボディ部材の他の部分に打球面を組み合わせる半径区域の内側接線によって境界づけられる面積として規定される。図32Bに示すように、フェース長さはクラブヘッド上の対向地点から測定される。フェース高さは、クラブがゼロ度のフェース角に対して60度のライ角に位置する際に測定され、フェース中心において測定される（フェース中心の場所の決定についてはUSGA, "Procedure for Measuring the Flexibility of a Golf ClubHead," Section 6.1 Determination of Impact Locationを参照）、接地平面から、クラブの打球面およびクラウンを組み合わせる半径区域の中点までの距離として規定される。クラブヘッド幅は約105mm〜約125mmの範囲でありうる。X₀軸に平行な軸の周りの重心における慣性モーメントは約2800g-cm²〜約3200g-cm²の範囲でありうる。Z₀軸に平行な軸の周りの重心における慣性モーメントは約4500g-cm²〜約5500g-cm²の範囲でありうる。典型的な現代のドライバにおいて、クラブヘッドのX₀方向の重心の場所（グラウンドゼロ地点から測定）は約25mm〜約33mmの範囲でありうるし、また、Y₀方向の重心の場所は約16mm〜約22mmの範囲でありうるし（やはりグラウンドゼロ地点から測定）、また、Z₀方向の重心の場所は約25mm〜約38mmの範囲でありうる（やはりグラウンドゼロ地点から測定）。

典型的な現代のドライバのクラブヘッドの特定の特性パラメータについて上記で提示した値は限定的であるようには意図されていない。したがって、例えば特定の態様において、クラブヘッド体積は470ccを超えることがあり、クラブヘッド重量は220gを超えることがある。特定の態様において、X₀軸に平行な軸の周りの重心における慣性モーメントは3200g-cm²を超えることがある。例えば、X₀軸に平行な軸の周りの重心における慣性モーメントは最大3400g-cm²、最大3600g-cm²、さらには最大4000g-cm²のまたはそれを超える範囲でありうる。同様に、特定の態様において、Z₀軸に平行な軸の周りの重心における慣性モーメントは5500g-cm²を超えることがある。例えば、Z₀軸に平行な軸の周りの重心における慣性モーメントは最大5700g-cm²、最大5800g-cm²、さらには最大6000g-cm²の範囲でありうる。

任意の所与のゴルフクラブの設計は一連のトレードオフまたは妥協を常に包含する。以下に開示される態様はこれらのトレードオフの一部を示す。

例示的態様（1）
第一の例において、図1〜6に示すクラブヘッドの代表的態様を記述する。この第一の例示的クラブヘッドは、約400ccを超える体積を伴って提供される。図32Aおよび32Bを参照すると、他の物理的性質を特徴づけることができる。フェース高さは約53mm〜約57mmの範囲である。X₀軸に平行な軸の周りの重心における慣性モーメントは約2800g-cm²〜約3300g-cm²の範囲である。Z₀軸に平行な軸の周りの重心における慣性モーメントは約4800g-cm²を超える。クラブのアスペクト比の指標として、クラブ幅対フェース長さ比は0.94以上である。

さらに、この第一の例示的態様のクラブヘッドは約200g〜約210gの範囲の重量を有しうる。図32Aおよび32Bを再度参照すると、フェース長さは約114mm〜約118mmの範囲でありうるし、フェース面積は約3200mm²〜約3800mm²の範囲でありうる。クラブヘッド幅は約112mm〜約114mmの範囲でありうる。X₀の重心の場所は約28mm〜約32mmの範囲でありうるし、Y₀方向の重心の場所は約17mm〜約21mmの範囲でありうるし、Z₀方向の重心の場所は約27mm〜約31mmの範囲でありうる（いずれもグラウンドゼロ地点から測定）。

この例示的クラブヘッドについて、表Iは断面110の上曲線113および下曲線114の一組の公称スプライン点座標を示す。論じたように、いくつかの場合、これらの名目スプライン点座標は±10%の範囲内で変動しうる。

（表Ｉ）例（1）の断面110のスプライン点

あるいは、この例示的クラブヘッドについて上記で提示したベジエ式（1a）および（1b）を使用することで、断面110の上曲線113のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_u = 3 (17) (1-t) t² + (48) t³ 式(113a)
z_u = 3 (10) (1-t)² t + 3 (26) (1-t) t² + (26) t³ 式(113b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線113について、x座標のベジエ制御点はPx_u0 = 0、Px_u1 = 0、Px_u2 = 17およびPx_u3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_u0 = 0、Pz_u1 = 10、Pz_u2 = 26およびPz_u3 = 26として規定された。論じたように、いくつかの場合、これらのz座標は±10%の範囲内で変動しうる。

同様に、この例示的クラブヘッドについてベジエ式（2a）および（2b）を使用することで、断面110の下曲線114のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_L = 3 (11) (1-t) t² + (48) t³ 式(114a)
z_L = 3 (-10) (1-t)² t + 3 (-26) (1-t) t² + (-32) t³ 式 (114b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線114について、x座標のベジエ制御点はPx_L0 = 0、Px_L1 = 0、Px_L2 = 11およびPx_L3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_L0 = 0、Pz_L1 = -10、Pz_L2 = -26およびPz_L3 = -32として規定された。いくつかの場合、これらのz座標も±10%の範囲内で変動しうる。

データおよび図面の検討から、上のクラウン側曲線113が下のソール側曲線114と異なるということが認識できる。例えば、先端点112からx軸に沿って3mmにおいて、下曲線114は、上曲線113のz座標値よりも約40%大きいz座標値を有する。これは初期の非対称性を曲線に導入するものであり、すなわち、下曲線114は上曲線113よりも大きい深さで始まる。しかし、x軸に沿って3mm〜24mmにおいて、上曲線113および下曲線114はいずれもx軸からさらに15mm離れて延びる（すなわちΔz_U = 22 - 7 = 15mmおよびΔz_L = 25 - 10 = 15mm)。また、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線113および下曲線114はx軸からそれぞれさらに18mmおよび19mm離れて延び、これは10%未満の差である。言い換えれば、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線113および下曲線114の湾曲は略同一である。

ここで図30Aを参照すると、図29Aに関して上記で論じた曲線113および114と同様に、この第一の例示的クラブヘッドの上曲線および下曲線123および124をそれぞれ、スプライン点の表として提示される曲線によって特徴づけることができる。表IIは例（1）の断面120の一組のスプライン点座標を示す。z_U座標は上曲線123に関連し、z_L座標は下曲線124に関連する。

（表ＩＩ）例（1）の断面120のスプライン点

あるいは、この例示的クラブヘッドについて上記で提示したベジエ式（1a）および（1b）を使用することで、断面120の上曲線123のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_u = 3 (19) (1-t) t² + (48) t³ 式(123a)
z_u = 3 (10) (1-t)² t + 3 (25) (1-t) t² + (25) t³ 式(123b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線123について、x座標のベジエ制御点がPx_u0 = 0、Px_u1 = 0、Px_u2 = 19およびPx_u3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点がPz_u0 = 0、Pz_u1 = 10、Pz_u2 = 25およびPz_u3 = 25として規定されたことが認識できる。

上記のように、この例示的クラブヘッドについてベジエ式（2a）および（2b）を使用することで、断面120の下曲線124のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_L = 3 (13) (1-t) t² + (48) t³ 式(124a)
z_L = 3 (-10) (1-t)² t + 3 (-26) (1-t) t² + (-30) t³ 式(124b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線124について、x座標のベジエ制御点はPx_L0 = 0、Px_L1 = 0、Px_L2 = 13およびPx_L3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_L0 = 0、Pz_L1 = -10、Pz_L2 = -26およびPz_L3 = -30として規定された。

データおよび図面の検討から、上のクラウン側曲線123が下のソール側曲線124と異なるということが認識できる。例えば、先端点112からx軸に沿って3mmにおいて、下曲線124は、上曲線123のz座標値よりも約30%大きいz座標値を有する。これは初期の非対称性を曲線に導入する。しかし、x軸に沿って3mm〜18mmにおいて、上曲線123および下曲線124はいずれもx軸からさらに12mm離れて延びる（すなわちΔz_U = 19 - 7 = 12mmおよびΔz_L = 21 - 9 = 12mm)。また、x軸に沿って3mm〜24mmにおいて、上曲線123および下曲線124はx軸からそれぞれさらに14mmおよび15mm離れて延び、これは10%未満の差である。言い換えれば、x軸に沿って3mm〜24mmにおいて、上曲線123および下曲線124の湾曲は略同一である。

やはり、上記で論じた表面113および114と同様に、上曲線および下曲線133および134を、スプライン点の表として提示される曲線によって特徴づけることができる。表IIIは例（1）の断面130の一組のスプライン点座標を示す。この表において、すべてのスプライン点の座標は先端点112に対して規定される。z_U座標は上曲線133に関連し、z_L座標は下曲線134に関連する。

（表ＩＩＩ）例（1）の断面130のスプライン点

あるいは、この例示的クラブヘッドについて上記で提示したベジエ式（1a）および（1b）を使用することで、断面130の上曲線133のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_u = 3 (25) (1-t) t² + (48) t³ 式(133a)
z_u = 3 (10) (1-t)² t + 3 (21) (1-t) t² + (18) t³ 式(133b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線133について、x座標のベジエ制御点はPx_u0 = 0、Px_u1 = 0、Px_u2 = 25およびPx_u3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_u0 = 0、Pz_u1 = 10、Pz_u2 = 21およびPz_u3 = 18として規定された。

上記のように、この例示的クラブヘッドについてベジエ式（2a）および（2b）を使用することで、断面130の下曲線134のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_L = 3 (12) (1-t) t² + (48) t³ 式(134a)
z_L = 3 (-10) (1-t)² t + 3 (-22) (1-t) t² + (-29) t³ 式(134b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線134について、x座標のベジエ制御点はPx_L0 = 0、Px_L1 = 0、Px_L2 = 12およびPx_L3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_L0 = 0、Pz_L1 = -10、Pz_L2 = -22およびPz_L3 = -29として規定された。

断面130におけるこの例（1）の態様のデータの分析は、先端点112からx軸に沿って3mmにおいて、下のソール側曲線134が上のクラウン側曲線133のz座標値よりも約30%大きいz座標値を有することを示す。これは初期の非対称性を曲線に導入する。x軸に沿って3mm〜18mmにおいて、上曲線133および下曲線134はx軸からそれぞれさらに9mmおよび12mm離れて延びる。実際、x軸に沿って3mm〜12mmにおいて、上曲線133および下曲線134はx軸からそれぞれさらに6mmおよび8mm離れて延び、これは10%を超える差である。言い換えれば、この例（1）の態様の上曲線133および下曲線134の湾曲は、対象となる範囲にわたって著しく異なる。また、図31Aを見ることで、上曲線133が下曲線134よりも平らである（曲がりが小さい）ことを認識できる。

さらに、断面110（すなわち中心線から90度に向く断面）の曲線を断面120（すなわち中心線から70度に向く断面）の曲線と比較する場合、それらが非常に類似していることを認識できる。具体的には、3mm、6mm、12mmおよび18mmのx座標において上曲線113のz座標の値は上曲線123のz座標の値と同一であり、その後、上曲線113および123のz座標の値は互いに10%未満乖離する。それぞれ断面110および120の下曲線114および124に関して、0mm〜48mmのx座標範囲にわたってz座標の値は互いに10%以下乖離し、下曲線124は下曲線114よりもわずかに小さい。断面110（すなわち中心線から90度に向く断面）の曲線を断面130（すなわち中心線から45度に向く断面）の曲線と比較する場合、0mm〜48mmのx座標範囲にわたって、断面130の下曲線134のz座標の値が断面110の下曲線114のz座標の値と、2mmまたは3mmというほぼ一定の量で異なるということが認識できる。他方で、0mm〜48mmのx座標範囲にわたって、断面130の上曲線133のz座標の値と断面110の上曲線113のz座標の値との差が増大するということが認識できる。言い換えれば、上曲線133の湾曲は上曲線113の湾曲と著しく乖離し、上曲線133は上曲線113よりも著しく平らである。これは、図29Aの曲線113と図31Aの曲線133とを比較することによっても認識されうる。

例示的態様（2）
第二の例において、図7〜10に示すクラブヘッドの代表的態様を記述する。この第二の例示的クラブヘッドは、約400ccを超える体積を伴って提供される。フェース高さは約56mm〜約60mmの範囲である。X₀軸に平行な軸の周りの重心における慣性モーメントは約2600g-cm²〜約3000g-cm²の範囲である。Z₀軸に平行な軸の周りの重心における慣性モーメントは約4500g-cm²〜約5200g-cm²の範囲である。クラブ幅対フェース長さ比は0.90以上である。

さらに、この第二の例示的態様のクラブヘッドは約197g〜約207gの範囲の重量を有しうる。図32Aおよび32Bを再度参照すると、フェース長さは約122mm〜約126mmの範囲でありうるし、フェース面積は約3200mm²〜約3800mm²の範囲でありうる。クラブヘッド幅は約112mm〜約116mmの範囲でありうる。X₀方向の重心の場所は約28mm〜約32mmの範囲でありうるし、Y₀方向の重心の場所は約17mm〜約21mmの範囲でありうるし、Z₀方向の重心の場所は約33mm〜約37mmの範囲でありうる（いずれもグラウンドゼロ地点から測定）。

この例（2）のクラブヘッドについて、表IVは断面110の上曲線および下曲線の一組の公称スプライン点座標を示す。既に論じたように、いくつかの場合、これらの名目スプライン点座標は±10%の範囲内で変動しうる。

（表ＩＶ）例（2）の断面110のスプライン点

あるいは、この例示的クラブヘッドについて上記で提示したベジエ式（1a）および（1b）を使用することで、断面110の上曲線113のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_u = 3 (22) (1-t) t² + (48) t³ 式(213a)
z_u = 3 (8) (1-t)² t + 3 (23) (1-t) t² + (23) t³ 式(213b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線113について、x座標のベジエ制御点はPx_u0 = 0、Px_u1 = 0、Px_u2 = 22およびPx_u3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_u0 = 0、Pz_u1 = 8、Pz_u2 = 23およびPz_u3 = 23として規定された。論じたように、いくつかの場合、これらのz座標は±10%の範囲内で変動しうる。

同様に、この例示的クラブヘッドについてベジエ式（2a）および（2b）を使用することで、断面110の下曲線114のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_L = 3 (18) (1-t) t² + (48) t³ 式(214a)
z_L = 3 (-12) (1-t)² t + 3 (-25) (1-t) t² + (-33) t³ 式(214b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線114について、x座標のベジエ制御点はPx_L0 = 0、Px_L1 = 0、Px_L2 = 18およびPx_L3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_L0 = 0、Pz_L1 = -12、Pz_L2 = -25およびPz_L3 = -33として規定された。いくつかの場合、これらのz座標も±10%の範囲内で変動しうる。

断面110におけるこの例（2）の態様のデータの検討から、先端点112からx軸に沿って3mmにおいて、下曲線114が上曲線113のz座標値よりも50%大きいz座標値を有するということが理解できる。これは初期の非対称性を曲線に導入する。しかし、x軸に沿って3mm〜24mmにおいて、上曲線113はx軸からさらに13mm離れて延び（すなわちΔz_U = 19 - 6 = 13mm）、下曲線114はx軸からさらに15mm離れて延びる（すなわちΔz_L = 24 - 9 = 15mm）。また、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線113および下曲線114はx軸からそれぞれさらに16mmおよび21mm離れて延びる。言い換えれば、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線113は下曲線114よりも平らである。

ここで図30Aを参照すると、図29Aに関して上記で論じた曲線113および114と同様に、この第二の例示的クラブヘッドの上曲線および下曲線123および124を、スプライン点の表として提示される曲線によって特徴づけることができる。表Vは例（2）の断面120の一組のスプライン点座標を示す。この表において、スプライン点の座標は先端点112に対する値として規定される。z_U座標は上曲線123に関連し、z_L座標は下曲線124に関連する。

（表Ｖ）例（2）の断面120のスプライン点

あるいは、この例示的クラブヘッドについて上記で提示したベジエ式（1a）および（1b）を使用することで、断面120の上曲線123のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_u = 3 (28) (1-t) t² + (48) t³ 式(223a)
z_u = 3 (9) (1-t)² t + 3 (22) (1-t) t² + (21) t³ 式(223b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線123について、x座標のベジエ制御点がPx_u0 = 0、Px_u1 = 0、Px_u2 = 28およびPx_u3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点がPz_u0 = 0、Pz_u1 = 9、Pz_u2 = 22およびPz_u3 = 21として規定されたことが認識できる。

上記のように、この例示的クラブヘッドについてベジエ式（2a）および（2b）を使用することで、断面120の下曲線124のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_L = 3 (13) (1-t) t² + (48) t³ 式(224a)
z_L = 3 (-11) (1-t)² t + 3 (-22) (1-t) t² + (-33) t³ 式(224b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線124について、x座標のベジエ制御点はPx_L0 = 0、Px_L1 = 0、Px_L2 = 13およびPx_L3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_L0 = 0、Pz_L1 = -11、Pz_L2 = -22およびPz_L3 = -33として規定された。

断面120では、先端点112からx軸に沿って3mmにおいて、下曲線124は、上曲線123のz座標値よりも50%大きいz座標値を有する。これは初期の非対称性を曲線に導入する。しかし、x軸に沿って3mm〜24mmにおいて、上曲線123はx軸からさらに11mm離れて延び（すなわちΔz_U = 17 - 6 = 11mm）、下曲線124はx軸からさらに15mm離れて延びる（すなわちΔz_L = 24 - 9 = 15mm）。また、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線123および下曲線124はx軸からそれぞれさらに14mmおよび20mm離れて延びる。言い換えれば、断面110の曲線と同様に、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線123は下曲線124よりも平らである。

上記で論じた表面113および114と同様に、上曲線および下曲線133および134を、スプライン点の表として提示される曲線によって特徴づけることができる。表VIは例（2）の断面130の一組のスプライン点座標を示す。この表において、すべてのスプライン点の座標は先端点112に対して規定される。z_U座標は上曲線133に関連し、z_L座標は下曲線134に関連する。

（表ＶＩ）例（2）の断面130のスプライン点

あるいは、この例示的クラブヘッドについて上記で提示したベジエ式（1a）および（1b）を使用することで、断面130の上曲線133のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_u = 3 (26) (1-t) t² + (48) t³ 式(233a)
z_u = 3 (9) (1-t)² t + 3 (14) (1-t) t² + (13) t³ 式(233b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線133について、x座標のベジエ制御点はPx_u0 = 0、Px_u1 = 0、Px_u2 = 26およびPx_u3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_u0 = 0、Pz_u1 = 9、Pz_u2 = 14およびPz_u3 = 13として規定された。

上記のように、この例示的クラブヘッドについてベジエ式（2a）および（2b）を使用することで、断面130の下曲線134のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_L = 3 (18) (1-t) t² + (48) t³ 式(234a)
z_L = 3 (-7) (1-t)² t + 3 (-23) (1-t) t² + (-30) t³ 式(234b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線134について、x座標のベジエ制御点はPx_L0 = 0、Px_L1 = 0、Px_L2 = 18およびPx_L3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_L0 = 0、Pz_L1 = -7、Pz_L2 = -23およびPz_L3 = -30として規定された。

断面130では、先端点112からx軸に沿って3mmにおいて、下曲線134は、上曲線133のz座標値よりもわずか20%大きいz座標値を有する。これは初期の非対称性を曲線に導入する。x軸に沿って3mm〜24mmにおいて、上曲線133はx軸からさらに7mm離れて延び（すなわちΔz_U = 12 - 5 = 7mm）、下曲線134はx軸からさらに15mm離れて延びる（すなわちΔz_L = 21 - 6 = 15mm）。また、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線133および下曲線134はx軸からそれぞれさらに8mmおよび20mm離れて延びる。言い換えれば、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線133は下曲線134よりも著しく平らである。

さらに、この例（2）の態様において、断面110（すなわち中心線から90度に向く断面）の曲線を断面120（すなわち中心線から70度に向く断面）の曲線と比較する場合、それらが類似していることを認識できる。具体的には、上曲線113のz座標の値は、上曲線123のz座標の値と約10%以下異なる。それぞれ断面110および120の下曲線114および124に関して、0mm〜48mmのx座標範囲にわたってz座標の値は互いに10%未満乖離し、下曲線124は下曲線114よりもわずかに小さい。断面110（すなわち中心線から90度に向く断面）のこの例（2）の態様の曲線を断面130（すなわち中心線から45度に向く断面）の曲線と比較する場合、0mm〜48mmのx座標範囲にわたって、断面130の下曲線134のz座標の値が断面110の下曲線114のz座標の値と、3mmまたは4mmというほぼ一定の量で異なるということが認識できる。他方で、0mm〜48mmのx座標範囲にわたって、断面130の上曲線133のz座標の値と断面110の上曲線113のz座標の値との差が着実に増大するということが認識できる。言い換えれば、上曲線133の湾曲は上曲線113の湾曲と著しく乖離し、上曲線133は上曲線113よりも著しく平らである。

例示的態様（3）
第三の例において、図15〜20に示すクラブヘッドの代表的態様を記述する。この第三の例示的クラブヘッドは、約400ccを超える体積を伴って提供される。フェース高さは約52mm〜約56mmの範囲である。X₀軸に平行な軸の周りの重心における慣性モーメントは約2900g-cm²〜約3600g-cm²の範囲である。Z₀軸に平行な軸の周りの重心における慣性モーメントは約5000g-cm²を超える。クラブ幅対フェース長さ比は0.94以上である。

この第三の例示的クラブヘッドは、約200g〜約210gの範囲でありうる重量を伴って提供することもできる。図32Aおよび32Bを参照すると、フェース長さは約122mm〜約126mmの範囲でありうるし、フェース面積は約3300mm²〜約3900mm²の範囲でありうる。クラブヘッド幅は約115mm〜約118mmの範囲でありうる。X₀方向の重心の場所は約28mm〜約32mmの範囲でありうるし、Y₀方向の重心の場所は約16mm〜約20mmの範囲でありうるし、Z₀方向の重心の場所は約29mm〜約33mmの範囲でありうる（いずれもグラウンドゼロ地点から測定）。

この例（3）のクラブヘッドについて、表VIIは断面110の上曲線および下曲線の一組の公称スプライン点座標を示す。既に論じたように、いくつかの場合、これらの名目スプライン点座標は±10%の範囲内で変動しうる。

（表ＶＩＩ）例（3）の断面110のスプライン点

あるいは、この例示的クラブヘッドについて上記で提示したベジエ式（1a）および（1b）を使用することで、断面110の上曲線113のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_u = 3 (17) (1-t) t² + (48) t³ 式(313a)
z_u = 3 (5) (1-t)² t + 3 (12) (1-t) t² + (11) t³ 式(313b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線113について、x座標のベジエ制御点はPx_u0 = 0、Px_u1 = 0、Px_u2 = 17およびPx_u3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_u0 = 0、Pz_u1 = 5、Pz_u2 = 12およびPz_u3 = 11として規定された。論じたように、いくつかの場合、これらのz座標は±10%の範囲内で変動しうる。

同様に、この例示的クラブヘッドについてベジエ式（2a）および（2b）を使用することで、断面110の下曲線114のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_L = 3 (7) (1-t) t² + (48) t³ 式(314a)
z_L = 3 (-15) (1-t)² t + 3 (-32) (1-t) t² + (-44) t³ 式(314b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線114について、x座標のベジエ制御点はPx_L0 = 0、Px_L1 = 0、Px_L2 = 7およびPx_L3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_L0 = 0、Pz_L1 = -15、Pz_L2 = -32およびPz_L3 = -44として規定された。いくつかの場合、これらのz座標も±10%の範囲内で変動しうる。

断面110におけるこの例（3）の態様のデータの検討から、先端点112からx軸に沿って3mmにおいて、下曲線114が上曲線113のz座標値よりも275%大きいz座標値を有するということが理解できる。これは初期の非対称性を曲線に導入する。x軸に沿って3mm〜24mmにおいて、上曲線113はx軸からさらに6mm離れて延び（すなわちΔz_U = 10 - 4 = 6mm）、下曲線114はx軸からさらに19mm離れて延びる（すなわちΔz_L = 34 - 15 = 19mm）。また、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線113および下曲線114はx軸からそれぞれさらに7mmおよび25mm離れて延びる。言い換えれば、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線113は下曲線114よりも著しく平らである。

ここで図30Aを参照すると、図29Aに関して上記で論じた曲線113および114と同様に、この第三の例示的クラブヘッドの上曲線および下曲線123および124を、スプライン点の表として提示される曲線によって特徴づけることができる。表VIIIは例（3）の断面120の一組のスプライン点座標を示す。この表において、スプライン点の座標は先端点112に対する値として規定される。z_U座標は上曲線123に関連し、z_L座標は下曲線124に関連する。

（表ＶＩＩＩ）例（3）の断面120のスプライン点

あるいは、この例（3）のクラブヘッドについて上記で提示したベジエ式（1a）および（1b）を使用することで、断面120の上曲線123のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_u = 3 (21) (1-t) t² + (48) t³ 式(323a)
z_u = 3 (5) (1-t)² t + 3 (7) (1-t) t² + (7) t³ 式(323b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線123について、x座標のベジエ制御点がPx_u0 = 0、Px_u1 = 0、Px_u2 = 21およびPx_u3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点がPz_u0 = 0、Pz_u1 = 5、Pz_u2 = 7およびPz_u3 = 7として規定されたことが認識できる。

上記のように、この例示的クラブヘッドについてベジエ式（2a）および（2b）を使用することで、断面120の下曲線124のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_L = 3 (13) (1-t) t² + (48) t³ 式(324a)
z_L = 3 (-18) (1-t)² t + 3 (-34) (1-t) t² + (-43) t³ 式(324b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線124について、x座標のベジエ制御点はPx_L0 = 0、Px_L1 = 0、Px_L2 = 13およびPx_L3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_L0 = 0、Pz_L1 = -18、Pz_L2 = -34およびPz_L3 = -43として規定された。

例（3）の断面120では、先端点112からx軸に沿って3mmにおいて、下曲線124は、上曲線123のz座標値よりも250%大きいz座標値を有する。これは初期の非対称性を曲線に導入する。x軸に沿って3mm〜24mmにおいて、上曲線123はx軸からさらに3mm離れて延び（すなわちΔz_U = 7 - 4 = 3mm）、下曲線124はx軸からさらに20mm離れて延びる（すなわちΔz_L = 34 - 14 = 20mm）。また、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線123および下曲線124はx軸からそれぞれさらに3mmおよび25mm離れて延びる。言い換えれば、断面110の曲線と同様に、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線123は下曲線124よりも著しく平らである。実際、24mm〜48mmにおいて、上曲線123はx軸から一定の距離を維持し、一方、下曲線124はこの同一範囲にわたってさらに9mm乖離する。

上記で論じた表面113および114と同様に、上曲線および下曲線133および134を、スプライン点の表として提示される曲線によって特徴づけることができる。表IXは例（3）の断面130の一組のスプライン点座標を示す。この表において、すべてのスプライン点の座標は先端点112に対して規定される。z_U座標は上曲線133に関連し、z_L座標は下曲線134に関連する。

（表ＩＸ）例（3）の断面130のスプライン点

あるいは、この例示的クラブヘッドについて上記で提示したベジエ式（1a）および（1b）を使用することで、断面130の上曲線133のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_u = 3 (5) (1-t) t² + (48) t³ 式(333a)
z_u = 3 (6) (1-t)² t + 3 (5) (1-t) t² + (-2) t³ 式(333b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線133について、x座標のベジエ制御点はPx_u0 = 0、Px_u1 = 0、Px_u2 = 5およびPx_u3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_u0 = 0、Pz_u1 = 6、Pz_u2 = 5およびPz_u3 = -2として規定された。

上記のように、この例（3）のクラブヘッドについてベジエ式（2a）および（2b）を使用することで、断面130の下曲線134のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_L = 3 (18) (1-t) t² + (48) t³ 式(334a)
z_L = 3 (-15) (1-t)² t + 3 (-32) (1-t) t² + (-41) t³ 式(334b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線134について、x座標のベジエ制御点はPx_L0 = 0、Px_L1 = 0、Px_L2 = 18およびPx_L3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_L0 = 0、Pz_L1 = -15、Pz_L2 = -32およびPz_L3 = -41として規定された。

例（3）の断面130では、先端点112からx軸に沿って3mmにおいて、下曲線134は、上曲線133のz座標値よりも175%大きいz座標値を有する。これは初期の非対称性を曲線に導入する。x軸に沿って3mm〜24mmにおいて、上曲線133はx軸から-2mm離れて延びる（すなわちΔz_U = 2 - 4 = -2mm）。言い換えれば、上曲線133はこの範囲にわたってx軸に実際に接近した。他方、下曲線134はx軸からさらに19mm離れて延びる（すなわちΔz_L = 30 - 11 = 19mm)。また、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線133および下曲線134はx軸からそれぞれさらに-4mmおよび26mm離れて延びる。言い換えれば、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線133は下曲線134よりも著しく平らである。

さらに、この例（3）の態様において、断面110（すなわち中心線から90度に向く断面）の曲線を断面120（すなわち中心線から70度に向く断面）の曲線と比較する場合、上曲線が著しく異なる一方で、下曲線が非常に類似していることを認識できる。具体的には、上曲線113のz座標の値は、上曲線123のz座標の値と最大57%（上曲線123に対して）異なる。上曲線123は、上曲線113よりも著しく平らである。それぞれ断面110および120の下曲線114および124に関して、0mm〜48mmのx座標範囲にわたってz座標の値は互いに10%未満乖離し、下曲線124は下曲線114よりもわずかに小さい。断面110（すなわち中心線から90度に向く断面）のこの例（3）の態様の曲線を断面130（すなわち中心線から45度に向く断面）の曲線と比較する場合、0mm〜48mmのx座標範囲にわたって、断面130の下曲線134のz座標の値が断面110の下曲線114のz座標の値と、3mmまたは4mmというほぼ一定の量で異なるということが認識できる。したがって、x軸に対して、0mm〜48mmのx座標範囲にわたって、下曲線134の湾曲は下曲線114の湾曲と略同一である。他方で、0mm〜48mmのx座標範囲にわたって、断面130の上曲線133のz座標の値と断面110の上曲線113のz座標の値との差が着実に増大するということが認識できる。言い換えれば、上曲線133の湾曲は上曲線113の湾曲と著しく乖離し、上曲線133は上曲線113よりも著しく平らである。

例示的態様（4）
第四の例において、図21〜26に示すクラブヘッドの代表的態様を記述する。この第四の例示的クラブヘッドは、約400ccを超える体積を伴って提供される。フェース高さは約58mm〜約63mmの範囲である。X₀軸に平行な軸の周りの重心における慣性モーメントは約2800g-cm²〜約3300g-cm²の範囲である。Z₀軸に平行な軸の周りの重心における慣性モーメントは約4500g-cm²〜約5200g-cm²の範囲である。クラブ幅対フェース長さ比は0.94以上である。

さらに、この第四の例示的クラブヘッドは、約200g〜約210gの範囲でありうる重量を伴って提供される。図32Aおよび32Bを参照すると、フェース長さは約118mm〜約122mmの範囲でありうるし、フェース面積は約3900mm²〜4500mm²の範囲でありうる。クラブヘッド幅は約116mm〜約118mmの範囲でありうる。X₀方向の重心の場所は約28mm〜約32mmの範囲でありうるし、Y₀方向の重心の場所は約15mm〜約19mmの範囲でありうるし、Z₀方向の重心の場所は約29mm〜約33mmの範囲でありうる（いずれもグラウンドゼロ地点から測定）。

この例（4）のクラブヘッドについて、表Xは断面110のヒール側の一組の公称スプライン点座標を示す。これらのスプライン点座標は絶対値として示される。論じたように、いくつかの場合、これらの名目スプライン点座標は±10%の範囲内で変動しうる。

（表Ｘ）例（4）の断面110のスプライン点

あるいは、この例（4）のクラブヘッドについて上記で提示したベジエ式（1a）および（1b）を使用することで、断面110の上曲線113のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_u = 3 (31) (1-t) t² + (48) t³ 式(413a)
z_u = 3 (9) (1-t)² t + 3 (21) (1-t) t² + (20) t³ 式(413b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線113について、x座標のベジエ制御点はPx_u0 = 0、Px_u1 = 0、Px_u2 = 31およびPx_u3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_u0 = 0、Pz_u1 = 9、Pz_u2 = 21およびPz_u3 = 20として規定された。論じたように、いくつかの場合、これらのz座標は±10%の範囲内で変動しうる。

同様に、この例示的クラブヘッドについてベジエ式（2a）および（2b）を使用することで、断面110の下曲線114のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_L = 3 (30) (1-t) t² + (48) t³ 式(414a)
z_L = 3 (-17) (1-t)² t + 3 (-37) (1-t) t² + (-40) t³ 式(414b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線114について、x座標のベジエ制御点はPx_L0 = 0、Px_L1 = 0、Px_L2 = 30およびPx_L3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_L0 = 0、Pz_L1 = -17、Pz_L2 = -37およびPz_L3 = -40として規定された。いくつかの場合、これらのz座標も±10%の範囲内で変動しうる。

断面110におけるこの例（4）の態様のデータの検討から、先端点112からx軸に沿って3mmにおいて、下曲線114が上曲線113のz座標値よりも100%大きいz座標値を有するということが理解できる。これは初期の非対称性を曲線に導入する。x軸に沿って3mm〜24mmにおいて、上曲線113はx軸からさらに11mm離れて延び（すなわちΔz_U = 16 - 5 = 11mm）、下曲線114はx軸からさらに20mm離れて延びる（すなわちΔz_L = 30 - 10 = 20mm）。また、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線113および下曲線114はx軸からそれぞれさらに14mmおよび26mm離れて延びる。言い換えれば、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線113は下曲線114よりも著しく平らである。

ここで図30Aを参照すると、図29Aに関して上記で論じた曲線113および114と同様に、この第一の例示的クラブヘッドの上曲線および下曲線123および124を、スプライン点の表として提示される曲線によって特徴づけることができる。表XIは例（4）の断面120の一組のスプライン点座標を示す。この表において、スプライン点の座標は先端点112に対して規定される。z_U座標は上曲線123に関連し、z_L座標は下曲線124に関連する。

（表ＸＩ）例（4）の断面120のスプライン点

あるいは、この例（4）のクラブヘッドについて上記で提示したベジエ式（1a）および（1b）を使用することで、断面120の上曲線123のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_u = 3 (25) (1-t) t² + (48) t³ 式(423a)
z_u = 3 (4) (1-t)² t + 3 (16) (1-t) t² + (14) t³ 式(423b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線123について、x座標のベジエ制御点がPx_u0 = 0、Px_u1 = 0、Px_u2 = 25およびPx_u3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点がPz_u0 = 0、Pz_u1 = 4、Pz_u2 = 16およびPz_u3 = 14として規定されたことが認識できる。

上記のように、この例示的クラブヘッドについてベジエ式（2a）および（2b）を使用することで、断面120の下曲線124のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_L = 3 (26) (1-t) t² + (48) t³ 式(424a)
z_L = 3 (-18) (1-t)² t + 3 (-36) (1-t) t² + (-41) t³ 式(424b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線124について、x座標のベジエ制御点はPx_L0 = 0、Px_L1 = 0、Px_L2 = 26およびPx_L3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_L0 = 0、Pz_L1 = -18、Pz_L2 = -36およびPz_L3 = -41として規定された。

例（4）の断面120では、先端点112からx軸に沿って3mmにおいて、下曲線124は、上曲線123のz座標値よりも175%大きいz座標値を有する。これは初期の非対称性を曲線に導入する。x軸に沿って3mm〜24mmにおいて、上曲線123はx軸からさらに8mm離れて延び（すなわちΔz_U = 12 - 4 = 8mm）、下曲線124はx軸からさらに20mm離れて延びる（すなわちΔz_L = 31 - 11 = 20mm）。また、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線123および下曲線124はx軸からそれぞれさらに10mmおよび26mm離れて延びる。言い換えれば、断面110の曲線と同様に、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線123は下曲線124よりも著しく平らである。

上記で論じた表面113および114と同様に、上曲線および下曲線133および134を、スプライン点の表として提示される曲線によって特徴づけることができる。表XIIは例（4）の断面130の一組のスプライン点座標を示す。この表において、すべてのスプライン点の座標は先端点112に対して規定される。z_U座標は上曲線133に関連し、z_L座標は下曲線134に関連する。

（表ＸＩＩ）例（4）の断面130のスプライン点

あるいは、この例示的クラブヘッドについて上記で提示したベジエ式（1a）および（1b）を使用することで、断面130の上曲線133のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_u = 3 (35) (1-t) t² + (48) t³ 式(433a)
z_u = 3 (6) (1-t)² t + 3 (9) (1-t) t² + (5) t³ 式(433b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線133について、x座標のベジエ制御点はPx_u0 = 0、Px_u1 = 0、Px_u2 = 35およびPx_u3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_u0 = 0、Pz_u1 = 6、Pz_u2 = 9およびPz_u3 = 5として規定された。

上記のように、この例（4）のクラブヘッドについてベジエ式（2a）および（2b）を使用することで、断面130の下曲線134のx座標およびz座標を以下のようにそれぞれ得ることができる。
x_L = 3 (40) (1-t) t² + (48) t³ 式(434a)
z_L = 3 (-17) (1-t)² t + 3 (-35) (1-t) t² + (-37) t³ 式(434b)
範囲: 0≦t≦1
したがって、この特定の曲線134について、x座標のベジエ制御点はPx_L0 = 0、Px_L1 = 0、Px_L2 = 40およびPx_L3 = 48として規定され、z座標のベジエ制御点はPz_L0 = 0、Pz_L1 = -17、Pz_L2 = -35およびPz_L3 = -37として規定された。

例（4）の断面130では、先端点112からx軸に沿って3mmにおいて、下曲線134は、上曲線133のz座標値よりも100%大きいz座標値を有する。これは初期の非対称性を曲線に導入する。x軸に沿って3mm〜24mmにおいて、上曲線133はx軸から3mm離れて延びる（すなわちΔz_U = 7 - 4 = 3mm）。下曲線134はx軸からさらに18mm離れて延びる（すなわちΔz_L = 26 - 8 = 18mm)。また、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線133および下曲線134はx軸からそれぞれさらに3mmおよび24mm離れて延びる。言い換えれば、x軸に沿って3mm〜36mmにおいて、上曲線133は下曲線134よりも著しく平らである。

さらに、この例（4）の態様において、断面110（すなわち中心線から90度に向く断面）の曲線を断面120（すなわち中心線から70度に向く断面）の曲線と比較する場合、上曲線が著しく異なる一方で、下曲線が非常に類似していることを認識できる。具体的には、上曲線113のz座標の値は、上曲線123のz座標の値と最大43%（上曲線123に対して）異なる。上曲線123は、上曲線113よりも著しく平らである。それぞれ断面110および120の下曲線114および124に関して、0mm〜48mmのx座標範囲にわたってz座標の値は互いに10%未満乖離し、下曲線124は下曲線114よりもわずかに小さい。断面110（すなわち中心線から90度に向く断面）のこの例（4）の態様の曲線を断面130（すなわち中心線から45度に向く断面）の曲線と比較する場合、0mm〜48mmのx座標範囲にわたって、断面130の下曲線134のz座標の値が断面110の下曲線114のz座標の値と、2mm〜4mmの範囲で異なるということが認識できる。したがって、例（4）の態様において、下曲線134の湾曲は下曲線114の湾曲と多少異なる。他方で、0mm〜48mmのx座標範囲にわたって、断面130の上曲線133のz座標の値と断面110の上曲線113のz座標の値との差が1mmの差から15mmの差に着実に増大するということが認識できる。言い換えれば、上曲線133の湾曲は上曲線113の湾曲と著しく乖離し、上曲線133は上曲線113よりも著しく平らである。

本開示の利益を前提とした場合、断面110、120、130と同様に均整化される流線形領域100が、表I〜XIIによって規定される特定の断面110、120、130と同一の抗力減少の利益を実現するということは、当業者には明らかであろう。したがって、表I〜XIIに提示される断面110、120、130は、様々なサイズのクラブヘッドを収容するように拡大または縮小されうる。さらには、本開示の利益を前提とした場合、表I〜XIIによって規定される上曲線および下曲線と実質的に一致する上曲線および下曲線を有する流線形領域100も、表I〜XIIに提示される特定の上曲線および下曲線と同一の抗力減少の利益を概して実現するということは、当業者には明らかであろう。したがって、例えばz座標値は、表I〜XIIに提示されるz座標値と最大±5%、最大±10%、さらにはいくつかの場合では最大±15%異なりうる。

さらなる局面のゴルフクラブ10を図33〜図37に示す。図33の例示的構造において、クラブヘッド14は、公知の様式でホーゼルまたはソケット16においてシャフト12が取り付けられたボディ部材15を含む。ボディ部材15は、複数の部分、領域または表面をさらに含む。この例示的ボディ部材15は、打球面17、クラウン18、トウ20、背面22、ヒール24（例えば図36参照）、ホーゼル領域26およびソール28を含む。

既に詳細に論じたように、かつ図35にも示すように、クラブヘッド14は、翼形の先導表面として一般に形づくられる表面25、すなわち翼形状表面25を有するヒール24を含みうる。図35に示すように、一つの例示的構造において、ヒール24の高さ（すなわち、ソール28からクラウン18への方向に延びる寸法であって、表面に対する接線が水平線から45度である場所から測定される寸法）は、ホーゼル領域26に最も近い場所および背面22に最も近くない場所で最大になる。さらに、この例示的構造において、ヒール24がホーゼル領域26から離れて背面22に向かって延びるに従って、ヒール24の高さは緩やかかつ円滑に下方に先細り状になる。

したがって、図35からわかるように、例示される特定の翼形状表面25において、ヒール24の表面幾何形状の急峻な変化は存在しない。したがって、この態様において、表面25がソール28からクラウン18に延びるに従って、かつ表面25がホーゼル領域26から背面22に延びるに従って、ヒール24全体は単一の平滑な曲線状の表面として形成される。

図34および図35に最もよく示すように、クラウン18は、ヒール24からトウ20までクラブヘッド14の幅を横切って、概して凸形で緩やかな幅方向の湾曲を伴って延びうる。さらにクラブヘッド表面は、ヒール24の翼形状表面25からクラウン18の中心領域に平滑かつ非断続的に延びうる。クラウンの概して凸形で幅方向の湾曲は、クラウンの幅の中間部分において正の湾曲から負の湾曲に移行しうる。再度図33を参照すると、クラブ10がその60度ライ角位置に向けられる際に、クラウン18の頂点18aは、T₀方向で所望の接触点17aに略垂直に配置されうる。図33、図34および図35に示すように、クラブヘッド14のトウ20に隣接して、クラウン18はわずかに上向きのフレアを備えうる。あるいは（図示せず）、クラウン18は凸形湾曲を、ヒール24からトウ20までその幅全体を横切って備えうる。

さらに、クラウン18は、打球面17から背面22までクラブヘッド14の長さを横切って、概して凸形で平滑な湾曲を伴って延びうる。この概して凸形の湾曲は、正の湾曲から負の湾曲に移行することなく、打球面17近傍から背面22に延びうる。言い換えれば、図33、図34および図35に示すように、クラウン18は凸形湾曲を、打球面17から背面22までその長さ全体に沿って備えうる。場合によって（図示せず）、クラブヘッド14の背面22に隣接して、クラウン18はわずかに上向きのフレアを備えうる。

別の局面にしたがって、クラブヘッド14はさらなる抗力減少構造を含みうる。特に、ホーゼル領域26は、ホーゼル16からクラウン18への移行部を提供するホーゼルフェアリング26aを含みうる。ホーゼルフェアリング26aは、クラウン18の上での平滑な層流気流の維持を支援しうる。図33、図35および図36の例示的構造にしたがって、ホーゼルフェアリング26aは、比較的長くかつ狭いことがあり、クラウン18上に延びうる。そのような比較的長くかつ狭いホーゼルフェアリング26aの縦方向の延長は、T₀方向から反時計回りの角度βに向きうる。非限定的な例として、角度βは約20°〜約90°の範囲でありうる。他の態様にしたがって、角度βは約30°〜約85°、約35°〜約80°、約45°〜約75°、さらには約50°〜約70°の範囲でありうる。

図33および図35に示すように、ホーゼル領域26は、方向P₀に概して整列するホーゼルフェアリング26aを含みうる。ホーゼルフェアリング26aが、P₀方向に概して延びホーゼル16からクラウン18への先細り状の移行部を形成する場合、シャフト12の周りをP₀方向で流れる空気は、クラブヘッド14のホーゼル領域26および／またはクラウン18から比較的分離しにくくなりうる。

図33、図35および図36を参照すると、ホーゼルフェアリング26aは、シャフト12の挿入用の開口16aを含みうる上面26bを有するものとして示される。場合によって、ホーゼル（図示せず）を、クラブヘッド14にシャフト12を取り付けるために設けることができる。上面26bは、開口16aからトウ20に向かって延び、クラウン18の頂点18aまたはその近傍でクラウン18と接線方向に合流し、打球面17に隣接するものとして示される。さらには、上面26bは、P₀方向の非常にわずかな凹形の湾曲、およびT₀方向の本質的に平らな湾曲を有するものとして示される。上面26bは、約6mm〜約12mmの範囲の最大前後幅を有する。上面26bがシャフト取付領域からそれがクラウン18と合流する場所に延びるに従って、上面26bの幅は増大しうる（すなわちホーゼルフェアリング26aは広がりうる）か、または上面26bの幅は減少しうる（すなわちホーゼルフェアリング26aは狭くなりうる）か、または上面26bの幅は実質的に一定にとどまりうる（図33および図36に示すように）。

図35に最もよく示すように、ホーゼル領域26は、シャフト12のヒール側に位置するヒール側表面26cも含みうる。ヒール側表面26cは、上面26bから下方に延びており、ヒール24を形成する準放物線状の翼形状表面25と接線方向に合流する。図35の態様において、ヒール側表面26cは、準放物線状の曲線の頂点近い場所でヒール24と接線方向に合流する概して凸形の表面である。あるいは（図示せず）、ホーゼル領域26のヒール側表面26cは、準放物線状の曲線の頂点よりも上または下でヒール24と合流しうる。

図33に最もよく示すように、ホーゼルフェアリング26aは、ホーゼル16から打球面17への平滑な移行部を提供する前面26dを含みうる。この特定の態様において、ホーゼル領域の前面26dは実質的に平面状でありうる。さらに、前面26dは打球面17と同一平面でありうる。あるいは、前面26dは少なくとも一方向でわずかに凸形または凹形でありうる。例えば、ホーゼルフェアリング26aの前面26dは、上面26bから延びて打球面17に合流するに従ってわずかに凹形の湾曲を有しうるが、ヒール〜トウ方向において打球面17と同一のわずかに凸形の湾曲をたどる。

図35および図36に最もよく示すように、ホーゼルフェアリング26aは、ホーゼル16からクラウン18へのさらなる移行部を提供する後面26eも含みうる。ホーゼル領域の後面26eは、前面26dに実質的に整列しうるかまたはそれと平行でありうる。したがって、ホーゼルフェアリング26の前面26dおよび後面26eはいずれも、P₀方向でクラブヘッド14の上を流れる空気に実質的に整列しうる。この特定の構成を考慮すれば、ホーゼルフェアリング26aは、P₀方向で流れる空気に対して比較的狭い輪郭を提示しうる。後面26eがホーゼルフェアリング26の前面26dに実質的に整列し、かつヒール24が翼形状表面25を伴って形成される場合、後面26eとヒール24との交点は、比較的急峻で略直角の移行部を伴って形成されうる。あるいは、後面26eからヒール24への、より急峻ではなく、より曲線状の移行部が提供されてもよい。前面26dと同様に、後面26eは、一方または両方の平面方向において実質的に平面状、わずかに凸形、またはわずかに凹形でありうる。

特定の態様にしたがって、かつ図33、図34および図37を参照すると、ソール28はディフューザ36を含みうる。図37を参照すると、ディフューザ36は、ホーゼル領域26の近傍からトウ20、トウ20と背面22との交点、および／または背面22に向かって延びうる。ディフューザ36は側面36aおよび36bを含む。場合によって、ディフューザ36は一つまたは複数の羽根32を含みうる。ディフューザ36の断面積は、ディフューザ36がホーゼル領域26から離れて延びるに従って徐々に増大する。ホーゼル領域26からトウ20および／または背面22に向かって流れる気流中で増大する任意の逆圧力勾配は、ディフューザ36の断面積の増大によって緩和されることが予想される。したがって、上記で論じたように、ソール28の上を流れる空気の層流レジームから乱流レジームへの移行がいくらか遅れ、さらには完全に無くなることがあると予想される。特定の構成において、ソール28は複数の並列ディフューザを含みうる。

一つまたは複数のディフューザ36は、ダウンスイングストロークの少なくともいくらかの部分の間に、特にクラブヘッド14がヨー軸の周りを回転する際に、抗力を緩和するように向けられることがある。したがって、特定の構成において、かつ図37を参照すると、ディフューザ36は、ホーゼル領域26および／またはヒール24がスイングを先導する際に気流を拡散する角度γに向けられることがある。ディフューザ36の向きは、向きを決定する目的でディフューザ36の側面36a、36bの間の中心線を発見すること、および曲線状の中心線の場合では最小二乗適合を使用して対応する直線を決定することにより決定することができる。図37の構成において、ディフューザ36は、衝突の瞬間のクラブヘッド弾道方向T₀に平行な方向から約60°の角度に向けられる。ディフューザ36は、T₀方向から約10°〜約80°の範囲の角度に向けられることがある。場合によって、ディフューザ36は、T₀方向から約20°〜約70°、または約30°〜約70°、または約40°〜約70°、さらには約45°〜約65°の範囲の角度に向けられることがある。特定の構成において、ディフューザ36はホーゼル領域26からトウ20および／または背面22に向かって延びうる。他の構成において、ディフューザ36はヒール24からトウ20および／または背面22に向かって延びうる。

特定の例示的構成にしたがって、側面36aはT₀方向から約60°〜約100°に延びうる。図37に最もよく示すように、側面36aはT₀方向から約80°〜約90°に延びうる。ディフューザ36がホーゼル領域26から離れて延びるに従って、側面36bはトウ20、トウ20と背面22との交点、および／または背面22に向かって一般に延びうる。特定の例示的構成にしたがって、側面36bはT₀方向から約10°〜約70°に延びうる。図37の例示的構造を参照すると、側面36bはT₀方向から約30°に延びうる。

さらに、ディフューザ36の側面36a、36bの一方または両方は曲線状でありうる。図37の特定の態様において、側面36aは図37の態様において実質的にまっすぐであり、一方、側面36bは緩やかな曲線状である。図37に示すように、側面36bは複合曲線状である、すなわち、ヒール24に最も近い場所で凸曲線状、およびトウ20に最も近い場所で凹曲線状であることがある。ディフューザ36の側面36bのこの湾曲は、より大きなヨー角範囲にわたって層流から乱流への気流の移行を遅延させるディフューザの能力を強化しうる。他の構成において、ディフューザ36の両側面36a、36bはまっすぐでありうる。場合によって、両側面36a、36bはディフューザ36の中心から離れて曲がってもよく、これによりディフューザ36は、ホーゼル領域26から離れて延びるに従って広がる。

図33および図37に最もよく示すように、ディフューザ36は深さd_dおよび幅w_dを有する。特定の構成において、ディフューザ36の深さd_dは一定でありうる。例えば、ディフューザ36の深さd_dは略一定にとどまりうるものであり、一方、ディフューザ36の側面36aから側面36bまで測定されるディフューザ36の幅w_dは、ディフューザ30がホーゼル領域26から離れて延びるに従って徐々に増大しうる。場合によって、特定の構成において、ディフューザ36の深さd_dは変動しうる。例えば、深さd_dは、ディフューザ36がホーゼル領域26から離れて延びるに従って線形に増大しうる。別の例として、深さd_dは、ディフューザ36がホーゼル領域26から離れて延びるに従って非線形にかつ徐々に増大（または減少）しうる。さらに別の例として、深さd_dは、ディフューザ36がホーゼル領域26から離れて延びるに従って段階的増加を示しうる。場合によって、各段階的増加内で、深さd_dは変動しうる。

ディフューザ36の幅w_dは、ディフューザ36の中心線に対する垂線に沿って側面36aから側面36bまで測定することができる。ホーゼル領域26からの距離が増大するに従ってディフューザ36の幅w_dは一般に増大すると予想されるが、特定の構成（図示せず）において、ディフューザ36の幅w_dは一定でありうる。

さらに、図37に示すように、側面36aの長さに沿ったディフューザ36の深さd_dは、側面36aがソール28を横切って延びていっても本質的に一定である。対照的に、この特定の例示的構成において、ソール28を横切った側面36bの長さに沿ったディフューザ36の深さd_dは、ホーゼル領域26からの距離が増大するに従って減少する。非限定的な例として、この特定の態様において、側面36bにおけるディフューザ36の深さd_dは、背面22に近づくに従って本質的にゼロまで減少する。

さらには、かつ図33および図37を再度参照すると、ディフューザ36の深さd_dは、ディフューザ36の幅w_dに沿って一定である必要はない。例えば、深さd_dは、ディフューザ36の中心区域内で最大であってもよく、一つまたは複数の側面36a、36bに隣接するディフューザ36の領域内でより小さくてもよい。あるいは、ディフューザ36の幅を横切る深さd_dは、側面36aからの距離が増大するに従って増大しうるものであり、次にディフューザ36の中心領域内でいくらか減少しうるものであり、次に中心領域からの距離が増大するに従って増大しうるものであり、次に側面36bに近づくに従って減少しうる。

図34を再度参照すると、ディフューザ36の深さd_dを、ディフューザ36の側面36aに隣接するソール28の部分から延びる想像上のソール表面から、側面36bに隣接するソールの部分まで測定することができる。任意の一つのディフューザ36の深さd_dは、最小約0.0mmから最大約10mmまでの範囲でありうる。ディフューザ36の最大深さd_dは、比較的浅いディフューザの約2mmから比較的深いディフューザの約10mmまでの範囲でありうる。

場合によって、図33、図34および図37に示すように、ディフューザ36は、ディフューザの中心領域内に羽根32を含みうる。羽根32は、ディフューザ36の側面36aおよび36bの間の略中心に位置しうるものであり、ホーゼル領域26からトウ20に延びうる。図33、図34および図37の例示的構造において、ディフューザ36の下面から突出する羽根32は、いずれかの端部において、ディフューザ36の下面と円滑かつ徐々に合流するように先細り状になる。羽根32は、ディフューザ36の深さd_d以下の最大高さh_v（ディフューザ36の最大深さd_dから測定）を有しうるものであり、これにより羽根32はソール28の底面を超えて延びない。ディフューザ36上に設けられる羽根32の最大高さh_vは約3mm〜約10mmの範囲でありうる。特定の構成（図示せず）において、ディフューザ36は複数の羽根を含みうる。他の構成において、ディフューザ36はいかなる羽根も含む必要はない。さらには、羽根32は、ごく部分的にディフューザ36の長さに沿って延びうる。

図33および図34において最もよくわかるように、ディフューザ36はソール28からトウ20内に延びうる。さらには、ディフューザ36はクラウン18に至るまで上方に延びうる。特定の構成において、ディフューザ36がトウ20に沿ってクラウン18に向かって上方に延びるに従って、ディフューザ36の深さd_dおよび／または幅w_dは徐々に減少しうる。図33〜図37に示す特定の構成において、ディフューザ36はトウ側縁部36cを含み、トウ側縁部は、打球面17に隣接するソール28からクラウン18まで上方に平滑に曲がった後、背面22に隣接するソールまで再度下方に平滑に曲がる。この例示的構造において、羽根32は、トウ20内にかつクラウン18に向かって上方に延びるものとしても示される。

図33および図35に最もよく示すように、クラブヘッド14の背面22は「カムバック」特徴23を含みうる。カムバック特徴23はクラウン18からソール28に、かつヒール24からトウ20に延びる。この特定の構成において、カムバック特徴23はクラブヘッド14の背面22にほぼ制限され、ヒール24またはトウ20を横切って延びない。上記で論じたように、カムバック特徴23は、非常に長く徐々に先細り状になる下流端を用いて維持されうる層流が、より短い先細り状の下流端を用いて維持することができないことを考慮に入れて設計される。先細り状の下流端が層流を維持するには短すぎる場合、クラブヘッドの下流端の断面積がクラブヘッドの最大断面の約50パーセントに減少した後に、乱流による抗力が著しくなり始めることがある。この抗力は、短すぎる先細り状端部を維持するよりもむしろクラブヘッドの短すぎる先細り状下流端を切り落とすかまたは取り外すことで緩和されうる。先細り状端部のこの比較的急峻な切断片をカムバック特徴23と呼ぶ。

この特定の態様において、カムバック特徴23は、打球面17がスイングを先導する際にクラブヘッド14の空気力学特性に対してその最大効果を示すと予想される。言い換えれば、ゴルフボールとの衝突前の最終約20°のゴルファーのダウンスイングの間、打球面17がスイングを先導し始める際に、クラブヘッド14の背面22は気流の下流方向に整列されるようになる。したがって、この特定の態様のカムバック特徴がクラブヘッド14の背面22上に位置する場合、カムバック特徴23は、最終約20°のゴルファーのダウンスイングの間に最も著しく乱流を減少させ、したがって乱流による抗力を減少させると予想される。

特定の局面にしたがって、カムバック特徴23の上縁および下縁は曲線状の輪郭を有しうる。言い換えれば、図36に最もよく示すように、上から見てクラブが60度ライ角位置にある際に、クラウン18の後縁18bは曲線状である。この特定の例において、クラウンの後縁18bは凸曲線状である。図34に最もよく示すように、ソール28の後縁28aは同様に凸曲線状でありうる。後縁18b、28aの湾曲は同一である必要はない。さらに、一方の後縁は他方を超えて延びうる。したがって、例えば、ソール28の後縁28aはクラウン18の後縁18bよりもさらに後方に延びうる。あるいは、後縁18b、28aの湾曲は実質的に同一でありうるものであり、さらに、上後縁および下後縁の輪郭は上から見た場合、互いに均等に整列されうる。他の態様にしたがって、クラウンまたはソールの後縁の輪郭は、一連の直線的な区分を横切ってまっすぐであってもよく、凹曲線状であってもよく、かつ／または複合曲線状であってもよい。

特定の他の局面にしたがって、カムバック特徴23は凹部23aを備えうる。図34および図35の特定の構成において、背面22は、背面22のヒール側からトウ側に延びる凹部23aを有するカムバック特徴23を含みうる。さらに、カムバックの凹部23aはクラウン18からソール28に、かつヒール24からトウ20に延びうる。さらには、カムバック特徴23の凹部23aは、クラウン18の最後方縁部18b、ヒール24の最後方縁部24a、およびソール28の最後方縁部28aを境界としうる。図34および図35の特定の態様において、凹部23aは、まっすぐ下方に延びるよりむしろ、クラウン18の下で後方に曲がるかまたはクラウン18に切り込む。同様に、凹部23aはソール28にも切り込む。さらには、この例示的構造において、凹部23aはヒール24およびトウ20にも切り込む。

さらに、図34および図35の例示的構造において、カムバック特徴23は、クラブヘッド14の背面22から見た場合、概して翼形状の形状を有しうる。例えば、カムバック特徴23のヒール側は、ヒール24の翼形状の形状に従う平滑な曲線状のヒール縁24aを備えうるものであり、一方、カムバック特徴23のトウ側は、鋭角で相接するクラウン縁18bおよびソール縁28aにより形成される比較的鋭い先細り状のトウ縁20aを備えうる。カムバック特徴23はこの特定の形状に限定されない。場合によって、カムバック特徴23の形状の非限定的な例としては、概して円形の形状、概して楕円形の形状、概して扁平な長円形の形状、概して尖った長円形の形状、概して卵形の形状、概して葉巻形の形状、または概して長方形の形状を挙げることができる。カムバック特徴23は対称的および／または非対称的な形状を有しうる。

さらには、凹部23aの下面は、ヒール24からトウ20に延びるに従って比較的平らである。しかし、それぞれクラウン18およびソール28の後縁18bおよび28aの凸曲線状の輪郭が理由で、カムバック 23は、ヒール24およびトウ20に隣接するその端部よりもその中心領域の方が深くなる。

図33〜図37の態様において、ユーザーのバックスイングの終わりからダウンスイングを経てボール衝突場所へ至るユーザーのゴルフスイングの間のクラブヘッドに対する抗力を減少させるために、抗力減少構造、例えばヒール24の翼形状表面25、ディフューザ36、ホーゼルフェアリング26a、および／またはカムバック特徴23がクラブヘッド14上に設けられる。具体的には、主にクラブヘッド14のヒール24および／またはホーゼル領域26が一般にスイングを先導する際にクラブヘッド14に対する抗力を減少させるために、ヒール24の翼形状表面25、ディフューザ36、およびホーゼルフェアリング26aが設けられる。この特定の態様において、カムバック特徴23は、主に打球面17が一般にスイングを先導する際にクラブヘッド14に対する抗力を減少させるために設けられる。

先に記したように、「スイングを先導する」という語句は、スイング弾道の方向に直面するクラブヘッドの部分を記述する。したがって、クラブヘッド14とゴルフボールとの衝突の瞬間において、クラブヘッド14の速度が最大となる際に、打球面17はスイングを先導する。しかし、前方スイングの最初の部分の間、クラブヘッド14が依然としてゴルファーの背後にある際、およびゴルフボールとの衝突の瞬間より前のダウンスイングの相当な部分の間には、打球面17はスイングを先導しない。むしろ、ダウンストロークの最初のおよび中間の部分の間には、ゴルフクラブヘッド14のヒール24および／またはホーゼル領域26がスイングを先導する。ゴルフクラブヘッド14のヒール24がスイングを先導する際に、空気はクラブの上をヒール区域からトウ区域まで、打球面17に略平行（すなわち±10°〜15°以内）に流れる。ゴルフクラブヘッド14のホーゼル領域26がスイングを先導する際に、空気は、ホーゼル区域からクラブヘッド14を横切って、トウ20、背面22、ならびに／またはトウ20および背面22が一緒になる場所に流れる。

概して、空気がクラブの上を約20°〜約70°（反時計回り）の衝突の瞬間のクラブヘッド弾道方向T₀に対する角度で流れる際に、クラブヘッド14のホーゼル領域26がスイングを先導すると考えてもよいことが予想される。衝突の瞬間の弾道方向T₀から約70°超において、ヒール24の先導表面がより優勢になる。弾道方向T₀から約20°未満において、打球面17の先導表面がより優勢になる。上記で論じた抗力減少構造は、ユーザーのゴルフスイングのダウンスイングの相当な部分の間、ならびに、衝突の瞬間の直前およびその間のダウンスイングの部分の間に、抗力を減少させるように設計される。

様々な態様の基本的な新規特徴を示し、説明し、指摘してきたが、例示される装置の形態および詳細ならびにそれらの操作の様々な省略、置換および変更を、当業者が本発明の真意および範囲を逸脱することなく行うことができると理解されよう。例えば、ゴルフクラブヘッドは任意のドライバ、ウッドなどでありうる。さらに、同一の結果を実現するために実質的に同一の機能を実質的に同一の方法で行う要素のすべての組み合わせが本発明の範囲内であることが明確に意図されている。記載される一つの態様から別の態様への要素の置換も完全に意図および想定される。したがって、本明細書に添付される特許請求の範囲の範囲による指示によってのみ限定されることが意図される。

Claims (17)

1. 400cc以上の体積および0.90以上のクラブ幅対フェース長さ比を有する、ドライバ用ゴルフクラブヘッドであって、
   該ゴルフクラブヘッドが、打球面、クラウン、トウ、ヒール、ソール、背面、およびシャフトを収容するためのホーゼル領域を有するボディ部材を含み、
   該背面が、該背面のヒール側からトウ側に延びる凹部を有するカムバック特徴を含み、該凹部のヒール側縁部が翼形の前縁のように形づくられ、かつ
   該ヒールが、翼形の前縁のように形づくられた翼形状表面を含み、該翼形状表面が、該ヒールの大部分にわたって延び、
   該ヒールの該翼形状表面が、クラブヘッドの中心線の垂直方向に概して向けられた準放物線状の断面形状を備え、かつ
   該凹部のヒール側縁部の形状が、該ヒールの翼形状表面の前縁の準放物線状の断面形状に従う、ゴルフクラブヘッド。
2. ヒールの翼形状表面が該ヒール全体にわたって延びる、請求項1記載のゴルフクラブヘッド。
3. ヒールの翼形状表面がクラウンと接線方向に合流し、かつ該翼形状表面および該クラウンが平滑な連続表面を形成する、請求項1記載のゴルフクラブヘッド。
4. ヒールが、ホーゼル領域に隣接する最大高さから背面における最小高さまで先細り状である、請求項1記載のゴルフクラブヘッド。
5. カムバック特徴の凹部のトウ側縁部が翼形の先細り状の後縁のように形づくられている、請求項1記載のゴルフクラブヘッド。
6. カムバック特徴の凹部のトウ側縁部が長円形である、請求項1記載のゴルフクラブヘッド。
7. カムバック特徴の凹部がクラウンおよびソールに切り込む、請求項1記載のゴルフクラブヘッド。
8. カムバック特徴の凹部がヒールに切り込む、請求項1記載のゴルフクラブヘッド。
9. カムバック特徴の凹部がクラウンの最後方縁部、ヒールの最後方縁部、およびソールの最後方縁部を境界とする、請求項1記載のゴルフクラブヘッド。
10. ホーゼル領域からトウに向かって延びるホーゼルフェアリングをさらに含む、請求項1記載のゴルフクラブヘッド。
11. 前記ソールが、衝突の瞬間の弾道方向から約10度〜約80度の角度で延びるディフューザを含む、請求項1記載のゴルフクラブヘッド。
12. ディフューザがクラウンに延びる、請求項11記載のゴルフクラブヘッド。
13. ディフューザが衝突の瞬間の弾道方向から約15度〜約75度の角度でホーゼル領域近傍から延びる、請求項11記載のゴルフクラブヘッド。
14. ディフューザが衝突の瞬間の弾道方向から約40度〜約70度の角度で延びる、請求項11記載のゴルフクラブヘッド。
15. ディフューザの断面積が、該ディフューザがホーゼル領域から離れて延びるに従って増大する、請求項11記載のゴルフクラブヘッド。
16. シャフト、および
    該シャフトの第一の端部に固定された請求項1記載のゴルフクラブヘッド
    を含む、ゴルフクラブ。
17. シャフト、および
    該シャフトの第一の端部に固定された請求項11記載のゴルフクラブヘッド
    を含む、ゴルフクラブ。

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