JP5616536B2 - 風向制御板、及び風向制御板の製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物から構成される風向制御板、及び風向制御板の製造方法に関する。

ポリブチレンテレフタレート樹脂は、機械的特性、電気的特性、耐熱性、耐薬品性及び耐溶剤性等に優れるため、エンジニアリングプラスチックとして、自動車用部品、電気・電子部品等の種々の用途に広く利用されている。

近年、工業用成形品の小型化・軽量化に対する要求がますます高まっており、例えば自動車や電気・電子機器用途に用いるポリブチレンテレフタレート樹脂はこれらの要求に対し、機械特性を低下させることなく、溶融時の流動性を改良させることが望まれている。

特許文献１には、特定の熱可塑性樹脂と特定の少なくとも３つの官能基を有する化合物の組み合わせを溶融混合する流動性改良方法が記載されている。しかし、特許文献１に記載の流動性改良効果は不十分であり、かつ機械物性も低下する傾向である。

特許文献２にはポリブチレンテレフタレート樹脂とポリブチレンテレフタレート樹脂よりも結晶化速度の遅いポリエステル樹脂又は非晶性樹脂を用いることで、耐衝撃性、耐薬品性に優れ、かつ、光沢を有し、表面外観が良好な成形品を提供する方法が報告されている。しかし、特許文献２に記載の材料は機械特性が低い。また、良好な外観を得るためには高い金型温度で成形する必要がある。

さらに、特許文献３には、ポリブチレンテレフタレート樹脂に特定のオレフィン系コポリマーを配合して流動性を改善する方法も提案されている。しかしこの方法では樹脂成形体の剛性や強度が低下してしまうという問題がある。

このように、機械物性、溶融時の流動性のいずれも満たすポリブチレンテレフタレート樹脂組成物の開発は困難である。

特開平７−３０４９７０号公報 特開２００３−２６９０８号公報 特表２００８−５０１８３５号公報

ところで、エアコン等に用いられる風向制御板は、人目に触れる部分に使用される事から優れた外観性が要求され、これを射出成形で製造する際のゲートの位置も、意匠性の観点から風向制御板の端部に限定されてしまう。さらに意匠部にウェルドが発生しないよう、ゲートを複数設けることも避け、一点のみのゲートから成形する事が求められる。このため、原料となる樹脂組成物には、高い流動性が求められる。また、薄肉の長尺部品である風向制御板には原料である樹脂組成物の曲げ弾性率、曲げ強度やシャルピー衝撃値が高いことが求められる。

しかし、上述の通り、優れた機械物性と溶融時の高い流動性とを備えるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物の開発すら困難な状況であるため、風向制御板の原料として好適なポリブチレンテレフタレート樹脂組成物は開発されていない。

本発明は上記課題を解決するためになされた発明であり、その目的は、溶融時に高い流動性を備えるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を成形してなり、優れた外観、機械物性を備える風向制御板を提供することにある。

本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた。その結果、ポリブチレンテレフタレート樹脂とポリエチレンテレフタレート樹脂とガラス繊維とを含むポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を使用し、温度２６０℃、せん断速度１０００ｓｅｃ^−１での上記樹脂組成物の溶融粘度が０．１０ｋＰａ以上０．３０ｋＰａ・ｓ以下であれば、長手方向の長さが短手方向の長さの２倍以上の板状であり、厚みが０．７ｍｍ以上４ｍｍ以下であり、長手方向の端部又はその近傍にゲート部を備える風向制御板であっても、外観が優れ、曲げ特性等の機械物性にも優れる風向制御板になることを見出し、本発明を完成するに至った。より具体的には本発明は以下のものを提供する。

（１） 長手方向の長さが短手方向の長さの２倍以上の板状であり、厚みが０．７ｍｍ以上４ｍｍ以下であり、ポリブチレンテレフタレート樹脂と、ポリエチレンテレフタレート樹脂と、ガラス繊維とを含み、温度２６０℃、せん断速度１０００ｓｅｃ^−１での溶融粘度が０．１０ｋＰａ以上０．３０ｋＰａ・ｓ以下であるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を、長手方向の端部又はその近傍のゲートから射出成形してなる風向制御板。

（２） 前記ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物は、ＩＳＯ １７８に準拠する方法で測定した曲げ弾性率が１５０００ＭＰａ以上、曲げ強度が１７０ＭＰａ以上であり、ＩＳＯ １７９／１ｅＡに準拠する方法で測定したシャルピー衝撃値が７ｋＪ／ｍ^２以上である（１）に記載の風向制御板。

（３） 前記ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物は、前記ポリブチレンテレフタレート樹脂と前記ポリエチレンテレフタレート樹脂との質量比（ポリブチレンテレフタレート樹脂の含有量／ポリエチレンテレフタレート樹脂の含有量）が４／６以上７／３以下であり、ポリブチレンテレフタレート樹脂の含有量とポリエチレンテレフタレート樹脂の含有量の合計を１００質量部とした時、これに対する前記ガラス繊維の含有量が８０質量部以上１４０質量部以下であり、前記ガラス繊維以外の無機充填剤をさらに含み、前記無機充填剤の含有量が４０質量部以下であり、グリセリン脂肪酸部分エステルをさらに含み、前記グリセリン脂肪酸部分エステルの含有量が３質量部以下である（１）又は（２）に記載の風向制御板。

（４） 前記無機充填剤は、粒径が１０μｍ以上３０μｍ以下のタルクである（３）に記載の風向制御板。

（５） 前記長手方向の両端からそれぞれ延び、駆動力を風向制御板に伝達するための回動軸部を備え、前記ゲートは、一方の前記回動軸部上又は軸方向の端部に存在する（１）から（４）のいずれかに記載の風向制御板。

（６） （５）に記載の風向制御板を射出成形で製造する方法であって、キャビティにおける、前記回動軸部を通過する、溶融状態のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物のせん断速度を１×１０^３／秒以上１×１０^６／秒以下、保圧力を３０ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下、金型温度を１００℃以下に調整する風向制御板の製造方法。

本発明によれば、溶融時に高い流動性を備えるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を用いて成形するにもかかわらず、優れた外観、機械物性を備える風向制御板になる。

風向制御板の一例を示す模式図である。

以下、本発明の実施形態について説明する。なお、本発明は以下の実施形態に限定されない。

＜ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物＞
本発明の風向制御板は、特定のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物から構成される。特定のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物には、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ガラス繊維が含まれる。

［ポリブチレンテレフタレート樹脂］
ポリブチレンテレフタレート樹脂は、少なくともテレフタル酸又はそのエステル形成性誘導体（Ｃ_１−６のアルキルエステルや酸ハロゲン化物等）を含むジカルボン酸成分と、少なくとも炭素原子数４のアルキレングリコール（１，４−ブタンジオール）又はそのエステル形成性誘導体（アセチル化物等）を含むグリコール成分とを重縮合して得られるポリブチレンテレフタレート樹脂である。ポリブチレンテレフタレート樹脂はホモポリブチレンテレフタレート樹脂に限らず、ブチレンテレフタレート単位を６０モル％以上（特に７５モル％以上９５モル％以下）含有する共重合体であってもよい。

ポリブチレンテレフタレート樹脂の末端カルボキシル基量は、本発明の目的を阻害しない限り特に限定されない。ポリブチレンテレフタレート樹脂の末端カルボキシル基量は、３０ｍｅｑ／ｋｇ以下が好ましく、２５ｍｅｑ／ｋｇ以下がより好ましい。

ポリブチレンテレフタレート樹脂の固有粘度は本発明の目的を阻害しない範囲で特に制限されない。ポリブチレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ）は０．６０ｄＬ／ｇ以上１．２ｄＬ／ｇ以下であるのが好ましい。さらに好ましくは０．６５ｄＬ／ｇ以上０．９ｄＬ／ｇ以下である。かかる範囲の固有粘度のポリブチレンテレフタレート樹脂を用いる場合には、得られるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物が特に成形性に優れたものとなる。また、異なる固有粘度を有するポリブチレンテレフタレート樹脂をブレンドして、固有粘度を調整することもできる。例えば、固有粘度１．０ｄＬ／ｇのポリブチレンテレフタレート樹脂と固有粘度０．７ｄＬ／ｇのポリブチレンテレフタレート樹脂とをブレンドすることにより、固有粘度０．９ｄＬ／ｇのポリブチレンテレフタレート樹脂を調製することができる。ポリブチレンテレフタレート樹脂の固有粘度（ＩＶ）は、例えば、ｏ−クロロフェノール中で温度３５℃の条件で測定することができる。

ポリブチレンテレフタレート樹脂の調製において、テレフタル酸及びそのエステル形成性誘導体以外のジカルボン酸成分（コモノマー成分）としては、例えば、イソフタル酸、フタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、４，４’−ジカルボキシジフェニルエーテル等のＣ_８−１４の芳香族ジカルボン酸；コハク酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸等のＣ_４−１６のアルカンジカルボン酸；シクロヘキサンジカルボン酸等のＣ_５−１０のシクロアルカンジカルボン酸；これらのジカルボン酸成分のエステル形成性誘導体（Ｃ_１−６のアルキルエステル誘導体や酸ハロゲン化物等）が挙げられる。これらのジカルボン酸成分は、単独で又は２種以上を組み合わせて使用できる。

これらのジカルボン酸成分の中では、イソフタル酸等のＣ_８−１２の芳香族ジカルボン酸、及び、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸等のＣ_６−１２のアルカンジカルボン酸がより好ましい。

ポリブチレンテレフタレート樹脂の調製において、１，４−ブタンジオール以外のグリコール成分（コモノマー成分）としては、例えば、エチレングリコール、プロピレングリコール、トリメチレングリコール、１，３−ブチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、１，３−オクタンジオール等のＣ_２−１０のアルキレングリコール；ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、ジプロピレングリコール等のポリオキシアルキレングリコール；シクロヘキサンジメタノール、水素化ビスフェノールＡ等の脂環式ジオール；ビスフェノールＡ、４，４’−ジヒドロキシビフェニル等の芳香族ジオール；ビスフェノールＡのエチレンオキサイド２モル付加体、ビスフェノールＡのプロピレンオキサイド３モル付加体等の、ビスフェノールＡのＣ_２−４のアルキレンオキサイド付加体；又はこれらのグリコールのエステル形成性誘導体（アセチル化物等）が挙げられる。これらのグリコール成分は、単独で又は２種以上を組み合わせて使用できる。

これらのグリコール成分の中では、エチレングリコール、トリメチレングリコール等のＣ_２−６のアルキレングリコール、ジエチレングリコール等のポリオキシアルキレングリコール、又は、シクロヘキサンジメタノール等の脂環式ジオール等がより好ましい。

ジカルボン酸成分及びグリコール成分の他に使用できるコモノマー成分としては、例えば、４−ヒドロキシ安息香酸、３−ヒドロキシ安息香酸、６−ヒドロキシ−２−ナフトエ酸、４−カルボキシ−４’−ヒドロキシビフェニル等の芳香族ヒドロキシカルボン酸；グリコール酸、ヒドロキシカプロン酸等の脂肪族ヒドロキシカルボン酸；プロピオラクトン、ブチロラクトン、バレロラクトン、カプロラクトン（ε−カプロラクトン等）等のＣ_３−１２ラクトン；これらのコモノマー成分のエステル形成性誘導体（Ｃ_１−６のアルキルエステル誘導体、酸ハロゲン化物、アセチル化物等）が挙げられる。

［ポリエチレンテレフタレート樹脂］
ポリエチレンテレフタレート樹脂は、テレフタル酸又はそのエステル形成性誘導体（Ｃ_１−６アルキルエステルや酸ハロゲン化物等）、及び、エチレングリコール又はそのエステル形成性誘導体（アセチル化物等）を、公知の方法に従って重縮合して得られるポリエステル樹脂である。

ポリエチレンテレフタレート樹脂は、本発明の目的を阻害しない範囲で、テレフタロイル単位及びエチレンジオキシ単位以外の繰り返し単位を与える変性成分を少量共重合して変性されたものであってもよい。ポリエチレンテレフタレート樹脂に含まれるテレフタロイル単位及びエチレンジオキシ単位の以外の繰り返し単位の量は、ポリエチレンテレフタレート樹脂の全繰り返し単位中、４モル％未満が好ましく、３モル％以下がより好ましく、２モル％以下がさらに好ましい。

本発明においては、ポリブチレンテレフタレート樹脂とポリエチレンテレフタレート樹脂との質量比（ポリブチレンテレフタレート樹脂の含有量／ポリエチレンテレフタレート樹脂の含有量）が４／６以上７／３以下であることが好ましい。上記質量比が４／６以上であれば表面外観が良好になるという理由で好ましく、７／３以下であれば成形サイクルに優れるという理由で好ましい。より好ましい上記質量比の範囲は５／５以上６．５／３．５以下である。

［ガラス繊維］
ガラス繊維としては、公知のガラス繊維がいずれも好ましく用いられ、ガラス繊維径や、円筒形状、繭形断面形状、長円断面形状等の形状、あるいはチョップドストランドやロービング等の製造に用いる際の長さやガラスカットの方法にはよらない。本発明では、ガラスの種類も限定されないが、品質上、Ｅガラスや、組成中にジルコニウム元素を含む耐腐食ガラスが好ましく用いられる。

上記の通り、ガラス繊維の繊維長、繊維径も一般的な範囲内にあればよい。例えば、繊維長が２．０ｍｍ以上６．０ｍｍ以下、繊維径が９．０μｍ以上１４．０μｍ以下のものを使用可能である。

また、ガラス繊維と樹脂マトリックスの界面特性を向上させる目的で、アミノシラン化合物やエポキシ化合物等の有機処理剤で表面処理されたガラス繊維が特に好ましく用いられ、加熱減量値で示される有機処理剤量が１質量％以上であるガラス繊維が特に好ましく用いられる。かかるガラス繊維に用いられるアミノシラン化合物やエポキシ化合物としては公知のものがいずれも好ましく用いることができる。

樹脂組成物中のガラス繊維の含有量は特に限定されないが、ポリブチレンテレフタレート樹脂の含有量とポリエチレンテレフタレート樹脂の含有量の合計を１００質量部とした時、これに対するガラス繊維の含有量が８０質量部以上１４０質量部以下になるようにガラス繊維の含有量が調整されることが好ましい。ガラス繊維の含有量が８０質量部以上であれば剛性が高いという理由で好ましく、１４０質量部以下であれば成形時の流動性が良いという理由で好ましい。より好ましいガラス繊維の含有量は９０質量部以上１３０質量部以下である。

［その他の成分］
ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物は、上記の必須成分以外に、流動性改善剤として、多価アルコールの脂肪酸部分エステル、ガラス繊維以外の無機充填剤を含むことが好ましい。

多価アルコールの脂肪酸部分エステルは、エチレングリコール、プロピレングリコール、グリセリン、ポリグリセリン、ペンタエリスリトール等の多価アルコールとカプリル酸、カプリン酸、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、１２−ヒドロキシステアリン酸、アラキジン酸、ベヘニン酸等の通常アルキル基の炭素数が７〜２１の飽和脂肪酸、デセン酸、ウンデセン酸、ドデセン酸、テトラデセン酸、オレイン酸、エルカ酸、リノール酸、リノレイン酸、リシノール酸等の不飽和脂肪酸等との部分エステルであることが好ましい。本発明では、特に、グリセリンの脂肪酸部分エステルを使用することが好ましい。

多価アルコールの脂肪酸部分エステルを使用することで、ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物の溶融時の流動性がさらに高まるため好ましい。

本発明で用いられる多価アルコールの脂肪酸部分エステルは、油化学協会法２，４，９，２−７１水酸基価（ピリジン・無水酢酸法）に準拠して測定した水酸基価が、２００以上かつ１０００以下であるものが好ましい。上記水酸基価が２００以上であれば、流動性向上の効果がより高まる傾向にある。一方、上記水酸基価が大き過ぎる場合、多価アルコールの脂肪酸部分エステルとポリブチレンテレフタレートとの反応が過剰に進むことで、ポリブチレンテレフタレート樹脂の分子量が低下し、機械特性や耐熱性、耐薬品性といった優れた特性を損なうおそれがある。

樹脂組成物中の多価アルコールの脂肪酸部分エステルの含有量は、特に限定されないが、好ましい含有量は３質量部以下である。多価アルコールの脂肪酸部分エステルの含有量が３質量部以下であれば、機械的強度と流動性を両立できるという理由で好ましい。より好ましい含有量は０．１質量部以上２．０質量部以下である。

ガラス繊維以外の無機充填剤としては、ガラス繊維以外の繊維状充填剤、粉粒状充填剤、板状充填剤を挙げることができる。

ガラス繊維以外の繊維状充填剤としては、アスベスト繊維、シリカ繊維、シリカ・アルミナ繊維、アルミナ繊維、ジルコニア繊維、窒化硼素繊維、窒化珪素繊維、硼素繊維、チタン酸カリウム繊維、さらにステンレス、アルミニウム、チタン、銅、真鍮等の金属の繊維状物等を例示することができる。

また、粉粒状充填剤としては、シリカ、石英粉末、ガラスビーズ、ミルドガラスファイバー、ガラスバルーン、ガラス粉、珪酸カルシウム、珪酸アルミニウム、カオリン、タルク、クレー、珪藻土、ウォラストナイト等の珪酸塩、酸化鉄、酸化チタン、酸化亜鉛、三酸化アンチモン、アルミナ等の金属の酸化物、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等の金属の炭酸塩、硫酸カルシウム、硫酸バリウム等の金属の硫酸塩、その他フェライト、炭化珪素、窒化珪素、窒化硼素、各種金属粉末等を例示することができる。

また、板状充填剤としては、マイカ、ガラスフレーク、各種の金属箔等を例示することができる。

本発明においては、ガラス繊維以外の無機充填剤として、粉粒状充填剤又は板状充填剤を使用することが好ましい。特にタルク又はマイカを使用することが好ましく、粒径が１０μｍ以上３０μｍ以下のタルクを使用することが外観を向上させるのに最も好ましい。

樹脂組成物中のガラス繊維以外の無機充填剤の含有量は特に限定されないが、好ましい含有量は４０質量部以下である。上記含有量が４０質量部以下であれば表面外観と機械的強度の両立という理由で好ましい。より好ましい含有量は３０質量部以下である。なお、本発明においては、ガラス繊維以外の無機充填材を併用することは、ガラス繊維だけを使用するよりも押出時のストランドが安定し、ペレット化が容易になるという点から好ましい。

ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物には、上記の多価アルコールの脂肪酸部分エステル、ガラス繊維以外の無機充填剤以外のその他の成分を、本発明の効果を害さない範囲で含んでもよい。例えば、核剤、顔料、酸化防止剤、可塑剤、滑剤、離型剤及び難燃剤等の添加剤をポリブチレンテレフタレート樹脂組成物に添加して、所望の特性を付与してもよい。

なお、ポリエステル系樹脂のアロイでは、エステル交換抑制剤としてリン系安定剤を添加することが一般的であるが、リン系安定剤は流動性改善剤の反応を阻害する可能性があり、過剰に添加すると高流動化の効果が十分得られなくなるおそれがあるため、本発明のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物においては、リン系安定剤を微量の添加に留めるか、あるいは添加しないことが好ましい。

［ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物の製造方法］
ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物の調製法の具体的態様は特に限定されるものではなく、一般に樹脂組成物又はその成形体の調製法において用いられる公知の設備と方法により、樹脂組成物を調製することができる。例えば、必要な成分を混合し、１軸又は２軸の押出機又はその他の溶融混練装置を使用して混練し、成形用ペレットとして調製することができる。また、押出機又はその他の溶融混練装置は複数使用してもよい。また、全ての成分をホッパから同時に投入してもよいし、一部の成分はサイドフィード口から投入してもよい。

［ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物の物性］
本発明に使用されるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物は、溶融時の流動性が高い。ＩＳＯ １１４４３に準拠し、温度２６０℃、せん断速度１０００ｓｅｃ^−１の条件で測定した溶融粘度を０．１０ｋＰａ・ｓ以上０．３０ｋＰａ・ｓ以下に調整することができる。

本発明に使用されるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物は、曲げ特性が良好である。ＩＳＯ １７８に準拠する方法で測定した曲げ弾性率が１５０００ＭＰａ以上、曲げ強度が１７０ＭＰａ以上になるように調整できる。

本発明に使用されるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物は、シャルピー衝撃値が高い。ＩＳＯ １７９／１ｅＡに準拠する方法で測定したシャルピー衝撃値が７ｋＪ／ｍ^２以上になるように調整できる。

＜風向制御板の製造方法＞
風向制御板は、上記のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を原料とする射出成形法により製造することができる。射出成形の際の成形条件は特に限定されず、適宜好ましい条件を採用可能である。

また、上記ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物は、図１に示す形状を有する風向制御板の製造に好適である。図１に示す風向制御板１は、板状の風向制御部１０と、風向制御部の長手方向の両端からそれぞれ延び、駆動力を風向制御板１に伝達するための回動軸部１１と、一方の回動軸部１１の軸方向の端部に存在するゲート部１２とを備える。以下この風向制御板１について簡単に説明する。

風向制御部１０は、板状であり、短手方向の長さｌが、長手方向の長さＬの２倍以上である。また、厚みｄは０．７ｍｍ以上４ｍｍ以下である。風向制御部１０の表面は意匠面であり、良好な外観を有することが求められる。また、風向制御部１０の表面の艶消しの目的で、キャビティ表面に凹凸を付与してもよい。

回動軸部１１は、風向制御部１０の長手方向の両端からそれぞれ延びる２本の軸部である。モーター等の駆動装置（図示せず）からの駆動力で、回動軸部１１を回動させて、風向制御部１０の角度（所定の水平面と風向制御部とが成す角度）を変化させる。

ゲート部１２は、一方の回動軸部１１の軸方向の端部に存在する。上述の通り、ゲート部１２が意匠面に存在すると、外観が悪くなるため、風向制御部１０の端部又は端部付近（目立たない部分）にゲート部が存在するように成形することが好ましい。図１に示すように回動軸部１１の軸方向端部にゲート部１２が存在すると、特に目立たないため好ましい。なお、ゲート部１２が他方の回動軸部１１の軸方向の端部にも存在してもよい。

上述の通り、一般的な射出成形法により、風向制御板１を製造することが可能であるが、以下の成形条件を採用することでさらに良好な外観を有する風向制御板１になる。

キャビティにおける、ゲート部１２を有する回動軸部１１を形成する部分を通過する、溶融状態のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物のせん断速度が１×１０^３／秒以上１×１０^６／秒以下になるように、成形条件を調整することが好ましい。せん断速度が上記下限値より高い場合、金型表面を良好に転写できることにより平滑な成形品表面が得られ、風向制御板の表面へガラス繊維が浮き出す問題が生じにくいため好ましい。また、せん断速度が上記上限値より低い場合、ジェッティングと呼ばれる樹脂の噴出による外観低下が抑えられるため好ましい。なお、せん断速度は、射出速度を上げること、成形機のスクリュー径を太くすること、及び／又は回動軸部の径を細くすることで、高めることができる。

保圧力を３０ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下に設定することが好ましい。より好ましくは６０ＭＰａ以上８０ＭＰａ以下である。保圧力が３０ＭＰａ以上であれば表面外観が良好になり、１００ＭＰａ以下であれば離型性を損なわないという効果がある。

金型温度を１００℃以下に設定することが好ましい。より好ましくは４０℃以上８０℃以下である。金型温度が上記範囲に調整されることで、オイル式等の特殊な高温用温調機でなく水冷式金型温調機を使用することができ、成形サイクルも短くなり、かつ良好な表面外観が得られるという効果がある。

＜風向制御板＞
上記ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を用いれば、上記の通り優れた物性を樹脂成形体に付与できることに加え、優れた外観も成形体に付与することができる。また、上述の通り、上記ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物は溶融時の流動性が高く成形性に優れる。したがって、長手方向の長さが短手方向の長さの２倍以上の板状であり、厚みが０．７ｍｍ以上４ｍｍ以下であり、長手方向の端部又はその近傍にゲート部を備える風向制御板であっても、樹脂組成物の溶融時の流動性が高いため、低い金型温度でも射出速度や圧力を上げる必要がなく容易に成形可能であり、得られた風向制御板は優れた外観、優れた物性を有する。

より具体的には、短手方向の長さが５ｍｍ以上１００ｍｍ以下、長手方向の長さが短手方向の長さの２倍以上の板状であり、厚みが０．７ｍｍ以上４ｍｍ以下であり、長手方向の端部又はその近傍にゲート部を備える風向制御板であっても、優れた外観及び優れた物性を有する風向制御板になる。なお、成形可能な厚みの範囲は、成形体の長手方向の長さや短手方向の長さ等の影響も受ける。

以下、実施例及び比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

＜材料＞
ポリブチレンテレフタレート樹脂（ウィンテックポリマー社製、固有粘度：０．６９ｄＬ／ｇ）
ポリエチレンテレフタレート樹脂（帝人化成社製、固有粘度：０．７０ｄＬ／ｇ）
ガラス繊維（日東紡績社製、「ＣＳＦ３ＰＥ−９４１」）
ガラス繊維以外の無機充填剤：タルク１（日本タルク社製、「タルク３Ａ」、平均粒径（１３．８μｍ））
ガラス繊維以外の無機充填剤：タルク２（林化成社製、「ミクロンホワイト＃５０００Ａ」、平均粒径（７．６μｍ））
ガラス繊維以外の無機充填剤：マイカ（クラレトレーディング社製、「スゾライトマイカ１５０−Ｓ」）
流動性改善剤：グリセリン脂肪酸部分エステル（理研ビタミン社製、「リケマールＨＣ−１００」、水酸基価４２０）
その他のグリセリン化合物：グリセリン脂肪酸エステル（理研ビタミン社製、「ポエムＳ−９５」、水酸基価８７）
酸化防止剤：ヒンダードフェノール系酸化防止剤（ＢＡＳＦ社製、「Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０」）
安定剤：リン系安定剤（クラリアントジャパン社製、「ＨｏｓｔａｎｏｘＰ−ＥＰＱ」）
顔料：カーボンブラック（三菱化学社製、「ＭＡ６００Ｂ」）
滑剤：多価アルコール脂肪酸エステル（日油社製、「ユニスターＨ４７６」）

上記材料のガラス繊維以外の無機充填剤について、レーザー回折法による測定装置を用い、ＪＩＳ Ｚ８８２５−１に準拠して測定を行い、頻度分布を算術平均した値を平均粒子径とした。

＜ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物の調製＞
上記の材料を以下の表１に示す割合（単位は質量部）でドライブレンドし、３０ｍｍφのスクリューを有する２軸押出機（（株）日本製鋼所製）にホッパから供給して２６０℃で溶融混練し、ペレット状のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を得た。

［引張り特性］
得られたペレット状の樹脂組成物を、成形温度２６０℃、金型温度８０℃で、射出成形して試験片を作製し、ＩＳＯ５２７−１，２に準拠し、引張り強さ、及び引張り伸びの測定を行った。測定結果を表１に示した。

［曲げ特性］
得られたペレット状の樹脂組成物を、成形温度２６０℃、金型温度８０℃で、射出成形して試験片を作製し、ＩＳＯ１７８に準拠し、曲げ強さ、及び曲げ弾性率の測定を行った。測定結果を表１に示した。

［衝撃性］
得られたペレット状の樹脂組成物を、成形温度２６０℃、金型温度８０℃で、射出成形し、シャルピー衝撃試験片を作製し、ＩＳＯ１７９／１ｅＡに定められている評価基準に従い、２３℃の条件で評価した。評価結果を表１に示した。

［流動性］
ペレット状の樹脂組成物について、東洋精機製作所社製キャピログラフ１Ｂを用いて、ＩＳＯ１１４４３に準拠して、炉体温度２６０℃、キャピラリーφ１ｍｍ×２０ｍｍＬにて、剪断速度１０００ｓｅｃ^−１にて溶融粘度を測定した。測定結果を表１に示した。

＜風向制御板の製造＞
上記のペレット状のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を原料として用い、図１に示す形状の風向制御板を射出成形法により製造した。Ｌは１３０ｍｍであり、ｌは１３ｍｍであり、ｄは３．２ｍｍである。また、回動軸部は半径１ｍｍの円の円柱状である。

保圧力は６０ＭＰａと８０ＭＰａの二通りを設定し、射出速度は１０ｍｍ／ｓと５０ｍｍ／ｓと１００ｍｍ／ｓの三通りを設定した。したがって、上記ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を用い、六通りの成形条件で風向制御板を製造した。なお、金型温度は８０℃に設定した。

射出速度とスクリュー径から単位時間当たりの流量を計算した。計算結果を表２に示した。また、この流量と回動軸部の形状（円柱の円の半径）とからせん断速度を算出し、表２に示した。

［外観］
実施例、比較例のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を原料とし、風向制御板を製造して、外観の評価を目視により行った。評価の基準は以下の三段階とした。結果を表３に示した。
「◎」：ジェッティング、ガラスの浮き、及び表面の曇りが目視で観察されない場合
「○」：顕著なジェッティング及びガラスの浮きは目視で観察されないが、わずかなジェッティング及び／又は表面の曇りが目視で観察される場合
「×」：顕著なジェッティング及び／又はガラスの浮きが目視で観察される場合

表１におけるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物の物性、表３における風向制御板の外観の評価から、溶融時に高い流動性を備えるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を用いて成形するにもかかわらず、優れた外観、機械物性を備える風向制御板になることが確認できる。

１ 風向制御板
１０ 風向制御部
１１ 回動軸部
１２ ゲート部

Claims (6)

1. 長手方向の長さが短手方向の長さの２倍以上の板状であり、
   厚みが０．７ｍｍ以上４ｍｍ以下であり、
   ポリブチレンテレフタレート樹脂と、ポリエチレンテレフタレート樹脂と、ガラス繊維とを含み、温度２６０℃、せん断速度１０００ｓｅｃ^−１での溶融粘度が０．１０ｋＰａ・ｓ以上０．３０ｋＰａ・ｓ以下であるポリブチレンテレフタレート樹脂組成物を、風向制御板成形用金型の長手方向の端部又はその近傍のゲートからキャビティ内へ射出成形してなる風向制御板。
2. 前記ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物は、ＩＳＯ １７８に準拠する方法で測定した曲げ弾性率が１５０００ＭＰａ以上、曲げ強度が１７０ＭＰａ以上であり、
   ＩＳＯ １７９／１ｅＡに準拠する方法で測定したシャルピー衝撃値が７ｋＪ／ｍ^２以上である請求項１に記載の風向制御板。
3. 前記ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物は、前記ポリブチレンテレフタレート樹脂と前記ポリエチレンテレフタレート樹脂との質量比（ポリブチレンテレフタレート樹脂の含有量／ポリエチレンテレフタレート樹脂の含有量）が４／６以上７／３以下であり、
   前記ポリブチレンテレフタレート樹脂の含有量と前記ポリエチレンテレフタレート樹脂の含有量の合計を１００質量部とした時、これに対する前記ガラス繊維の含有量が８０質量部以上１４０質量部以下であり、
   前記ガラス繊維以外の無機充填剤をさらに含み、前記無機充填剤の含有量が４０質量部以下であり、
   多価アルコールの脂肪酸部分エステルをさらに含み、前記脂肪酸部分エステルの含有量が３質量部以下である請求項１又は２に記載の風向制御板。
4. 前記無機充填剤は、粒径が１０μｍ以上３０μｍ以下のタルクである請求項３に記載の風向制御板。
5. 前記長手方向の両端からそれぞれ延び、駆動力を風向制御板に伝達するための回動軸部を備え、
   前記ゲートは、一方の前記回動軸部上又は軸方向の端部に存在する請求項１から４のいずれかに記載の風向制御板。
6. 請求項５に記載の風向制御板を射出成形で製造する方法であって、
   キャビティにおける、前記回動軸部を通過する、溶融状態のポリブチレンテレフタレート樹脂組成物のせん断速度を１×１０^３／秒以上１×１０^６／秒以下、
   保圧力を３０ＭＰａ以上１００ＭＰａ以下、
   金型温度を１００℃以下に調整する風向制御板の製造方法。
   

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