JP5552289B2 - フッ化ビニリデン系樹脂多孔膜の製造方法 - Google Patents
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Description
本発明において、主たる膜原料であるフッ化ビニリデン系樹脂としては、フッ化ビニリデンの単独重合体、すなわちポリフッ化ビニリデン、フッ化ビニリデンと共重合可能な他のモノマーとの共重合体あるいはこれらの混合物で、重量平均分子量が60万〜120万、より好ましくは65万〜100万、特に好ましくは70万〜90万のものが好ましく用いられる。重量平均分子量が60万未満であると、高い空孔率を得るために有機液状体の割合を増加した場合に、粘度低下して膜状に成形することが難しくなり、120万超過であるとフッ化ビニリデン系樹脂と有機液状体を均一に混合するのに長い時間を要する。
本発明による樹脂多孔膜は、主として上記したフッ化ビニリデン系樹脂により形成されるが、その製造のためには、フッ化ビニリデン系樹脂に加えて、孔形成剤としての有機液状体を用いる。有機液状体としては、少なくとも上昇温度において、フッ化ビニリデン系樹脂と相溶性を有し、冷却によりあるいは非溶媒との接触により、フッ化ビニリデン系樹脂と相分離を起す任意の有機液状体(室温において固体であり、上昇温度において始めて液状化するものを含む)が用いられる。熱誘起相分離法による多孔膜の製造のためには上述したフッ化ビニリデン系樹脂に加えて、好ましくはその可塑剤からなる有機液状体を孔形成剤として用いる。このような有機液状体としては、フッ化ビニリデン系樹脂に対するモノメリック可塑剤およびポリメリック可塑剤が好ましく用いられ、溶融混練温度において、フッ化ビニリデン系樹脂と相溶性を有するとともに、下記(i)〜(iii)の特性を有するものが特に好ましく用いられる。これにより、全層空孔率(A0)を高く且つ冷却側表面に近接する緻密層の厚さを薄く空孔率(A1)を高く維持することが可能になる。
(ii)その溶融混練物を冷却して固化した膜状成形体に、示差走査熱量計(DSC)で測定したときのフッ化ビニリデン系樹脂質量基準での結晶融解エンタルピーΔH’(J/g)として、5J/g以上、好ましくは10J/g以上、更に好ましくは25J/g以上、最も好ましくは50J/g以上を与え、且つ
(iii)JIS K7117−2(円すい−平板型回転粘度計使用)に準拠して温度25℃で測定した粘度が200mPa・s〜1000Pa・s、より好ましくは400mPa・s〜100Pa・s、更に好ましくは500mPa・s〜50Pa・s。
有機液状体の粘度が高いほど、形成される多孔膜中の空孔径が小さくなる傾向がある。
多孔膜形成用の原料組成物は、フッ化ビニリデン系樹脂100容量部に対して、有機液状体を、少なくとも200容量部以上、より好ましくは300容量部以上、更に好ましくは400容量部以上、上限は1000容量部以下、より好ましくは700容量部以下、を混合して形成するのが良い。有機液状体として上記ポリエステル系可塑剤を用いる場合にも、これに加えて、原料組成物の溶融混練下での溶融粘度等を考慮して、必要に応じてモノメリックエステル系可塑剤、非水溶性の溶媒等を添加することができる。
一例として熱誘起相分離法により膜状成形体(a)を形成する場合、バレル温度180〜250℃、好ましくは200〜240℃で溶融混練された溶融押出組成物は、一般に150〜270℃、好ましくは170〜240℃、の温度で、Tダイあるいは中空ノズルから押出されて膜状化される。従って、最終的に、上記温度範囲の均質組成物が得られる限りにおいて、フッ化ビニリデン系樹脂と、有機液状体の混合並びに溶融形態は任意である。このような組成物を得るための好ましい態様の一つによれば、二軸混練押出機が用いられ、(好ましくは主体樹脂と結晶特性改質用樹脂の混合物からなる)フッ化ビニリデン系樹脂は、該押出機の上流側から供給され、有機液状体が、下流で供給され、押出機を通過して吐出されるまでに均質混合物とされる。この二軸押出機は、その長手軸方向に沿って、複数のブロックに分けて独立の温度制御が可能であり、それぞれの部位の通過物の内容により適切な温度調節がなされる。
熱誘起相分離法による場合、次いで溶融押出された中空糸膜状物を、フッ化ビニリデン系樹脂に対して不活性(すなわち非溶媒且つ非反応性)な液体(好ましくは水)からなり、熱誘起相分離を起すに十分に低い温度Tqの冷却浴中に導入して、好ましくはその外側面から優先的に冷却して固化成膜させる。平膜形成のためには、冷却液のシャワーの外、チルロールによる片側面からの冷却も用いられる。冷却温度Tqが低いほど、形成される空孔径が小さくなる傾向がある。
成形された膜状物は、次いでハロゲン化溶媒からなる抽出液浴中に導入され、有機液状体の抽出除去を受ける。ハロゲン化溶媒は、下記の方法により測定したフッ化ビニリデン系樹脂の膨潤率が2〜20重量%、特に5〜10重量%のものが好ましく用いられる。その具体例としては、ジクロロメタン、1,1,1−トリクロロエタンなどなどが上げられ、特に沸点が30〜100℃程度のものが好ましく用いられる。このようなハロゲン化溶媒を用いることにより、高い空孔率を得るために好ましい有機液状体であるポリメリック可塑剤、好ましくは特定の粘度を有するポリメリック可塑剤を、短時間に効率的に抽出することが出来る。長尺の中空糸膜の抽出は、これをボビンに巻き取って行うことが効率的である。
フッ化ビニリデン系樹脂を温度230℃で5分間加熱プレスした後、温度20℃の冷却プレスで冷却固化して厚さ0.5mmのプレスシートを作製する。このプレスシートを50mm四方に裁断して試験片とする。この試験片の重量W1を測定した後、室温で溶媒に120時間浸漬する。その後に試験片を取り出して表面に付着した溶媒をろ紙で拭き取り、試験片の重量W2を測定する。下式により膨潤率(%)を測定する。
前述したように、ハロゲン化溶媒は、フッ化ビニリデン系樹脂に対し膨潤性を有し、有機液状体の抽出効果が大である。しかし、その膨潤性の故に、抽出等によりハロゲン化溶媒を含むフッ化ビニリデン系樹脂の膜状物をそのまま乾燥工程に移行すると、形成された空孔が収縮する傾向が見られる。この傾向は、孔径が小さい膜ほど顕著になる。従って、本発明においては、ハロゲン化溶媒を形成された孔中に含むフッ化ビニリデン系樹脂多孔膜を、フッ化ビニリデン系樹脂に対して膨潤性を有さない溶媒からなるリンス液に浸漬する等によりハロゲン化溶媒を置換した後、乾燥する。本発明では、上記方法により測定した膨潤率が、1重量%未満のものが非膨潤性の溶媒として用いられる。更にハロゲン化溶媒との置換が容易な点でハロゲン化溶媒と相溶性を有する溶媒が好ましい。非膨潤性であり且つハロゲン化溶媒と相溶性を有する溶媒の具体例としては、例えばイソプロピルアルコール、エタノール、ヘキサン等が挙げられる。なお、イソプロピルアルコールやエタノールのように水とも相溶性を有する溶媒を用いた場合には、引き続いて水等のフッ化ビニリデン系樹脂に対して非膨潤性であり且つ不燃性の溶媒に置換してから、乾燥あるいは熱処理を行うことも好ましい。
抽出後の膜状物は、次いでこれを延伸に付し、空孔率および孔径の増大並びに強伸度の改善をすることも可能である。延伸を行う場合、これに先立って、抽出後の膜状物(多孔膜)の外表面から一定の深さ(例えば、5μm以上、かつ膜厚さの1/2以下)まで選択的に湿潤させ、この状態で延伸すると、外表面近傍での空孔の収縮を防止しつつ延伸効果が得られるので好ましい。
上記のようにして抽出後の延伸を経て得られたフッ化ビニリデン系樹脂の中空糸多孔膜については、非湿潤性の雰囲気(あるいは媒体)中で少なくとも一段階、より好ましくは少なくとも二段階の緩和または定長熱処理に付すことが好ましい。非湿潤性の雰囲気は、室温付近でフッ化ビニリデン系樹脂の濡れ張力よりも大きな表面張力(JIS K6768)を有する非湿潤性の液体、代表的には水、あるいは空気をはじめとするほぼ全ての気体が用いられる。
上記一連の工程を通じて本発明の方法により得られるフッ化ビニリデン系樹脂多孔膜は、特に有機液状体の除去過程(本発明の場合には、ハロゲン化溶媒の非膨潤性液体による置換・乾燥工程を含む)における収縮率が小さく、空孔率が70%以上と高いことが特徴である。換言すれば、膜状成形体を形成するフッ化ビニリデン系樹脂と有機液状体との混合物中の有機液状体の容積割合RLに対する製品多孔膜中の全層空孔率A0として定める孔形成効率A0/RLが高く、例えば0.85以上であることが一つの特徴である。すなわち比較的少ない有機液状体使用量で高い空孔率が得られる。
パーキンエルマー社製の示差走査熱量計「DSC7」を用いて、試料樹脂10mgを測定セルにセットし、窒素ガス雰囲気中で、温度30℃から10℃/分の昇温速度で250℃まで昇温し、ついで250℃で1分間保持した後、250℃から10℃/分の降温速度で30℃まで降温してDSC曲線を求めた。このDSC曲線における昇温過程における吸熱ピーク速度を融点Tm1(℃)とし、降温過程における発熱ピーク温度を結晶化温度Tc(℃)とした。引き続いて、温度30℃で1分間保持した後、再び30℃から10℃/分の昇温速度で250℃まで昇温してDSC曲線を測定した。この再昇温DSC曲線における吸熱ピーク温度を本発明のフッ化ビニリデン系樹脂の結晶特性を規定する本来の樹脂融点Tm2(℃)とした。
膜原料としてのフッ化ビニリデン系樹脂と有機液状体等との混合物の結晶融解エンタルピーΔH’は次のようにして測定した:
溶融混練物の冷却固化物の10mgを上記結晶化温度Tc′の測定と同様の昇降温サイクルにかけてDSC曲線を得、1回目の昇温における吸熱ピーク面積から溶融混練物の冷却固化物の全体質量基準での結晶融解エンタルピーΔH0(J/g)を求めた。また、これとは別に上記溶融混練物の冷却固化物の約1gを秤量して、その重量をW0(g)とし、次いでこの溶融混練物の冷却固化物を室温でジクロロメタンに浸漬して30分間超音波洗浄する操作を3回繰り返して有機液状体等を抽出し、温度120℃のオーブンで乾燥させて再度秤量した。その重量をW(g)として、次式により、フッ化ビニリデン系樹脂質量基準での溶融混練物の冷却固化物の結晶融解エンタルピーΔH’(J/g)を算出した。
溶融混練物の冷却固化物としては、実際の方法により製造された溶融混練押出物の冷却固化膜で抽出処理前のもの(後記の実施例における第1中間成形体)を用いることが便宜である。
有機液状体のフッ化ビニリデン系樹脂に対する相溶性は、次の方法により判定した:
フッ化ビニリデン系樹脂23.73gと、有機液状体46.27gとを、室温で混ぜ合わせてスラリー状混合物を得る。次に、東洋精機(株)製「ラボプラストミル」(ミキサータイプ:「R−60」)のバレルをフッ化ビニリデン系樹脂の融点より10℃以上高い(例えば約17〜37℃高い)所定の温度に調整しておいて,上記スラリー状混合物を投入して3分間予熱し、続いてミキサー回転数50rpmで溶融混練する。混練開始後、10分以内に清澄な(すなわち目視で濁りの原因となる分散物のない程度に透明な)溶融混練物が得られる場合には、その有機液状体はフッ化ビニリデン系樹脂に対して相溶性であると判定する。なお、溶融混練物の粘度が高い場合などには気泡の抱きこみにより白濁して見えることがあるので、そのときは、適宜、熱プレスするなどの方法により脱気して判定する。一旦、冷却固化した場合には、再度加熱して溶融状態にしてから清澄か否かを判定する。
日本分光社製のGPC装置「GPC−900」を用い、カラムに昭和電工社製の「Shodex KD−806M」、プレカラムに「Shodex KD−G」、溶媒にNMPを使用し、温度40℃、流量10mL/分にて、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー(GPC)法によりポリスチレン換算分子量として測定した。
平膜および中空糸膜を含む多孔膜の見掛け体積V(cm3)を算出し、更に多孔膜の重量W(g)を測定して次式より全層空孔率A0を求めた:
[数1]
全層空孔率A0(%)=(1−W/(V×ρ))×100
ρ:PVDFの比重(=1.78g/cm3)。
膜状成形体形成用のフッ化ビニリデン系樹脂(比重=1.78)との混合物中の有機液状体の容積混合比率RLを押出供給比率(重量%)と有機液状体の比重から算出した。孔形成効率は、全層空孔率A0とRLとの比A0/RLにより求めた。
後記実施例、比較例における抽出前の第1中間成形体を長さ約300mmに切り出し、抽出前糸長L0(mm)、抽出前外径OD0(mm)、抽出前内径ID0(mm)、抽出前膜厚さT0(mm)を測定した。次いで所定の抽出、置換、乾燥の各操作を行い、乾燥後糸長L1(mm)、乾燥後外径OD1(mm)、乾燥後内径ID1(mm)、乾燥後膜厚さT1(mm)を測定した。下式により各寸法収縮率(%)を算出した。
外径収縮率(%)=100×(OD0−OD1)/OD0
内径収縮率(%)=100×(ID0−ID1)/ID0
膜厚さ収縮率(%)=100×(T0−T1)/T0
(平均孔径)
ASTM F316−86およびASTM E1294−89に準拠し、Porous Materials, Inc.社製「パームポロメータCFP−200AEX」を用いてハーフドライ法により平均孔径Pm(μm)を測定した。試液はパーフルオロポリエステル(商品名「Galwick」)を用いた。
ASTM F316−86およびASTM E1294−89に準拠し、Porous Materials, Inc.社製「パームポロメータCFP−200AEX」を用いてバブルポイント法により最大孔径Pmax(μm)を測定した。試液はパーフルオロポリエステル(商品名「Galwick」)を用いた。
平膜または中空糸状の多孔膜試料について、被処理水側表面(中空糸においては外表面)の平均孔径P1および透過水側表面(中空糸においては内表面)の平均孔径P2を、SEM法により測定した(SEM平均孔径)。以下、中空糸多孔膜試料を例にとって、測定法を説明する。中空糸膜試料の外表面および内表面について、それぞれ観察倍率1万5千倍でSEM写真撮影を行う。次に、それぞれのSEM写真について、孔と認識できるすべてのものについて孔径を測定する。孔径は各孔の長径と短径を測定し、孔径=(長径+短径)/2として求める。測定した孔径の算術平均を求め、外表面平均孔径P1および内表面平均孔径P2とする。なお写真内に観察される孔数が多すぎる場合には、写真画像を4等分して、その1つの区域(1/4画面)について、上記の孔径測定を行うことで簡略化してもよい。本発明の中空糸膜の外表面について1/4画面で測定する場合には、測定孔数は概ね200〜300個となる。
平膜または中空糸状の多孔膜試料について、被処理水側表面(中空糸においては外表面)から連続する緻密且つ孔径がほぼ均一な層の厚さを、SEMによる断面観察により測定する。以下、中空糸多孔膜試料を例にとって、測定法を説明する。まず中空糸多孔膜資料をイソプロピルアルコール(IPA)に浸漬して細孔にIPAを含浸させ、次いで直ちに液体窒素に浸漬して凍結させ、凍結したまま、中空糸膜を折り曲げて破断することにより、その長手方向と直交する断面を露出する。露出した断面を観察倍率1万5千倍で外表面側から内表面側に向けて順次SEM写真撮影を行う。次に、最も外表面側のSEM写真について外表面から1.5μmの点を中心とした3μm×3μm四方の領域について孔と認識できるすべてのものについて孔径を測定する。孔径は各孔の長径と短径を測定し、孔径=(長径+短径)/2として求める。測定した孔径の算術平均を求め、これを深さ1.5μmでの断面孔径X1.5(μm)とする。外表面から、更に約3μmの間隔で順次、内表面側にずらした点を中心とした3μm×3μm四方の領域について、上記と同様に算術平均孔径を求め、その結果に基づき、必要に応じて内挿を行うことにより、外表面から任意の深さd(μm)における断面孔径Xd(μm)を求める。Xd/X1.5≦1.2の条件が満たされれば孔径が均一であるとし、その条件が満たされる最大深さd(μm)をもって、孔径が均一な緻密層厚さとする。
平膜または中空糸状の多孔膜試料について、緻密層の被処理水側表面に接する厚さ5μmの部分の空孔率A1(%)(以下、「緻密層空孔率A1」と称する)を含浸法により測定する。以下、中空糸多孔膜試料を例にとって、測定法を説明する。まず中空糸多孔膜試料を、長さL=約300mmに切り出し、加熱圧着もしくは接着剤により中空部の両端を封じ、重さW0(mg)を測定する。次に、この両端を封じた中空糸膜試料を、染料(紀和化学工業(株)製「Cation Red」)0.05重量%と、脂肪酸グリセリンエステル(阪本薬品化学工業(株)製「MO−7S」;HLB値=12.9)1.0重量%とを溶解したグリセリン(ライオン(株)製「精製グリセリンD」)からなる試験液に浸漬した後、取り出して表面の試験液をふき取り、再び重さW(mg)を測定する。ついで計量後の試料を剃刀で輪切りにし、光学顕微鏡(KEYENS社製「VQ−Z50」を使用して、試験液が含浸した部分(=染色部分)の厚さt(μm)を測定する。含浸厚さtは、試験液への浸漬時間および試験液中の脂肪族グリセリンエステル濃度を調整することで、t=5±1(μm)に調整する。上記試料の外径OD(mm)、長さL(mm)および含浸厚さt(μm)から試験液が含浸した試料の部分の体積V(ml)を、次式により算出する:
V=π×((OD/2)2−(OD/2−t/1000)2)×L/1000
浸漬前の試料の重さW0(mg)と浸漬後の試料の重さW(mg)の差から次式により含浸した試験液の体積VL(ml)を算出する:
VL=(W−W0)/(ρs×1000)
ここでρsは試験液の比重であり、1.261(g/ml)とする。
純水透水量Fの測定のためには、試長L(図1参照)=200mmの試料中空糸多孔膜をエタノールに15分間浸漬し、次いで純水に15分間浸漬して湿潤化した後、水温25℃、差圧100kPaで測定した1日当りの透水量(m3/day)を、中空糸多孔膜の膜面積(m2)(=外径×π×試長Lとして計算)で除して得た。測定値は、F(100kPa,L=200mm)と表記し、単位はm/day(=m3/m2/day)で表わす。
デュヌイ表面張力試験器を用いてJIS−K3362に従って輪環法により、温度25℃での湿潤処理液の表面張力を測定した。
引っ張り試験機(東洋ボールドウィン社製「RTM−100」)を使用して、温度23℃、相対湿度50%の雰囲気中で初期試料長100mm、クロスヘッド速度200mm/分の条件下で測定した。
重量平均分子量(Mw)が4.9×105のマトリクス用ポリフッ化ビニリデン(PVDF−I)(粉体)とMwが9.7×105の結晶特性改質用ポリフッ化ビニリデン(PVDF−II)(粉体)を、それぞれ75重量%および25重量%となる割合で、ヘンシェルミキサーを用いて混合して、Mwが6.1×105であるPVDF混合物を得た。
リンス液としてイソプロピルアルコール(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率0.2%)を用いた以外は実施例1と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を得た。
リンス液としてヘキサン(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率0.0%)を用いた以外は実施例1と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を得た。
リンス液としてエタノールを用いて置換した後、エタノールを含有した中空糸多孔膜を実質的に乾燥させることなく、更に第2リンス液である水(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率0.0%)に置換した以外は実施例1と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を得た。
リンス液としてジクロロメタン(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率5.7%)用いた以外は実施例1と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を得た。
リンス液としてメタノール(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率1.8%)を用いた以外は実施例1と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を得た。
リンス液としてアセトン(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率5.0%)を用いた以外は実施例1と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を得た。
リンス液としてヘプタフルオロシクロペンタン系溶媒(日本ゼオン株式会社製「ゼオローラHTA」、原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率3.4%)を用いた以外は実施例1と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を得た。
有機液状体として、ポリエステル系可塑剤(末端をイソノニルアルコールで封止したアジピン酸と1,2−ブタンジオールのポリエステル;株式会社ジェイ・プラス製「D623N」、数平均分子量約1800、JIS K7117−2(円すい−平板型回転粘度計)による25℃での測定粘度3000mPa・s、比重1.090g/ml)と、モノメリックエステル系可塑剤であるアジピン酸ジイソノニル(株式会社ジェイ・プラス製「DINA」)とを、88重量%/12重量%の割合で、常温にて攪拌混合した可塑剤混合物を用いたこと;溶融押出後の冷却水浴温度Tqを45℃に変更したこと以外は実施例2と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を得た。
リンス液としてジクロロメタン(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率5.7%)用いた以外は実施例5と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を得た。
フッ化ビニリデン系樹脂として、重量平均分子量(Mw)が6.6×105のマトリクス用ポリフッ化ビニリデン(PVDF−I)(粉体)とMwが9.7×105の結晶特性改質用ポリフッ化ビニリデン(PVDF−II)(粉体)を、それぞれ75重量%および25重量%となる割合で、ヘンシェルミキサーを用いて混合して、Mwが7.4×105であるPVDF混合物を用いたこと;可塑剤として、ポリエステル系可塑剤(末端を安息香酸で封止した二塩基酸とグリコールとのポリエステル;株式会社DIC製「W−83」、数平均分子量約500、JIS K7117−2(円すい−平板型回転粘度計)による25℃での測定粘度750mPa・s、比重1.155g/ml)を用いたこと;フッ化ビニリデン系樹脂/可塑剤=26.9重量%/73.1重量%の割合で供給したこと;溶融押出後の冷却水浴温度Tqを50℃に変更したこと以外は実施例2と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂多孔膜を得た。
リンス液としてジクロロメタン(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率5.7%)用いた以外は実施例6と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を得た。
有機液状体として、モノメリックエステル可塑剤であるアルキレングリコールジベンゾエート(株式会社DIC製「PB−10」、数平均分子量約300、JIS K7117−2(円すい−平板型回転粘度計)による25℃での測定粘度81mPa・s、比重1.147g/ml)を用いたこと;溶融押出後の冷却水浴温度Tqを60℃に変更したこと以外は実施例6と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂多孔膜を得た。
リンス液としてジクロロメタン(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率5.7%)用いた以外は実施例7と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を得た。
上記実施例1〜7および比較1〜7の概要ならびに得られた中空糸多孔膜の評価結果の概要を、まとめて、後記表1に示す。
上記実施例および比較例においては、ばらばらの単糸状態の第1中間成形体(相分離後の有機液状体を含むフッ化ビニリデン中空糸膜)について抽出(およびその後のリンス)を行った。これに対し、以下の実施例および比較例においてはボビンに巻き取った状態の第1中間成形体の抽出(およびその後のリンス)を行い、本発明の方法による寸法収縮率低減によるボビン抽出の容易性とその後の延伸による膜特性を評価した。
実施例5においてボビン(巻芯直径:220mm)に巻き取った第1中間成形体(長さ500m)を、ボビンに巻いたままジクロロメタン中に室温で30分間浸漬して可塑剤を抽出した。この際ジクロロメタンが糸に満遍なく行き渡るようにボビンを回転させながら抽出を行った。次いでジクロロメタンを新しいものに取り替えて再び同条件にて抽出する操作を繰り返し、合計3回の抽出を行った。
実施例6においてボビンに巻き取った第1中間成形体(長さ500m)を用いたこと以外は実施例8と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を得た。
実施例7においてボビンに巻き取った第1中間成形体(長さ500m)を用いたこと以外は実施例8と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を得た。
リンス液としてジクロロメタン(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率5.7%)用いた以外は実施例8と同様にしてボビン抽出を行い、次いで乾燥、熱処理を行った。しかし、糸の巻き締まりによる、糸同士の食い込みと糸縮れが生じて、延伸に供することが出来なかった。
リンス液としてジクロロメタン(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率5.7%)用いた以外は実施例9と同様にしてボビン抽出を行い、次いで乾燥、熱処理を行った。しかし、糸の巻き締まりによる、糸同士の食い込みと糸縮れが生じて、延伸に供することが出来なかった。
リンス液としてジクロロメタン(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率5.7%)用いた以外は実施例10と同様にしてボビン抽出を行い、次いで乾燥、熱処理を行った。しかし、糸の巻き締まりによる、糸同士の食い込みと糸縮れが生じて、延伸に供することが出来なかった。
実施例6において巻き取った第1中間成形体(長さ500m)をボビンから引き出し、第1のロール速度を20.0m/分にして、60℃の水浴中を通過させ、第2のロール速度を50m/分にすることで長手方向に2.5倍に延伸した。次いで温度90℃に制御した温水浴中を通過させ第1段緩和率を8%で緩和を行い、さらに空間温度140℃に制御した乾熱槽を通過させ第2段緩和率を1.5%で緩和を行い、ボビンに巻き取り延伸糸を得た。
リンス液としてジクロロメタン(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率5.7%)用いた以外は実施例11と同様にしてボビン抽出を行い、次いで乾燥、熱処理を行った。しかし、糸の巻き締まりによる、糸同士の食い込みと糸縮れが生じて、均一な形状を有する中空糸多孔膜として回収することが出来なかった。
実施例1においてボビンに巻き取った第1中間成形体(長さ500m)を用いたこと、リンス液としてエタノールを用いて置換した後、エタノールを含有した中空糸多孔膜を実質的に乾燥させることなく、更に第2リンス液である水(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率0.0%)に置換を用いたこと以外は実施例8と同様にしてフッ化ビニリデン系樹脂中空糸多孔膜を得た。
リンス液としてジクロロメタン(原料フッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率5.7%)用いた以外は実施例12と同様にしてボビン抽出を行い、次いで乾燥、熱処理を行った。しかし、糸の巻き締まりによる、糸同士の食い込みと糸縮れが生じて、延伸に供することが出来なかった。
Claims (8)
- フッ化ビニリデン系樹脂と有機液状体との混合物の膜状成形体(a)をハロゲン化溶媒に浸漬して有機液状体を抽出除去してその抜け跡の空孔中にハロゲン化溶媒を含有する膜状成形体(b)を形成し、これを実質的に乾燥させることなく、フッ化ビニリデン系樹脂に対して膨潤性を有さない溶媒に浸漬してハロゲン化溶媒を置換させ、その後、乾燥させることを特徴とするフッ化ビニリデン系樹脂多孔膜の製造方法。
- 前記膜状成形体(a)が、フッ化ビニリデン系樹脂と有機液状体との溶融混練物を冷却することにより、フッ化ビニリデン系樹脂と有機液状体とを相分離させ、固化させた膜状成形体である請求項1に記載の製造方法。
- 前記膜状成形体(a)が、示差操作熱量測定(DSC)で測定したフッ化ビニリデン系樹脂質量基準での結晶融解エンタルピーとして5J/g以上を有する、請求項2に記載の製造方法。
- 膜状成形体(a)を形成するフッ化ビニリデン系樹脂と有機液状体との混合物中の有機液状体の混合割合がフッ化ビニリデン系樹脂100容量部に対して200容量部以上である請求項1〜3のいずれかに記載の製造方法。
- 有機液状体がポリエステル系可塑剤である請求項1〜4のいずれかに記載の製造方法。
- ハロゲン化溶媒のフッ化ビニリデン系樹脂に対する膨潤率が2〜20重量%である請求項1〜5のいずれかに記載の製造方法。
- 膜状成形体(a)を形成するフッ化ビニリデン系樹脂と有機液状体との混合物中の有機液状体の容積割合に対する製品多孔膜中の空孔率として定める孔形成効率が0.85以上である請求項1〜6のいずれかに記載の製造方法。
- ハロゲン化溶媒による抽出前、またはフッ化ビニリデン系樹脂に対して膨潤性を有さない溶媒によるハロゲン化溶媒の置換および乾燥後、に延伸工程を含む請求項1〜7のいずれかに記載の製造方法。
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