JP5027848B2 - 編物及びその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、綿紡績糸を用いた編物及びその製造方法に関するものであり、より詳しくは、実用的な破裂強力を維持すると共に、吸水性と速乾性に優れて、更には抗菌防臭性と消臭性も兼ね備えた、風合いの良い編物及びその製造方法に関するものである。

スポーツシャツ用生地には、吸汗性の優れた綿素材がよく利用されている。しかしながら、綿素材の生地は吸水後の水分発散が悪いため、吸着された汗を速やかに外気中に蒸散させることができず、発汗後長い間布帛が乾かないため湿り感を維持して着用者に肌寒感やじめじめ感を残したり或いは第三者に汗臭を感じさせるという問題や、洗濯後の乾燥に長時間を要するという問題がある。

また、近年、ライフスタイルや住宅環境の変化を受けて、洗濯衣料を室内に干す場合が多くなってきているが、綿素材の衣料は乾燥まで時間がかかり、湿った状態に置かれる時間が長くなると、衣料から「部屋干し臭」と言われる生乾きの臭いが発生する場合があるため、室内の居住感を悪くしたり、更には着用時に不快感を覚えることがある。

従って、綿素材を用いた肌着用生地は、吸水性と速乾性に優れること、更には抗菌防臭性と消臭性を兼ね備えることも望まれている。

生地に速乾性を付与する方法としては、例えば、特許文献１では、綿１００％を含むセルロース系繊維にシルケット加工を施した後、グリオキザール系樹脂を付与する速乾加工法がある。この方法は、生地にグリオキザール系樹脂を付与することにより、綿繊維の非結晶領域の分子同士を架橋させる方法である。架橋された綿繊維は非結晶領域の水膨潤が抑制されるため、製編または製織した生地は速乾性に優れている。しかし、生地の速乾性を実現するためにはグリオキザール系樹脂などの反応樹脂の濃度を高くする必要があり、そうすると生地の破裂強力が著しく低下してしまう新たな問題が生じた。なお、この方法では、「部屋干し臭」や「汗臭」に対する防臭性・消臭性については全く考慮されていない。

また、特許文献２では、綿を含む無緊張状態のセルロース系繊維原綿を直接アルカリ金属水酸化物水溶液で処理し、水洗後に樹脂加工剤、疎水化架橋剤又は疎水化剤等の疎水性加工剤で処理する加工方法も提案されている。しかし、原綿に上記方法を施した場合、原綿強度が著しく低下するため、該処理綿を用いて紡績すると、可紡性が著しく悪くなり、実用的なものにするためには太番手でしか展開できなかった。また「部屋干し臭」や「汗臭」に対する防臭性・消臭性も考慮されていない。

一方、生地の防臭性・消臭性を実現するためには、例えば、特許文献３のように抗菌防臭効果に優れている第４級アンモニウム塩をメラミン樹脂などのバインダーでポリエステル生地に固着させる方法がある。しかし、この方法では、抗菌剤自身が吸水性を阻害し、生地表面に固着させたバインダーも吸水性を阻害し、更には吸水した水分が内部に封鎖される傾向にあるため生地の乾燥性も悪くなった。また、吸水性を高めるためにポリエステル樹脂等の吸水剤を同時に付与しても、繰り返し洗濯することで吸水剤が脱落し易く、吸水耐久性が良くない傾向にあった。

また、特許文献４では、界面活性剤と紫外線吸収剤と抗菌剤を含有する衣料用洗浄剤組成物も提案されている。しかし、この組成物を用いたものでは洗濯耐久性がなく、洗濯の都度該衣料用洗浄剤組成物を添加する必要があった。また、該衣料用洗浄剤組成物は「部屋干し臭」を防止できても、「汗臭」を低減できるものではなかった。

特開昭６１−２０７６７２号公報 特開２００３−３４２８７５号公報 特開平１１−００１８７５号公報 特開平７−１１８６９６号公報

本発明は、かかる従来技術の問題、即ち、綿素材の生地に速乾性を付与することによる生地破裂強力の低下や、抗菌剤及びバインダーの吸水・乾燥阻害性、並びに防臭・消臭洗濯耐久性の低下などの問題を背景になされたものであり、その目的は、実用的な破裂強力を維持すると共に、吸水性と速乾性に優れて、更には抗菌防臭性と消臭性も兼ね備えた、風合いの良い編物及びその製造方法を提供することである。

本発明者らは、前記課題を鋭意検討した結果、遂に本発明を完成するに至った。即ち、前記目的を達成することができた本発明の編物は、下記の二つである。

一つの本発明の編物は、綿紡績糸を用いた編物であって、前記綿紡績糸の撚り係数ｋが３．０以上４．０以下で、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下であり、編物のバリウム活性値が１１０〜１８０であり、結合ホルムアルデヒド量が０．２〜０．８％ｏｗｆであり、且つ抗菌消臭剤として、鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物が付着されていることを特徴とするものである。この編物は、強度の高い綿紡績糸を用いるので、速乾性を付与することによる破裂強力の低下を抑制して、実用的な破裂強力の維持が可能となる。しかも、前記鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物（以下、金属組成物と略記することもある）を使用することにより、編物の吸水性を低下させずに抗菌防臭性と消臭性の効果を得ることができる。

もう一つの本発明の編物は、綿紡績糸を用いた編物であって、前記綿紡績糸は多層構造になっており、且つ外層部を構成する繊維束の撚り角度が内層部を構成する繊維束の撚り角度より大きく、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下であり、編物のバリウム活性値が１１０〜１８０であり、結合ホルムアルデヒド量が０．２〜０．８％ｏｗｆであり、且つ抗菌消臭剤として、鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物が付着されていることを特徴とするものである。この編物は、前記構造の綿紡績糸を用いるので、速乾性を付与することによる破裂強力の低下を抑制することができる。推定される理由としては、架橋された繊維は分子鎖の柔軟性を低下させるため脆くなり、特に繊維軸と交差する角度からの外力により破壊されやすくなるが、前記構造の紡績糸であれば、内側の繊維束が糸軸と平行に近い状態で配列されているため、紡績糸の内側の繊維が外力を受け止めやすくなり、破裂強力が低下し難くなるものと考えている。また、前記構造の紡績糸は、内層部の繊維束が糸軸方向とほぼ平行に配置されているため、繊維束に沿って水分が拡散し易く乾燥性が良好となり、編物の速乾性を実現する上でも有用である。さらに、前記抗菌消臭剤を使用することにより、編物の吸水性を低下させずに抗菌防臭性と消臭性の効果を得ることができる。

前記編物は、吸水性が１０秒以内であり、滴下乾燥試験における３０分での残留水分率が５０％以下で、洗濯乾燥試験における６０分での残留水分率が４０％以下であり、且つ破裂強力が３５０ｋＰａ以上であることが好ましい。

また、前記編物は、未洗時のアンモニア消臭性及び酢酸消臭性が８０％以上であり、１０洗後の静菌活性値が２．２以上であることがより好ましい。

なお、前記編物を製造する方法も本発明に含まれる。一つの製造方法は、（１）リング精紡機を用いることにより、撚り係数ｋが３．０以上４．０以下で、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下の綿紡績糸を作製する工程、（２）作製した綿紡績糸を用いて編物を製造する工程、（３）得られた編物に、濃度１０〜３０°Ｂｅの苛性ソーダによるシルケット加工および／又は液体アンモニア加工を施す工程、（４）編物に、固形分量３．０〜７．０％ｏｗｆの繊維素反応樹脂による架橋処理を行う工程、及び（５）編物に、抗菌消臭剤として、鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物を付着させる工程を含むことを特徴とするものである。また、もう一つの製造方法は、（１）中空スピンドル構造を持つ空気精紡機を用いることにより、多層構造で、且つ外層部を構成する繊維束の撚り角度が内層部を構成する繊維束の撚り角度より大きく、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下の綿紡績糸を作製する工程、（２）作製した綿紡績糸を用いて編物を製造する工程、（３）得られた編物に、濃度１０〜３０°Ｂｅの苛性ソーダによるシルケット加工および／又は液体アンモニア加工を施す工程、（４）編物に、固形分量３．０〜７．０％ｏｗｆの繊維素反応樹脂による架橋処理を行う工程、及び（５）編物に、抗菌消臭剤として、鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物を付着させる工程を含むことを特徴とするものである。

本発明の編物は、実用的な破裂強力を維持すると共に、吸水性と速乾性に優れて、抗菌防臭性と消臭性も兼ね備えたものであり、特にスポーツシャツ用生地に好適に用いられる。

結合ホルムアルデヒド量の測定に用いた装置の概略説明図である。

以下、本発明の実施形態を詳細に説明するが、本発明は、下記の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。

一つの本発明の編物は、綿紡績糸を用いた編物であって、前記綿紡績糸の撚り係数ｋが３．０以上４．０以下で、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下であり、編物のバリウム活性値が１１０〜１８０であり、結合ホルムアルデヒド量が０．２〜０．８％ｏｗｆであり、且つ抗菌消臭剤として、鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物が付着されていることを特徴とするものである。

もう一つの本発明の編物は、綿紡績糸を用いた編物であって、前記綿紡績糸は多層構造になっており、且つ外層部を構成する繊維束の撚り角度が内層部を構成する繊維束の撚り角度より大きく、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下であり、編物のバリウム活性値が１１０〜１８０であり、結合ホルムアルデヒド量が０．２〜０．８％ｏｗｆであり、且つ抗菌消臭剤として、鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物が付着されていることを特徴とするものである。

まず、本発明の編物に用いる紡績糸について説明する。

本発明の編物は、スポーツシャツ用生地に好適に用いられるものであるため、綿紡績糸を用いることが好ましい。ここで、綿紡績糸とは、綿繊維を主に使用した紡績糸であり、１００％の綿繊維からなる紡績糸や、綿繊維と少量の他の繊維（短繊維や長繊維を含む）との混紡糸が含まれる。

前記綿繊維としては、アップランド綿以上の細い高級原綿が好ましいが、紡績糸の強力を引上げ、編物の破裂強力を向上する点から、繊度が小さく、平均繊維長が長く、繊維強度が強いピマ綿、スビン綿、海島綿等がより好ましい。また、これら２種以上の綿種を混綿機、連篠機等で混綿してもよい。

ほかの繊維としては、麻、羊毛、絹などの天然繊維や、レーヨン、ポリノジック、キュプラ等の再生繊維やアセテート等の半合成繊維、ポリエステル、ポリアミド、アクリルなどの合成繊維が挙げられる。

前記綿繊維の使用量は、編物の質量に対して、７０％以上であることが好ましく、１００％であることがより好ましい。綿繊維の使用量を７０％以上とすることで、吸汗性の良い編物を得ることができる。

本発明の編物に用いる綿紡績糸の撚り係数ｋは、３．０以上４．０以下であることが好ましく、３．４以上４．０以下であることがより好ましい。綿紡績糸の撚り係数ｋを前記範囲とすることで、編物の破裂強力を向上することができる。一方、撚り係数ｋが３．０未満であると、紡績糸の強力が低くなり、これを用いた編物は速乾性が付与された後、その破裂強力が著しく低くなり実用性が低下する。また、撚り係数ｋが４．０より大きい場合は、編物の強力は高まるが、原糸の撚りトルクが強くなるため、これを用いたシングル編物は編目の斜行が強くなり実用性が低下する。

又は、本発明の編物に用いる綿紡績糸は、多層構造になっており、且つ外層部を構成する繊維束の撚り角度が内層部を構成する繊維束の撚り角度より大きいことが好ましい。この構造の綿紡績糸は、例えば特開平９−１０５０２８号公報に示されるような旋回気流式紡績装置によって製造することができる。この構造の綿紡績糸を用いた編物は、一般的なリング紡績糸を用いた編物に比べて、破裂強力の低下が少ない。その理由は次の様に考えている。即ち、架橋されることによって繊維は分子鎖の柔軟性が低下するため脆くなり、特に繊維軸と交差する角度からの外力により破壊されやすくはなるが、本発明の綿紡績糸であれば、内側の繊維束が糸軸と平行に近い状態で配列されているため、紡績糸の内側の繊維が外力を受け止めやすくなり、破裂強力が低下し難くなるためと考えている。また、本発明の構造では、内層部の繊維束が糸軸方向とほぼ平行に配置されているため、繊維束に沿って水分が拡散し易く乾燥性が良好となり、編物の速乾性を実現する上でも有用である。

また、前記綿紡績糸の繊維構成本数は、８０本以上２５０本以下であることが好ましく、より好ましくは８０本以上２００本以下である。繊維構成本数を前記範囲とすることで、編物の破裂強力を向上することができる。一方、繊維構成本数が８０本未満である場合、紡績糸強力が低く、その結果これを用いた編物の破裂強力が低くなるため実用性が低下する。また、２５０本より大きくなると、太番手となるため肉厚な編物しか生産できず、期待する清涼感を得ることが困難となる。

前記綿紡績糸の番手は、特に限定されるものではないが、英式綿番手で、２０以上であることが好ましく、２５以上であることがより好ましく、６０以下であることが好ましく、５０以下であることがより好ましい。綿紡績糸の番手を前記範囲とすることで、破裂強力が良く、速乾性の優れた編物を得ることができる。一方、綿紡績糸の番手が２０未満である場合は、速乾性を出すことが困難である。また、６０を超えると、破裂強力が低下し実用性能を下回る可能性がある。

次に、本発明の編物について説明する。

本発明の編物は、前記綿紡績糸を用いたものであり、前記綿紡績糸を用いることにより、速乾性を付与することによる破裂強力の低下を抑制し、実用的な破裂強力を維持することが可能となる。

本発明の編物のバリウム活性値は、１１０以上であることが好ましく、１２０以上であることがより好ましく、１２５以上であることがさらに好ましい。また、１８０以下であることが好ましく、１５０以下であることがより好ましく、１４０以下であることがさらに好ましい。このバリウム活性値とは、編物にシルケット加工や液体アンモニア加工を施した後の綿繊維のマーセル化の強さを示す指標である。編物のバリウム活性値を前記範囲とすることで、編物に速乾性を付与することによる破裂強力の低下を抑制することができる。一方、バリウム活性値が１１０未満である場合は、速乾性を付与した後の編物の破裂強力が著しく低下するため実用性が低い。また、１８０より大きい場合は、マーセル化が非常に強いため、編物が非常に硬くなり、更に編物の黄変が見られるため、要求される白度を再現することができない場合がある。

また、本発明の編物の結合ホルムアルデヒド量は、０．２％ｏｗｆ以上であることが好ましく、０．２５％ｏｗｆ以上であることがより好ましく、０．８％ｏｗｆ以下であることが好ましく、０．６５％ｏｗｆ以下であることがより好ましい。この結合ホルムアルデヒド量とは、編物に繊維素反応樹脂で架橋処理を施した後の綿繊維の架橋結合数を示す指標である。編物の結合ホルムアルデヒド量を前記範囲とすることで、編物に速乾性を付与することができる。一方、結合ホルムアルデヒド量が０．２％ｏｗｆ未満である場合は、綿繊維の架橋結合数が少ないため、吸水時の水による膨潤を抑制することが不十分で、目標とする速乾性を実現することができなくなる。また、０．８％ｏｗｆより大きい場合は、架橋数が多すぎて繊維の柔軟性が落ち、その結果繊維強度が著しく弱くなり、編物の破裂強力が著しく低下する。

さらに、本発明の編物に、抗菌消臭剤として鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物が付着されている。この触媒機能を有する金属組成物としては、特開２００７−２１５９８８号公報に記載の金属組成物、特にニチリンケミカル社製のセルフィールが挙げられる。該金属組成物は、臭いの元になるアンモニア及び酢酸を分解する消臭力と、菌やバクテリアの繁殖を抑制する抗菌防臭力を併せ持っている。また、該金属組成物は従来の抗菌剤とは異なり、吸水性・速乾性を阻害しないものであり、編物の吸水性・速乾性を何も阻害せずに有効成分の抗菌消臭効果を持続的に発揮させることができる。即ち、編物に前記金属組成物を付着すれば、バインダーを使用しなくても、「汗臭」や「部屋干し臭」に対する抗菌防臭性・消臭性を得ると共に、抗菌防臭性・消臭性の洗濯耐久性にも優れている編物が得られる。さらに、バインダーは吸水性・速乾性を阻害するだけではなく、編物の風合いも悪化させるものであるため、バインダーを使用しないことで、風合いの良い編物が得られる。なお、編物の吸水性や速乾性をできる限り阻害しないという主旨で、本発明の編物に吸水性や速乾性を阻害する抗菌消臭剤やバインダーを使用しないことが好ましいが、用途、目的などに応じた吸水性や速乾性などを満足する範囲を考慮しながら、吸水性や速乾性を阻害する抗菌消臭剤やバインダーを少量含有しても構わない。

前記編地の吸水性としては、ＪＩＳ Ｌ １０９６法に基づく滴下吸水時間で１０秒以内であることが好ましい。滴下吸水時間が１０秒以上であれば、該編物を使用した衣料を着用して運動したときに、衣服と肌の間に汗が溜りやすくなり濡れ感が残り易くなる。

前記編物の吸水拡散性としては、編物表面に水溶性青染料溶液を０．１ｍｌ滴下し、３分後に濡れ拡がった吸水拡散面積で、４．０ｃｍ²以上であることが好ましく、５．０ｃｍ²以上であることがより好ましい。吸水拡散面積が４．０ｃｍ²以上であれば、本発明の目的とする吸水速乾性を実現することができる。

前記編物の滴下速乾性としては、滴下乾燥試験における３０分での残留水分率で５０％以下であることが好ましい。残留水分率が５０％より大きいと、未加工の一般綿編物との差異が小さいためである。

前記編物の洗濯速乾性としては、洗濯乾燥試験における６０分での残留水分率で４０％以下であることが好ましい。残留水分率が４０％より大きいと、未加工の一般綿編物との差異が小さいためである。

一般的に樹脂で架橋処理すると繊維強度は低くなるが、衣料用には実用最低限度の強度は必要である。本発明の編物の破裂強力は３５０ｋＰａ以上であることが好ましく、５００ｋＰａ以上であることがより好ましい。破裂強力が３５０ｋＰａ未満である場合、該編物を使用した衣料を着用した場合、破れや穴開きが起り易くなる。

本発明の編物の「汗臭」に対する消臭性の指標としては、未洗時のアンモニア消臭性及び酢酸消臭性で８０％以上であることが好ましい。消臭性が８０％未満である場合、期待する消臭性を得ることが難しくなる。なお、参考として、社団法人繊維評価技術協議会の消臭基準ではアンモニア消臭性が７０％以上、酢酸消臭性が８０％以上で合格とされている。

本発明の編物の「部屋干し臭」に対する防臭性の指標としては、１０洗後の静菌活性値で２．２以上であることが好ましい。１０洗後の静菌活性値が２．２未満である場合、期待する「部屋干し臭」に対する防臭性を得ることが難しくなる。なお、参考として、社団法人繊維評価技術協議会の抗菌防臭（ＳＥＫマーク青ラベル）認証でも静菌活性値が２．２以上で合格とされている。

本発明において、編物の組織は特に限定されるものではなく、例えば、天竺、スムース、鹿の子、フライス、裏毛などの組織を用いることができる。

前記編物の密度は特に限定されるものではなく、編組織、紡績糸等を勘案して適宜設定すれば良い。

また、前記編物の目付は特に限定されるものではないが、１００ｇ／ｍ²〜２００ｇ／ｍ²であることが好ましく、１３０ｇ／ｍ²〜１８０ｇ／ｍ²であることがより好ましい。編物の目付を前記範囲とすることにより、スポーツシャツに好適な編地にすることができる。

さらに、前記編物の厚みは限定されるものではないが、０．３ｍｍ〜１．２ｍｍであることが好ましく、０．５ｍｍ〜１．０ｍｍであることがより好ましい。編物の厚みを前記範囲とすることにより、速乾性を良くすることができる。

以下、本発明の編物を製造する方法について説明する。

本発明の編物の製造方法は、（１）リング精紡機を用いることにより、撚り係数ｋが３．０以上４．０以下で、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下の綿紡績糸を作製する工程、或いは、中空スピンドル構造を持つ空気精紡機を用いることにより、多層構造で、且つ外層部を構成する繊維束の撚り角度が内層部を構成する繊維束の撚り角度より大きく、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下の綿紡績糸を作製する工程、（２）作製した綿紡績糸を用いて編物を製造する工程、（３）得られた編物に、濃度１０〜３０°Ｂｅの苛性ソーダによるシルケット加工および／又は液体アンモニア加工を施す工程、（４）編物に、固形分量３．０〜７．０％ｏｗｆの繊維素反応樹脂による架橋処理を行う工程、及び（５）編物に、抗菌消臭剤として、鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物を付着させる工程を含むことを特徴とする製造方法である。

前記工程（１）は綿紡績糸を作製する工程であり、特に好ましくは、リング精紡機を用いることにより、撚り係数ｋが３．０以上４．０以下で、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下の綿紡績糸を作製する。その製造工程・条件としては、一般的な紡績の前紡工程（混綿−梳綿−練篠−粗紡）を経て篠巻きを作成し、リング精紡機を用いて作製することができる。また、編物の破裂強力の低下を低くさせる点から、精紡工程に２本の篠巻きを供給・ドラフトした後合撚する精紡交撚糸や、２本の紡績糸を合撚する双糸とすることが好ましい。

或いは、前記工程（１）において、特に好ましくは、中空スピンドル構造を持つ空気精紡機を用いることにより、多層構造で、且つ外層部を構成する繊維束の撚り角度が内層部を構成する繊維束の撚り角度より大きく、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下の綿紡績糸を作製する。この空気精紡機としては、例えば特開平９−１０５０２８号公報に示される様な旋回気流式紡績装置を使用することができる。

前記工程（２）は、工程（１）で作製した綿紡績糸を用いて編物を製造する工程である。編物は、一般的な編物の製造工程を経て製造することができる。また、得られた編物を、一般的な綿編物の精練・漂白等の条件にて加工すれば良い。

前記工程（３）は、工程（２）で得られた編物にシルケット加工および／又は液体アンモニア加工を施すことにより、編物のバリウム活性値を１１０〜１８０の範囲とする工程である。この工程により、編物に速乾性を付与することによる破裂強力の低下を抑制することができる。

前記シルケット加工では、丸編みを開反する前に加工する丸シルケット加工機でも、開反してから拡布状で加工するオープン・シルケット加工機等を用いても良い。編物は苛性ソーダ溶液に浸漬した後、中和・水洗・脱水される。苛性ソーダ溶液の濃度は１０°Ｂｅ（ボーメー度）以上であることが好ましく、１２°Ｂｅ以上であることがより好ましく、３０°Ｂｅ以下であることが好ましく、２５°Ｂｅ以下であることがより好ましい。苛性ソーダ溶液の濃度を前記範囲とすることにより、本発明の目的とするマーセル化の効果を得ることができる。一方、苛性ソーダ溶液の濃度が１０°Ｂｅより少ないとマーセル化の効果が少なく、目的とする破裂強力が得られにくくなる。また、苛性ソーダ溶液の濃度が３０°Ｂｅを超えると、苛性ソーダの濃度に比べてマーセル化の向上効果が少ないため不経済である。また、前記シルケット加工の温度は特に限定されず、常温でも、低温（冷シル）でも、高温でも行うことができるが、温度が低くなる程、マーセル化の効果が高くなる一方、風合いは硬くなるので、所望の品質に合わせて最適温度を選択すれば良い。なお、実施状況から述べると、濃度１０°Ｂｅの苛性ソーダでシルケット加工を行う場合、編物のバリウム活性値は１１０〜１２０程度となり、２５°Ｂｅで加工を行う場合、バリウム活性値は１２０〜１４０程度となる。

前記液体アンモニア加工では、液体アンモニア加工機を使えば良く、編物を液体アンモニアに浸漬した後、加熱・スチーミング或いは水洗等によりアンモニアを除去する。中でも、加熱・スチーミングによりアンモニアを除去することが好ましい。なお、経験値からいうと、液体アンモニア加工を行う場合、編物のバリウム活性値は１３５〜１７０程度となる。

また、マーセル化の効果を上げるために、シルケット加工と液体アンモニア加工を併用することが好適である。シルケット加工と液体アンモニア加工を併用することで、編物に速乾性を付与したときの破裂強力の低下を効果的に抑制することができる。その場合、シルケット加工と液体アンモニア加工の順番はどちらを先に行っても良いが、風合の面からはシルケット加工をしてから液体アンモニア加工をする方が好適である。なお、実施状況から述べると、シルケット加工（２５°Ｂｅ）してから液体アンモニア加工をする場合、編物のバリウム活性値は１４０〜２００程度となる。

なお、編物の精練・漂白等の処理は一般的な条件で、前記シルケット加工および／又はアンモニア加工を施した前又は後に行えば良く、染色、乾燥などは前記シルケット加工及び／又はアンモニア加工を施した後に一般的な方法で適宜行えば良い。

前記工程（４）は、編物に繊維素反応樹脂による架橋処理を行うことにより、編物の結合ホルムアルデヒド量を０．２〜０．８％ｏｗｆの範囲とする工程である。この工程により、編物に速乾性を実現することができる。

架橋処理で用いる繊維素反応樹脂としては、尿素ホルマリン樹脂、メラミン・ホルマリン樹脂、エチレン尿素、トリアゾン型樹脂、プロピレン尿素、グリオキザール系樹脂、ポリカルボン酸、エポキシ樹脂等の架橋性を有する繊維素反応型樹脂を挙げることができる。この中でグリオキザール系樹脂が吸水性能を向上させる効果から好適に用いられる。なお、架橋反応触媒として、硝酸亜鉛や塩化マグネシウムのような酸の金属塩や、ルイス酸、ブレステッド酸等を用いることができる。

また、架橋処理で用いる繊維素反応樹脂の使用量は、固形分量で３．０〜７．０％ｏｗｆの範囲にあることが好適である。繊維素反応樹脂の使用量を前記範囲とすることで、本発明の目的とする速乾性を実現することができる。一方、繊維素反応樹脂の使用量が３．０％ｏｗｆより少ないと、目的とする速乾性を得にくくなる。また、使用量が７．０％ｏｗｆより多くなると、架橋数が多すぎて繊維の柔軟性が落ち、その結果繊維強度が著しく弱くなり、編物の破裂強力が著しく低下する。

前記工程（５）は、編物に、抗菌消臭剤として鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物を付着させる工程である。この工程により、編物に「汗臭」や「部屋干し臭」に対する抗菌消臭性を付与することができる。この触媒機能を有する金属組成物としては、特開２００７−２１５９８８号公報に記載の金属組成物、特にニチリンケミカル社製のセルフィールが挙げられる。この触媒機能を有する金属組成物を使用することにより、バインダーを使用しなくても、抗菌消臭効果を有し、及び抗菌消臭の洗濯耐久性にも優れた編物を得ることができる。そして、編物の風合いを悪化させるバインダーを使用しないことにより、風合いの良い編物を得ることができる。

なお、本発明の編物に、各種機能加工を単独または併用で施しても良い。この様な機能加工としては、例えば防汚加工、ＵＶカット加工、スキンケア加工、柔軟加工などがある。但し、柔軟加工剤やフィックス剤においては吸水性を阻害しないタイプを使用することも重要である（例えば、撥水性のあるシリコン系柔軟剤を使用しないこと）。

次に、実施例及び比較例を挙げて本発明を詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではなく、前・後記の趣旨を逸脱しない範囲で変更実施をすることは、全て本発明の技術的範囲に含まれる。なお、本発明の実施例及び比較例に各性能評価は次の方法により行った。

＜綿繊維のマイクロネヤ＞
ＪＩＳ Ｌ １０１９法により、十分ほぐした原綿を所定の円筒部に挿入し、マイクロネヤリーディングとして記録し、２回の平均値で算出した。

＜紡績糸の撚り係数＞
ＪＩＳ Ｌ １０９５法により、検撚機を用いて撚り数と番手を測定して、下記の計算式により撚り係数ｋを算出した。
撚り係数ｋ＝撚り数／（番手）^1/2

＜紡績糸の繊維構成本数＞
編物より測定用の糸を１０ｃｍ抜き出し、鋭利なカミソリを使い繊維軸に垂直方向に切断し、切断した断面を光学顕微鏡にて写真をとり、繊維本数を数えた。測定値はサンプル毎に５回行って測定の平均値とした。

＜苛性ソーダ溶液の濃度＞
一般的な市販のボーメ度計として横田計器製作所製のものを使用して、調液時に苛性ソーダ濃度を調整した。

＜編物のバリウム活性値＞
ＪＩＳ Ｌ １０９６のマーセル化度測定法により測定した。

＜編物の結合ホルムアルデヒド量＞
編物から約２．０ｇの試料を採取し、沸水中で１５分間処理し、水洗、絶乾後精秤して、その質量をＷ（ｇ）とした。次に、水蒸気蒸留法により試料を硫酸中で分解し、亜硫酸水素ナトリウム水溶液中に生成したホルムアルデヒドを回収した。続いて、よう素滴定法により、ホルムアルデヒドと反応しなかった亜硫酸水素ナトリウム（即ち、過剰の亜硫酸水素ナトリウム）の量を測定した後、アルカリでホルムアルデヒドと亜硫酸水素ナトリウムの付加物を分解し、再びよう素滴定法により亜硫酸水素ナトリウムの総量を測定した。そして、ホルムアルデヒドと付加した亜硫酸水素ナトリウムの量から、試料質量あたりのホルムアルデヒド量を求めた。

具体的には、図１のように、２０質量％のＨ_２ＳＯ_４水溶液２００ｍｌ及び試料を入れた３Ｌの蒸留フラスコ１に冷却管３をつけて、抽出装置とした。また、２質量％のＮａＨＳＯ_３水溶液２０ｍｌ及び蒸留水３０ｍｌを入れた５００ｍｌのメスフラスコ５を、抽出装置の抽出口に取付けた。蒸気発生器７から水蒸気を注入しながら、蒸留フラスコ１をブンゼンバーナーで加熱して水蒸気蒸留し、試料をゆっくり分解させた。メスフラスコ５の液量が蒸気注入により４５０ｍｌ程度に増えたときに蒸留を終了させ、メスフラスコ５に蒸留水を足して５００ｍｌの秤線に合わせた。続いて、５００ｍｌの該液から５０ｍｌをマイヤーフラスコに採り、デンプン水溶液を指示薬として、青紫色に変色するまで（１／５０）Ｎ「（１／１００）ｍｏｌ／Ｌ」のＩ₂水溶液をビューレットで滴下して、Ｉ₂水溶液の用量をＴ１（ｍｌ）とした。その後、５質量％のＮａ₂ＣＯ₃水溶液５ｍｌとエタノール１０ｍｌを加えて、再度青紫色に変色するまで（１／５０）ＮのＩ₂水溶液を滴下し、Ｉ₂水溶液の用量をＴ２（ｍｌ)とした。滴定量Ｔ（ｍｌ）を（Ｔ２−Ｔ１）から求めて、（１／５０）ＮのＩ₂水溶液のファクターをｆとして、下記の計算式により編物の結合ホルムアルデヒド量（質量％）を求めた。なお、下記式に、１／１００はＩ₂水溶液のモル濃度であり、３０はホルムアルデヒドの分子量であり、５００、５０はそれぞれ抽出液、採取量の体積である。
結合ホルムアルデヒド量（％）＝｛（１／１００）×ｆ×Ｔ×３０×５００×１００｝／（Ｗ×１０００×５０）＝（０．３×Ｔ×ｆ）／Ｗ

＜編物の密度＞
ＪＩＳ Ｌ １０９６法により測定した。
＜編物の目付＞
ＪＩＳ Ｌ １０９６法により測定した。
＜編物の厚み＞
ＪＩＳ Ｌ １０９６法により測定した。
＜編物の吸水性＞
ＪＩＳ Ｌ １９０７法により裏面の滴下吸水時間を測定して吸水性とした。

＜編物の吸水拡散性＞
編物を直径１５ｃｍの刺繍用丸枠に取り付け、編物表面に水溶性青染料溶液（Ｃ．Ｉ．アシッドブルー６２を０．００５質量％含有する）を０．１ｍｌ滴下し、３分後に濡れ拡がった吸水拡散面積を下記計算式より求めた。測定値はサンプル毎に５回行った測定の平均値とした。
吸水拡散面積（ｃｍ²）＝π×（縦の直径×横の直径）／４

＜編物の滴下乾燥性＞
大きさ１０ｃｍ×１０ｃｍの試料を準備し、温度２０℃、相対湿度６５％の環境下で１２時間以上調湿した後、試料の質量（Ｗ０）を測定した。次いで試料を天秤に乗せ、１０ｃｍの高さから０．１ｍｌの水を滴下した後、試料の質量（Ｗ１）を測定した。その後、温度２０℃、相対湿度６５％の環境下で試料を天秤に乗せたまま３０分後、試料の質量（Ｗ２）を測定した。下記の計算式により残留水分率を求めて、サンプル毎に測定を３回行って平均値とした。
残留水分率（％）＝１００×（Ｗ２−Ｗ０）／（Ｗ１−Ｗ０）

＜編物の洗濯乾燥性＞
大きさ１０ｃｍ×１０ｃｍの試料を準備し、温度２０℃、相対湿度６５％の環境下で１２時間以上調湿した後、試料の質量（Ｗａ）を測定した。次いで試料を水で十分に濡らした後、家庭用二層式洗濯機の脱水機にて１分間脱水した直後、試料の質量（Ｗｂ）を測定した。その後、温度２０℃、相対湿度６５％の環境下で試料を６０分間放置した後、試料の質量（Ｗｃ）を測定した。下記の計算式により残留水分率を求めて、サンプル毎に測定を３回行って平均値とした。
残留水分率（％）＝１００×（Ｗｃ−Ｗａ）／（Ｗｂ−Ｗａ）

＜編物のアンモニア消臭性＞
試験片（１０ｃｍ×１０ｃｍ）を１０５℃・２時間で絶乾した後、温度２０℃、相対湿度６５％の環境下で２４時間以上調湿した。この試験片を５リットルのテドラバッグに入れ、希釈ガス（乾燥空気または窒素ガス）を用い、アンモニア濃度を１００ｐｐｍとなるよう調整を行い、ガス充填率３リットルで臭気を充填させ放置した。２時間後の成分濃度（実験値）を検知管で測定した。同様に試験片を入れずに実験して、成分濃度（空試験値）も測定した。３度繰り返し実験を行った後の平均値を求めて、下記の計算式によりアンモニア濃度の減少率を算出した。
減少率（％）＝１００×（空試験平均値−実験平均値）／空試験平均値

＜編物の酢酸消臭性＞
上記同様の方法で試験片を準備し、希釈ガス（乾燥空気または窒素ガス）を用い、酢酸濃度を５０ｐｐｍとなるよう調整を行い、ガス充填率３リットルで臭気を充填させ放置した。２時間後の成分濃度（実験値）を検知管で測定した。同様に試験片を入れずに実験して、成分濃度（空試験値）も測定した。３度繰り返し実験を行った後の平均値を求めて、下記計算式により酢酸濃度の減少率を算出した。
減少率（％）＝１００×（空試験平均値−実験平均値）／空試験平均値

＜編物の抗菌性＞
ＪＩＳ Ｌ １９０２(繊維製品の抗菌性試験方法・抗菌効果)による評価結果に基づいて行った。試験菌体は黄色ぶどう球菌を用いて、生菌数の測定は菌液吸収法のコロニー法（混釈平板培養法）を用いた。抗菌性の判定はｌｏｇ（Ｂ／Ａ）＞１．５の条件下、ｌｏｇ（Ｂ／Ｃ）を靜菌活性値とし、２．２以上を合格レベルとした。ただし、Ａは抗菌加工前の試料の接種直後分散回収した菌数、Ｂは抗菌加工前の試料の１８時間培養後分散回収した菌数、Ｃは抗菌加工後の試料の１８時間培養後分散回収した菌数を示す。

＜編物の破裂強力＞
ＪＩＳ Ｌ １０１８−Ａ法（ミューレン法）により測定して、ｎ＝１０の平均値とした。

＜編物の破裂強力保持率＞
前記測定法により、繊維素反応樹脂による架橋処理を施す前後の編物の破裂強力を測定して、下記の計算式により編物の破裂強力保持率を求めて、ｎ＝１０の平均値とした。
破裂強力保持率（％）＝１００×（架橋処理後の破裂強力／架橋処理前の破裂強力）

実施例１
オーストラリア綿（マイクロネヤ：４．０〜４．６、平均繊維長：１．１２〜１．２１インチ、強度：３０〜３４ｇ／ｔｅｘ）を用い、一般的な紡績の前紡工程（混綿−梳綿−練篠−粗紡）を経て１８０ゲレン／１５ｙｄのロービングを作製した。次いで、豊田紡織社製のリング紡績装置ＲＸ−２４０（リンクコーナー）により、撚り係数ｋ３．６、トータルドラフト２８．８、ブレーキドラフト１．６５、スピンドル回転数９０００ｒｐｍの条件で綿紡績糸を製造し、コーンチーズで巻き取った。得られた綿紡績糸は、繊維構成本数２００本、英式綿番手２０Ｎｅのものであった。

前記綿紡績糸を用いて、福原精機製作所製の丸編機（３４”−２２Ｇ）により編成糸長３４０ｍｍの天竺編物を作製した。得られた編物の密度はコースで２７本／インチ、ウエールで３２本／インチであった。その後、山東鐵工製作所製の２本バーナー丸毛焼機を用いて、燃焼温度６００℃、走行速度６０ｍ／分で前記編物に毛焼処理を行った後開反した。

次に、山東鐵工製作所製のオープン・シルケット加工機を用いて、走行速度５０ｍ／分で、苛性ソーダ濃度２９°Ｂｅ、温度２０℃でシルケット加工を行った後、中和・水洗・脱水し、ショートループドライヤーにより１５０℃で熱風乾燥した。その後、日阪製作所製の液流染色機サーキュラーＮＳを用いて、処方１にて、浴比１：１０、温度９５℃・６０分間で精練・漂白を施し、酢酸で中和した後、水洗した。引き続き、前記編物を処方２にて、浴比１：１０、温度６０℃・６０分間で染色し、ソーピング・中和・水洗した後、拡布・遠心脱水して、ショートループドライヤーにより１５０℃・１分間で熱風乾燥した。

続いて、パッダー付きテンターを用いて、処方３にて速乾加工（架橋処理）および触媒機能を有する金属組成物の付着加工を行った。この加工では、ウエットピックアップ率は７０％であり、テンター温度１５０℃・１分間で乾燥処理し、引続き１７０℃・１．５分間でキュアリング処理した。

得られた編物について、密度、目付、厚み、バリウム活性値、結合ホルムアルデヒド量、吸水性、吸水拡散性、滴下乾燥性、洗濯乾燥性、消臭性、抗菌性、破裂強力および破裂強力保持率を評価した。結果を表１に示す。

処方１
苛性ソーダ（日本曹達社製）：５ｇ／Ｌ
精練剤（ピッチランＬ２５０、日華化学社製）：２ｇ／Ｌ
トリポリ燐酸ソーダ（多田薬品社製）：２ｇ／Ｌ
過酸化水素安定剤（ＰＬＣ７０００、日華化学社製）：１ｇ／Ｌ
３５％過酸化水素（三菱ガス化学社製）：１５ｍＬ／Ｌ
浴中柔軟剤（パーソフタルＭＡＸ、日華化学社製）：１ｇ／Ｌ
処方２
反応染料（Ｓｕｍｉｆｉｘ Ｓｕｐｒａ ＢＬＵＥ ＢＲＦ、住化ケムテックス社製）：１％ｏｗｆ
浴中柔軟剤（パーソフタルＭＡＸ、日華化学社製）：２ｇ／Ｌ
無水芒硝（東ソー社製）：３０ｇ／Ｌ
アルカリ剤（ＭＳ１７１、明成化学工業社製）：５ｇ／Ｌ
処方３
グリオキザール系架橋剤（アルコフィックスＮＺＦ：固形分５０質量％、クラリアントジャパン社製）：１５．０質量％（固形分量５．２５％ｏｗｆに相当する）
架橋反応触媒（リケンフィクサーＭＸ３、三木理研工業社製）：３．０質量％
鉄、アルミニウム、及びカリウムの全てを含む触媒機能を有する金属組成物（セルフィール：０．０４質量％水溶液、ニチリンケミカル社製）：０．５質量％
親水性シリコーン柔軟剤（ニッカシリコンＡＱ−１、日華化学社製）：２．０質量％

実施例２
ロービングを１２５ゲレン／１５ｙｄ、トータルドラフトを２６．０、ブレーキドラフトを１．４０とした以外は、実施例１と同様の方法で綿紡績糸を作製した。得られた綿紡績糸は、繊維構成本数１５０本、英式綿番手２６Ｎｅのものであった。

前記綿紡績糸を用いて、福原精機製作所製の丸編機（３４”−２８Ｇ）により編成糸長３００ｍｍの天竺編物を作製した。得られた編物の密度はコースで４６本／インチ、ウエールで３３本／インチであった。その後、処方３における架橋剤の添加量を１０．０質量％（固形分量３．５％ｏｗｆに相当する）と変更した以外は、実施例１と同様の方法で編物に各加工を施した。得られた編物について、実施例１と同様に評価した。結果を表１に示す。

実施例３
実施例１と同様の原綿を用い、同様に混綿−梳綿−練篠工程を経て２８０ゲレン／１５ｙｄのスライバーを作製した。次いで、村田機械社製の旋回気流型紡績装置（ムラタ・ボルテックス・スピナー ＭＶＳ）により、トータルドラフト１４６．０、ブレーキドラフト３．０、メインドラフト４０．０、紡積速度３００ｍ／分、ノズル圧０．４５ＭＰａの条件で綿紡績糸を製造し、コーンチーズで巻き取った。得られた綿紡績糸は、繊維構成本数１５０本、英式綿番手２６Ｎｅのものであった。

前記綿紡績糸を用いて、実施例２と同様の方法で天竺編物を作製した。得られた編物の密度はコースで４６本／インチ、ウエールで３３本／インチであった。その後、実施例２と同様の方法で編物に各加工を施した。得られた編物について、実施例１と同様に評価した。結果を表１に示す。

実施例４
実施例２と同様の方法で綿紡績糸および編物を作製した。また、苛性ソーダ濃度を１２°Ｂｅと変更した以外は、実施例２と同様の方法で編物に各加工を施した。得られた編物について、実施例１と同様に評価した。結果を表１に示す。

実施例５
ロービングを１２０ゲレン／１５ｙｄ、トータルドラフトを３８．４、ブレーキドラフトを１．４０とした以外は、実施例１と同様の方法で綿紡績糸を作製した。得られた綿紡績糸は、繊維構成本数８０本、英式綿番手４０Ｎｅのものであった。

前記綿紡績糸を用いて、福原精機製作所製の丸編機（３３”−２２Ｇ）により編成糸長３００ｍｍのスムース編物を作製した。得られた編物の密度はコースで４３本／インチ、ウエールで３４本／インチであった。その後、実施例２と同様の方法で編物に各加工を施した。得られた編物について、実施例１と同様に評価した。結果を表１に示す。

実施例６
ロービングを１２５ゲレン／１５ｙｄ、トータルドラフトを２６．０、ブレーキドラフトを１．４０、撚り係数ｋを４．０とした以外は、実施例１と同様の方法で綿紡績糸を作製した。得られた綿紡績糸は、繊維構成本数１５０本、英式綿番手２６Ｎｅのものであった。

前記綿紡績糸を用いて、福原精機製作所製の丸編機（３４”−２８Ｇ）により編成糸長３００ｍｍの天竺編物を作製した。得られた編物の密度はコースで４６本／インチ、ウエールで３３本／インチであった。その後、実施例２と同様の方法で編物に各加工を施した。得られた編物について、実施例１と同様に評価した。結果を表１に示す。

実施例７
実施例２と同様の方法で綿紡績糸および編物を作製した。また、濃度１２°Ｂｅの苛性ソーダによるシルケット加工をしてから液体アンモニア加工を施した以外は、実施例２と同様の方法で編物に各加工を施した。得られた編物について、実施例１と同様に評価した。結果を表１に示す。

前記液体アンモニア加工では、編物を液体アンモニアに２秒浸漬した後、９０％の絞り率で搾液し、１０秒のタイミングを置いた後、９０℃・１分間で乾燥してスチーミングによりアンモニアを除去した。

比較例１
実施例２と同様の方法で綿紡績糸および編物を作製した。また、処方３における架橋剤の添加量を３．０質量％（固形分量１．０５％ｏｗｆに相当する）と変更した以外は、実施例１と同様の方法で編物に各加工を施した。得られた編物について、実施例１と同様に評価した。結果を表２に示す。

比較例２
実施例２と同様の方法で綿紡績糸および編物を作製した。また、シルケット加工を実施しなかった以外は、実施例２と同様の方法で編物に各加工を施した。得られた編物について、実施例１と同様に評価した。結果を表２に示す。

比較例３
ロービングを１２０ゲレン／１５ｙｄ、トータルドラフトを４８．１、ブレーキドラフトを１．０４とした以外は、実施例１と同様の方法で綿紡績糸を作製した。得られた綿紡績糸は、繊維構成本数７５本、英式綿番手５０Ｎｅのものであった。

前記綿紡績糸を用いて、福原精機製作所製の丸編機（３４”−２６Ｇ）により編成糸長３００ｍｍのスムース編物を作製した。得られた編物の密度はコースで４８本／インチ、ウエールで４０本／インチであった。その後、実施例２と同様の方法で編物に各加工を施した。得られた編物について、実施例１と同様に評価した。結果を表２に示す。

比較例４
ロービングを１２５ゲレン／１５ｙｄ、トータルドラフトを２６．０、ブレーキドラフトを１．４０、撚り係数ｋを２．８とした以外は、実施例１と同様の方法で綿紡績糸を作製した。得られた綿紡績糸は、繊維構成本数１５０本、英式綿番手２６Ｎｅのものであった。

前記綿紡績糸を用いて、福原精機製作所製の丸編機（３４”−２８Ｇ）により編成糸長３００ｍｍの天竺編物を作製した。得られた編物の密度はコースで４６本／インチ、ウエールで３３本／インチであった。その後、実施例２と同様の方法で編物に各加工を施した。得られた編物について、実施例１と同様に評価した。結果を表２に示す。

比較例５
実施例２と同様の方法で綿紡績糸および編物を作製した。また、処方３を処方４と変更した以外は、実施例１と同様の方法で編物に各加工を施した。得られた編物について、実施例１と同様に評価した。結果を表２に示す。

処方４
グリオキザール系架橋剤（アルコフィックスＮＺＦ：固形分５０質量％、クラリアントジャパン社製）：１０．０質量％（固形分量３．５％ｏｗｆに相当する）
架橋反応触媒（リケンフィクサーＭＸ３、三木理研工業社製）：３．０質量％
抗菌加工剤（ニッカノンＲＢ、日華化学社製）：３．０質量％
バインダー樹脂（Ｎ−１５Ｃ、大日本インキ社製）：３．０質量％
バインダー用触媒（カタリストＯ、大日本インキ社製）：０．６質量％
親水性シリコーン柔軟剤（ニッカシリコンＡＱ−１、日華化学社製）：２．０質量％

比較例６
実施例２と同様の方法で綿紡績糸および編物を作製した。また、処方３を処方５と変更した以外は、実施例１と同様の方法で編物に各加工を施した。得られた編物について、実施例１と同様に評価した。結果を表２に示す。

処方５
親水性シリコーン柔軟剤（ニッカシリコンＡＱ−１、日華化学社製）：２．０質量％

実施例１、２、４〜７の編物のいずれも、撚り係数ｋが３．０以上４．０以下、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下の綿紡績糸を用いたものであり、そのバリウム活性値が１１０〜１８０の範囲にあり、結合ホルムアルデヒド量が０．２〜０．８％ｏｗｆの範囲にあり、且つ、鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物が付着されているため、実用的な破裂強力を維持すると共に、優れた吸水性と速乾性を有し、更には抗菌防臭性と消臭性も兼ね備えている。特に、実施例７の編物には、シルケット加工と液体アンモニア加工を併用したため、その破裂強力の低下が低かった。また、実施例３の編物は、旋回気流型紡績装置によって製造した、多層構造で且つ外層部を構成する繊維束の撚り角度が内層部を構成する繊維束の撚り角度より大きい綿紡績糸を用いたため、破裂強力の低下がより少なく、且つ速乾性がより優れていた。

一方、比較例１の編物は、結合ホルムアルデヒド量が０．２％ｏｗｆより少ないため、破裂強力の低下が少なかったが、速乾性は未加工の一般綿編物との差異が小さく、期待する速乾性を得ることができなかった。比較例２の編物は、バリウム活性値が１１０より少ないため、破裂強力の低下が多く、該編物を使用した衣料を着用した場合、破れや穴開きが起り易かった。比較例３および４の編物は、繊維構成本数の少ない或いは撚り係数の低い綿紡績糸を用いたため、実用的な破裂強力を得ることができなかった。また、比較例５の編物では、抗菌防臭加工においてバインダーを使用したため、その吸水性・速乾性が悪かった。さらに、比較例６の編物には、速乾加工及び抗菌消臭加工を施さなかったため、破裂強力の低下が非常に少なかったが、速乾性は未加工の一般綿編物との差異が小さく、期待する速乾性を得ることができず、抗菌防臭性も低いため「部屋干し臭」と言われる生乾きの臭いに対しても十分な防臭効果を得ることができなかった。

本発明の編物は、実用的な破裂強力を維持すると共に、吸水性と速乾性に優れて、抗菌防臭性と消臭性も兼ね備えたものであり、特にスポーツシャツに好適に用いられる。

Claims (6)

1. 綿紡績糸を用いた編物であって、
   前記綿紡績糸の撚り係数ｋが３．０以上４．０以下で、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下であり、
   編物のバリウム活性値が１１０〜１８０であり、結合ホルムアルデヒド量が０．２〜０．８％ｏｗｆであり、且つ抗菌消臭剤として、鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物が付着されていることを特徴とする編物。
2. 綿紡績糸を用いた編物であって、
   前記綿紡績糸は多層構造になっており、且つ外層部を構成する繊維束の撚り角度が内層部を構成する繊維束の撚り角度より大きく、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下であり、
   編物のバリウム活性値が１１０〜１８０であり、結合ホルムアルデヒド量が０．２〜０．８％ｏｗｆであり、且つ抗菌消臭剤として、鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物が付着されていることを特徴とする編物。
3. 吸水性が１０秒以内であり、滴下乾燥試験における３０分での残留水分率が５０％以下で、洗濯乾燥試験における６０分での残留水分率が４０％以下であり、且つ破裂強力が３５０ｋＰａ以上である請求項１または２に記載の編物。
4. 未洗時のアンモニア消臭性及び酢酸消臭性が８０％以上であり、１０洗後の静菌活性値が２．２以上である請求項１〜３のいずれかに記載の編物。
5. 請求項１に記載の編物を製造する方法であって、下記工程を含むことを特徴とする編物の製造方法。
   （１）リング精紡機を用いることにより、撚り係数ｋが３．０以上４．０以下で、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下の綿紡績糸を作製する工程、
   （２）作製した綿紡績糸を用いて編物を製造する工程、
   （３）得られた編物に、濃度１０〜３０°Ｂｅの苛性ソーダによるシルケット加工および／又は液体アンモニア加工を施す工程、
   （４）編物に、固形分量３．０〜７．０％ｏｗｆの繊維素反応樹脂による架橋処理を行う工程、及び
   （５）編物に、抗菌消臭剤として、鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物を付着させる工程。
6. 請求項２に記載の編物を製造する方法であって、下記工程を含むことを特徴とする編物の製造方法。
   （１）中空スピンドル構造を持つ空気精紡機を用いることにより、多層構造で、且つ外層部を構成する繊維束の撚り角度が内層部を構成する繊維束の撚り角度より大きく、繊維構成本数が８０本以上２５０本以下の綿紡績糸を作製する工程、
   （２）作製した綿紡績糸を用いて編物を製造する工程、
   （３）得られた編物に、濃度１０〜３０°Ｂｅの苛性ソーダによるシルケット加工および／又は液体アンモニア加工を施す工程、
   （４）編物に、固形分量３．０〜７．０％ｏｗｆの繊維素反応樹脂による架橋処理を行う工程、及び
   （５）編物に、抗菌消臭剤として、鉄、アルミニウム、カリウムを含む触媒機能を有する金属組成物を付着させる工程。
   

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