JP4773965B2 - 平面光回路、波動伝搬回路の設計方法およびコンピュータプログラム - Google Patents
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Description
図1および図2を参照して本発明の第1の実施形態を説明する。
図1は、第1の実施形態にかかる光導波路レンズ(平面光回路)を基板に対して垂直方向から見た平面図である。z軸は信号光の伝搬方向を示している。ここで、図1は光導波路レンズとしたが、これは、本発明にかかる平面光回路が、レンズなど伝播モードのみで実現するのが難しい機能を実現するのに優れているからである。しかしながら、本発明にかかる平面光回路は、本実施形態に限定されるものではなく、スポットサイズ変換器など他の機能を有する平面光回路として構成することができる。
次に、図3を参照して本発明の第2の実施形態について説明する。
第2の実施形態にかかる光導波路レンズ(平面光回路)は、第1の実施形態にかかる光導波路レンズ(平面光回路)の変形である。
次に、図4ないし6を参照して第3の実施形態を説明する。
上記実施形態では、光導波路のコアの幅が基板に対して平行な方向内で変動する平面光回路の例を示したが、本発明にかかる第3の実施形態の平面光回路は、導波路のコアの幅が基板に対して垂直方向に、すなわち深さ方向に変動する例を示す。
図7乃至図11を参照して本発明の第4の実施形態を説明する。
図7は、本発明にかかる第4の実施形態の交差型光導波路(平面光回路)を基板に対して垂直方向から見た平面図である。図7に示すように、本実施形態の平面光回路210は、信号光を入力する2つの入力光導波路211、入力光導波路211に入力された信号光の一部を高次モード又は放射モードに結合させるモード結合手段212、モード結合手段212において光学的高次モード又は放射モードに結合された信号光を、位相を考慮して出力信号光に再結合させるモード再結合手段213、モード再結合手段213において光学的に再結合された出力信号光を出力させる2つの出力光導波路214、及び入力導波路211から出力導波路214に向けて直線的に延びる2つの仮想光導波路211’又は出力導波路214から入力導波路211に向けて直線的に延びる2つの仮想光導波路214’が重なり合う光導波路交差部215を備える。
Φj(x):j番目の出射フィールド(複素ベクトル値関数であり、出射面において設定する強度分布及び位相の分布、ならびに、波長及び偏波により規定される。)
尚、Ψj(x)及びΦj(x)は、光回路中で強度増幅、波長変換、偏波変換が行われない限り、光強度の総和は同じ(あるいは無視できる程度の損失)であり、それらの波長も偏波も同じである。
{Ψj(x),Φj(x)}:入出力ペア(入出力のフィールドの組み。)
{Ψj(x),Φj(x)}は、入射面及び出射面における、強度分布及び位相分布ならびに波長及び偏波により規定される。
{nq}:屈折率分布(光回路設計領域全体の値の組。)
与えられた入射フィールド及び出射フィールドに対して屈折率分布を1つ与えたときに光のフィールドが決まるので、q番目の繰り返し演算で与えられる屈折率全体に対するフィールドを考える必要がある。そこで、(x,z)を不定変数として、屈折率分布全体をnq(x,z)と表しても良いが、場所(x,z)における屈折率の値nq(x,z)と区別するために、屈折率分布全体に対しては{nq}と表す。
nclad:光導波路におけるクラッド部分のような、ncoreに対して低い屈折率の値を示す記号。
Ψj(z,x,{nq}):j番目の入射フィールドΨj(x)を屈折率分布{nq}中をzまで伝搬させたときの、場所(x,z)におけるフィールドの値。
Φj(z,x,{nq}):j番目の出射フィールドΦj(x)を屈折率分布{nq}中をzまで逆伝搬させたときの、場所(x,z)におけるフィールドの値。
は位相差に対応する値となり、この値を減少させることで所望の出力を得ることが可能である。すなわち、光導波路のコア幅の決定に際しては、(q−1)番目の計算結果の屈折率分布におけるコアとクラッドの境界面において
の値が小さくなるようにコア幅を拡大もしくは縮小すれば良い。
次に、図12および図13を参照して、第5の実施形態を説明する。
図12は、本発明にかかる第5の実施形態にかかる交差平面光回路を基板に対して垂直方向から見た平面図である。ここで、図12では交差光導波路としたが、これは、本発明にかかる平面光回路が、交差損失低減に非常に有効に機能するからである。しかしながら、本発明にかかる平面光回路は、本実施形態に限定されるものではなく、光合分岐など他の機能を有する平面光回路として構成することができる。
次に図14を参照して本発明にかかる第6の実施形態について説明する。
第6の実施形態にかかる交差型光導波路(平面光回路)は、第5の実施形態にかかる交差型光導波路(平面光回路)の変形である。
図15乃至18を参照して本発明にかかる第7の実施形態を説明する。
図15は、本発明に係る第7の実施形態の光分岐回路(平面光回路)を基板に対して垂直方向から見た平面図である。z軸は信号光の伝搬方向を示している。図15に示すように、第7の実施形態にかかる光分岐回路は、信号光を入力させる1本の入力光導波路311と、入力光導波路311に入力された信号光の一部を高次モードまたは放射モードに結合させるモード結合手段312と、モード結合手段312に光学的に結合した高次モード又は放射モードを、位相を考慮して再結合させるモード再結合手段313と、モード再結合手段313に光学的に結合した信号光を分岐する2本以上の分岐光導波路314a、314bと、分岐光導波路314a、314bに光学的に結合した信号光を出力させる2本以上の出力光導波路315a、315bから構成されている。また、本実施形態では、2本の出力光導波路315a、315bのそれぞれの中心を通る2本の直線を入力光導波路311側に延長した場合に、これら2直線が成す交差角を光分岐回路の分岐角316とする。また、w1はモード再結合手段313中において、信号光伝播方向に沿って隣接する分岐光導波路314a、314bの最小間隔を示している。
・Ψj(x):j番目の入射フィールド(複素ベクトル値関数であり、入射面(z=0)において設定する強度分布および位相分布、ならびに、波長及び偏波により規定される。)
・φj(x):j番目の出射フィールド(複素ベクトル値関数であり、出射面(z=ze)において設定する強度分布および位相分布、ならびに、波長及び偏波により規定される。)
尚、Ψj(x)及びφj(x)は、光回路中で強度増幅、波長変換、偏波変換が行われない限り、光強度の総和は同じ(あるいは無視できる程度の損失)であり、Ψj(x)及びφj(x)の波長も偏波も同じである。
・{Ψj(x)、φj(x)}:入出力ペア(入出力のフィールドの組み。)
{Ψj(x)、φj(x)}は、入射面及び出射面における、強度分布及び位相分布ならびに波長及び偏波により規定される。
・{nq}屈折率分布(光回路設計領域全体の値の組。)
与えられた入射フィールド及び出射フィールドに対して、屈折率分布を1つ与えたときに光のフィールドが決まるので、q番目の繰り返し演算で与えられる屈折率分布全体に対するフィールドを考える必要がある。そこで、(z、x)で不定変数として、屈折率分布全体をnq(z、x)と表しても良いが、場所(z、x)における屈折率の値nq(z,x)と区別するために、屈折率分布全体に対しては{nq}と表す。
・Ψj(z、x、{nq}):j番目の入射フィールドΨj(x)を屈折率分布{nq}中をzまで伝搬させたときの、場所(z、x)におけるフィールド値。
・φj(z、x、{nq}):j番目の出射フィールドφj(x)を屈折率分布{nq}中をzまで逆伝搬させたときの、場所(z、x)におけるフィールド値。
次に図19および20を参照して本発明にかかる第8の実施形態を説明する。
図19は、本発明にかかる第8の実施形態にかかる光分岐回路を基板に対して垂直方向から見た平面図である。z軸は信号光の伝搬方向を示している。図19に示すように、第8の実施形態にかかる光分岐回路は、入力光導波路311と、モード結合手段312と、モード再結合手段313と、2本以上の分岐光導波路314a、314bと、2本以上の出力光導波路315a、315bから構成されており、入力光導波路311とモード結合手段312及びモード再結合手段313には、信号光に含まれる1次モードを除去する機能を付している。1次モード除去機能を備える光導波路のコア幅は、第7の実施形態に関して述べたモード結合手段312およびモード再結合手段313と同じ計算手法を用いて設計することが可能である。すなわち、入力光導波路311に入力した信号光中の基底モードには番号0、1次モードには番号1をそれぞれ付すと、光導波路のコア幅の決定に際して、(q−1)番目の計算結果の屈折率分布におけるコアとクラッドの境界面においてIm[φ0(z、x、{nq-1})*・Ψ0(z、x、{nq-1})]の値が小さく、且つIm[φ1(z、x、{nq-1})*・Ψ1(z、x、{nq-1})]の値が大きくなるようにコア幅を拡大もしくは縮小すれば良い。
図21および22を参照して本発明にかかる第9の実施形態を説明する。
図21は、第9の実施形態のスラブ型カプラ(平面光回路)510の構造を示す。基板上に、3本の第一の入力光導波路511a、511b、511cと、スラブ光導波路520と、4本の第2の入出力光導波路514a、514b、514c、514dが配置されている。また、第2の入出力光導波路には、コアの幅および高さの少なくとも一方が連続的に変動する光導波路によるモード結合領域512が設けられている。
図23A、23B、23Cを参照して本発明に係る第10の実施形態を説明する。
図23A、23B、23Cに本発明にかかる第10の実施形態のアレイ導波路格子フィルタ(平面光回路)610の構造を示す。基板上に、16本の入力光導波路611と、該入力光導波路に光学的に接続された第一のスラブ光導波路612と、該スラブ光導波路に光学的に接続されたアレイ導波路614と、該アレイ導波路に光学的に接続された第二のスラブ光導波路616と、該スラブ光導波路に光学的に接続された16本の出力光導波路617が配置されている。また、アレイ導波路614と第一のスラブ光導波路612との接続部分613、およびアレイ導波路614と第二のスラブ光導波路616との接続部分615には、それぞれコアの幅および高さの少なくとも一方が連続的に変動する光導波路によるモード結合領域(図23B,図23C)が設けられている。
図25乃至図29を参照して、本発明に係る第11の実施形態を説明する。
また、以下の実施形態では、波動伝搬回路の波動伝搬方向をz軸とし、z軸に直交する2軸をx軸、y軸として、波動の入口位置をz=0、波動の出口位置をz=Lとする。
Φ(x,y,z0)=H1Φ(x,y,0) (2)
また、工程313において計算される出力フィールドΨ(x,y,L)を出口z=Lから最適化位置z=z0まで逆伝搬させたときのフィールドΨ(x,y,z0)は、z=z0からz=Lに至る波動伝搬演算子をH2として、次式で与えられる。
Ψ*(x,y,z0)=Ψ*(x,y,L)H2 (3)
*ここでは複素共役を表しており、フィールドの進行方向が逆方向であることを示している。
と表される。ここで、H2H1がz=z0からz=Lに至る波動伝搬演算子であることを考慮すると、式(4)は
と書くことができる。
図30乃至図34(AおよびB)を参照して、本発明に係る第11の実施形態を説明する。
また、以下の実施形態では、波動伝搬回路の波動伝搬方向をz軸とし、z軸に直交する2軸をx軸、y軸として、波動の入口位置をz=0、波動の出口位置をz=Lとする。
図35乃至図39を参照して、本発明にかかる第13の実施形態を説明する。
また、以下の実施形態では、波動伝搬回路の波動伝搬方向をz軸とし、z軸に直交する2軸をx軸、y軸として、波動の入口位置をz=0、波動の出口位置をz=Lとする。
Claims (8)
- 基板上に形成されたコアとクラッドからなる平面光回路であって、
信号光を入力する1つ以上の入力光導波路と、
コアの幅または高さが非周期的に連続的に変動する光導波路であって、当該非周期的に連続的に幅または高さが変動するコアにより、入力された前記信号光の一部である基底モードが高次モードあるいは放射モードの少なくともいずれか一方に結合され、あるいは高次モードあるいは放射モードの少なくともいずれか一方が基底モードに結合される光導波路と、
信号光を出力させる1つ以上の出力光導波路とを備え、
前記光導波路の変動するコアの幅または高さは、
前記信号光の伝搬方向の座標をz、前記信号光の伝搬方向に垂直な前記コアの幅または高さ方向の座標をx、屈折率分布を{n}、前記入力光導波路から入力された前記信号光のフィールドを前記入力導波路側から前記出力導波路側へ伝搬させた順伝搬光フィールドをΨ(z,x,{n})、所望の前記出力導波路から出力される信号光のフィールドの位相を反転させたフィールドを、前記出力導波路側から前記入力導波路側へ伝搬させた逆伝搬光フィールドをΦ*(z,x,{n})としたとき、
前記コアと前記クラッドの境界面における前記順伝搬光フィールドと前記逆伝搬光フィールドとの間の位相差が所定の誤差以下となるまで前記屈折率分布{n}を変えて繰り返し計算を行うことにより決定され、
この計算は、(q−1)番目の計算によって得られた屈折率分布{nq-1}をもとにしたときの前記座標zの各々について、前記境界面における2箇所の座標xのそれぞれで前記順伝搬光フィールドΨ(z,x,{nq−1})と前記逆伝搬光フィールドΦ*(z,x,{nq-1})との間の位相差を求め、当該2箇所の座標xのそれぞれを、当該座標xにおいて求めた位相差が正である場合に前記光導波路のコアの幅または高さをx軸方向に拡大する方向に変化させ、前記座標xにおいて求めた位相差が負である場合に前記光導波路のコアの幅または高さをx軸方向に縮小する方向に変化させることにより、屈折率分布{nq}を決定する、
ことを特徴とする平面光回路。 - 前記光導波路のコアの幅および高さの少なくとも一方の変動は、前記信号光の伝搬方向の単位長さ(1μm)当たり±8μm以内であることを特徴とする請求項1に記載の平面光回路。
- 前記基板がシリコン基板であり、前記コアが石英系ガラスであることを特徴とする請求項1または2に記載の平面光回路。
- 基板上に形成されたコアとクラッドからなる光導波路レンズを含む平面光回路であって、
該光導波路レンズは、
信号光を入力する1つ以上の入力光導波路と、
コアの幅または高さが非周期的に連続的に変動する光導波路であって、当該非周期的に連続的に幅または高さが変動するコアにより、入力された前記信号光の一部が高次モードと放射モードとに結合され、前記高次モードと前記放射モードとに結合された前記信号光が出力信号光に結合される、光導波路と、
前記出力信号光を出力させる1つ以上の出力光導波路とを備え、
前記光導波路の変動するコアの幅または高さは、
前記信号光の伝搬方向の座標をz、前記信号光の伝搬方向に垂直な前記コアの幅または高さ方向の座標をx、屈折率分布を{n}、前記入力光導波路から入力された前記信号光のフィールドを前記入力導波路側から前記出力導波路側へ伝搬させた順伝搬光フィールドをΨ(z,x,{n})、所望の前記出力導波路から出力される信号光のフィールドの位相を反転させたフィールドを、前記出力導波路側から前記入力導波路側へ伝搬させた逆伝搬光フィールドをΦ*(z,x,{n})としたとき、
前記コアと前記クラッドの境界面における前記順伝搬光フィールドと前記逆伝搬光フィールドとの間の位相差が所定の誤差以下となるまで前記屈折率分布{n}を変えて繰り返し計算を行うことにより決定され、
この計算は、(q−1)番目の計算によって得られた屈折率分布{nq-1}をもとにしたときの前記座標zの各々について、前記境界面における2箇所の座標xのそれぞれで前記順伝搬光フィールドΨ(z,x,{nq−1})と前記逆伝搬光フィールドΦ*(z,x,{nq-1})との間の位相差を求め、当該2箇所の座標xのそれぞれを、当該座標xにおいて求めた位相差が正である場合に前記光導波路のコアの幅または高さをx軸方向に拡大する方向に変化させ、前記座標xにおいて求めた位相差が負である場合に前記光導波路のコアの幅または高さをx軸方向に縮小する方向に変化させることにより、屈折率分布{nq}を決定する、
ことを特徴とする平面光回路。 - 基板上に形成されたコアとクラッドからなる交差形光導波路を含む平面光回路であって、
該交差形光導波路は、
信号光を入力する2つ以上の入力光導波路と、
コアの幅が非周期的に連続的に変動する、交差する2つ以上の光導波路であって、当該非周期的に連続的に幅が変動するコアにより、入力された前記信号光の一部が高次モードと放射モードとに結合され、前記高次モードと前記放射モードとに結合された前記信号光が出力信号光に結合される、2つ以上の光導波路と、
前記出力信号光を出力させる2つ以上の出力光導波路と
を備え、
前記2つ以上の光導波路の変動するコアの幅は、
前記信号光の伝搬方向の座標をz、前記信号光の伝搬方向に垂直な前記コアの幅方向の座標をx、屈折率分布を{n}、前記入力光導波路から入力された前記信号光のフィールドを前記入力導波路側から前記出力導波路側へ伝搬させた順伝搬光フィールドをΨ(z,x,{n})、所望の前記出力導波路から出力される信号光のフィールドの位相を反転させたフィールドを、前記出力導波路側から前記入力導波路側へ伝搬させた逆伝搬光フィールドをΦ*(z,x,{n})としたとき、
前記コアと前記クラッドの境界面における前記順伝搬光フィールドと前記逆伝搬光フィールドとの間の位相差が所定の誤差以下となるまで前記屈折率分布{n}を変えて繰り返し計算を行うことにより決定され、
この計算は、(q−1)番目の計算によって得られた屈折率分布{nq-1}をもとにしたときの前記座標zの各々について、前記境界面における2箇所の座標xのそれぞれで前記順伝搬光フィールドΨ(z,x,{nq−1})と前記逆伝搬光フィールドΦ*(z,x,{nq-1})との間の位相差を求め、当該2箇所の座標xのそれぞれを、当該座標xにおいて求めた位相差が正である場合に前記光導波路のコアの幅をx軸方向に拡大する方向に変化させ、前記座標xにおいて求めた位相差が負である場合に前記光導波路のコアの幅をx軸方向に縮小する方向に変化させることにより、屈折率分布{nq}を決定する、
ことを特徴とする平面光回路。 - 基板上に構成されたコアおよびクラッドからなる光分岐回路を含む平面光回路であって、
該光分岐回路は、
信号光を入力する1本の入力光導波路と、
コアの幅が非周期的に連続的に変動する、分岐する光導波路であって、当該非周期的に連続的に幅が変動するコアにより、入力された前記信号光の一部が高次モードと放射モードとに結合され、前記高次モードと放射モードとに結合された前記信号光が出力信号光に結合される、光導波路と、
前記出力信号光を出力する2以上の出力光導波路とを備え、
前記光導波路の変動するコアの幅は、
前記信号光の伝搬方向の座標をz、前記信号光の伝搬方向に垂直な前記コアの幅方向の座標をx、屈折率分布を{n}、前記入力光導波路から入力された前記信号光のフィールドを前記入力導波路側から前記出力導波路側へ伝搬させた順伝搬光フィールドをΨ(z,x,{n})、所望の前記出力導波路から出力される信号光のフィールドの位相を反転させたフィールドを、前記出力導波路側から前記入力導波路側へ伝搬させた逆伝搬光フィールドをΦ*(z,x,{n})としたとき、
前記コアと前記クラッドの境界面における前記順伝搬光フィールドと前記逆伝搬光フィールドとの間の位相差が所定の誤差以下となるまで前記屈折率分布{n}を変えて繰り返し計算を行うことにより決定され、
この計算は、(q−1)番目の計算によって得られた屈折率分布{nq-1}をもとにしたときの前記座標zの各々について、前記境界面における2箇所の座標xのそれぞれで前記順伝搬光フィールドΨ(z,x,{nq−1})と前記逆伝搬光フィールドΦ*(z,x,{nq-1})との間の位相差を求め、当該2箇所の座標xのそれぞれを、当該座標xにおいて求めた位相差が正である場合に前記光導波路のコアの幅をx軸方向に拡大する方向に変化させ、前記座標xにおいて求めた位相差が負である場合に前記光導波路のコアの幅をx軸方向に縮小する方向に変化させることにより、屈折率分布{nq}を決定する、
ことを特徴とする平面光回路。 - 基板上に形成されたコアとクラッドからなるスラブ型カプラを含む平面光回路であって、
該スラブ型カプラは、
光信号を入出力する1本以上の第1の入出力光導波路と、
前記第1の入出力光導波路に光学的に接続されたスラブ光導波路と、
前記スラブ光導波路に光学的に接続された光信号を入出力する2本以上の第2の入出力光導波路とを備え、
前記第2の入出力光導波路のコアの幅は非周期的に連続的に変動し、当該非周期的に連続的に幅が変動するコアにより、前記スラブ光導波路へ入力される信号光の一部が高次モードおよび放射モードの少なくともいずれか一方に結合して前記スラブ光導波路端で平面波へと変換され、前記スラブ光導波路から平面波として入力された信号光のうちの高次モードおよび放射モードの少なくともいずれか一方が基底モードに結合され、
前記第2の入出力光導波路の変動するコアの幅は、
前記信号光の伝搬方向の座標をz、前記信号光の伝搬方向に垂直な前記コアの幅方向の座標をx、屈折率分布を{n}、前記第1の入出力光導波路から入力された前記信号光のフィールドを前記第1の入出力光導波路側から前記第2の入出力光導波路側へ伝搬させた順伝搬光フィールドをΨ(z,x,{n})、所望の前記第2の入出力光導波路から出力される信号光のフィールドの位相を反転させたフィールドを、前記第2の入出力光導波路側から前記第1の入出力光導波路側へ伝搬させた逆伝搬光フィールドをΦ*(z,x,{n})としたとき、
前記コアと前記クラッドの境界面における前記順伝搬光フィールドと前記逆伝搬光フィールドとの間の位相差が所定の誤差以下となるまで前記屈折率分布{n}を変えて繰り返し計算を行うことにより決定され、
この計算は、(q−1)番目の計算によって得られた屈折率分布{nq-1}をもとにしたときの前記座標zの各々について、前記境界面における2箇所の座標xのそれぞれで前記順伝搬光フィールドΨ(z,x,{nq−1})と前記逆伝搬光フィールドΦ*(z,x,{nq-1})との間の位相差を求め、当該2箇所の座標xのそれぞれを、当該座標xにおいて求めた位相差が正である場合に前記第2の入出力光導波路のコアの幅をx軸方向に拡大する方向に変化させ、前記座標xにおいて求めた位相差が負である場合に前記第2の入出力光導波路のコアの幅をx軸方向に縮小する方向に変化させることにより、屈折率分布{nq}を決定する、
ことを特徴とする平面光回路。 - 基板上に形成されたコアとクラッドからなるアレイ導波路格子フィルタを含む平面光回路であって、
該アレイ導波路格子フィルタは、
信号光を入力する1本以上の入力光導波路と、
前記入力光導波路と光学的に接続された第1のスラブ光導波路と、
前記第一のスラブ光導波路と光学的に接続された所定の導波路長差で順次長くなるアレイ光導波路と、
前記アレイ光導波路に光学的に接続された第2のスラブ光導波路と、
前記第2のスラブ光導波路に光学的に接続された1本以上の出力光導波路とを備え、
前記アレイ光導波路の各々の光導波路は、
前記第一のスラブ光導波路に接続する部分のコアの幅が非周期的に連続的に変動し、
前記第二のスラブ光導波路に接続する部分のコアの幅が非周期的に連続的に変動し、
前記接続する部分の変動するコアの幅は、
前記信号光の伝搬方向の座標をz、前記信号光の伝搬方向に対する垂直な前記コアの幅方向の座標をx、屈折率分布を{n}、前記入力光導波路から入力された前記信号光のフィールドを前記出力光導波路へ伝搬させた順伝搬光フィールドをΨ(z,x,{n})、所望の前記出力光導波路から出力される信号光のフィールドの位相を反転させたフィールドを、前記出力導波路側から前記入力導波路側へ伝搬させた逆伝搬光フィールドをΦ*(z,x,{n})としたとき、
前記コアと前記クラッドの境界面における前記順伝搬光フィールドと前記逆伝搬光フィールドとの間の位相差が所定の誤差以下となるまで前記屈折率分布{n}を変えて繰り返し計算を行うことにより決定され、
この計算は、(q−1)番目の計算によって得られた屈折率分布{nq-1}をもとにしたときの前記座標zの各々の前記境界面における2箇所の座標xのそれぞれで前記順伝搬光フィールドΨ(z,x,{nq−1})と前記逆伝搬光フィールドΦ*(z,x,{nq-1})との間の位相差を求め、当該2箇所の座標xのそれぞれを、当該座標xにおいて求めた位相差が正である場合に前記接続する部分のコアの幅をx軸方向に拡大する方向に変化させ、前記座標xにおいて求めた位相差が負である場合に前記接続する部分のコアの幅をx軸方向に縮小する方向に変化させることにより、屈折率分布{nq}を決定する、
ことを特徴とする平面光回路。
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